專利名稱：一種使用供氫烴的低氫含量重油的加氫輕質(zhì)化方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種使用供氫烴的低氫含量重油的加氫輕質(zhì)化方法；特別地講，本發(fā)明涉及一種使用供氫烴的煤焦油重油(常規(guī)沸點(diǎn)通常大于450°c的富含膠質(zhì)、浙青質(zhì)的煤焦油餾分)的加氫輕質(zhì)化方法，在加氫輕質(zhì)化反應(yīng)過(guò)程中，供氫烴的存在具有分散煤焦油重油及其裂解小分子降低其縮聚幾率、提高總體原料烴氫含量從而降低加氫負(fù)荷、加快氫轉(zhuǎn)移速度抑制煤焦油重油熱解碎片的縮合等作用，具有提高熱解分子的保留率(即提高輕質(zhì)油品產(chǎn)率)、降低縮合固體產(chǎn)率、縮短反應(yīng)過(guò)程時(shí)間、降低反應(yīng)總溫升、延長(zhǎng)催化劑操作周期、提高操作穩(wěn)定性等效果。
背景技術(shù)：
本文所述供氫烴，指的是在低氫含量烴油比如煤焦油重油的加氫輕質(zhì)化反應(yīng)過(guò)程中具有供氫功能的烴組分，供氫烴包括部分飽和的雙環(huán)芳烴、部分飽和的多環(huán)芳烴，與煤液化使用的供氫烴的種類和功能相同或相近。供氫烴中，二氫體的供氫速度均大于四氫體，三環(huán)芳烴的二氫體和雙環(huán)芳烴的二氫體相比，其供氫速度有高有低；試驗(yàn)已經(jīng)證明，多環(huán)芳烴雖然無(wú)供氫能力，但有傳遞氫的能力。在400°C時(shí)，下列組分的相對(duì)供氫速度如下
權(quán)利要求
1.一種使用供氫烴的低氫含量重油的加氫輕質(zhì)化方法，包括如下步驟重油物流HDS主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組分HD組成，重油物流HDS選自下列物料中的一種或幾種①低溫煤焦油重油餾分；②中溫煤焦油重油餾分；③高溫煤焦油重油餾分；④石油基重油熱加工過(guò)程所得重油餾分產(chǎn)品，熱加工過(guò)程是重油焦化過(guò)程或重油催化裂化過(guò)程或重油催化裂解過(guò)程；⑤頁(yè)巖油基重油熱加工過(guò)程所得重油餾分產(chǎn)品；⑥石油砂基重油熱加工過(guò)程所得重油餾分產(chǎn)品；在以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，在氫氣和催化劑存在條件下，重油物流 HDS進(jìn)行包含加氫裂化反應(yīng)的加氫輕質(zhì)化反應(yīng)HPU21R,至少一部分烴組分HD完成加氫裂化反應(yīng)得到反應(yīng)流出物HPU21P，其特征在于含有供氫烴SH的供氫烴物流SHS進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū) HPU21，在加氫反應(yīng)HPU21R過(guò)程中供氫烴SH與烴組分HD接觸；所述供氫烴SH指的是部分飽和的雙環(huán)芳烴和或部分飽和的多環(huán)芳烴；物流SHS中膠質(zhì)含量低于10重量％ ,浙青質(zhì)含量低于I重量物流SHS中供氫烴SH重量與物流SHS中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量之比值高出重油物流HDS中供氫烴SH重量與重油物流HDS中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量之比值至少3重量％ ;物流SHS中常規(guī)液態(tài)烴組分氫元素平均重量含量高出重油物流HDS的氫元素重量含量至少2重量％ ；供氫烴物流SHS來(lái)自加工供氫烴前身物物流SHSBF的以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl的加氫反應(yīng)流出物HPUlP ;物流SHS中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于6重量％ ;供氫烴物流SHS的重量流量SHSW與重油物流HDS中常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C 的烴組分HD的重量流量HDW之比K = SHSW/HDW，K = O. I 10。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于氫含量低于8重量％的重油物流HDS主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組分HD組成；重油物流HDS選自下列物料中的一種或兩種①低溫煤焦油重油餾分；②中溫煤焦油重油餾分；在以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，使用懸浮床反應(yīng)器HPU21-SB，進(jìn)料自反應(yīng)器HPU21-SB下部進(jìn)入，在溫度為300 500°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為500 : I 4000 I、加氫催化劑HPU21-CAT加入重量為HDS重量的O. 01 5. 0%、 體積空速為O. I 10. Ohr^1的反應(yīng)條件下，完成包含加氫裂化反應(yīng)的加氫輕質(zhì)化反應(yīng)得到加氫輕質(zhì)化反應(yīng)流出物HPU21P，反應(yīng)流出物HPU21P自反應(yīng)器HPU21-SB上部流出；供氫烴物流SHS來(lái)自加工供氫烴前身物物流SHSBF的以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl的加氫反應(yīng)流出物HPUlP ;物流SHS中供氫烴SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于10重量％ ;供氫烴物流SHS的重量流量SHSW與重油物流HDS中常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C 的烴組分HD的重量流量HDW之比K = SHSW/HDW，K = O. 2 5 ;供氫烴前身物物流SHSBF選自下列物流中的一種或幾種①主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的低溫煤焦油餾分組成的物流；②主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的中溫煤焦油餾分組成的物流；③主要由常規(guī)沸點(diǎn)為230 450°C的高溫煤焦油餾分組成的物流；④主要由包含常規(guī)沸點(diǎn)為120 350°C餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C餾分的低溫煤焦油餾分組成的物流；⑤主要由包含常規(guī)沸點(diǎn)為120 350°C餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C餾分的中溫煤焦油餾分組成的物流；⑥主要由脫酚后的常規(guī)沸點(diǎn)為120 350°C餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C餾分的低溫煤焦油餾分組成的物流；⑦主要由脫酚后的常規(guī)沸點(diǎn)為120 350°C餾分和常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C餾分的中溫煤焦油餾分組成的物流。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1,來(lái)自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 4500C的烴MF組成的物流MFS進(jìn)行制供氫烴加氫反應(yīng)HPU1R，至少一部分烴組分MF完成加氫改性反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU1P，基于加氫反應(yīng)流出物HPUlP得到的供氫烴物流SHS 選自下列物流的一個(gè)或幾個(gè)①反應(yīng)流出物HPUlP用作供氫烴物流SHS，供氫烴物流SHS與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；②反應(yīng)流出物HPUlP進(jìn)入熱高壓分離過(guò)程HPUl-HS分離為熱高分油HPUl-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPUl-HSO用作供氫烴物流SHS，供氫烴物流SHS與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；③反應(yīng)流出物HPUlP進(jìn)入熱高壓分離過(guò)程HPUl-HS分離為熱高分油HPUl-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPUl-HSO用作供氫烴物流SHS，供氫烴物流SHS進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，至少一部分熱高分油HPUl-HSO降壓、脫氣后所得液體HPU1-HS0A與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；④反應(yīng)流出物HPUlP進(jìn)入冷高壓分離過(guò)程HPUl-CS分離為冷高分油HPUl-CSO和冷高分氣HPU1-CSV，至少一部分冷高分油HPUl-CSO用作供氫烴物流SHS，供氫烴物流SHS與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；⑤分離反應(yīng)流出物HPUlP得到加氫生成油HPUlPO和富氫氣體；在加氫生成油HPUlPO 分餾部分，分離加氫生成油HPUlPO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS，供氫烴物流SHS與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū) HPU21 ；⑥分離反應(yīng)流出物HPUlP得到加氫生成油HPUlPO和富氫氣體；在加氫生成油HPUlPO 分餾部分，分離加氫生成油HPUlPO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的富含供氫烴組分組成的物流用作供氫烴物流SHS，供氫烴物流SHS與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUI,來(lái)自煤焦油的含有常規(guī)沸點(diǎn)為60 450 °C 烴LMF的物流LMFS完成深度加氫精制反應(yīng)HPUlR轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物HPU1P，常規(guī)沸點(diǎn)為60 350°C的烴轉(zhuǎn)化為石腦油和柴油組分，常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的烴轉(zhuǎn)化為富含供氫烴SH的加氫尾油，基于加氫反應(yīng)流出物HPUlP得到的供氫烴物流SHS選自下列物流的一個(gè)或幾個(gè)①反應(yīng)流出物HPUlP進(jìn)入熱高壓分離過(guò)程HPUl-HS分離為熱高分油HPUl-HSO和熱高分氣HPU1-HSV，至少一部分熱高分油HPUl-HSO用作供氫烴物流SHS，供氫烴物流SHS與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；②以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl的中間反應(yīng)流出物HPUlMP進(jìn)入熱高壓分離過(guò)程HPUlM-HS分離為熱高分油HPU1M-HS0和熱高分氣HPU1MP-HSV，至少一部分熱高分油 HPU1M-HS0用作供氫烴物流SHS，供氫烴物流SHS進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，至少一部分熱高分油HPU1M-HS0降壓脫氣后所得脫氣油HPU1M-HS0A與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū) HPU21 ；③分離反應(yīng)流出物HPUlP得到加氫生成油HPUlPO和富氫氣體；在加氫生成油HPUlPO 分餾部分，分離加氫生成油HPUlPO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS，供氫烴物流SHS與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū) HPU21 ；④分離反應(yīng)流出物HPUlP得到加氫生成油HPUlPO和富氫氣體；在加氫生成油HPUlPO 分餾部分，分離加氫生成油HPUlPO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的富含供氫烴組分組成的物流用作供氫烴物流SHS，供氫烴物流SHS與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1,來(lái)自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60 450°C烴LMF組成的物流LMFS進(jìn)行的加氫改性反應(yīng)HPU1R，以最大限度制取供氫烴為目標(biāo)。
6.根據(jù)權(quán)利要求3或4或5所述的方法，其特征在于重油物流HDS主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的的氫含量低于6. 5重量％的煤焦油重餾分 HD組成；在以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，在溫度為320 480°C、壓力為10. O 20.OMPa、氫氣/原料油體積比為1000 I 3000 I、加氫催化劑HPU21-CAT加入重量為HD重量的O. I 2. 0%、體積空速為O. 2 5. Ohr—1的反應(yīng)條件下操作；物流SHS中供氫功能烴組分SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于10重量％ ;供氫烴物流SHS的重量流量SHSW與常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的煤焦油重餾分HD的重量流量HDW之比K = SHSW/HDW, K = O. 3 3。
7.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于分離以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的反應(yīng)流出物HPU21P得到加氫生成油 HPU21P0和富氫氣體；在加氫生成油HPU21P0分餾部分，分離加氫生成油HPU21P0得到窄餾分油品，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于450°C的烴組成的物流去以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組成的物流去以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3在溫度為260 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I、加氫催化劑ro3_CAT體積空速為O.05 5. Ohf1的反應(yīng)條件下完成加氫提質(zhì)反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU3P。
8.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于分離以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的反應(yīng)流出物HPU21P得到加氫生成油 HPU21P0和富氫氣體；在加氫生成油HPU21P0分餾部分，分離加氫生成油HPU21P0得到窄餾分油品，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于350°C的烴組成的物流去以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C的烴組成的物流去以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3在溫度為260 440 °C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為O.05 5. Ohf1的反應(yīng)條件下完成加氫提質(zhì)反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU3P。
9.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于分離以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的反應(yīng)流出物HPU21P得到加氫生成油 HPU21P0和富氫氣體；在加氫生成油HPU21P0分餾部分，分離加氫生成油HPU21P0得到窄餾分油品，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于350°C的烴組成的物流去以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的烴組成的物流去以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl ;至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組成的物流去以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3在溫度為260 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 : I 3000 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為O.05 5. Ohf1的反應(yīng)條件下完成加氫提質(zhì)反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU3P。
10.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的加氫反應(yīng)流出物HPU21P進(jìn)入熱態(tài)高壓分離器HPU21P-HS分離為熱高分氣HPU21P-HSV和可能含有固體顆粒的熱高分油液體 HPU21P-HSL，熱態(tài)高壓分離器HPU2IP-HS在溫度為350 500°C、壓力為6. O 28. OMPa的條件下操作；分離熱高分油液體HPU21P-HSL得到的主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組成的油品進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21與催化劑HPU21-CAT接觸；熱高分氣HPU21P-HSV進(jìn)入加氫提質(zhì)串聯(lián)反應(yīng)區(qū)HPU22，分離熱高分油HPU21P-HSL得到的主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于450°C的烴組成的液體烴進(jìn)入加氫提質(zhì)串聯(lián)反應(yīng)區(qū)HPU22，可能存在的來(lái)自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于350°C的烴LF組成的物流LFS進(jìn)入加氫提質(zhì)串聯(lián)反應(yīng)區(qū)HPU22，加氫提質(zhì)串聯(lián)反應(yīng)區(qū)HPU22操作條件為溫度為280 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I、加氫催化劑HPU22-CAT體積空速為O.05 5. Ohr—1，完成加氫提質(zhì)串聯(lián)反應(yīng)得到加氫提質(zhì)串聯(lián)反應(yīng)流出物HPU22P ；在加氫提質(zhì)串聯(lián)反應(yīng)流出物HPU22P的分離部分HPU22P-S，分離加氫提質(zhì)串聯(lián)反應(yīng)流出物HPU22P得到富氫氣體HPU22PH和加氫生成油HPU22P0，至少一部分富氫氣體HPU22PH 返回以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21循環(huán)使用；在加氫生成油HPU22P0分離部分HPU22P0-FS，分離加氫生成油HPU22P0得到氣體和窄餾分油品。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其特征在于在加氫生成油HPU22P0分離部分HPU22P0-FS，分離加氫生成油HPU22P0得到的主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C的烴組成的油品進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21與催化劑 HPU21-CAT 接觸。
12.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其特征在于在加氫生成油HPU22P0分離部分HPU22P0-FS，分離加氫生成油HPU22P0得到的主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C的烴組成的油品進(jìn)入以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl與催化劑HPUl-CAT接觸。
13.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其特征在于加氫提質(zhì)串聯(lián)反應(yīng)區(qū)HPU22使用沸騰床反應(yīng)器或懸浮床反應(yīng)器。
14.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl在溫度為250 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為O.05 5. Ohf1的反應(yīng)條件下完成加氫改性反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPUlP ；分離以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl的反應(yīng)流出物HPUlP得到加氫生成油 HPUlPO和富氫氣體；在加氫生成油HPUlPO分餾部分，分離加氫生成油HPUlPO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C的烴組成的富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS ；分離以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的反應(yīng)流出物HPU21P得到加氫生成油 HPU21P0和富氫氣體；在加氫生成油HPU21P0分餾部分，分離加氫生成油HPU21P0得到窄餾分油品，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于450°C的烴組成的物流去以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組成的物流去以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21。
15.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl在溫度為250 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 : I 3000 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為O.05 5. Ohf1的反應(yīng)條件下完成加氫改性反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPUlP ；分離以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl的反應(yīng)流出物HPUlP得到加氫生成油 HPUlPO和富氫氣體；在加氫生成油HPUlPO分餾部分，分離加氫生成油HPUlPO得到富含供氫烴組分的物流，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C的烴組成的富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS ；分離以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的反應(yīng)流出物HPU21P得到加氫生成油 HPU21P0和富氫氣體；在加氫生成油HPU21P0分餾部分，分離加氫生成油HPU21P0得到窄餾分油品，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于350°C的烴組成的物流去以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C的烴組成的物流去以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21。
16.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1,來(lái)自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 4500C的烴MF組成的物流MFS完成加氫改性反應(yīng)HPUlR得到反應(yīng)流出物HPU1P，至少一部分反應(yīng)流出物HPUlP用作供氫烴物流SHS ；分離以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的反應(yīng)流出物HPU21P得到加氫生成油 HPU21P0和富氫氣體；在加氫生成油HPU21P0分餾部分，分離加氫生成油HPU21P0得到窄餾分油品，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于350°C的烴組成的物流去以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C的烴組成的物流HPU3-F1去以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3在溫度為260 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 : I 3000 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為O.05 5. Ohf1的反應(yīng)條件下操作，物流HPU3-F1和可能存在的來(lái)自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于350°C的烴LF組成的物流LFS進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU3P。
17.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1,來(lái)自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C烴MF組成的物流MFS完成加氫改性反應(yīng)HPUlR得到反應(yīng)流出物HPU1P，，至少一部分反應(yīng)流出物HPUlP用作供氫烴物流SHS ；分離以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的反應(yīng)流出物HPU21P得到加氫生成油 HPU21P0和富氫氣體；在加氫生成油HPU21P0分餾部分，分離加氫生成油HPU21P0得到窄餾分油品，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于350°C的烴組成的物流去以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的烴組成的物流去以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl ;至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組成的物流去以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3在溫度為260 440 °C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為O.05 5. Ohf1的反應(yīng)條件下操作，物流HPU3-F1和可能存在的來(lái)自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于_350°C的烴LF組成的物流LFS進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU3P。
18.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU1,來(lái)自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 4500C的烴MF組成的物流MFS完成加氫改性反應(yīng)HPUlR得到反應(yīng)流出物HPU1P，至少一部分反應(yīng)流出物HPUlP用作供氫烴物流SHS ；分離以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的反應(yīng)流出物HPU21P得到加氫生成油 HPU21P0和富氫氣體；在加氫生成油HPU21P0分餾部分，分離加氫生成油HPU21P0得到窄餾分油品，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于450°C的烴組成的物流去以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3，至少一部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組成的物流去以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 ；以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3在溫度為260 440 °C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為O.05 5. Ohf1的反應(yīng)條件下操作，物流HPU3-F1和可能存在的來(lái)自煤焦油的主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于350°C的烴LF組成的物流LFS進(jìn)行加氫提質(zhì)反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU3P。
19.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl在溫度為250 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為O.05 5. Ohf1的反應(yīng)條件下完成加氫改性反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPUlP ；分離以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl的反應(yīng)流出物HPUlP得到加氫生成油HPUlPO和富氫氣體；在加氫生成油HPUlPO分餾部分，分離加氫生成油HPUlPO得到氣體、 窄餾分油品，部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C烴組成的富含供氫烴組分的物流用作供氫烴物流SHS ;部分主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C烴組成的油品HPU1P0-D0去加氫裂化反應(yīng)過(guò)程 HPU4轉(zhuǎn)化為加氫裂化反應(yīng)流出物HPU4P，加氫裂化反應(yīng)流出物HPU4P與下列物流中的一個(gè)或幾個(gè)混合①以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl的加氫反應(yīng)流出物HPUlP；②可能存在的加氫提質(zhì)串聯(lián)反應(yīng)流出物HPU22P；③可能存在的以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3的加氫反應(yīng)流出物HPU3P。
20.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21存在中間循環(huán)油系統(tǒng)，其特征在于在以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21,主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的煤焦油重餾分HD組成的重油物流HDS進(jìn)入第一反應(yīng)區(qū)HPU211，在溫度為300 500°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為500 : I 4000 I、加氫催化劑HPU21-CAT加入重量為 HD重量的O. 05 5%、體積空速為O. 2 5. Ohf1的反應(yīng)條件下，完成淺度加氫裂化反應(yīng)得到中間反應(yīng)流出物HPU21IP ;第一部分中間反應(yīng)流出物HPU21 IPl被分離為中間氣體和中間烴油(含有催化劑)，中間烴油作為中間循環(huán)烴油返回以第一反應(yīng)區(qū)HPU211與加氫催化劑 HPU211-CAT接觸；第二部分中間反應(yīng)流出物HPU211P2和中間氣體進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 的第二反應(yīng)區(qū)HPU212進(jìn)行深度加氫裂化反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU212P，反應(yīng)流出物 HPU212P用作以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)的加氫反應(yīng)流出物HPU21P。
21.根據(jù)權(quán)利要求20所述的方法，其特征在于第一部分中間反應(yīng)流出物HPU211P1的重量流量HPU211P1W，與第二部分中間反應(yīng)流出物HPU211P2的重量流量HPU211P2W之比K =HPU211P1W/HPU211P2W, K = O. 5 2。
22.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于存在兩路供氫烴前身物物料輕質(zhì)供氫烴前身物SHBl和重質(zhì)供氫烴前身物SHB2，SHBl 主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60 350°C的餾分組成，SHBl經(jīng)過(guò)芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPUll得到加氫反應(yīng)流出物HPU11P，芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPUll在溫度為200 420°C、壓力為 O 28. OMPa、加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為O. 05 10. Ohr—1、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I的反應(yīng)條件下操作，加氫反應(yīng)流出物HPUllP進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21使供氫烴與煤焦油烴組分HD接觸；SHB2主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的餾分組成，SHB2經(jīng)過(guò)芳烴加氫部分飽和過(guò)程 HPU12得到加氫反應(yīng)流出物HPU12P，芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPU12在溫度為250 440°C、 壓力為6. O 28. OMPa、加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為O. 03 5. Ohr—1、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I的反應(yīng)條件下操作，加氫反應(yīng)流出物HPU12P進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21使供氫烴與煤焦油烴組分HD接觸。
23.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于存在兩路供氫烴前身物物料SHBl和SHB2，SHB1主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60 350°C的餾分組成，SHBl經(jīng)過(guò)芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPUll所得加氫反應(yīng)流出物HPUllP的分離過(guò)程所得常規(guī)沸點(diǎn)為60 350°C的餾分油HPUl 1PSP，芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPUlI在溫度為200 420°C、壓力為6. O 28. OMPa、加氫催化劑HPU21—CAT體積空速為0. 05 10. Ohr'氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I的反應(yīng)條件下操作；餾分油HPU11PSP進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21使供氫烴與煤焦油烴組分HD接觸；SHB2主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的餾分組成，SHB2經(jīng)過(guò)芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPU12所得加氫反應(yīng)流出物HPU12P的分離過(guò)程所得常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的餾分油 HPU12PSP，芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPU12在溫度為250 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、 加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為0.03 5.0111'-1、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I的反應(yīng)條件下操作；懼分油HPU12PSP進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū) HPU21使供氫烴與煤焦油烴組分HD接觸。
24.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于存在兩路供氫烴前身物物料SHBl和SHB2，SHB1主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60 350°C的餾分組成，SHBl經(jīng)過(guò)芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPUll得到加氫反應(yīng)流出物HPU11P，芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPUll在溫度為200 420°C、壓力為6. O 28. OMPa、加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為O. 05 10. Ohr'氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I的反應(yīng)條件下操作；SHB2主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的餾分組成，SHB2經(jīng)過(guò)芳烴加氫部分飽和過(guò)程 HPU12得到加氫反應(yīng)流出物HPU12P，芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPU12在溫度為250 440°C、 壓力為6. O 20. OMPa、加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為O. 03 5. Ohr—1、氫氣/原料油體積比為300 : I 3000 I的反應(yīng)條件下操作；以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21存在串聯(lián)操作的第一反應(yīng)區(qū)HPU211和第二反應(yīng)區(qū)HPU212，煤焦油重油HDS進(jìn)入第一反應(yīng)區(qū)HPU211，SHBl轉(zhuǎn)化得到的反應(yīng)流出物 HPUllP進(jìn)入第一反應(yīng)區(qū)HPU211使供氫烴與煤焦油烴組分HD或其中間產(chǎn)物接觸，得到第一反應(yīng)區(qū)HPU211反應(yīng)流出物HPU211P ;反應(yīng)流出物HPU211P進(jìn)入第二加氫反應(yīng)區(qū)HPU212， SHB2轉(zhuǎn)化得到的反應(yīng)流出物HPU12P進(jìn)入第二加氫反應(yīng)區(qū)HPU212使供氫烴與煤焦油烴組分HD的中間產(chǎn)物接觸，第二反應(yīng)區(qū)HPU212操作溫度較第一反應(yīng)區(qū)HPU211操作溫度高至少 10。。。
25.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于存在兩路供氫烴前身物物料SHBl和SHB2，SHB1主要由常規(guī)沸點(diǎn)為60 350°C的餾分組成，SHBl經(jīng)過(guò)芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPUll所得加氫反應(yīng)流出物HPUllP的分離過(guò)程所得常規(guī)沸點(diǎn)為60 350°C的餾分油HPUl 1PSP，芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPUll在溫度為200 420°C、壓力為6. O 28. OMPa、加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為0. 05 10. Ohr'氫氣/ 原料油體積比為300 : I 3000 I的反應(yīng)條件下操作；SHB2主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的餾分組成，SHB2經(jīng)過(guò)芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPU12所得加氫反應(yīng)流出物HPU12P的分離過(guò)程所得常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的餾分油 HPU12PSP，芳烴加氫部分飽和過(guò)程HPU12在溫度為250 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、 加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為0.03 S.Ohr—1、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I的反應(yīng)條件下操作；以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21存在串聯(lián)操作的第一反應(yīng)區(qū)HPU211和第二反應(yīng)區(qū)HPU212，煤焦油烴組分HD進(jìn)入第一反應(yīng)區(qū)HPU211，SHBl轉(zhuǎn)化得到的餾分油 HPUlIPSP進(jìn)入第一反應(yīng)區(qū)HPU211使供氫烴與煤焦油烴組分HD或其中間產(chǎn)物接觸，得到第一反應(yīng)區(qū)HPU211反應(yīng)流出物HPU211P ;反應(yīng)流出物HPU211P進(jìn)入第二加氫反應(yīng)區(qū)HPU212， SHB2轉(zhuǎn)化得到的餾分油HPU12PSP進(jìn)入第二加氫反應(yīng)區(qū)HPU212使供氫烴與煤焦油烴組分 HD的中間產(chǎn)物接觸，第二反應(yīng)區(qū)HPU212操作溫度較第一反應(yīng)區(qū)HPU211操作溫度高至少15。。。
26.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于在使用煤焦油分餾塔的煤焦油分餾部分，分離中低溫煤焦油得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于 4500C的烴組成的輕餾分LMFS和主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組成的重餾分HS，重餾分 HS用作重油物流HDS，輕餾分12S用作供氫烴前身物物料SHB ；SHB在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl完成深度加氫精制反應(yīng)部分得到加氫反應(yīng)流出物HPU1P，以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl在溫度為200 440°C、壓力為6.O 28. 0MPa、HPU21-CAT體積空速為O. 05 10. Ohr'氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I的反應(yīng)條件下操作，加氫反應(yīng)流出物HPUlP中全餾分柴油的十六烷值高于24 ;分離加氫反應(yīng)流出物HPUlP得到氣體、主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于350°C的烴組成的餾分油 HPU1P-FL0和主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C的烴組成的餾分油HPU1P-FH0，至少一部分餾分油 HPU1P-FH0用作物流SHS與重油物流HDS混合后進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū) HPU21，物流SHS中供氫功能烴組分SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于6重量％ ；在以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，在溫度為350 500°C、壓力為3. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 : I 3000 I、加氫催化劑HPU21-CAT加入重量為 HD重量的O. 01 2%、體積空速為O. I 10. Ohr-1的反應(yīng)條件下,進(jìn)行加氫輕質(zhì)化反應(yīng)得到加氫輕質(zhì)化反應(yīng)流出物HPU21P ;供氫烴物流SHS的重量流量SHSW與常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C 的煤焦油重餾分HD的重量流量HDW之比K = SHSW/HDW，K = O. 2 5 ;加氫輕質(zhì)化反應(yīng)流出物HPU21P進(jìn)入熱態(tài)高壓分離器HPU21-HPS分離為熱高分氣HPU21-HPV和可能含有固體顆粒的熱高分油液體HPU21-HPL，熱高分氣HPU21-HPV進(jìn)入冷態(tài)高壓分離器HPU21-CPS分離為冷高分氣HPU21-CPV和冷高分油液體HPU21-CPL，至少一部分冷高分氣HPU21-CPV返回加氫反應(yīng)區(qū)HPU21循環(huán)使用；分餾熱高分油液體HPU21-HP和或冷高分油液體HPU21-CPL，得到的油品分為進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的循環(huán)油和外排油WPY (加氫輕質(zhì)化反應(yīng)生成油)；外排油WPY進(jìn)入深度加氫精制反應(yīng)部分HPUl與其加氫精制催化劑接觸，外排油WPY完成加氫提質(zhì)反應(yīng)，得到的加氫提質(zhì)反應(yīng)流出物進(jìn)入加氫反應(yīng)流出物HPUlP中。
27.根據(jù)權(quán)利要求26所述的方法，其特征在于在使用煤焦油分餾塔的煤焦油分餾部分，分離中低溫煤焦油得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)為 160 250°C的烴組成的酚油，酚油經(jīng)過(guò)含堿水溶液萃取步驟后成為脫酚油，脫酚油進(jìn)入精制塔，將常規(guī)沸點(diǎn)為100 140°C的與水易分離的烴油作為間隔烴引入精制塔，精制塔塔低油數(shù)量為脫酚油的5 20%，其余脫酚油自精制塔側(cè)線抽出，主要由間隔烴和水蒸汽組成的塔頂油氣離開(kāi)精制塔頂冷卻后分離為水和油；精制塔塔低油去煤焦油分餾塔；精制塔側(cè)線油作為精制后脫酚油用作加氫原料進(jìn)入加氫反應(yīng)部分HPUl與其加氫催化劑接觸。
28.根據(jù)權(quán)利要求26或27所述的方法，其特征在于以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl在溫度為250 420 °C、壓力為10. O 25. OMPa、加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為O. I 2. Ohr—1、氫氣/原料油體積比為.800 I 2500 I的反應(yīng)條件下操作，加氫反應(yīng)流出物HPUlP中全餾分柴油的十六烷值聞?dòng)?8 ；物流SHS中供氫功能烴組分SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于10重量％ ； 以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，在溫度為350 480°C、壓力為.10. O .25.OMPa、氫氣/原料油體積比為800 I 2500 I、加氫催化劑HPU21-CAT加入重量為 HD重量的O. 01 2%、體積空速為O. I 10. Ohr-1的反應(yīng)條件下操作，加氫反應(yīng)區(qū)HPU21 全部烴類進(jìn)料中常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組份的裂化率大于40重量％。
29.根據(jù)權(quán)利要求28所述的方法，其特征在于供氫烴SH的重量流量SHW與常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的煤焦油重餾分HD的重量流量HDW 之比 K = SHW/HDW, K = O. 3 3。
30.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于在使用煤焦油分餾塔的煤焦油分餾部分，分離中低溫煤焦油得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于 350°C的烴組成的第一餾分LFS、主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350 450°C的烴組成的第二餾分MFS 和主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450 °C的烴組成的重餾分HS，重餾分HS用作重油物流HDS，第二餾分 MFS用作供氫烴前身物物料SHB ；SHB在以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物HPU1P,加氫反應(yīng)區(qū)HPUl在溫度為250 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為O. 05 10. Ohr'氫氣/原料油體積比為300 : I 3000 I的反應(yīng)條件下操作； 至少一部分加氫反應(yīng)流出物HPUlP用作物流SHS與重油物流HDS混合后進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，物流SHS中供氫烴SH重量占物流SHS中常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于6重量％ ；以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21在溫度為350 500°C、壓力為6. O 28.OMPa、氫氣/原料油體積比為300 : I 3000 I、加氫催化劑HPU21-CAT加入重量為 HD重量的O. 01 2%、體積空速為O. I 10. Ohr—1的反應(yīng)條件下完成加氫輕質(zhì)化反應(yīng)得到加氫反應(yīng)流出物HPU21P ;供氫烴物流SHS的重量流量SHSW與常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的煤焦油重餾分HD的重量流量HDW之比K = SHSff/HDff, K = O. I 10 ;在以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，使用懸浮床反應(yīng)器，進(jìn)料自反應(yīng)器下部進(jìn)入，加氫輕質(zhì)化反應(yīng)流出物 HPU21P自反應(yīng)器上部流出；反應(yīng)流出物HPU21P進(jìn)入熱態(tài)高壓分離器HPU21-HPS分離為熱高分氣HPU21-HPV和可能含有固體顆粒的熱高分油液體HPU21-HPL，熱高分氣HPU21-HPV進(jìn)入冷態(tài)高壓分離器 HPU21-CPS分離為冷高分氣HPU21-CPV和冷高分油液體HPU21-CPL，至少一部分冷高分氣 HPU21-CPV返回以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21循環(huán)使用；分餾熱高分油液體HPU21-HPL和或冷高分油液體HPU21-CPL，得到的油品分為進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的循環(huán)油和外排油WPY (加氫輕質(zhì)化生成油)；在外排油WPY加氫提質(zhì)反應(yīng)區(qū)以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3，在溫度為 260 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 I .3000 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為0. 05 5. Ohr―1的反應(yīng)條件下，外排油WPY和可能聯(lián)合加工的第一餾分LFS完成加氫提質(zhì)制反應(yīng)，得到加氫提質(zhì)反應(yīng)流出物HPU3P ；在加氫提質(zhì)反應(yīng)流出物的分離部分HPU3P-HS，分離加氫提質(zhì)反應(yīng)流出物HPU3P得到富氫氣體HPU3P-HSV和提質(zhì)生成油HPU3P-0P，至少一部分富氫氣體HPU3P-HSV返回以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3循環(huán)使用；分離提質(zhì)生成油HPU3P-0P，得到氣體產(chǎn)品和窄餾分油品。
31.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于在使用煤焦油分餾塔的煤焦油分餾部分，分離中低溫煤焦油得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)低于 4500C的烴組成的輕餾分LMFS和主要由常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的烴組成的重餾分HS，重餾分 HS用作重油物流HDS，輕餾分LMFS用作供氫烴前身物物料SHB ；SHB經(jīng)過(guò)以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl轉(zhuǎn)化為加氫反應(yīng)流出物HPU1P,加氫反應(yīng)區(qū)HPUl在溫度為200 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為O. 05 10. Ohr'氫氣/原料油體積比為300 : I 3000 I的反應(yīng)條件下操作；至少一部分加氫反應(yīng)流出物HPUlP與重油物流HDS混合后進(jìn)入加氫反應(yīng)區(qū)HPU21用作物流SHS，物流SHS中供氫功能烴組分SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于6重量％;加氫反應(yīng)區(qū)HPU21在溫度為300 550°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣/原料油體積比為300 I 3000 I、加氫催化劑HPU21-CAT加入重量為HD重量的O. 01 2%、體積空速為O. I 10. Ohr^1的反應(yīng)條件下，進(jìn)行加氫輕質(zhì)化反應(yīng)得到加氫輕質(zhì)化反應(yīng)流出物 HPU21P ;供氫烴物流SHS的重量流量SHSW與常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的煤焦油重餾分HD的重量流量HDW之比K = SHSW/HDW，K = O. I 10 ;在以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21， 使用懸浮床反應(yīng)器，進(jìn)料自反應(yīng)器下部進(jìn)入，加氫輕質(zhì)化反應(yīng)流出物HPU21P自反應(yīng)器上部流出；以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的反應(yīng)流出物HPU21P進(jìn)入熱態(tài)高壓分離器 HPU21-HPS分離為熱高分氣HPU21-HPV和可能含有固體顆粒的熱高分油液體HPU21-HPL，熱高分氣HPU21-HPV進(jìn)入冷態(tài)高壓分離器HPU21-CPS分離為冷高分氣HPU21-CPV和冷高分油液體HPU21-CPL，至少一部分冷高分氣HPU21-CPV返回以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū) HPU21循環(huán)使用；分餾熱高分油液體HPU21-HP和或冷高分油液體HPU21-CPL，得到的油品分為進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21的循環(huán)油和外排油WPY (加氫輕質(zhì)化反應(yīng)生成油)；外排油WPY加氫提質(zhì)反應(yīng)區(qū)HPU3在溫度為260 440°C、壓力為6. O 28. OMPa、氫氣 /原料油體積比為300 I 3000 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為O. 05 5. Ohr—1 的反應(yīng)條件下，外排油WPY完成加氫提質(zhì)制反應(yīng)，得到加氫提質(zhì)反應(yīng)流出物HPU3P ；在加氫提質(zhì)反應(yīng)流出物的分離部分HPU3P-HS，分離加氫提質(zhì)反應(yīng)流出物HPU3P得到富氫氣體2CHPV和提質(zhì)生成油HPU3P-0P，至少一部分富氫氣體2CHPV返回以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3循環(huán)使用；分離提質(zhì)生成油HPU3P-0P，得到氣體產(chǎn)品和窄餾分油品。
32.根據(jù)權(quán)利要求30或31所述的方法，其特征在于分離以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3產(chǎn)生的加氫提質(zhì)生成油HPU3P-0P，得到的常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C的懼分油進(jìn)入以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl與加氫催化劑HPUl-CAT接觸。
33.根據(jù)權(quán)利要求30或31所述的方法，其特征在于分離以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3產(chǎn)生的加氫提質(zhì)生成油HPU3P-0P，得到的常規(guī)沸點(diǎn)高于350°C的懼分油進(jìn)入以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21與加氫裂化催化劑HPU21-CAT接觸。
34.根據(jù)權(quán)利要求30或31所述的方法，其特征在于在使用煤焦油分餾塔的煤焦油分餾部分，分離中低溫煤焦油得到主要由常規(guī)沸點(diǎn)為 160 250°C的烴組成的酚油，酚油經(jīng)過(guò)含堿水溶液萃取步驟后成為脫酚油，脫酚油進(jìn)入精制塔，將常規(guī)沸點(diǎn)為100 140°C的與水易分離的烴油作為間隔烴引入精制塔，精制塔塔低油數(shù)量為脫酚油的5 20%，其余脫酚油自精制塔側(cè)線抽出，主要由間隔烴和水蒸汽組成的塔頂油氣離開(kāi)精制塔頂冷卻后分離為水和油；精制塔塔低油去煤焦油分餾塔；精制塔側(cè)線油作為精制后脫酚油用作加氫原料進(jìn)入以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3與加氫催化劑HPU3-CAT接觸。
35.根據(jù)權(quán)利要求30或31所述的方法，其特征在于以供氫烴制備為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPUl在溫度為250 420 °C、壓力為10. O 20. OMPa、加氫催化劑HPU21-CAT體積空速為O. I 2. Ohr—1、氫氣/原料油體積比為 800 I 2500 I的反應(yīng)條件下操作；物流SHS中供氫功能烴組分SH重量占常規(guī)液態(tài)烴組分總重量比例高于10重量％ ；在以重油輕質(zhì)化為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU21，在溫度為350 480°C、壓力為10. O 20. OMPa、氫氣/原料油體積比為800 : I 2500 I、加氫催化劑HPU21-CAT加入重量為 HD重量的O. 03 2%、體積空速為O. I 10. Ohr4的反應(yīng)條件下操作；供氫烴物流SH的重量流量SHSW與常規(guī)沸點(diǎn)高于450°C的煤焦油重餾分HD的重量流量HDW之比K = SHSff/ HDff, K = O. 3 3 ;在以輕質(zhì)化油提質(zhì)為目標(biāo)的加氫反應(yīng)區(qū)HPU3，在溫度為300 420°C、壓力為10. O 20. OMPa、氫氣/原料油體積比為800 I 2500 I、加氫催化劑HPU3-CAT體積空速為 O. 15 2. Ohr-1的反應(yīng)條件下操作。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種使用供氫烴的低氫含量重油的加氫輕質(zhì)化方法，將富含供氫烴的供氫烴物流用于重油比如煤瀝青的加氫輕質(zhì)化過(guò)程，具有抑制縮合結(jié)焦速度、提高煤焦油重油加氫轉(zhuǎn)化過(guò)程液體產(chǎn)品收率、提高產(chǎn)品質(zhì)量、降低反應(yīng)溫升、增強(qiáng)裝置操作平穩(wěn)性和安全性的效果。供氫烴物流可以是雙環(huán)芳烴和或多環(huán)芳烴的部分加氫飽和過(guò)程所得加氫反應(yīng)流出物或其分離過(guò)程所得富含部分飽和芳烴的油品。供氫溶劑油的前身物質(zhì)使用常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的煤焦油餾份，供氫溶劑油主要由常規(guī)沸點(diǎn)為350～450℃的烴組分組成。本發(fā)明煤焦油重油加氫輕質(zhì)化方法與煤焦油輕餾分油加氫轉(zhuǎn)化方法組合即構(gòu)成全餾分煤焦油加氫轉(zhuǎn)化新型組合工藝。
文檔編號(hào)C10G65/02GK102585897SQ20121002292
公開(kāi)日2012年7月18日 申請(qǐng)日期2012年1月12日 優(yōu)先權(quán)日2012年1月12日
發(fā)明者何巨堂 申請(qǐng)人:何巨堂