專利名稱：冷媒壓縮機(jī)和使用該冷媒壓縮機(jī)的冷凍機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在冷庫、空調(diào)機(jī)等中使用的冷媒壓縮機(jī)和使用該壓縮機(jī)的冷凍機(jī)。
背景技術(shù)：
近年來，從保護(hù)地球環(huán)境的觀點(diǎn)出發(fā)，一直在開發(fā)減少使用化石燃料的高效率壓縮機(jī)。
圖58是現(xiàn)有技術(shù)的密閉型電動冷媒壓縮機(jī)的剖面圖。圖59是該壓縮機(jī)的支持構(gòu)造圖。密閉容器(以下稱為容器)1，在底部貯存有機(jī)油2，同時收存由定子3和轉(zhuǎn)子4構(gòu)成的電動部5和由其驅(qū)動的壓縮部6。由電動部5和壓縮部6構(gòu)成的壓縮機(jī)本體7由壓縮圈簧(以下稱為彈簧)8彈性地支持在密閉容器1內(nèi)。
曲軸9由固定了轉(zhuǎn)子4的主軸部9A和相對于主軸部9A偏心而形成的偏心部9B構(gòu)成，設(shè)置有給油泵10。主軸部9A由軸承部23支承。氣缸體11具有由大致呈圓筒狀的氣缸筒12形成的壓縮室13。能夠滑動地裝入氣缸筒12中的活塞14，利用滑動機(jī)構(gòu)與偏心部9B相連接，氣缸筒12的端面被閥板15封閉。
頭部16形成了高壓室，從頭部16將已壓縮了的冷媒氣體導(dǎo)出至容器1外的排出通路17，經(jīng)過管體18連接到容器1外的冷凍循環(huán)的高壓側(cè)(圖中未顯示)。管體18由具有耐熱性、耐冷媒性、耐油性的高分子材料形成，防止排出通路17的共振。
在電動部5的定子固定螺栓19的頭部，裝有合成樹脂制的保持部件20，在設(shè)置于容器1的內(nèi)壁上的突起部21上安裝著合成樹脂制的保持部件22。在保持部件20、22上嵌入安裝有彈簧8。
下面說明以上這樣構(gòu)成的冷媒壓縮機(jī)的動作。將來自商用電源的電力供給至電動部5，使電動部5的轉(zhuǎn)子4進(jìn)行轉(zhuǎn)動。轉(zhuǎn)子4使曲軸9旋轉(zhuǎn)，偏心部9B的偏心運(yùn)動驅(qū)動活塞14。由此使活塞14在氣缸筒12內(nèi)往復(fù)運(yùn)動，導(dǎo)入至容器1內(nèi)的冷媒氣體通過吸入閥(圖中未顯示)被導(dǎo)入至壓縮室13內(nèi)。然后進(jìn)行連續(xù)地壓縮，被壓縮了的冷媒氣體經(jīng)過排出閥(圖中未顯示)、排出通路17和管體18被送到容器1外。
伴隨著曲軸9的轉(zhuǎn)動，給油泵10把機(jī)油2送到各滑動部，在將各滑動部潤滑的同時，從偏心部9B的前端放到容器1內(nèi)。在活塞14和氣缸筒12之間起著密封的功能。
曲軸9的主軸部9A和軸承部23、以及活塞14和氣缸筒12等，分別相互地形成滑動部。在現(xiàn)有的壓縮機(jī)當(dāng)中，構(gòu)成滑動部的滑動部件的其中之一，利用對經(jīng)氮化處理的鐵系材料再經(jīng)磷酸錳處理而成的材料形成，滑動部件的另一個，利用經(jīng)陽極氧化處理的鑄鋁形成，這樣的技術(shù)例如已在特開平6-117371號公報中公開了。
但是，在對滑動部使用硬度低的磷酸錳處理的情況下，在起動時等，在滑動部不產(chǎn)生油膜的狀態(tài)下，產(chǎn)生金屬接觸時，磷酸錳層就會因摩耗而不存在。因此，就有可能提高摩擦系數(shù)，增大滑動損失。而為了降低摩擦系數(shù)，當(dāng)減小滑動部間的間隙時，就有可能產(chǎn)生金屬接觸，磷酸錳層因摩耗而不存在，產(chǎn)生摩耗的增加及異常摩耗。再有，在活塞14和氣缸筒12之間，由于活塞14的摩耗量增大，活塞14和氣缸筒12之間的間隙就變大。由此，有可能已壓縮了的冷媒氣體從活塞14和氣缸筒12之間的間隙中泄漏，從而降低了效率。
再者，在為了降低滑動部中的粘性阻力而使機(jī)油的粘度降低的情況下，上述問題就更加顯著。
在使用其他現(xiàn)有技術(shù)的壓縮機(jī)中，在滑動部的表面涂布作為固體潤滑劑的二硫化鉬(MoS2)。這樣的壓縮機(jī)例如在特開平8-121361號公報、特開平9-112469號公報中已公開了。
為了在滑動面上進(jìn)行涂布，MoS2要含有聚酰胺酰亞胺(PAI)粘結(jié)劑。但是，PAI的摩擦系數(shù)要高于MoS2單體的摩擦系數(shù)，其結(jié)果是，增加了滑動損失。在滑動部的母材是用鐵或鋁等金屬材料構(gòu)成的情況下，與作為粘結(jié)劑使用的PAI的粘結(jié)力，比通常的金屬結(jié)合弱。因此，在涂布了MoS2的滑動部，在母材和粘結(jié)劑的界面上就會發(fā)生分離，其結(jié)果是，不能得到提高M(jìn)oS2耐摩耗性的效果，會增加摩耗量。
活塞14的直線運(yùn)動會使壓縮部6發(fā)生振動，在冷媒壓縮機(jī)7轉(zhuǎn)動的旋轉(zhuǎn)中，彈簧8總是發(fā)生輕微震動，并且在起動、停止時，由于慣性力而使得壓縮部6產(chǎn)生很大的振動。其結(jié)果是，由于彈簧8搖動，使彈簧8和保持部件20、22發(fā)生間斷性的接觸。此時，由于保持部件20、22是由合成樹脂制造的，所以將摩擦聲音吸收掉。關(guān)于這樣的冷媒壓縮機(jī)的技術(shù)在特開平6-81766號公報中已公開了。
但是，在這樣的構(gòu)成中，由于保持部件20和保持部件22是由合成樹脂制造的另外的構(gòu)件，使得構(gòu)件數(shù)增加，加大了制造成本。
在壓縮部6起動和停止時，由于壓縮部6產(chǎn)生較大的振動，所以使排出通路22也發(fā)生較大的搖動。因此，使排出通路22和管體23發(fā)生間斷性的接觸。由于管體23是由高分子材料制成的，所以將此時的摩擦聲音吸收掉，但由于具有耐熱性、耐冷媒性和耐油性，所以是高成本的。
在壓縮機(jī)中，伴隨著壓縮部6的驅(qū)動，在壓縮室13和容器1之間，用于吸入、排出冷媒氣體的閥(圖中未顯示)進(jìn)行工作。此時，閥座和閥片等(圖中未顯示)接觸，從而產(chǎn)生噪音。
這樣，伴隨著壓縮部6的驅(qū)動，各部分充分接觸滑動。因此，因摩耗而使性能下降，發(fā)生噪音。用現(xiàn)有的技術(shù)來解決這些問題，就要增加構(gòu)件的數(shù)量和使用昂貴的材料。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的冷媒壓縮機(jī)具有壓縮部、驅(qū)動部、第一和第二接觸部。壓縮部收存在密閉容器內(nèi)，用來壓縮冷媒氣體。驅(qū)動部用來驅(qū)動壓縮部。第一和第二接觸部因壓縮部的驅(qū)動而又接觸又滑動。在其表面上形成了均勻配置的多個凹坑和固定著二硫化鉬(MoS2)的混合層中的至少一種。


圖1是在本發(fā)明實(shí)施方式中的冷媒壓縮機(jī)的剖面圖。
圖2是圖1中的由活塞和氣缸筒形成的滑動部的放大圖。
圖3是表示圖1中的活塞和氣缸筒滑動時的機(jī)油流動的圖。
圖4是包括圖1的冷媒壓縮機(jī)的冷凍機(jī)的冷凍循環(huán)圖。
圖5是表示本發(fā)明的實(shí)施方式中的燒結(jié)面壓的圖。
圖6是表示本發(fā)明的實(shí)施方式中的摩擦系數(shù)的圖。
圖7是表示本發(fā)明的實(shí)施方式中的摩耗量的圖。
圖8是圖1中的由主軸部和軸承部形成的滑動部的放大圖。
圖9是圖1中的活塞周圍的放大圖。
圖10是圖9中的由活塞銷和連桿形成的滑動部放大圖。
圖11是圖1中的止推軸承部周圍的放大圖。
圖12是圖11中的由止推部和止推墊圈形成的滑動部的放大圖。
圖13是本發(fā)明的實(shí)施方式中的滑動面和磷酸錳層之間的摩擦系數(shù)的特性圖。
圖14是本發(fā)明的實(shí)施方式中的壓縮機(jī)的冷凍能力的特性圖。
圖15是本發(fā)明的實(shí)施方式的壓縮機(jī)中的效率特性圖。
圖16是本發(fā)明的實(shí)施方式中的其它的冷媒壓縮機(jī)的剖面圖。
圖17是包括圖16的冷媒壓縮機(jī)的冷凍機(jī)的冷凍循環(huán)圖。
圖18是圖16中的G-G線的剖面圖。
圖19是圖18中的由葉片和滾動活塞形成的滑動部的放大圖。
圖20是圖18中的由滾動活塞和偏心部形成的滑動部的放大圖。
圖21A、B是本發(fā)明的實(shí)施方式中的由活塞和氣缸筒形成的滑動部的放大圖。
圖22是表示圖21B中的滑動時的機(jī)油流動的圖。
圖23是表示本發(fā)明的實(shí)施方式中的摩擦系數(shù)的圖。
圖24是表示本發(fā)明的實(shí)施方式中的摩擦量的圖。
圖25A、B是圖1中的由主軸部和軸承部形成的其它的滑動部的放大圖。
圖26A、B是圖1中的由活塞銷和連桿形成的其它的滑動部的放大圖。
圖27A、B是圖1中的由止推部和止推墊圈形成的其它的滑動部的放大圖。
圖28是本發(fā)明的實(shí)施方式中的摩擦系數(shù)的特性圖。
圖29是本發(fā)明的實(shí)施方式中的壓縮機(jī)的冷凍能力的特性圖。
圖30是本發(fā)明的實(shí)施方式中的壓縮機(jī)效率的特性圖。
圖31A、B是圖16中的由葉片和滾動活塞形成的其它的滑動部的放大圖。
圖32A、B是圖16中的由滾動活塞和偏心部形成的其它的滑動部的放大圖。
圖33是本發(fā)明的實(shí)施方式中的在冷媒壓縮機(jī)中設(shè)置的吸入閥裝置的縱剖面圖。
圖34是表示圖33中的吸入閥裝置的吸入閥座的平面圖。
圖35是表示圖33中的吸入閥裝置的吸入可動閥的平面圖。
圖36是本發(fā)明的實(shí)施方式中的在冷媒壓縮機(jī)上設(shè)置的排出閥裝置的縱剖面圖。
圖37是表示圖36中的排出閥裝置的排出閥座的平面圖。
圖38是表示圖36中的排出閥裝置的排出可動閥的相互密封面一側(cè)的平面圖。
圖39是表示圖36中的排出閥裝置的排出可動閥的擊打部一側(cè)的平面圖。
圖40是表示圖36中的排出閥裝置的止動器的平面圖。
圖41是本發(fā)明的實(shí)施方式中的在冷媒壓縮機(jī)上設(shè)置的其它的排出閥裝置的縱剖面圖。
圖42是表示圖41中的排出閥裝置的擋片的與排出可動閥相對的擊打部一側(cè)的平面圖。
圖43是表示圖41中的排出閥裝置的擋片的與止動器相對的擊打部一側(cè)的平面圖。
圖44是表示圖33中的吸入閥裝置的其它的吸入閥座的平面圖。
圖45是表示圖33中的吸入閥裝置的其它的吸入可動閥的平面圖。
圖46是表示圖36中的排出閥裝置的其它的排出閥座的平面圖。
圖47是表示圖36中的排出閥裝置的其它的排出可動閥的相互密封面一側(cè)的平面圖。
圖48是表示圖36中的排出閥裝置的其它的排出可動閥的擊打部一側(cè)的平面圖。
圖49是表示圖36中的排出閥裝置的其它的止動器的平面圖。
圖50是表示圖41中的排出閥裝置的其它的擋片的與排出可動閥相對的擊打部一側(cè)的平面圖。
圖51是表示圖41中的排出閥裝置的其它的擋片的與止動器相對的擊打部一側(cè)的平面圖。
圖52是本發(fā)明的實(shí)施方式的其它的冷媒壓縮機(jī)的剖面圖。
圖53是包括圖52的冷媒壓縮機(jī)的冷凍機(jī)的冷凍循環(huán)圖。
圖54是圖52的冷媒壓縮機(jī)中的排出通路和緊密貼合圈簧相接觸的部分的放大圖。
圖55A、B是圖52的冷媒壓縮機(jī)中的其它的排出通路和緊密貼合圈簧相接觸的部分的放大圖。
圖56是按照本發(fā)明的實(shí)施方式的其它的冷媒壓縮機(jī)的剖面圖。
圖57A、B、C是圖56的冷媒壓縮機(jī)中的壓縮圈簧和保持部件相接觸的部分的放大圖。
圖58是現(xiàn)有技術(shù)的密閉型電動冷媒壓縮機(jī)的剖面圖。
圖59是圖58的壓縮機(jī)的支持構(gòu)造圖。
具體實(shí)施例方式
下面參照

本發(fā)明的實(shí)施方式。在各實(shí)施方式中，對于與在前的實(shí)施方式同樣的結(jié)構(gòu)，標(biāo)注相同符號進(jìn)行說明，省略詳細(xì)說明。
(實(shí)施方式1)圖1是本發(fā)明的實(shí)施方式1的冷媒壓縮機(jī)100的剖面圖。圖2是圖1中的由活塞和氣缸筒形成的滑動部的放大圖。圖3是表示圖1中的活塞和氣缸筒進(jìn)行滑動時的機(jī)油流動的圖。圖4是包括冷媒壓縮機(jī)100的冷凍機(jī)的冷凍循環(huán)圖。圖5是表示有或沒有微細(xì)凹坑的燒結(jié)面壓的特性圖。圖6是微細(xì)凹坑的形狀、大小不同的情況下的摩擦系數(shù)的特性圖。圖7是表示微細(xì)凹坑占滑動部表面積不同比例的情況下的摩耗量的特性圖。
在圖1～圖3中，在密閉容器(以下稱為容器)101內(nèi)充填有由異丁烷構(gòu)成的冷媒氣體102。容器101在底部儲存有機(jī)油103，收存著由定子104和轉(zhuǎn)子105構(gòu)成的106和由其驅(qū)動的往復(fù)式的壓縮部107。電動部106是驅(qū)動部，若可以將壓縮部107密閉在容器101內(nèi)，也可以安裝在容器101之外。
下面詳細(xì)說明壓縮部107。曲軸108由壓入固定了轉(zhuǎn)子105的主軸部109和相對于主軸部109偏心地形成的偏心部110構(gòu)成。曲軸108在其下端設(shè)置與機(jī)油103連通的給油泵111。由鑄鐵制造的氣缸體112形成大致呈圓筒狀的氣缸筒113和軸支著主軸部109的軸承部114。
游動地嵌入氣缸筒113中的活塞115是由鐵系材料制造的，與氣缸筒113一起形成壓縮室116。活塞115通過活塞銷117由作為連結(jié)部的連桿118與偏心部110相連結(jié)。氣缸筒113的端面用閥板119來封閉。
頭部120形成高壓室，固定在閥板119的與氣缸筒113相反一側(cè)。吸入管121固定在容器101上，同時在冷凍循環(huán)的低壓側(cè)連接著熱交換器60，向容器101內(nèi)導(dǎo)入冷媒氣體102。吸入消聲器122夾在閥板119和頭部120之間。從頭部120中排出的已壓縮了的冷媒102被送入熱交換器70中，經(jīng)過放熱以后，再經(jīng)過膨脹閥80返回到熱交換器60中，再次吸熱。如此就構(gòu)成了冷凍機(jī)。
主軸部109和軸承部114、活塞115和氣缸筒113、活塞銷117和連桿118、以及偏心部110和連桿118都分別形成了互相滑動部。形成滑動部的各部，都是因壓縮部107的驅(qū)動而相互滑動的接觸部。
在活塞115的滑動面115A上，大體均勻地形成多個微細(xì)凹坑(以下稱為凹坑)123。凹坑123的形狀是球面狀的，而且優(yōu)選大小是直徑為20μm～50μm、深度為1μm～10μm。而且，凹坑123占滑動面115A表面積的比例，優(yōu)選為40～80％。在鐵系材料中，優(yōu)選使滑動部表面的組織馬氏體化。
這樣的凹坑123是通過表面蝕刻、壓制成形等形成的。在本實(shí)施方式中，利用將鋼球或陶瓷球等硬度高的球以某一速度以上的速度進(jìn)行沖擊的方法來形成凹坑123。在例如通過使鑄鐵表面加工硬化來提高硬度的情況下，使用直徑為2～50μm左右的陶瓷球或鋼球這樣的比被加工構(gòu)件更硬的硬質(zhì)小球，以20sec/min以上的速度，由噴射裝置朝著鑄鐵材料的表面進(jìn)行噴射。這樣，當(dāng)以高速沖擊被加工構(gòu)件時，對表面賦予殘留壓縮應(yīng)力，可以把硬度提高到維氏硬度為600Hv左右。
上面說明了冷媒壓縮機(jī)100的結(jié)構(gòu)，下面說明其動作。
由商用電源供給的電力供給到電動部106，使電動部106的轉(zhuǎn)子105轉(zhuǎn)動。轉(zhuǎn)子105帶動曲軸108轉(zhuǎn)動，偏心部110的偏心運(yùn)動使得連結(jié)部的連桿118通過活塞銷117驅(qū)動活塞115。由此使活塞115在氣缸筒113內(nèi)往復(fù)運(yùn)動。通過吸入管121導(dǎo)入容器101內(nèi)的冷媒氣體102從吸入消聲器122吸入，在壓縮室116中被連續(xù)地壓縮。
伴隨著曲軸108的旋轉(zhuǎn)，給油泵111將機(jī)油103供給到各滑動部，在使滑動部潤滑的同時，還具有在活塞14和氣缸筒12之間進(jìn)行密封的功能。
在活塞115在氣缸筒113內(nèi)往復(fù)運(yùn)動使冷媒氣體102被壓縮時，一部分被壓縮了的冷媒氣體102經(jīng)過活塞115和氣缸筒113之間的間隙泄漏到容器101內(nèi)，使體積效率降低。但是，在本實(shí)施方式中，在活塞115和氣缸筒113之間的間隙泄露出的氣體會到達(dá)凹坑123處。于是，在凹坑123處，活塞115和氣缸筒113之間的間隙的體積會增大，產(chǎn)生與迷宮式密封同樣的作用，使泄漏了的冷媒氣體的流速急劇地下降。其結(jié)果是，使冷媒氣體102的泄漏量減少。其結(jié)果是，由于提高了冷媒壓縮機(jī)100的體積效率，所以提高了冷媒壓縮機(jī)100的壓縮效率。
下面用圖5說明測定有無微細(xì)凹坑的燒結(jié)面壓的結(jié)果。此測定是在0.4MPa的CH2FCF3冷媒環(huán)境氣體壓力下、使用ISO粘度等級為從VG8到VG10的酯油、在滑動速度為1.0m/s下進(jìn)行的。
從圖5可以看出，設(shè)置了凹坑123的活塞115與沒有凹坑123的活塞相比，大幅度地改善了燒結(jié)面壓。由于在滑動部表面上大致均勻地形成了凹坑123，使得所供給的機(jī)油103保持在凹坑123中。在滑動部件之間的間隙相對于滑動方向很窄時，由于凹坑123內(nèi)的機(jī)油103的粘性和滑動部的相對運(yùn)動，使得機(jī)油103被引入很窄的間隙中。由此，就在機(jī)油103中產(chǎn)生支持負(fù)荷的壓力，形成了楔形油膜。該楔形油膜可以防止在滑動部件之間發(fā)生的金屬接觸。認(rèn)為由此可以提高燒結(jié)負(fù)荷。
下面在圖6中示出以凹坑123的形狀和大小為參量測定摩擦系數(shù)的結(jié)果。此測定是在0.4MPa的CH2FCF3冷媒環(huán)境下、使用從VG8到VG10的酯油、在滑動速度為1.0m/s和面壓為0.5MPa的條件下進(jìn)行的。
由該結(jié)果可以看出，與設(shè)置了方形的微細(xì)凹坑的活塞相比，設(shè)置了球面形狀的凹坑123的活塞115，摩擦系數(shù)降低了。可以認(rèn)為，這是由于在相同的投影面積的情況下，球面形的凹坑123的體積比多角錐的體積大，所形成的楔形油膜的油壓增加所致。這就是說，如圖3所示，如果凹坑的形狀是球面形的，在滑動部滑動時產(chǎn)生的且形成油膜的機(jī)油流動，在凹坑中容易形成渦流，其結(jié)果是，因產(chǎn)生油壓而能夠防止金屬接觸。
據(jù)認(rèn)為，由于形狀是球面形，所以與滑動方向無關(guān)，伴隨著滑動的滑動部間的間隙變化量是一定的，在整個滑動部上形成均勻的油膜。而且，活塞115和氣缸筒113之間的間隙的偏差變小，從活塞115的側(cè)面泄漏的冷媒氣體102的量就少。
而且，當(dāng)凹坑123的大小是直徑為20～30μm、深度為1～5μm的情況下，摩擦系數(shù)達(dá)到最小值。以該大小為中心凹坑123的大小在直徑為20μm～50μm、深度為1μm～10μm的范圍內(nèi)，能夠得到比磷酸錳處理更低的值，使?jié)櫥瑒訔l件得到改善。
據(jù)認(rèn)為，環(huán)境氣體壓力越低，溶解到機(jī)油103中的冷媒102的量就越小。與凹坑的大小是直徑為50μm、深度為10μm以上的情況相比，在體積較小的直徑為20μm～50μm、深度為1μm～10μm的凹坑中，環(huán)境氣體壓力是低的。因此，將已壓縮了的冷媒氣體102的壓力保持在高壓，抑制了可溶入于機(jī)油103中的冷媒量的降低。由此，機(jī)油103中的冷媒的發(fā)泡現(xiàn)象較少，防止因發(fā)泡造成在滑動部形成的油膜破裂而產(chǎn)生的金屬接觸的發(fā)生。這樣一來，就防止了摩擦系數(shù)的升高。
圖7所示的摩耗體積可以說也是同樣的。測定是在0.4MPa的CH2FCF3冷媒環(huán)境氣體壓力下、使用從VG8到VG10的酯油、在滑動速度為1.0m/s、面壓為0.5MPa的條件下進(jìn)行的。圖7表示凹坑123以外的平面部分占滑動部表面積的比例與摩耗體積之間的關(guān)系。這就是說，平面比越小，凹坑123所占的比例越大。
由此結(jié)果可以看出，通過在滑動部的表面上設(shè)置凹坑123，摩耗量比磷酸錳處理的情況要小。在平面比為52％時，摩耗量是0mm3。但是，凹坑123占滑動部表面積的比例增加，摩耗量也就增加。進(jìn)行更加詳細(xì)的研究結(jié)果表明，在平面比為20％以上、60％以下，也就是說微細(xì)凹坑占滑動部表面積的比例在40％以上、80％以下的情況下，如圖中點(diǎn)線所示，摩耗量在0.05mm3以下，是沒有實(shí)際使用上問題的摩耗量。
在這樣的范圍內(nèi)，可以認(rèn)為在滑動部設(shè)置了由凹坑123向著滑動方向形成楔形油膜的傾斜表面部和與滑動面平行的平面部。由此，得到與錐面軸承同樣的形狀和效果，由所產(chǎn)生的油壓支持的極限負(fù)荷提高，減少了金屬接觸。
在滑動部件中使用鐵系材料的情況下，作為在滑動部表面上形成凹坑123的方法，可以用鋼球、陶瓷球等物質(zhì)以一定速度以上沖擊表面。利用這樣的方法，使滑動部表面層的組織進(jìn)行馬氏體化，提高了滑動部件的表面強(qiáng)度，降低了摩耗的進(jìn)展速度。另外，由于形成了凹坑123，降低了滑動部之間的面積，減少了金屬接觸。
以上，在本實(shí)施方式中，在活塞115的滑動面上設(shè)置大致均勻的凹坑123。另外，在氣缸筒113上設(shè)置凹坑123，或者在活塞115和氣缸筒113上都形成凹坑，都會得到同樣的作用效果。
下面說明由主軸部109和軸承部114形成的滑動部。圖8是圖1中的由主軸部109和軸承部114形成的滑動部的放大圖。
在曲軸108的主軸部109上，在其滑動面125上大致均勻地形成多個凹坑123。
下面說明具有如上結(jié)構(gòu)的冷媒壓縮機(jī)100的動作。
在滑動面125上大致均勻地形成了凹坑123的曲軸108的主軸部109在軸承部114內(nèi)轉(zhuǎn)動運(yùn)動。由此，由給油泵111把含有冷媒的機(jī)油103供給到軸承部114和曲軸108之間的滑動部。另一方面，當(dāng)曲軸108在軸承部114內(nèi)旋轉(zhuǎn)時，主軸部109和軸承部114的間隙與凹坑123的深度相對應(yīng)地變化。此時，機(jī)油103被引入到主軸部109和軸承部114之間的間隙中，形成楔形油膜。
由于凹坑123是微細(xì)的，所以即使將溶入了冷媒的機(jī)油103供給到凹坑123內(nèi)，在凹坑123中的體積變化和環(huán)境氣體壓力的降低都很小。因此，被壓縮了的冷媒氣體102的壓力還保持為高壓，抑制了可溶入于機(jī)油103中的冷媒量的下降。由此，機(jī)油103中的冷媒的發(fā)泡現(xiàn)象減少，防止了因發(fā)泡造成在滑動部形成的油膜的破裂產(chǎn)生的金屬接觸的發(fā)生，防止摩擦系數(shù)的升高。
機(jī)油103存留在凹坑123中，即使在沒有進(jìn)行向滑動部給油的冷媒壓縮機(jī)100開始運(yùn)轉(zhuǎn)時，在軸承部114和主軸部109之間總是存在有機(jī)油103。因此燒結(jié)負(fù)荷升高，防止了異常摩耗。
以上，在本實(shí)施方式中，在曲軸108的主軸部109的滑動面125上大致均勻地設(shè)置凹坑123。通過形成了凹坑123而減少了滑動部之間的面積，減少了金屬的接觸。另外，可以在軸承部114上設(shè)置凹坑123，也可能在主軸部109和軸承部114上都設(shè)置凹坑123，均會得到同樣的效果。
下面說明由連桿118和活塞銷117形成的滑動部。圖9是圖1中的活塞周圍的放大圖。圖10是圖9中的由活塞銷117和連桿118形成的滑動部的放大圖。
活塞銷117在滑動面127上大致均勻地形成凹坑123。通過形成了凹坑123而減少了滑動部件之間的面積，降低了金屬接觸。
下面說明如上所述結(jié)構(gòu)的冷媒壓縮機(jī)100的動作。通過曲軸108轉(zhuǎn)動，使得通過由作為連結(jié)部的連桿118連結(jié)的活塞銷117而游動地嵌入氣缸筒113中的活塞115進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動。此時，連桿118和活塞銷117進(jìn)行擺動運(yùn)動，在活塞115達(dá)到上死點(diǎn)或者下死點(diǎn)時，速度為0m/s，成為不能形成油膜的狀態(tài)。即使在此時，在活塞銷117的滑動面127上的凹坑123中保持著機(jī)油103。因此，在滑動部分上總是存在著機(jī)油103，燒結(jié)負(fù)荷升高，防止了異常摩耗。
以上，在本實(shí)施方式中，在活塞銷117的滑動面127上大致均勻地設(shè)置了凹坑123。另外，在連桿118上設(shè)置凹坑123，或者在活塞銷117和連桿118上同時設(shè)置凹坑123，能夠得到同樣的作用效果。
下面說明在止推軸承部135上形成的滑動部。圖11是圖1中的止推軸承部135周圍的放大圖。圖12是圖11中的止推部130和止推墊圈134相接觸的部分的放大圖。
止推部130，在滑動面130A上大致均勻地形成凹坑123。
以下說明如上所述結(jié)構(gòu)的冷媒壓縮機(jī)100的動作。
在曲軸108上壓入固定著轉(zhuǎn)子105。另外，在轉(zhuǎn)子105上形成有凸緣面132，軸承部1 14的上端面成為止推部130。在凸緣面132和軸承部114的止推部130之間插入止推墊圈134。凸緣面132、止推部130和止推墊圈134構(gòu)成止推軸承部135，支承著曲軸108、轉(zhuǎn)子105等的垂直負(fù)荷。因此，即使在冷媒壓縮機(jī)100停止轉(zhuǎn)動時，在止推軸承部135上也負(fù)載著垂直負(fù)荷。
因此，通過在止推部130的滑動面130A上大致均勻地形成了凹坑123，即使在冷媒壓縮機(jī)100開始運(yùn)轉(zhuǎn)而沒有向滑動部給油時，在滑動部表面的凹坑123中也保持著機(jī)油103。因此，即使在止推部130和止推墊圈134之間發(fā)生金屬接觸的情況下，也能夠降低滑動部的摩擦系數(shù)，并且降低滑動損失。而且，由于在凹坑123中保持著機(jī)油103，在滑動部總是有機(jī)油103存在，所以燒結(jié)負(fù)荷升高，防止了異常摩耗。另外，通過形成了凹坑123而減少了滑動部件之間的面積，減少了金屬接觸。
以上，在本實(shí)施方式中，用凸緣面132、止推部130和止推墊圈134構(gòu)成止推軸承部135，在滑動面130A上形成了凹坑123。在曲軸108的主軸部109和偏心部110之間還有由止推部137構(gòu)成的凸緣面136。也可以用凸緣面136和與其相對向的軸承部114的止推部139構(gòu)成止推軸承。在此情況下，在止推部137上設(shè)置有凹坑123。即使在這樣的情況下，也可以得到同樣的作用效果。
在本實(shí)施方式中，在軸承部114的止推部130的滑動面130A上大致均勻地設(shè)置了凹坑123。另外，在止推墊圈134上設(shè)置凹坑123，或者在止推墊圈134和止推部130上同時設(shè)置凹坑123，能夠得到同樣的作用效果。在止推墊圈134與轉(zhuǎn)子105的凸緣面接觸的面上也可以設(shè)置微小的凹坑123。在轉(zhuǎn)子105的凸緣面上也可以設(shè)置微小的凹坑123。而且，在曲軸108的止推部137上設(shè)置凹坑123，或者在曲軸108的止推部137和軸承部114的止推部139上同時都設(shè)置凹坑123，能夠得到同樣的作用效果。
下面說明冷媒102容易溶入在機(jī)油103中的組合的情況下、凹坑123的大小和機(jī)油粘度之間的關(guān)系。圖13是大致均勻地形成了微細(xì)凹坑的滑動面和磷酸錳層之間的摩擦系數(shù)的特性圖。圖14是在滑動面上大致均勻地形成了微細(xì)凹坑的情況下和施加磷酸錳層的情況下的壓縮機(jī)中的冷凍能力的特性圖。圖15是在滑動面上大致均勻地形成了微細(xì)凹坑的情況下和施加磷酸錳層的情況下的壓縮機(jī)中的效率特性圖。
在圖1中，在容器101內(nèi)充填了由異丁烷構(gòu)成的冷媒氣體102，同時在底部存留了由礦物油構(gòu)成且粘度為不足VG10、VG5以上的機(jī)油103。除此以外的結(jié)構(gòu)與上面所述的相同。
在此說明在主軸部109和軸承部114、活塞115和氣缸筒113、活塞銷117和連桿118、以及偏心部110和連桿118的各滑動部件之間形成的各滑動部的動作。以下，以活塞115為例進(jìn)行說明。
在上述各滑動部之間，由于機(jī)油103的粘度比較低，是不足VG10、VG5以上，滑動部件彼此容易發(fā)生固體接觸。而且，由于冷媒是異丁烷，所以容易溶入于由礦物油構(gòu)成的機(jī)油103中，使機(jī)油103的粘度下降，這就更容易引起固體接觸。
但是，如圖3所示，在滑動部滑動時產(chǎn)生的形成油膜的機(jī)油流動，在球面狀的凹坑123中容易形成渦流，其結(jié)果是產(chǎn)生了油壓，從而防止了固體接觸，提高了耐摩耗性。另外，通過形成了凹坑123而減少了滑動部之間的面積，減少了金屬接觸。
此外，由于使用鋼球或陶瓷球等高硬度的球、以某一速度以上的速度進(jìn)行沖擊的方法形成凹坑123，所以利用加工硬化等使得表面的硬度提高。因此，即使在產(chǎn)生固體接觸的情況下，也能夠防止異常摩耗，提高耐摩耗性。特別是在由活塞115和氣缸筒113、活塞銷117和連桿118構(gòu)成滑動部的情況下，每一壓縮行程有兩處的相對滑動速度為0m/s。因此，油壓為0，容易發(fā)生固體接觸，本技術(shù)就非常有效。
在此使用圖13說明本實(shí)施方式的在滑動面上大致均勻地形成微細(xì)凹坑323的情況和施加磷酸錳層的情況的改變粘度時的摩擦系數(shù)。
測定是在0.4MPa的CH2FCF3冷媒環(huán)境氣體壓力下、使用從VG4到VG22的酯油和相當(dāng)于VG1的乙醇來進(jìn)行的。首先，準(zhǔn)備圓盤，在這些圓盤上形成如下的凹坑，即，1)直徑為2μm～15μm、深度為0.5μm～1μm大小的凹坑123；2)直徑為40μm～50μm、深度為7μm～10μm大小的凹坑123；3)直徑為60μm～70μm、深度為15μm～20μm大小的凹坑123。以1.0m/s的滑動速度使這樣的圓盤旋轉(zhuǎn)，以0.5MPa的面壓壓住形成為環(huán)狀的相對件。圖13表示在這樣的條件下進(jìn)行摩耗試驗(yàn)的結(jié)果。
由此結(jié)果可以看出，在形成了磷酸錳層的情況下和大致均勻地形成了大小是直徑為60μm～70μm、深度為15μm～20μm的凹坑123的情況下，若機(jī)油粘度不到VG10時，摩擦系數(shù)升高。另一方面，在大致均勻地形成了大小是直徑為40μm～50μm、深度為7μm～10μm的凹坑的情況和大致均勻地形成了大小是直徑為2μm～15μm、深度為0.5μm～1μm的凹坑123的情況下，即使機(jī)油粘度降低至VG8，摩擦系數(shù)也不升高。即使機(jī)油粘度降低至VG4的情況下，摩擦系數(shù)僅是微小地升高。而且，與磷酸錳層處理相比，摩擦系數(shù)是降低了。
在滑動部大致均勻地設(shè)置的凹坑123，如果其大小是直徑為40μm～50μm、深度為7μm～10μm、或者直徑為2μm～15μm、深度為0.5μm～1μm，則滑動部之間的動壓被均勻化，間隙為一定。而且通過更詳細(xì)的研究，即使形成這些的中間大小的凹坑，也得到同樣的效果。另外，凹坑123的體積變化變小，在向凹坑123供給含有冷媒102的機(jī)油103時產(chǎn)生的間隙部的壓力降低減小。由此可以認(rèn)為，就抑制了機(jī)油103中的發(fā)泡現(xiàn)象，防止了油膜的斷裂，增加了所形成的油膜的油壓。通過如此降低加在固體接觸部上的負(fù)荷，從而降低了摩擦系數(shù)。
而且，圖14、15表示在以機(jī)油粘度為參量時、對往復(fù)式冷媒壓縮機(jī)的冷凍能力和冷媒壓縮機(jī)的成績系數(shù)(COP)的變化進(jìn)行測定的結(jié)果。
試驗(yàn)是在活塞115的滑動部均勻地設(shè)置大小是直徑為2μm～50μm、深度為0.5μm～10μm的凹坑123、使用異丁烷冷媒、VG5和VG10的礦物油、冷凝溫度/蒸發(fā)溫度54.4℃/-23.3℃、吸入氣體、膨脹閥前溫度32.2℃的條件下進(jìn)行的。測定此時的冷媒壓縮機(jī)的冷凍能力和成績系數(shù)(COP)。圖14、15示出其結(jié)果和磷酸錳處理的比較。
在圖14中，在使用已磷酸錳處理了的活塞的壓縮機(jī)中，當(dāng)使機(jī)油103的粘度由VG10降低到VG5時，冷凍能力降低得很大，至11W左右。另一方面，在使用了已設(shè)置了凹坑123的活塞的壓縮機(jī)100中，冷凍能力的下降很小，只有1W左右。
當(dāng)活塞115在氣缸筒113內(nèi)往復(fù)運(yùn)動而壓縮冷媒氣體102時，由于機(jī)油103的粘度明顯地降低，密封性也就下降。因此，在壓縮室116中已壓縮的冷媒氣體102就從活塞和氣缸筒113之間的間隙泄漏到容器101內(nèi)，使得冷凍能力容易降低。但是，因設(shè)置于活塞115上的凹坑123而形成了楔形油膜。據(jù)推測，這樣就減少了從活塞115和氣缸筒113的間隙漏出的冷媒氣體的量。
這就是說，當(dāng)在活塞115和氣缸筒113之間的間隙漏出的冷媒氣體102到達(dá)凹坑123時，在凹坑123，活塞115和氣缸筒113之間的間隙體積增大。因此，產(chǎn)生了與迷宮式密封同樣的作用，使泄漏的冷媒氣體102的流速迅速降低，從而減少了冷媒氣體102的泄漏量。可以認(rèn)為其結(jié)果是將冷媒壓縮機(jī)的冷凍能力的降低抑制得極小。
同樣在圖15中，與使用磷酸錳處理的活塞的壓縮機(jī)比較，使用設(shè)置了凹坑123的活塞115的壓縮機(jī)100，表示壓縮機(jī)效率的成績系數(shù)(COP)上升了。這就像在圖14中所顯示的那樣，將冷媒壓縮機(jī)的冷凍能力的降低抑制得極小，得以保持了體積效率。另外，如圖13所示，與磷酸錳處理的情況相比，滑動部中的摩擦系數(shù)的上升極小，因此使得輸入降低。另外，可以認(rèn)為伴隨著機(jī)油粘度從VG10降低到VG5，粘性阻力降低，這樣顯著地有助于冷媒壓縮機(jī)的輸入的降低。
舉例說明了異丁烷和礦物油的組合，但即使在使用與冷媒102同樣是烴類冷媒的丙烷的情況下，另外，即使在機(jī)油103中使用烷基苯、酯、聚乙烯醚、聚亞烷基二醇等的情況下，在機(jī)油103中溶入冷媒102會更使粘度下降。因此，通過采用本結(jié)構(gòu)而得到同樣的效果。
在上述說明中，在滑動部的雙方上大致均勻地設(shè)置大小是直徑為2μm～50μm、深度為0.5μm～10μm的凹坑123?？梢栽诨瑒硬康娜魏我环缴鲜┘影伎?23，都能夠得到同樣的作用效果。
在上面的說明中，說明了在活塞115上形成微小凹坑123的情況，對于其它的滑動部來說，也是同樣的。
機(jī)油103的粘度優(yōu)選為不足VG10、VG5以上。這樣一來，機(jī)油103就會保留在滑動部表面上的凹坑123中，將機(jī)油保持在滑動面上。通過在滑動時滑動部間的間隙微小地變化，在滑動部間產(chǎn)生動壓，油膜很容易保持，從而減少了固體接觸的頻度。在密封部，提高了密封性，從而提高了可靠性和效率。
(實(shí)施方式2)圖16是本發(fā)明實(shí)施方式2的冷媒壓縮機(jī)200的剖面圖。圖17是包括冷媒壓縮機(jī)200的冷凍機(jī)的冷凍循環(huán)圖。圖18是圖16中的G-G線的剖面圖。圖19是圖18中的葉片216和滾動活塞(以下稱為活塞)215相接觸的部分的放大圖。圖20是圖18中的活塞215和偏心部207相接觸的部分的放大圖。
在密閉容器(以下稱為容器)101中裝有由定子104和轉(zhuǎn)子105構(gòu)成的電動部106、由電動部106驅(qū)動的滾動活塞型壓縮部205，同時還裝有機(jī)油103。電動部106就是驅(qū)動部。
壓縮部205包括軸210、氣缸212、主軸承213和副軸承214、活塞215和板狀葉片216。軸210具有偏心部207、主軸部208、副軸部209。氣缸212形成了壓縮室211。主軸承213和副軸承214在密封住氣缸212的兩個端面的同時，還分別軸支著主軸部208和副軸部209?；钊?15與偏心部207游動地嵌合，在壓縮室211內(nèi)轉(zhuǎn)動。葉片216插到活塞215上，把壓縮室211分隔為高壓側(cè)和低壓側(cè)。在主軸部208上固定了轉(zhuǎn)子105。
在副軸承214上固定的油泵217與機(jī)油103連通。油泵217向由偏心部207和活塞215、主軸部208和主軸承213、副軸部209和副軸承214分別形成的滑動部供給機(jī)油103。形成滑動部的各部是由壓縮部205的驅(qū)動而互相滑動的接觸部。
如圖19、20所示，在活塞215的滑動面218、偏心部207的滑動面219上都大致均勻地形成了微細(xì)凹坑(以下稱為凹坑)123。雖然在圖上沒有表示，但在主軸部208、副軸部209的滑動面上也都大致均勻地形成了凹坑123。與實(shí)施方式1同樣，凹坑123的形狀是球面形的，其大小優(yōu)選是直徑為20μm～50μm、深度為1μm～10μm。相對于各滑動面的表面積，凹坑123所占的面積比優(yōu)選是40～80％。在鐵系材料中，優(yōu)選使滑動部表面的組織進(jìn)行馬氏體化。
對于以上這樣構(gòu)成的冷媒壓縮機(jī)200，下面說明其動作。
伴隨著轉(zhuǎn)子105的旋轉(zhuǎn)，軸210旋轉(zhuǎn)，在偏心部207上游動地嵌合的活塞215就在壓縮室211內(nèi)轉(zhuǎn)動。由此，由于葉片216分開的壓縮室211的高壓側(cè)和低壓側(cè)各室的容積連續(xù)地變化，伴隨著該變化，冷媒氣體就連續(xù)地被壓縮。被壓縮的冷媒氣體排出到容器101內(nèi)，再經(jīng)過排出通路220送到熱交換器70中，向外部放熱，再經(jīng)過膨脹閥80返回到熱交換器60，從外部吸熱。這樣就構(gòu)成了冷凍機(jī)。
如上所述，在容器101內(nèi)是高壓環(huán)境。由于在容器101內(nèi)是高壓，作用在葉片216上的容器101內(nèi)的環(huán)境壓力，作為背壓在活塞215外周面上壓住葉片216的前端。在活塞215外周面上葉片216的前端接觸的部分，由于成為圓弧與圓弧的接觸，是線接觸的形態(tài)，所以頻繁地發(fā)生金屬接觸。
在此，在活塞215的外周表面上大致均勻地形成凹坑123。因此，減小了滑動部間的面積，減小了金屬接觸。在凹坑123中保持了機(jī)油103，通過在滑動部分上總是存在有機(jī)油103，燒結(jié)負(fù)荷升高，防止了異常摩耗。雖然是在活塞215的外周表面上設(shè)置凹坑123，但在葉片216上也可以設(shè)置凹坑123。在活塞215的外周表面和葉片216兩者上都設(shè)置凹坑123也具有同樣的效果。
伴隨著軸210的旋轉(zhuǎn)，油泵217連續(xù)地將機(jī)油103供給到各滑動部。在此，在偏心部207的滑動面219或主軸部208、副軸部209的滑動面上都大致均勻地形成了凹坑123。由此，就在由偏心部207和活塞215、主軸部208和主軸承213、副軸部209和副軸承214分別形成的滑動部的間隙中引入了機(jī)油，形成了楔形油膜。
在滾動活塞型冷媒壓縮機(jī)200中，活塞215與偏心部207游動地嵌合，能夠自由地旋轉(zhuǎn)。而且，活塞215和偏心部207間的相對速度小于主軸部208-主軸承213間、副軸部209-副軸承214間的相對速度。因此，表示由公式(1)求出的軸頸(journal)軸承的特性的索末菲常數(shù)S變小。這在滑動潤滑上是不利的條件。
S＝μ×N/P×(R/C)2… (1)如公式(1)所示，索末菲常數(shù)S由軸承半徑R、半徑間隙C、速度N、機(jī)油粘度μ和面壓P求出。
但是，活塞215和偏心部207的間隙是與凹坑123的深度相對應(yīng)發(fā)生變化的。因此，即使滑動速度很慢，也能將機(jī)油引入活塞215和偏心部207之間的間隙中，形成楔形油膜。
在滾動活塞型冷媒壓縮機(jī)中，由于容器101內(nèi)為凝聚壓力，所以內(nèi)壓很高，冷媒容易溶入于機(jī)油103中。由此，機(jī)油粘度降低，使上述索末菲常數(shù)S變小，這在滑動潤滑上是不利的條件。
但是，由于凹坑123是微細(xì)的，即使將溶入了冷媒的機(jī)油103供給到凹坑123內(nèi)，在凹坑123中的體積變化也很小，環(huán)境氣體壓力的降低也很小。即，將已壓縮了的冷媒氣體的壓力保持為高壓。因此，抑制了溶入于機(jī)油中的冷媒量的下降，機(jī)油中的冷媒的發(fā)泡現(xiàn)象變少。而且，防止了因發(fā)泡造成的在滑動部形成的油膜的破裂所產(chǎn)生的金屬接觸的發(fā)生，防止了摩擦系數(shù)的上升。
在偏心部207、主軸部208和副軸部209的滑動面上都大致均勻地設(shè)置了凹坑123。在活塞215的內(nèi)周表面、主軸承213、副軸承214上，以及在偏心部207和活塞215的內(nèi)周表面的兩者，以及在主軸部208和主軸承213的兩者，以及在副軸部209和副軸承214的兩者上都大致均勻地設(shè)置凹坑123，也得到同樣的作用效果。
下面說明在冷媒容易溶入于機(jī)油103中的組合的情況下，凹坑123的大小。
此時在圖16中，封入容器101中的機(jī)油103由礦物油構(gòu)成，粘度為不足VG10、VG5以上，冷媒氣體(圖中未顯示)由異丁烷構(gòu)成。
正如已經(jīng)敘述的，偏心部207和活塞215、主軸部208和主軸承213、副軸部209和副軸承214互相地形成滑動部。在此，在作為各滑動部母材的鐵系材料的表面上大致均勻地形成的凹坑123的大小是直徑為2μm～5μm、深度為0.5μm～10μm。此凹坑123是用鋼球或陶瓷球等硬度高的硬球以某一速度以上的速度在偏心部207的滑動面219上沖擊的方法形成的。由此，滑動面219通過加工硬化等，提高了表面硬度。因此，就提高了耐摩耗性，即使產(chǎn)生固體接觸，也可防止異常摩耗。由于將凹坑123制造成如此大小，與實(shí)施方式1同樣，即使在冷媒容易溶入于機(jī)油103的情況下，也可以減少固體接觸的發(fā)生，防止摩擦系數(shù)的上升。
在上面的說明中，以異丁烷和礦物油的組合為例進(jìn)行了說明，然而在使用的冷媒同樣是烴系冷媒的丙烷的情況下，并且機(jī)油103使用的是烷基苯、酯、聚乙烯醚、聚亞烷基二醇等的情況下，冷媒溶入于機(jī)油103中使粘度更降低，即使在此情況下，通過使用本結(jié)構(gòu)也能夠得到同樣的效果。
(實(shí)施方式3)本實(shí)施方式的冷媒壓縮機(jī)的基本結(jié)構(gòu)，與使用圖1說明的實(shí)施方式1是同樣的。與實(shí)施方式1不同之處在于，主軸部109和軸承部114、活塞115和氣缸筒113、活塞銷117和連桿118、偏心部110和連桿118分別相互形成的滑動部。形成滑動部的各部就是因壓縮部107的驅(qū)動而互相接觸的接觸部。
圖21A、B是由活塞115和氣缸筒113形成的滑動部的放大圖。在圖21A中，在作為活塞115母材的鐵系材料的表面部分即滑動面324上，形成有固定著二硫化鉬(MoS2)的混合層323。MoS2的純度在98％以上，如圖21B所示，優(yōu)選在滑動面324上大致均勻地形成微細(xì)凹坑(以下稱為凹坑)123。而且凹坑123的表面形狀是球形的，且優(yōu)選其直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm。
如圖21A所示，說明在滑動面324上形成MoS2的方法的例子。使用聚酰亞胺基等的熱固性樹脂作為粘結(jié)劑，在二甲基乙酰胺等溶劑中溶入上述粘結(jié)劑制成溶液，在此溶液中加入MoS2顆粒，將這樣的溶液涂布在滑動面324上后，在數(shù)百度條件下進(jìn)行燒結(jié)。
下面說明如圖21所示的在表面上形成固定著MoS2的混合層323的方法。以某一速度以上的速度將MoS2顆粒在作為滑動部件母材的鐵系或鋁系等金屬滑動面上沖擊。當(dāng)進(jìn)行此沖擊時，由于沖擊時產(chǎn)生的熱量使一部分MoS2熔入母材中而進(jìn)行了金屬結(jié)合。由此固定了混合層323的同時，由于沖擊時的沖擊力就形成了凹坑123。
以下參照圖1、圖21A、B說明如上這樣構(gòu)成的冷媒壓縮機(jī)100的動作。
從商用電源供給的電力，供給至作為驅(qū)動部的電動部106，使電動部106的轉(zhuǎn)子105旋轉(zhuǎn)。轉(zhuǎn)子105使曲軸108旋轉(zhuǎn)，偏心部110的偏心運(yùn)動，從連結(jié)部的連桿118借助活塞銷117驅(qū)動活塞115。由此使得活塞115在氣缸筒113內(nèi)進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動，通過吸入管121被導(dǎo)入至容器101內(nèi)的冷媒氣體102從吸入消聲器122被吸入，在壓縮室116內(nèi)被壓縮。
此時，活塞115在到達(dá)上死點(diǎn)、下死點(diǎn)時的速度為0m/s，多數(shù)情況下要發(fā)生金屬接觸。但是，由于在活塞115的表面層上形成了固定著MoS2的混合層323，所以利用MoS2所具有的自潤滑作用，使摩擦系數(shù)下降，降低了滑動損失。
在圖21B的結(jié)構(gòu)中，在活塞115的滑動面324的混合層323上大致均勻地設(shè)置凹坑123，由此就得到了與實(shí)施方式1同樣的效果。這就是說，通過形成凹坑123而減小了滑動部間的面積，降低了金屬接觸。而當(dāng)從活塞115和氣缸筒113的間隙漏出的氣體到達(dá)在活塞115的表面上大致均勻地形成的凹坑123處時，在凹坑123處，活塞115和氣缸筒113之間的間隙的體積增大，因此就產(chǎn)生了與迷宮式密封同樣的作用，使漏出的冷媒氣體的流速迅速地下降。其結(jié)果是，冷媒氣體的泄漏量減少。其結(jié)果是，由于冷媒壓縮機(jī)的體積效率提高，所以提高了冷媒壓縮機(jī)的壓縮效率。
圖22是表示本實(shí)施方式中的滑動時的機(jī)油流動的圖。如果凹坑123的形狀是球形的，滑動部滑動時產(chǎn)生的形成油膜的機(jī)油103的流動，在凹坑中就容易形成渦流。其結(jié)果是產(chǎn)生了油壓，防止了金屬接觸，提高了耐摩耗性。而由于形狀是球面形的，與滑動方向無關(guān)，伴隨著滑動的滑動部間的間隙的變化量是一定的，在整個滑動部上形成了均勻的油膜。由此活塞115和氣缸筒113之間的間隙的偏差變小，使從活塞115側(cè)面泄漏的冷媒氣體的泄漏量減少。
下面，用圖23所示的摩擦系數(shù)的特性圖說明在鐵系材料上有無固定著MoS2的混合層323以及有無凹坑123時測定摩擦系數(shù)的結(jié)果。該測定是在0.4MPa的CH2FCF3冷媒環(huán)境氣體壓力下、使用從VG8到VG10的酯油、在滑動速度為1.0m/s、面壓為0.5MPa的條件下進(jìn)行的。
根據(jù)該結(jié)果可知，與磷酸錳處理相比，在鐵系材料上固定著MoS2的混合層323降低了摩擦系數(shù)。形成混合層323的MoS2組織是稠密的六方晶體，分子的大小很小，大約是6×10-4μm。由此可以認(rèn)為，在與鐵系材料、鋁等相對材料接觸時，應(yīng)該顯示出低摩擦系數(shù)。由此可以認(rèn)為，降低了發(fā)生金屬接觸的滑動部的摩擦系數(shù)。另外，由于用作粘結(jié)劑的聚酰胺酰亞胺樹脂(PAI)等雜質(zhì)的摩擦系數(shù)大于MoS2的摩擦系數(shù)，所以希望MoS2的純度在98％以上。
而且通過在鐵系材料上固定著MoS2的混合層323上設(shè)置球形且大小是直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm的凹坑123，從而降低了摩擦系數(shù)。據(jù)認(rèn)為這是因此凹坑123而增大了所形成的楔形油膜的油壓，作用于金屬接觸部的負(fù)荷被降低，從而降低了摩擦系數(shù)。
下面，說明在鐵系材料上固定著MoS2的混合層323上設(shè)置球形且大小是直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm的凹坑123的情況下測定摩耗量的結(jié)果。圖24是在混合層323的表面上大致均勻地形成凹坑123的情況下和沒有混合層323而進(jìn)行了磷酸錳處理的情況下的摩耗量的特性圖。該試驗(yàn)是在0.4MPa的CH2FCF3冷媒環(huán)境氣體壓力下、使用從VG8到VG10的酯油、在滑動速度為1.0m/s、面壓為0.5MPa的條件下進(jìn)行20小時的試驗(yàn)。
根據(jù)該結(jié)果可知，通過在混合層323上設(shè)置凹坑123，摩耗量比磷酸錳處理的情況小。這是由于通過形成凹坑123而減小了滑動部間的面積，減小了金屬接觸。據(jù)認(rèn)為，由于凹坑123增加了所形成的楔形油膜的油壓，使作用于金屬接觸部的負(fù)荷得以減輕。而且，利用將MoS2顆粒以某一速度以上的速度沖擊鐵系材料表面的方法同時地形成了固定著MoS2的混合層323以及凹坑123。由此，MoS2進(jìn)入了母材內(nèi)部，一部分MoS2形成了硬度高的金屬間化合物，從而提高了耐摩耗性。
在本實(shí)施方式中，在活塞115的滑動面324上形成了固定著MoS2的混合層323。而且在混合層323的表面上大致均勻地設(shè)置了大小是直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm的凹坑123。在氣缸筒113上也可以設(shè)置這樣的混合層323。即使在活塞115和氣缸筒113的兩者上都設(shè)置凹坑，也會得到同樣的作用效果。
下面，說明由主軸部109和軸承部114形成的滑動部。圖25A、B是由主軸部109和軸承部114形成的滑動部的放大圖。
通過在曲軸108的主軸部109的作為母材的鐵系材料的表面含有MoS2，在金屬材料中形成了固定著MoS2的混合層323?；旌蠈?23的更優(yōu)選的形態(tài)與前面所述的相同。圖25B表示在作為混合層323表面的滑動面328上形成了凹坑123的情況。
通過形成混合層323，在還沒有向滑動部給油的冷媒壓縮機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)開始時，在軸承部114和曲軸108之間即使發(fā)生金屬接觸，滑動部的摩擦系數(shù)也很低，降低了滑動損失。
而且通過在混合層323上大致均勻地形成凹坑123，起到了與實(shí)施方式1同樣的效果。
在本實(shí)施方式中，在主軸部109的滑動面328上設(shè)置了固定著MoS2的混合層323。而且在混合層323的表面上大致均勻地設(shè)置了大小是直徑為2μm～20m、深度為0.2μm～1.0m的凹坑123。并且也可以在軸承部114上設(shè)置這樣的混合層323。即使在主軸部109和軸承部114兩者上都設(shè)置混合層，也會得到同樣的作用效果。
下面，說明由連桿118和活塞銷117形成的滑動部。圖26A、B是由活塞銷117和連桿118形成的滑動部的放大圖。
在活塞銷117的滑動面331上形成了固定著MoS2的混合層323?；旌蠈?23的更優(yōu)選的形態(tài)與如上所述的相同。圖26B表示在混合層323的表面上大致均勻地形成凹坑123的狀態(tài)。
在活塞115達(dá)到上死點(diǎn)、下死點(diǎn)時，連桿118和活塞銷117的速度是0m/s，不能形成油膜，會發(fā)生金屬接觸。即使在這樣的情況下，通過形成混合層323，滑動部的摩擦系數(shù)也會很低，滑動損失得以降低。
而且通過在混合層323上大致均勻地形成了凹坑123，從而起到與實(shí)施方式1同樣的效果。
在本實(shí)施方式中，在活塞銷117的滑動面331上設(shè)置了固定著MoS2的混合層323。而且在混合層323的表面上又大致均勻地設(shè)置了大小是直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm的凹坑123。另外，也可以在連桿118上設(shè)置這樣的混合層323。即使在活塞銷117和連桿118兩者上都形成混合層，也能得到同樣的作用效果。
下面，說明在止推軸承部135上形成的滑動部。圖27A、B是止推部130和止推墊圈134相接觸的部分的放大圖。
在止推部130的滑動面335上形成了固定著MoS2的混合層323?；旌蠈?23的更優(yōu)選的形態(tài)與如上所述的相同。圖27B表示在混合層323的表面上大致均勻地形成凹坑123的狀態(tài)。凹坑123的更優(yōu)選的形態(tài)也與如上所述的相同。
即使在冷媒壓縮機(jī)停止運(yùn)轉(zhuǎn)時，在止推軸承部135上也受到垂直負(fù)荷。在負(fù)載著這樣的垂直負(fù)荷下，而且在沒有向滑動部給油的冷媒壓縮機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)開始時，止推部130和止推墊圈134之間就會發(fā)生金屬接觸。即使在這樣的情況下，通過形成混合層323，滑動部的摩擦系數(shù)也會很低，滑動損失得以降低。
而且通過在混合層323上大致均勻地形成了凹坑123，從而起到與實(shí)施方式1同樣的效果。
在本實(shí)施方式中，在軸承部114的止推部130的滑動面335上設(shè)置了固定著MoS2的混合層323。而且在混合層323的表面上大致均勻地設(shè)置大小是直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm的凹坑123。另外，也可以在止推墊圈134上設(shè)置這樣的混合層323。即使在止推部130和止推墊圈134兩者上都設(shè)置混合層，也會得到同樣的作用效果。
以上，在本實(shí)施方式中，用凸緣面132、止推部130和止推墊圈134構(gòu)成止推軸承部135，在滑動面335上形成混合層323。在曲軸108的主軸部109和偏心部110之間也有凸緣面136。凸緣面136和與其相對向的軸承部114的止推部139也可以構(gòu)成止推軸承。在此情況下，在止推部137上設(shè)置混合層323。在如此構(gòu)成止推軸承的情況下，也得到同樣的效果。
在止推墊圈134上設(shè)置混合層323，在止推墊圈134和止推部130兩者上都設(shè)置混合層，也能得到同樣的作用效果。另外，也可以在止推墊圈134與轉(zhuǎn)子105的凸緣面相接觸的面上設(shè)置混合層323。也可以在轉(zhuǎn)子105的凸緣面上設(shè)置混合層323。即使在曲軸108的止推部137上設(shè)置混合層323，在曲軸108的止推部137和軸承部114的止推部139兩者上都設(shè)置混合層，也能得到同樣的作用效果。
在使用烴類冷媒的異丁烷或丙烷作為冷媒102的情況下，在使用礦物油、烷基苯、酯、聚乙烯醚和聚亞烷基二醇等作為機(jī)油103的情況下，冷媒氣體102溶入于機(jī)油103中使粘度進(jìn)一步降低。因此，通過采用本結(jié)構(gòu)能夠得到同樣的效果。下面敘述這一點(diǎn)。
圖28是在固定著MoS2而形成的混合層323上形成微小凹坑123的情況和形成了磷酸錳層的情況的摩擦系數(shù)的特性圖。圖29是在活塞和氣缸筒上形成如上所述那樣的混合層323的情況和形成了磷酸錳層的情況的壓縮機(jī)中的冷凍能力的特性圖。圖30是在上述兩種壓縮機(jī)中的效率的特性圖。
在圖1中，在容器101內(nèi)充填著由異丁烷構(gòu)成的冷媒氣體102。容器101在底部存留了由礦物油構(gòu)成并且粘度為不足VG10、VG1以上的機(jī)油103，而且收存有由定子104、轉(zhuǎn)子105構(gòu)成的電動部106和由其驅(qū)動的往復(fù)式壓縮部107。
主軸部109和軸承部114、活塞115和氣缸筒113、活塞銷117和連桿118、以及偏心部110和連桿118互相地形成滑動部。各滑動部就是因壓縮部107的驅(qū)動而進(jìn)行滑動的接觸部。
而且在上述滑動部表面，形成在作為母材的鐵系材料的表面上固定著MoS2的混合層323。而且再在表面上大致均勻地形成了大小是直徑為2μm～50μm、深度為0.5μm～10μm的凹坑123。
由于機(jī)油103的粘度很低，只有不足VG10、VG1以上，所以在上述各滑動部間，滑動部件彼此之間容易引起固體接觸。而且，由于冷媒氣體102是異丁烷，所以容易溶入于機(jī)油103中，造成機(jī)油103的粘度降低，更容易引起固體接觸。特別是，在滑動部是活塞115和氣缸筒113、活塞銷117和連桿118的情況下，每一次壓縮行程有兩次互相滑動速度為0m/s，油壓等于0，會產(chǎn)生固體接觸。
但是，由于在活塞115的表面層上形成了固定著MoS2的混合層323，所以因MoS2所具有的固體潤滑作用，在防止異常摩耗的同時，減小摩擦系數(shù)，降低滑動損失。
此外，如圖22所示，滑動部滑動時產(chǎn)生的形成油膜的機(jī)油103的流動，容易在凹坑123中形成渦流。其結(jié)果是，產(chǎn)生油壓，防止了固體接觸，提高了耐摩耗性。
在此，使用圖28說明改變機(jī)油103的粘度時的摩擦系數(shù)。該測定是在0.4MPa的CH2FCF3冷媒環(huán)境氣體壓力下、使用從VG4到VG22的酯油和相當(dāng)于VG1的乙醇、在滑動速度為1.0m/s、面壓為0.5MPa的條件下進(jìn)行的。
根據(jù)該結(jié)果可知，在僅進(jìn)行磷酸錳處理的情況下，當(dāng)使機(jī)油粘度不足VG10時，摩擦系數(shù)上升。另一方面，在設(shè)置了具有凹坑123的混合層323的情況下，即使將粘度降低到VG1，摩擦系數(shù)也不上升，與磷酸錳處理的情況相比，摩擦系數(shù)降低了。
使用圖29、圖30說明以機(jī)油粘度為參量、測定了往復(fù)式冷媒壓縮機(jī)的冷凍能力和冷媒壓縮機(jī)的成績系數(shù)(COP)的變化的結(jié)果。在鐵系材料的活塞115的滑動面324上，在固定著MoS2的混合層323上大致均勻地設(shè)置了大小是直徑為2μm～5μm、深度為0.5μm～10μm的凹坑123。測定是使用異丁烷冷媒及VG5和VG10的礦物油、在凝聚溫度/蒸發(fā)溫度為54.4℃/-23.3℃、吸入氣體、膨脹閥前溫度為32.2℃的條件下進(jìn)行的。
在圖29中，在對活塞進(jìn)行了磷酸錳處理的壓縮機(jī)中，當(dāng)機(jī)油103的粘度從VG10降低到VG5時，冷凍能力大幅度地下降。另一方面，在活塞上形成了混合層323的壓縮機(jī)中，冷凍能力的下降極少。
據(jù)推測，這是由于與實(shí)施方式1同樣的凹坑123的效果以及由于混合層323的效果。
在圖30中，與對活塞進(jìn)行了磷酸錳處理的壓縮機(jī)相比，在活塞上設(shè)置了具有凹坑123的混合層323的壓縮機(jī)的表示效率的成績系數(shù)(COP)上升。這是由于，如圖29所示，通過將冷媒壓縮機(jī)的冷凍能力的下降抑制到極小，維持了體積效率。另外也是由于，如圖28所示，與進(jìn)行了磷酸錳處理的情況相比，滑動部中的摩擦系數(shù)的上升極小，因此就減小了輸入。另外認(rèn)為，伴隨著機(jī)油粘度從VG10降低到VG5，粘度阻力降低，這大大地有助于冷媒壓縮機(jī)的輸入降低。
雖然以異丁烷和礦物油的組合為例進(jìn)行了說明，但即使在使用與冷媒氣體102相同的烴類冷媒的丙烷的情況下，以及在使用烷基苯、酯、聚乙烯醚、聚亞烷基二醇作為機(jī)油103的情況下，在機(jī)油103中溶入的冷媒，進(jìn)一步使粘度降低。因此，通過采用本結(jié)構(gòu)，能夠得到同樣的效果。
在如上所述的說明中，在滑動部的兩者上都設(shè)置混合層323。也可以在滑動部的任一方上施加混合層323，都能夠得到同樣的效果。
在如上所述的說明中，雖然說明了在活塞115上形成混合層323的情況，但對于其它的滑動部也是同樣的。
即使當(dāng)機(jī)油103的粘度為不足VG10、VG1以上時，在滑動部中保持機(jī)油103的保持性能降低，因形成于滑動面上的混合層323中的MoS2的固體潤滑性，也會使摩擦系數(shù)降低。因此，就降低了滑動損失。而且通過使用低粘度的機(jī)油103，降低了滑動損失。
(實(shí)施方式4)本發(fā)明的冷媒壓縮機(jī)的基本結(jié)構(gòu)與用圖16說明的實(shí)施方式2相同。與實(shí)施方式2不同之處在于，偏心部207和滾動活塞(以下稱為活塞)215、主軸部208和主軸承213、副軸部209和副軸承214分別互相地形成的滑動部。形成滑動部的各部是因壓縮部205的驅(qū)動而相互滑動的接觸部。
圖31A、B是由活塞215和葉片216形成的滑動部的放大圖。圖32A、B是由活塞215和偏心部207形成的滑動部的放大圖。
在活塞215的滑動面419上，形成在母材鐵系材料上固定著二硫化鉬(MoS2)的混合層323。在偏心部207的滑動面419上和在主軸部208、副軸部209的滑動件表面上也都形成含有MoS2的混合層323。MoS2的純度在98％以上，如圖31B、圖32B所示，優(yōu)選在滑動面上大致均勻地形成微細(xì)凹坑(以下稱為凹坑)123。而且優(yōu)選凹坑123的表面形狀是球形且直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm。
對于上述這樣構(gòu)成的冷媒壓縮機(jī)200，下面參照圖16、圖31A、B和圖32A、B，說明其動作。
當(dāng)向作為驅(qū)動部的電動部106通電時，使轉(zhuǎn)子103旋轉(zhuǎn)，伴隨著其轉(zhuǎn)動，軸210就轉(zhuǎn)動，與偏心部207滑動地嵌合的活塞215在壓縮室211內(nèi)旋轉(zhuǎn)。由此，用葉片216分開的壓縮室211的高壓側(cè)和低壓側(cè)各室的容積連續(xù)地變化。伴隨著該變化，冷媒氣體就連續(xù)地被壓縮。已壓縮了的冷媒氣體被排出到密閉容器(以下稱為容器)101內(nèi)，使容器101內(nèi)變成高壓環(huán)境。由于容器101內(nèi)是高壓，容器101內(nèi)的環(huán)境壓力作為背壓作用在葉片216上，將葉片216的前端壓緊在活塞215的外周表面上。在活塞215的外周表面和葉片216前端的接觸部分，由于是圓弧與圓弧的接觸，是線接觸的形態(tài)，所以頻繁地發(fā)生金屬接觸。
此時，通過在活塞215的外周表面上形成含有MoS2的混合層323，降低了滑動部的摩擦系數(shù)，減小了滑動損失。在本實(shí)施方式中，在活塞215的外周表面上設(shè)置混合層323，但也可以在葉片216上設(shè)置。即使在活塞215的外周表面和葉片216這兩者上都形成混合層，也具有同樣的效果。
伴隨著軸210的旋轉(zhuǎn)，油泵217連續(xù)地將機(jī)油103供給到各滑動部。
在偏心部207、主軸部208、副軸部209的滑動部表面的混合層323上，大致均勻地形成凹坑123。由此，起到與實(shí)施方式2同樣的效果。
如在實(shí)施方式2中敘述的那樣，在滾動活塞型冷媒壓縮機(jī)中，活塞215與偏心部207游動地嵌合，能夠自由地轉(zhuǎn)動。而且，活塞215和偏心部207之間的相對速度小于主軸部208-主軸承213間、副軸部209-副軸承214間的相對速度。這在滑動潤滑上是容易發(fā)生金屬接觸的不利條件。但是，在偏心部207的滑動面419上設(shè)置固定著MoS2的混合層323。在發(fā)生金屬接觸的情況下，MoS2的組織是稠密的六方晶體，分子的大小很小，是大約6×10-4μm，因此應(yīng)顯示出很低的摩擦系數(shù)。由此，就降低了滑動部的摩擦系數(shù)，減小了滑動損失。
而且由于滾動活塞型冷媒壓縮機(jī)的容器101內(nèi)為凝聚壓力，所以內(nèi)壓很高，冷媒容易溶入于機(jī)油103中。由此導(dǎo)致機(jī)油粘度降低。這在滑動潤滑上也是不利的條件。但是，通過在混合層323的表面上設(shè)置了凹坑123，起到了與實(shí)施方式2同樣的效果。
在偏心部207、主軸部208、副軸部209的滑動面上設(shè)置了固定著MoS2的混合層323，在混合層上又大致均勻地設(shè)置了大小是直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm的微細(xì)凹坑129。另外，也可以在活塞215的內(nèi)周表面、主軸承213、副軸承214上設(shè)置混合層323。即使在偏心部207和活塞215的內(nèi)周表面的兩者、主軸部208和主軸承213的兩者、副軸部209和副軸承214的兩者上都設(shè)置混合層323，也會得到同樣的效果。
在使用烴類冷媒的異丁烷或丙烷作為冷媒的情況下、和使用礦物油、烷基苯、酯、聚乙烯醚、聚亞烷基二醇作為機(jī)油103的情況下，冷媒溶入于機(jī)油103中，進(jìn)一步使粘度降低。由此，由于降低耐摩耗性，所以通過采用本結(jié)構(gòu)會得到同樣的效果，下面將要敘述這一點(diǎn)。
在圖16中，被封入容器101中的機(jī)油103由礦物油構(gòu)成且粘度不足VG10、VG5以上，冷媒氣體(圖中未顯示)由異丁烷構(gòu)成。
正如已經(jīng)敘述的那樣，偏心部207和活塞215、主軸部208和主軸承213、副軸部209和副軸承214互相地形成滑動部。而且在各滑動部的表面，在作為母材的鐵系材料的表面上形成了固定著MoS2的混合層323。由于這樣的結(jié)構(gòu)，與實(shí)施方式3同樣，即使發(fā)生固體接觸，也由于MoS2顯示出很低的摩擦系數(shù)，降低了滑動部的摩擦系數(shù)，減小了滑動損失。而且在這些表面上，大致均勻地形成了大小是直徑為2μm～50μm、深度為0.5μm～10μm的凹坑123。將凹坑123制造成這樣的大小，就與實(shí)施方式2同樣，即使在冷媒容易溶入于機(jī)油103中的情況下，也能夠減少固體接觸的發(fā)生，防止摩擦系數(shù)的上升。
雖然在上面的說明中以異丁烷和礦物油的組合為例進(jìn)行了說明，但即使在使用同樣是烴類冷媒的丙烷作為冷媒的情況下，并且在使用烷基苯、酯、聚乙烯醚或聚亞烷基二醇作為機(jī)油103的情況下，冷媒更容易溶入于機(jī)油103中使粘度進(jìn)一步降低。在此情況下，通過采用本結(jié)構(gòu)也能夠得到同樣的效果。
以上，在實(shí)施方式1～4中敘述了一定速度的壓縮機(jī)。伴隨著變頻化，冷媒壓縮機(jī)的低速化正在發(fā)展中，特別是在完成了20Hz的超低速運(yùn)轉(zhuǎn)和同樣低速的起動的情況下，異常摩耗的問題就更大了。如果在這樣的壓縮機(jī)中采用本發(fā)明的結(jié)構(gòu)，其效果更為顯著。
另一方面，在裝有在起動時感應(yīng)電動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)、然后與電源頻率同步進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)的感應(yīng)同步電機(jī)的冷媒壓縮機(jī)中，在起動時進(jìn)入同步運(yùn)轉(zhuǎn)時的加速力很大。因此，異常摩耗的問題很大。如果在這樣的壓縮機(jī)中采用本發(fā)明的結(jié)構(gòu)，其效果是很顯著的。
而且，從油膜的形成原理來考慮，以鐵以外的材料例如鋁等其它的材料作為滑動部材料，也是會得到同樣的作用效果的。
(實(shí)施方式5)本實(shí)施方式的冷媒壓縮機(jī)的基本結(jié)構(gòu)與用圖1說明的實(shí)施方式1是同樣的。與實(shí)施方式1不同之處在于，在設(shè)置于閥板119上的吸入閥裝置527和排出閥裝置534。
首先說明吸入閥裝置。圖33是本實(shí)施方式中的吸入閥裝置的縱剖面圖。圖34是表示吸入閥裝置527的吸入閥座(以下稱為閥座)517的平面圖。圖35是表示吸入閥裝置527的吸入可動閥(以下稱為閥)519的平面圖。
閥板119具有閥座517，與閥519一起構(gòu)成吸入閥裝置527。在閥座517和閥519的密封部519A處，在相互密封面上大致均勻地形成微細(xì)凹坑(以下稱為凹坑)123A。閥座517和閥519的密封部519A是因壓縮部107的驅(qū)動而互相接觸的接觸部。在閥519的腕部519B上大致均勻地形成微細(xì)凹坑(以下稱為凹坑)123B。凹坑123A、123B的形狀優(yōu)選是球面形的，而且其大小優(yōu)選是直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm。而且相對于互相密封表面積，凹坑123A、123B所占的面積比優(yōu)選為40～80％。
在閥座517和閥519上形成凹坑123A的方法與在實(shí)施方式1中形成凹坑123的方法是同樣的。在使用表面組織是馬氏體的板簧材料作為閥519的材料的情況下，也可以同樣地形成。
對于如上那樣構(gòu)成的壓縮機(jī)，參照圖1、圖33～35說明其動作。
從商用電源供給的電力，供給到作為驅(qū)動部的電動部106中，使電動部106的轉(zhuǎn)子105轉(zhuǎn)動。轉(zhuǎn)子105使曲軸108旋轉(zhuǎn)，偏心部110的偏心運(yùn)動，從連結(jié)部的連桿118借助活塞銷117驅(qū)動活塞115。由此使得活塞115在氣缸筒113內(nèi)往復(fù)運(yùn)動。通過吸入管121被導(dǎo)入至密閉容器(以下稱為容器)101內(nèi)的冷媒氣體102從吸入消聲器122經(jīng)過吸入閥裝置527被吸入，在壓縮室116內(nèi)被連續(xù)地壓縮。
從吸入閥裝置527吸入的冷媒氣體102含有微量的霧狀機(jī)油103，將機(jī)油103供給到構(gòu)成吸入閥裝置527的閥座517和閥519的相互密封面上。所供給的機(jī)油103起著使密相互封面密封和潤滑的功能。
在此，當(dāng)形成凹坑123A時，閥座517和閥519的表面層的組織被馬氏體化，使表面強(qiáng)度升高。因此，提高了它們的耐摩耗性和耐沖擊性。通過形成凹坑123A而減小了接觸部間的面積，減少了金屬接觸。
當(dāng)活塞115在氣缸筒113內(nèi)往復(fù)運(yùn)動將冷媒氣體102壓縮時，一部分已壓縮了的冷媒氣體102從吸入閥裝置527的相互密封面泄漏到吸入消聲器122中。此泄漏降低了體積效率。但是，在本實(shí)施方式中，在構(gòu)成吸入閥裝置527的閥座517和閥519的密封部519A上大致均勻地形成了凹坑123A，使得機(jī)油103滯留在其中。機(jī)油103對被壓縮了的冷媒氣體102的泄漏形成阻力。此時，通過使凹坑123A的形狀為球面形，與在表面部具有同樣投影面積的多角錐形相比，其體積增大，滯留的機(jī)油103的量增加。其結(jié)果是，冷媒氣體102的泄漏量減少，提高了壓縮機(jī)的體積效率，因此提高了壓縮機(jī)的壓縮效率。
在凹坑123A中滯留的機(jī)油103，有助于提高閥座517和閥519的相互密封面的潤滑性，從而提高吸入閥裝置527的耐摩耗性。由于在凹坑123A中滯留的機(jī)油103對閥519與閥座517閉合時的沖擊具有緩沖的效果，所以降低了起因于吸入閥裝置527閉合沖擊的壓縮機(jī)噪音。而且，在腕部519B上形成凹坑123B時，由于賦予了壓縮的殘留應(yīng)力，通過使表面進(jìn)行馬氏體化而提高了硬度，從而提高了耐沖擊性，也提高了疲勞破壞強(qiáng)度。
在本實(shí)施方式中，在閥座517和閥519的密封部519A兩者上都設(shè)置了凹坑123A，但也可以在其中的任何一者上設(shè)置凹坑。另外，在閥519的腕部519B處的兩者上都設(shè)置了凹坑123B，但也可以在其中的任何一者上設(shè)置凹坑。
下面說明排出閥裝置。圖36是本實(shí)施方式中的排出閥裝置534的縱剖面圖。圖37是表示排出閥裝置534的排出閥座(以下稱為閥座)528的平面圖。圖38是表示排出閥裝置534的排出可動閥(以下稱為閥)525的相互密封面一側(cè)的平面圖。圖39是表示排出閥裝置534的閥525的擊打部541A一側(cè)的平面圖。圖40是表示排出閥裝置534的止動器537的平面圖。
閥板119具有閥座528，與閥525、止動器537一起構(gòu)成排出閥裝置534。閥座528、和閥525的密封部525A是因壓縮部107的驅(qū)動而互相接觸的接觸部。在閥座528、和閥525的密封部525A，在相互密封面上大致均勻地形成了凹坑123A。在閥525的腕部525B上大致均勻地形成了凹坑123B。而且在閥525的擊打部541A和止動器537的擊打部541B上也都大致均勻地形成了凹坑123A。擊打部541A、541B也是因壓縮部107的驅(qū)動而互相接觸的接觸部。凹坑123A、123B的優(yōu)選形態(tài)與前面敘述的是同樣的，其形成方法也是同樣的。
以下說明其動作。從商用電源供給的電力供給到作為驅(qū)動部的電動部106中，使電動部106的轉(zhuǎn)子105旋轉(zhuǎn)。轉(zhuǎn)子105使曲軸108旋轉(zhuǎn)，偏心部110的偏心運(yùn)動從作為連結(jié)部的連桿118借助活塞銷117驅(qū)動活塞115。由此使活塞115在氣缸筒113內(nèi)進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動。通過吸入管121被導(dǎo)入至容器101內(nèi)的冷媒氣體102，從吸入消聲器122經(jīng)過吸入閥裝置527被吸入，在壓縮室116內(nèi)被連續(xù)地壓縮。被壓縮的冷媒氣體102經(jīng)過排出閥裝置534、頭部120由排出管(圖中未顯示)排放到作為冷凍循環(huán)高壓側(cè)的熱交換器70中。
在壓縮室116內(nèi)被連續(xù)壓縮的冷媒氣體102含有微量的成為霧狀的機(jī)油103。冷媒氣體102把機(jī)油103供給到構(gòu)成排出閥裝置534的閥座528和閥525的密封部525A處的相互密封面、閥525的擊打部541A和止動器537的擊打部541B上。所供給的機(jī)油103發(fā)揮出相互密封面的密封和潤滑、擊打部541A、541B的潤滑的功能。
在此，在形成凹坑123A時，閥座528、閥525、擊打部541A、541B的表面層的組織進(jìn)行馬氏體化，提高了表面強(qiáng)度。因此，提高了它們的耐摩耗性和耐沖擊性。另外，通過形成凹坑123A而減小了接觸部間的面積，從而減小了金屬接觸。
在活塞115在氣缸筒113內(nèi)往復(fù)運(yùn)動而吸入和壓縮冷媒氣體102時，一部分從排出閥裝置534排出至頭部120的冷媒氣體102從排出閥裝置534的相互密封面漏出到壓縮室116中。由于泄漏的冷媒氣體102進(jìn)行再膨脹而降低了體積效率。但是，在本實(shí)施方式中，機(jī)油103滯留在構(gòu)成排出閥裝置534的閥座528和閥525的密封部525A的相互密封面上大致均勻地形成的凹坑123A上。機(jī)油103對一度排出到頭部120的冷媒氣體102向壓縮室116的泄漏形成阻力。此時，通過使凹坑123A的形狀為球形，與在表面部上具有相同投影面積的多角形錐體相比，其體積增大，致使滯留的機(jī)油103的量增加。其結(jié)果是，減少了冷媒氣體102的泄漏量，提高了壓縮機(jī)的體積效率，因此提高了壓縮機(jī)的壓縮效率。
滯留在凹坑123A中的機(jī)油103，也有助于提高閥座528和閥525的密封部525A中的相互密封面的潤滑性，提高了排出閥裝置534的耐摩耗性。
滯留在凹坑123A中的機(jī)油103，對于閥525的密封部525A與閥座528閉合時的沖擊具有緩沖的效果。因此，能夠降低由于排出閥裝置534閉合沖擊所引起的壓縮機(jī)的噪音。而且，在腕部525B上形成凹坑123B時，由于賦予壓縮的殘留應(yīng)力，使表面馬氏體化，從而提高了硬度，提高了耐沖擊性和疲勞破壞強(qiáng)度。
在閥525的擊打部541A和止動器537的擊打部541B上，機(jī)油103滯留在大致均勻地形成的凹坑123A中，該機(jī)油103有助于提高擊打部541A、541B的潤滑性，從而提高了排出閥裝置534的耐摩耗性。
滯留在凹坑123A中的機(jī)油103，在閥525開放而與止動器537發(fā)生沖擊時，對沖擊具有緩沖的效果。因此就減輕了由于排出閥裝置534開放沖擊產(chǎn)生的壓縮機(jī)的噪音。而且，通過使表面馬氏體化，提高了硬度，也就提高了耐沖擊性。
上述是在閥座528和閥525的密封部525A、擊打部541A和擊打部541B的整體上都設(shè)置了凹坑123A，但在這些組合的任何一者上設(shè)置凹坑也是可以的。上述是在閥525的腕部525B的兩面上都設(shè)置了凹坑123B，但在其任何一面上設(shè)置也是可以的。
下面說明具有擋片535的排出閥裝置。圖41是本發(fā)明的實(shí)施方式中的其它的排出閥裝置534A的縱剖面圖。圖42是表示排出閥裝置534A的擋片535的與排出可動閥(以下稱為閥)525相對的擊打部541C一側(cè)的平面圖。圖43是表示排出閥裝置534A的擋片535的與止動器537相對的擊打部541D一側(cè)的平面圖。
圖41所示的排出閥裝置534A，在閥525和止動器537之間具有擋片535。閥525的擊打部541A和擋片535的擊打部541C、擋片535的擊打部541D和止動器537的擊打部541B分別是因壓縮部107的驅(qū)動而互相接觸的接觸部。然后在擋片535的擊打部541C和擊打部541D上大致均勻地形成凹坑123A。凹坑123A的優(yōu)選形態(tài)與前面所述的相同，其形成的方法也是同樣的。除此以外的結(jié)構(gòu)與圖36的排出閥裝置534是同樣的。
下面說明其動作。從商用電源供給的電力供給到作為驅(qū)動部的電動部106，使電動部106的轉(zhuǎn)子105旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)子105使曲軸108旋轉(zhuǎn)，偏心部110的偏心運(yùn)動從作為連接部的連桿118借助活塞銷117驅(qū)動活塞115。由此使得活塞115在氣缸筒113內(nèi)進(jìn)行往復(fù)運(yùn)動。通過吸入管121導(dǎo)入至容器101內(nèi)的冷媒氣體102，從吸入消聲器122經(jīng)過吸入閥裝置527被吸入，并在壓縮室116內(nèi)被連續(xù)地壓縮。被壓縮了的冷媒氣體102經(jīng)過排出閥裝置534和頭部120，從排出管(圖中未顯示)排出到作為冷凍循環(huán)高壓側(cè)的熱交換器70中。
在壓縮室116內(nèi)被連續(xù)壓縮的冷媒氣體102，含有微量的成為霧狀的機(jī)油103。被壓縮的冷媒氣體102將機(jī)油103供給至構(gòu)成排出閥裝置534A的閥525的擊打部541A和擋片535的擊打部541C、擋片535的擊打部541D和止動器537的擊打部541B處。所供給的機(jī)油103對擊打部541A、541B、541C和541D起到潤滑的功能。
在形成凹坑123A時，閥525的擊打部541A和擋片535的擊打部541C、擋片535的擊打部541D和止動器537的擊打部541B的表面層組織進(jìn)行馬氏體化，表面強(qiáng)度提高。因此，提高了它們的耐摩耗性和沖擊強(qiáng)度。另外，通過形成凹坑123A而減小了接觸部間的面積，減少了金屬接觸。
另外，通過將凹坑123A的形狀制成球面形，與在表面部上具有相同投影面積的多角形錐體相比，其體積增大，滯留的機(jī)油103的量就增加。滯留在凹坑123A中的機(jī)油103有助于提高閥525和擋片535的擊打部541A、541C以及擋片535和止動器537的擊打部541D、541B之間的潤滑性。其結(jié)果是提高了排出閥裝置534的耐摩耗性。另外，滯留在凹坑123A中的機(jī)油103，在閥525與擋片535發(fā)生沖擊以及擋片535與止動器537發(fā)生沖擊時，對這些沖擊具有緩沖的效果。因此降低了因排出閥裝置534A的開放沖擊于造成的壓縮機(jī)的噪音。而且，通過使表面進(jìn)行馬氏體化而提高了硬度，提高了各接觸部的耐沖擊性。
上述是在閥座528和閥525的密封部525A、擊打部541A和擊打部541C、擊打部541D和擊打部541B全部都設(shè)置凹坑123A，但在它們的組合的任何一者上形成也是可以的。
如上所述，根據(jù)本實(shí)施方式，提高了吸入閥裝置、排出閥裝置的耐摩耗性、耐沖擊性和疲勞破壞強(qiáng)度，提高了壓縮機(jī)的壓縮效率，降低了壓縮機(jī)的噪音。
(實(shí)施方式6)本實(shí)施方式的冷媒壓縮機(jī)的基本結(jié)構(gòu)與用圖1說明的實(shí)施方式5是同樣的。與實(shí)施方式5的不同之處在于，在閥板119上設(shè)置的吸入閥裝置527和排出閥裝置534中的各接觸部。
首先說明吸入閥裝置。圖44是表示圖33中的其它的吸入閥裝置527的吸入閥座(以下稱為閥座)517的平面圖。圖45是表示吸入閥裝置527的吸入可動閥(以下稱為閥)519的平面圖。在實(shí)施方式5中，在作為接觸部的閥座517和閥519的密封部519A處都設(shè)置了微小凹坑123A，而在本實(shí)施方式中，形成了固定著二硫化鉬(MoS2)的混合層323。除此以外的結(jié)構(gòu)與實(shí)施方式5中的吸入閥裝置是同樣的。
在閥座517和閥519上形成固定著MoS2的混合層323的方法與實(shí)施方式3是同樣的。特別是，根據(jù)在表面上用具有一定速度以上的MoS2微細(xì)粒進(jìn)行沖擊的方法，因沖擊時產(chǎn)生的熱能而使一部分MoS2熔入母材進(jìn)行金屬結(jié)合，由此形成固定著的混合層323。同時，因沖擊時的沖擊力而與實(shí)施方式3同樣地形成了微細(xì)凹坑。此時，表面層的組織進(jìn)行馬氏體化，使閥座517和閥519的表面強(qiáng)度升高。即使在閥519的部件上使用表面組織馬氏體化的板簧材料時，能夠同樣地形成。
這樣，在構(gòu)成吸入閥裝置527的閥座517和閥519的密封部519A上形成了固定著MoS2的混合層323。由此，由于MoS2的自潤滑作用就降低了閥座517和閥519的密封部519A的相互密封面的摩擦系數(shù)，提高了耐摩耗性。由于MoS2的純度在98％以上，極大地抑制了摩擦系數(shù)比MoS2高的雜質(zhì)的量，從而得到了更高的效果。如果在混合層323的表面上再大致均勻地形成微細(xì)凹坑，在其中存在機(jī)油103，可得到與實(shí)施方式5同樣的效果。此時，微細(xì)凹坑的優(yōu)選形態(tài)與實(shí)施方式5是同樣的。
如上所述，根據(jù)本實(shí)施方式，通過在閥座517和閥519的密封部519A上設(shè)置混合層323，提高了壓縮機(jī)的吸入閥裝置527的耐摩耗性。而且，如果再在混合層323的表面上大致均勻地設(shè)置微小凹坑，就能夠提高吸入閥裝置527的耐沖擊性，提高壓縮機(jī)的性能和效率，降低起因于吸入閥裝置527的噪音。
在本實(shí)施方式中，在閥座517和閥519的密封部519A的兩者上都設(shè)置了帶有微小凹坑的混合層323，但只在任何一者上設(shè)置也是可以的。與實(shí)施方式5同樣，在閥519的腕部519B的至少任何一面上設(shè)置微小凹坑也是可以的。
下面說明排出閥裝置。圖46是表示圖36中的其它的排出閥裝置534的排出閥座(以下稱為閥座)528的平面圖。圖47是表示排出閥裝置534的排出可動閥(以下稱為閥)525的相互密封面一側(cè)的平面圖。圖48是表示排出閥裝置534的閥525的擊打部541A一側(cè)的平面圖。圖49是表示排出閥裝置534的止動器537的平面圖。
在實(shí)施方式5中，在作為接觸部的閥座528和閥525的密封部525A、擊打部541A和擊打部541B上，設(shè)置了微小凹坑123A。另一方面，在本實(shí)施方式中，形成了固定著二硫化鉬(MoS2)的混合層323。除此以外的結(jié)構(gòu)與實(shí)施方式5中的排出閥裝置是同樣的。
在閥座528和閥525、擊打部541A和擊打部541B上，形成固定著MoS2的混合層323的方法與實(shí)施方式3是相同的。特別是，根據(jù)使MoS2微細(xì)粒以一定速度以上的速度沖擊表面的方法，因沖擊時產(chǎn)生的熱能而使一部分MoS2熔入母材進(jìn)行金屬結(jié)合，由此形成了固定著的混合層323。同時，因沖擊時的沖擊力而與實(shí)施方式3同樣地形成了微細(xì)凹坑。此時，表面層的組織進(jìn)行馬氏體化，使閥座528和閥525、擊打部541A和擊打部541B的表面強(qiáng)度分別升高。即使在閥座525的部件上使用表面組織馬氏體化的板簧材料時，能夠同樣地形成。
這樣，在構(gòu)成排出閥裝置534的閥座528和閥525的密封部525A、擊打部541A和擊打部541B上形成了固定著MoS2的混合層323，由此，由于MoS2的自潤滑作用就降低了閥座528和閥525的密封部525A的相互密封面、擊打部541A、擊打部541B各自的摩擦系數(shù)，提高了耐摩耗性。由于MoS2的純度在98％以上，極大地抑制了摩擦系數(shù)比MoS2高的雜質(zhì)的量，從而得到了更高的效果。如果在混合層323的表面上再大致均勻地形成微細(xì)凹坑，能夠得到與實(shí)施方式5同樣的效果。在此情況下，微細(xì)凹坑的優(yōu)選形態(tài)與實(shí)施方式5是同樣的。
如上所述，根據(jù)本實(shí)施方式，通過在閥座528和閥525的密封部525A、擊打部541A和擊打部541B上設(shè)置了混合層323，提高了壓縮機(jī)的排出閥裝置534的耐摩耗性。而且，如果在混合層323的表面上均勻地形成微小凹坑，則能夠提高排出閥裝置534的耐沖擊性，提高壓縮機(jī)的性能和效率，降低起因于排出閥裝置534的噪音。
上述是在閥座528和閥525的密封部525A、擊打部541A和擊打部541B上全都形成帶有微小凹坑的混合層323，但在這些組合的一方上設(shè)置也是可以的。并且與實(shí)施方式5同樣，也可以在閥525的腕部525B的至少任何一面上形成微小凹坑。
下面說明具有擋片535的排出閥裝置。圖50是圖41中的其它的排出閥裝置534A的擋片535的與排出可動閥(以下稱為閥)525相對的擊打部541C一側(cè)的平面圖。圖51是排出閥裝置534A的擋片535的與止動器537相對的擊打部541D一側(cè)的平面圖。
在實(shí)施方式5中，在作為接觸部的閥座528和閥525的密封部525A、擊打部541A和擊打部541C、擊打部541D和擊打部541B上分別設(shè)置了微小凹坑123A。另一方面，在本實(shí)施方式中，形成了固定著二硫化鉬(MoS2)的混合層323。除此以外的結(jié)構(gòu)與實(shí)施方式5中的排出閥裝置是同樣的。
在閥座528和閥525、擊打部541A和擊打部541C、擊打部541D和擊打部541B上形成固定著MoS2的混合層323的方法與實(shí)施方式3是同樣的。特別是，根據(jù)使MoS2微細(xì)粒以一定速度以上的速度沖擊表面的方法，因沖擊時產(chǎn)生的熱能而使一部分MoS2熔入母材進(jìn)行金屬結(jié)合，由此形成了固定著的混合層323。同時，因沖擊時的沖擊力而與實(shí)施方式3同樣地形成了微細(xì)凹坑。此時，表面層的組織進(jìn)行馬氏體化，使閥座528和閥525、擊打部541A和擊打部541C、擊打部541D和擊打部541B的各自的表面強(qiáng)度升高。即使在閥525和擋片535的部件上使用表面組織為馬氏體化的板簧材料的情況下，也能夠同樣地形成。
這樣，在構(gòu)成排出閥裝置534A的閥座528和閥525的密封部525A、擊打部541A和擊打部541C、擊打部541D和擊打部541B上形成了固定著MoS2的混合層323，由此，由于MoS2的自潤滑作用，分別降低了閥座528和閥525的密封部525A的相互密封面、擊打部541A、541C、541D、541B的各自摩擦系數(shù)，提高了耐摩耗性。由于MoS2的純度在98％以上，極大地抑制了摩擦系數(shù)比MoS2高的雜質(zhì)的量，能夠得到更高的效果。另外，如果在混合層323的表面上再大致均勻地形成微細(xì)凹坑，就能夠得到與實(shí)施方式5同樣的效果。在此情況下，微細(xì)凹坑的優(yōu)選形態(tài)與實(shí)施方式5是同樣的。
如上所述，根據(jù)本實(shí)施方式，通過在閥座528和閥525的密封部525A、擊打部541A和擊打部541C、擊打部541D和擊打部541B上設(shè)置了混合層323，提高了壓縮機(jī)的排出閥裝置534A的耐摩耗性。而且，如果在混合層323的表面上均勻地形成微小凹坑，則能夠提高排出閥裝置534A的耐沖擊性，提高壓縮機(jī)的性能和效率，降低起因于排出閥裝置534A的噪音。
上述是在閥座528和閥525的密封部525A、擊打部541A和擊打部541C、擊打部541D和擊打部541B上全都設(shè)置了帶有微小凹坑的混合層323，但在這些組合的一方上形成也是可以的。
如上所述，根據(jù)本實(shí)施方式，提高了吸入閥裝置和排出閥裝置的耐摩耗性、耐沖擊性和疲勞破壞強(qiáng)度，提高了壓縮機(jī)的壓縮效率，降低了壓縮機(jī)的噪音。
在實(shí)施方式5、6中，說明了內(nèi)部裝有機(jī)油103的往復(fù)式壓縮機(jī)，但對于其它的旋轉(zhuǎn)式、渦旋式、直線式等壓縮方式的壓縮機(jī)也能夠得到同樣的效果。并且，對于不使用機(jī)油的直線式壓縮機(jī)來說，能夠得到與機(jī)油無關(guān)的效果。例如通過改善硬度和疲勞破壞強(qiáng)度，帶來耐摩耗性、耐沖擊性和耐疲勞破壞性的提高。
(實(shí)施方式7)圖52是本發(fā)明的實(shí)施方式7的冷媒壓縮機(jī)的剖面圖。圖53是包含圖52的冷媒壓縮機(jī)的冷凍機(jī)的冷凍循環(huán)圖。圖54是圖52的冷媒壓縮機(jī)中的排出通路和緊密貼合圈簧相接觸的部分的放大圖。
密閉容器(以下稱為容器)101在底部存留有機(jī)油103，同時收存有由定子104和轉(zhuǎn)子105構(gòu)成的作為驅(qū)動部的電動部106和由其驅(qū)動的壓縮部107。另外，還設(shè)置有從壓縮部107向容器101外導(dǎo)出已壓縮了的冷媒氣體的排出通路717。為了防止因共振引起的異常振動，在由鋼管構(gòu)成的排出通路717上包覆著緊密貼合圈簧(以下稱為彈簧)718。彈簧718是排出通路717的共振防止部，也可以由橡膠等彈性體構(gòu)成。
曲軸108由固定了轉(zhuǎn)子105的主軸部109和相對于主軸部109偏心地形成的偏心部110構(gòu)成，設(shè)置有給油泵111。氣缸體112具有由大致呈圓筒狀的氣缸筒113構(gòu)成的壓縮室116。在氣缸筒113中游動地嵌入的活塞115，利用作為連結(jié)部的連接桿719與偏心部110相連結(jié)，氣缸筒113的端面用閥板119密封住。
頭部120形成高壓室，從頭部120向容器101外導(dǎo)出已壓縮了的冷媒氣體的排出通路717，經(jīng)過容器101連接至作為冷凍循環(huán)高壓側(cè)的熱交換器70上。
在排出通路717的表面上，大致均勻地形成微細(xì)凹坑(以下稱為凹坑)123。這些凹坑優(yōu)選是球形的，其大小優(yōu)選是直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm。相對于排出通路717接觸彈簧718的接觸面717A的面積，這些凹坑123所占的面積比優(yōu)選為40～80％。
形成這樣的凹坑123的方法與實(shí)施方式1是同樣的。
冷媒氣體是不含氯的烴類冷媒，機(jī)油103與此冷媒具有相溶性。
對于如上那樣構(gòu)成的冷媒壓縮機(jī)，下面說明其動作。通過伴隨著曲軸108的旋轉(zhuǎn)使活塞115進(jìn)行直線運(yùn)動，使壓縮室116的體積發(fā)生變化。由此使冷媒氣體(圖中未顯示)被壓縮，通過排出通路717被導(dǎo)出到容器101之外，并送到熱交換器70中。在熱交換器70中，冷媒氣體向外部放熱，經(jīng)過膨脹閥80返回到熱交換器60，再從外部吸熱，如此就構(gòu)成了冷凍機(jī)。
伴隨著曲軸108的旋轉(zhuǎn)，由給油泵111將機(jī)油103供給到各滑動部，在潤滑滑動部的同時，由偏心部110的末端放出到容器101內(nèi)，再放出至排出通路717。
壓縮機(jī)本體707，在壓縮部107的驅(qū)動中，總是發(fā)生輕微的振動，而在起動和停止時，由于慣性力而使壓縮機(jī)本體707發(fā)生比較大的振動。其結(jié)果是，由于排出通路717會左右和前后地發(fā)生擺動，使得構(gòu)成排出通路717的鋼管和彈簧718發(fā)生間歇性的接觸。這樣，伴隨著壓縮部107的驅(qū)動，排出通路717和彈簧718就成為互相接觸的接觸部。
但是，在本實(shí)施方式中，如圖54所示，在排出通路717的接觸面717A上大致均勻地形成了凹坑123，由此，減小了接觸部間的面積，減少了金屬接觸。并且，在形成凹坑123時，使排出通路717和彈簧718的表面層的組織馬氏體化，提高了表面強(qiáng)度。因此，提高了它們的耐摩耗性和耐沖擊性。另外，在凹坑123中保持了機(jī)油103。當(dāng)排出通路717和彈簧718之間的間隙很窄時，由于凹坑123內(nèi)的機(jī)油103的粘性和接觸部的相對運(yùn)動，機(jī)油103被引入狹窄的間隙中。而且，支持負(fù)荷的壓力在機(jī)油103中產(chǎn)生，形成楔形油膜。通過該楔形油膜來防止在接觸面717A發(fā)生的金屬接觸，有效地抑制了異常聲音的產(chǎn)生。
如果使凹坑123的形狀為球面形，則產(chǎn)生與實(shí)施方式1中的圖3同樣的機(jī)油103的流動，其結(jié)果是，由于產(chǎn)生油壓而防止了金屬接觸。由此，可防止異常聲音的產(chǎn)生。
將凹坑123的體積設(shè)定得比較小，即，凹坑123的大小是直徑為20μm～50μm、深度為1μm～10μm。由此，將含有冷媒的機(jī)油103供給至凹坑123中時的體積變動比較小。其結(jié)果是，在間隙中壓力不會發(fā)生太大的下降。因此，不太會產(chǎn)生溶入于機(jī)油103中的冷媒的發(fā)泡現(xiàn)象，滑動時產(chǎn)生的動壓形成的油膜很少由于發(fā)泡而斷裂。因此，由于較高地維持了防止金屬接觸的作用，所以提高了耐摩耗性，并且防止異常聲音的產(chǎn)生的作用也是很高的。
如果相對于滑動面717A的表面積，凹坑123所占的面積比例是40～80％，可維持凹坑123的球面形狀。其結(jié)果是，在排出通路717和彈簧718之間，同樣地設(shè)置相對于由凹坑123所決定的傾斜表面部和滑動面717A而平行的平面部。即，能夠得到與一般的錐面軸承同樣的效果。由此使在滑動時產(chǎn)生的動壓更大，得到進(jìn)一步防止金屬接觸的效果。
而且，為了在構(gòu)成排出通路717的鋼管表面上形成凹坑123，可以用鋼球、陶瓷球等物體以一定速度以上的速度沖擊表面。因此，使得排出通路717表面層的組織馬氏體化，提高了表面硬度，提高了耐摩耗性。
作為冷媒氣體使用了烴類冷媒，盡管冷媒與機(jī)油103的相溶性很高，如上所述，溶入于機(jī)油103中的冷媒也沒有太大的發(fā)泡現(xiàn)象。因此，很少會有由于冷媒發(fā)泡而使油膜破裂的情形，從而抑制了臭氧層的破壞和地球的溫室化，而且還提高了耐摩耗性以及防止了異常聲音的產(chǎn)生。由此，可得到減少了構(gòu)件數(shù)、降低了制造成本的冷媒壓縮機(jī)。
(實(shí)施方式8)圖55A、B是本發(fā)明的實(shí)施方式8的冷媒壓縮機(jī)中的排出通路和緊密貼合圈簧相接觸的部分的放大圖。本實(shí)施方式的冷媒壓縮機(jī)的基本結(jié)構(gòu)與在實(shí)施方式7中用圖52說明的冷媒壓縮機(jī)是同樣的。在實(shí)施方式7中，在構(gòu)成排出通路717的鋼管的表面，大致均勻地形成了微細(xì)凹坑(以下稱為凹坑)123。與此相對，在本實(shí)施方式中，如圖55A所示，在構(gòu)成排出通路717的鋼管表面上形成了含有二硫化鉬(MoS2)的混合層323。除此以外都與實(shí)施方式7相同。
如圖55B所示，優(yōu)選在混合層323的表面上大致均勻地形成凹坑123。并且，優(yōu)選為，凹坑123是球形的，其大小是直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm。而且相對于排出通路717與彈簧718相接觸的接觸面717A的表面積，凹坑123所占的面積比例優(yōu)選為40～80％。
形成這樣的混合層323和凹坑123的方法與實(shí)施方式3是同樣的。
冷媒氣體是不含氯的烴類冷媒，機(jī)油103與該冷媒具有相溶性。
壓縮機(jī)本體707，在壓縮部107的驅(qū)動中，總是發(fā)生輕微的振動，而在起動和停止時，由于慣性力而使壓縮機(jī)本體707發(fā)生比較大的振動。其結(jié)果是，由于排出通路717會左右和前后地發(fā)生擺動，使得構(gòu)成排出通路717的鋼管和彈簧718發(fā)生間歇性的接觸。這樣，伴隨著壓縮部107的驅(qū)動，排出通路717和彈簧718就成為互相接觸的接觸部。
但是，在本實(shí)施方式中，在排出通路717的接觸面717A上形成了含有MoS2的混合層323。由于MoS2的組織是稠密的六方晶體，即使發(fā)生了固體接觸，由于MoS2具有較低的摩擦系數(shù)，能夠發(fā)揮固體潤滑作用。由此，降低了接觸部的摩擦系數(shù)，有效地抑制了因金屬接觸產(chǎn)生的異常聲音。
MoS2的純度優(yōu)選為98％以上。由于具有比MoS2高的摩擦系數(shù)的雜質(zhì)是極微量的，所以進(jìn)一步使接觸部的摩擦系數(shù)降低，從而進(jìn)一步抑制了因金屬接觸產(chǎn)生的異常聲音。
如圖55B所示，通過在混合層323的接觸面725上大致均勻地形成了凹坑123，得到了與實(shí)施方式7同樣的效果。
凹坑123的優(yōu)選形態(tài)與實(shí)施方式7是同樣的。而且，為了在由鋼管構(gòu)成的排出通路717的表面上形成凹坑123，用MoS2球以一定速度以上的速度沖擊表面。因此，由于使排出通路717的表面層的組織馬氏體化，所以提高了表面硬度，并提高了耐摩耗性。
作為冷媒氣體使用了烴類冷媒，盡管冷媒與機(jī)油103的相溶性很高，溶入于機(jī)油103中的冷媒也沒有太大的發(fā)泡現(xiàn)象。因此，很少會有由于冷媒發(fā)泡而使油膜破裂的情形，從而抑制了臭氧層的破壞和地球的溫室化，而且還提高了耐摩耗性以及防止了異常聲音的產(chǎn)生。由此，可實(shí)現(xiàn)減少了構(gòu)件數(shù)、降低了制造成本的冷媒壓縮機(jī)。
在實(shí)施方式7、8中，以往復(fù)式壓縮機(jī)為例說明了冷媒壓縮機(jī)。但對于旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)、直線式壓縮機(jī)等具有把冷媒氣體從壓縮機(jī)構(gòu)導(dǎo)向容器外的通路的壓縮機(jī)，也能夠得到同樣的效果。
(實(shí)施方式9)本實(shí)施方式的冷媒壓縮機(jī)的基本結(jié)構(gòu)與在實(shí)施方式7中用圖52說明的冷媒壓縮機(jī)是相同的。與實(shí)施方式7的不同之處在于，借助定子104將壓縮部107彈性地支持在密閉容器(以下稱為容器)101內(nèi)的支持部923的結(jié)構(gòu)。圖56是本實(shí)施方式的冷媒壓縮機(jī)的剖面圖。圖57A是在圖56的冷媒壓縮機(jī)中的支持部923處、壓縮圈簧908和保持部件922相接觸的部分的放大圖。
在用來固定電動部106的定子104的定子固定螺栓919上，與頭部一體地形成保持部件920。在容器101的內(nèi)壁底部固定著保持部件922。壓縮圈簧(以下稱為彈簧)908，分別將上端和下端插入至保持部件920和保持部件922中，由彈簧908和保持部件920、922構(gòu)成支持部923。
彈簧908、保持部件920、922都是由鐵系金屬材料形成的。而且在彈簧908和保持部件920、彈簧908和保持部件922的相互接觸面的至少任何一方上，大致均勻地形成微小凹坑(以下稱為凹坑)123。在圖57A中，作為一個例子，表示在保持部件922的接觸面924上形成了微小凹坑123的狀態(tài)。
凹坑123的形狀優(yōu)選是球面形的，而且其大小優(yōu)選是直徑為2μm～20μm、深度為0.2μm～1.0μm。而且相對于互相密封表面積，凹坑123所占的面積比例優(yōu)選為40～80％。
在彈簧908和保持部件920、922上形成凹坑123的方法與在實(shí)施方式1中形成凹坑123的方法是同樣的。
冷媒氣體是不含氯的烴類冷媒，機(jī)油103與該冷媒具有相溶性。
對于如上所述那樣構(gòu)成的冷媒壓縮機(jī)，下面說明其動作。伴隨著曲軸108的旋轉(zhuǎn)，活塞115進(jìn)行直線運(yùn)動，由此使壓縮室116的體積進(jìn)行變化。由此使冷媒氣體(圖中未顯示)被壓縮，通過排出通路717被導(dǎo)出至容器101之外。伴隨著曲軸108的轉(zhuǎn)動，從給油泵111將機(jī)油103供給到各滑動部，在使滑動部潤滑的同時，從偏心部110前端放出到容器101內(nèi)。
壓縮機(jī)本體707，在壓縮部107的驅(qū)動中，總是發(fā)生輕微的振動，并且在起動和停止時，由于慣性力而使壓縮機(jī)本體707發(fā)生比較大的振動。其結(jié)果是，由于彈簧908會左右和前后地發(fā)生擺動，使得彈簧908和保持部件920、彈簧908和保持部件922發(fā)生間歇性的接觸。這樣，伴隨著壓縮部107的驅(qū)動，彈簧908和保持部件920、彈簧908和保持部件922就成為互相接觸的接觸部。
但是，如圖57A所示，在保持部件922的接觸面924上大致均勻地形成了微小凹坑123。由此就減少了接觸部間的面積，從而減少了金屬接觸。在形成凹坑123時，使保持部件922表面層的組織馬氏體化，提高了表面強(qiáng)度。因此，提高了保持部件922的耐摩耗性和耐沖擊性。為了使該效果更加有效，優(yōu)選在彈簧908和保持部件920、922的所有接觸面上都形成微小凹坑123。
通過在接觸面924等的相互接觸面上大致均勻地形成了凹坑123，使得在凹坑123中保持了機(jī)油103。當(dāng)彈簧908和保持部件920、922之間的間隙變窄時，由于凹坑123內(nèi)的機(jī)油103的粘性和接觸部的相對運(yùn)動，使得機(jī)油103被引入狹窄的間隙中。由此，支持負(fù)荷的壓力在機(jī)油103中產(chǎn)生，形成楔形油膜。該楔形油膜能夠防止在相互接觸面上發(fā)生的金屬接觸，有效地抑制了異常聲音的發(fā)生。
由于凹坑123的形狀是球面形的，接觸時產(chǎn)生的形成油膜的機(jī)油103的流動，在凹坑123中容易形成渦流，其情形與在實(shí)施方式1中用圖3說明的相同。其結(jié)果是，由于所產(chǎn)生的油壓防止了金屬接觸，也就防止了異常聲音的產(chǎn)生。
有關(guān)凹坑123的大小及凹坑123占接觸部表面積的比例的優(yōu)選形態(tài)的說明，與其它的實(shí)施方式相同，因此予以省略。
作為冷媒氣體使用了烴類冷媒，盡管冷媒與機(jī)油103的相溶性很高，如上所述，溶入于機(jī)油103中的冷媒也沒有太大的發(fā)泡現(xiàn)象。因此，很少會有由于冷媒發(fā)泡而使油膜破裂的情形。由于使用不含氯的烴類冷媒，所以即使是在大氣開放時，也會抑制臭氧層的破壞和地球的溫室化，而且還提高了耐摩耗性以及防止了異常聲音的產(chǎn)生。由此，可得到減少了構(gòu)件數(shù)、降低了制造成本的冷凍機(jī)。
如圖57B所示，也可以在接觸面924等的相互接觸面上形成固定著二硫化鉬(MoS2)的混合層323。在接觸部表面上形成MoS2的方法與實(shí)施方式3是同樣的。在這樣的結(jié)構(gòu)中，即使發(fā)生固體接觸，由于MoS2具有較低的摩擦系數(shù)，發(fā)揮其固體潤滑作用。由此，降低了接觸部的摩擦系數(shù)，有效地抑制了因金屬接觸產(chǎn)生的異常聲音。有關(guān)MoS2純度的說明，與實(shí)施方式3同樣。
如圖57C所示，在混合層323的表面上，也可以大致均勻地形成如圖57A所示的凹坑123。同時形成這樣的混合層323和凹坑123的方法與實(shí)施方式3是同樣的。凹坑123的優(yōu)選形態(tài)與如上所述是同樣的。如此就復(fù)合地發(fā)揮了用圖57A、圖57B說明的效果。
在本實(shí)施方式中，保持部件920、922和放置在它們之間的彈簧908構(gòu)成了支持部923，這就是所謂的圈簧懸掛方式。除此以外，用例如板簧方式或扭桿彈簧的方式構(gòu)成支持部923也可以。在這樣的情況下，通過在由壓縮部107的驅(qū)動而滑動的部位設(shè)置凹坑123、混合層323，可得到同樣的效果。
在本實(shí)施方式中，冷凍機(jī)是往復(fù)式壓縮機(jī)，但是當(dāng)冷凍機(jī)是旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)、渦旋式壓縮機(jī)、直線式壓縮機(jī)、斯特林式泵等，不管是哪個種類，只要是內(nèi)部懸掛式都能夠得到同樣的效果。
產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明的冷媒壓縮機(jī)，具有壓縮部、驅(qū)動部和第一、第二接觸部。壓縮部收存于密閉容器內(nèi)，用來壓縮冷媒氣體。驅(qū)動部驅(qū)動壓縮部。第一、第二接觸部因壓縮部的驅(qū)動而或接觸或滑動。在其表面上均等地配置的多個凹坑和固定著二硫化鉬(MoS2)的混合層中的至少任一種。作為這些的接觸部來說，有活塞和氣缸筒等的滑動部、吸入閥、排出閥的閥座和可動閥、構(gòu)成排出通路的鋼管和緊密貼合圈簧、保持壓縮部的保持部件和彈簧等的支持部等。利用該結(jié)構(gòu)，提高了第一、第二接觸部的耐摩耗性，提高了可靠性，得到高效率的壓縮機(jī)。使用這樣壓縮機(jī)的冷凍機(jī)也是高可靠性、高效率的。
權(quán)利要求
1.一種冷媒壓縮機(jī)，其特征在于包括密閉容器；收存于所述密閉容器內(nèi)、壓縮冷媒的壓縮部；驅(qū)動所述壓縮部的驅(qū)動部；和因所述壓縮部的驅(qū)動而進(jìn)行接觸和滑動中的任一種動作的第一接觸部和第二接觸部，在所述第一接觸部和所述第二接觸部中的至少任一個的表面上，形成了均勻地配置的多個凹坑和固定著二硫化鉬的混合層中的至少任一個。
2.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述第一接觸部和所述第二接觸部是構(gòu)成所述壓縮部的滑動部件。
3.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述壓縮部包括活塞；和游動地嵌合所述活塞的氣缸筒，所述第一接觸部是所述活塞，所述第二接觸部是所述氣缸筒。
4.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述壓縮部包括具有主軸部和偏心部的曲軸；和軸支所述主軸部的軸承部，所述第一接觸部是所述主軸部，所述第二接觸部是所述軸承部。
5.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述壓縮部包括具有主軸部和偏心部的曲軸；活塞；設(shè)置在所述活塞上的活塞銷；和連結(jié)了所述偏心部和所述活塞銷的連桿，所述第一接觸部是所述活塞銷，而所述第二接觸部是所述連桿。
6.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述驅(qū)動部包括轉(zhuǎn)子，所述壓縮部包括具有主軸部和偏心部的曲軸；和軸支所述主軸部的軸承部，所述冷媒壓縮機(jī)在所述轉(zhuǎn)子和所述軸承部之間還具備止推墊圈，所述轉(zhuǎn)子包括與所述止推墊圈相接觸的凸緣面，所述軸承部包括與所述止推墊圈相接觸的止推部，所述第一接觸部是所述止推墊圈，所述第二接觸部是所述凸緣面和所述止推面中的至少任一個。
7.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述壓縮部包括具有主軸部、偏心部、設(shè)置在所述主軸部和偏心部之間的凸緣部的曲軸；和軸支所述主軸部、并且設(shè)置了與所述凸緣部相接觸的止推部的軸承部，所述第一接觸部是所述凸緣部，所述第二接觸部是所述止推部。
8.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述壓縮部包括壓縮室；在所述壓縮室內(nèi)轉(zhuǎn)動的滾動活塞；和壓插至所述滾動活塞中、并且將所述壓縮室分隔開的葉片，所述第一接觸部是所述滾動活塞，所述第二接觸部是所述葉片。
9.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述壓縮部包括具有主軸部、副軸部和偏心部的軸；游動地嵌入所述偏心部中的滾動活塞；軸支所述主軸部的主軸承；和軸支所述副軸部的副軸承，所述第一接觸部和所述第二接觸部的組合，是所述偏心部和所述滾動活塞、所述主軸部和所述主軸承、所述副軸部和所述副軸承中的至少任一個。
10.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述壓縮部包括具有吸入閥座和吸入可動閥、并且在吸入工序中所述吸入可動閥打開的吸入閥裝置；和具有排出閥座和排出可動閥、并且在排出工序中所述排出可動閥打開的排出閥裝置之中的至少一個，所述第一接觸部和所述第二接觸部的組合，是所述吸入閥座和所述吸入可動閥、所述排出閥座和所述排出可動閥之中的至少任一組。
11.如權(quán)利要求10所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述吸入可動閥和所述排出可動閥之中的至少任一個，用表面組織是馬氏體的板簧形成。
12.如權(quán)利要求10所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述吸入可動閥和所述排出可動閥之中的至少任一個具有腕部，在所述腕部的至少一個的面上均勻地形成了多個凹坑。
13.如權(quán)利要求10所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述排出可動閥包括第一擊打部，所述排出閥裝置還包括限制所述排出可動閥的動作、具有因所述排出可動閥的打開動作而與所述第一擊打部相接觸的第二擊打部的止動器，所述第一接觸部是所述第一擊打部，所述第二接觸部是所述第二擊打部。
14.如權(quán)利要求13所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述排出閥裝置還包括在所述止動器和所述排出可動閥之間具有第三擊打部和第四擊打部的擋片，所述第一接觸部和所述第二接觸部的組合，是所述第一擊打部和所述第三擊打部、所述第二擊打部和所述第四擊打部之中的至少任一組。
15.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于還包括將已壓縮了的冷媒從所述壓縮部導(dǎo)出到所述密閉容器外的排出通路；和包蓋在所述排出通路上的共振防止部，所述第一接觸部是所述排出通路，所述第二接觸部是所述共振防止部。
16.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于還包括在所述密閉容器中彈性地支持所述壓縮部、并且具有所述第一接觸部和所述第二接觸部的支持部。
17.如權(quán)利要求16所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述支持部包括保持所述壓縮部的第一保持部件；設(shè)置在所述密閉容器內(nèi)面的第二保持部件；和設(shè)置在所述第一保持部件和所述第二保持部件之間的彈簧，所述第一接觸部是所述彈簧，所述第二接觸部是所述第一保持部件和第二保持部件之中的至少任一個。
18.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于還具備機(jī)油，所述機(jī)油處于滯留在所述凹坑中的狀態(tài)和存在于所述混合層表面上的狀態(tài)之中的至少任一個狀態(tài)。
19.如權(quán)利要求18所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述凹坑的表面形狀是球面形的。
20.如權(quán)利要求18所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述凹坑的直徑為2μm以上50μm以下，并且所述凹坑的深度為0.5μm以上10μm以下。
21.如權(quán)利要求18所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于相對于設(shè)置了所述凹坑的所述第一接觸部和所述第二接觸部中的至少任一個的表面積，所述凹坑所占的面積比例為40％以上80％以下。
22.如權(quán)利要求18所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述機(jī)油的粘度是VG5以上、不足VG10。
23.如權(quán)利要求18所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述冷媒是不含氯的烴，所述機(jī)油與所述冷媒具有相溶性。
24.如權(quán)利要求18所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述冷媒包括異丁烷和丙烷中的至少任一種，所述機(jī)油包括烷基苯、礦物油、酯、聚乙烯醚、聚亞烷基二醇中的至少任一種。
25.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述第一接觸部和所述第二接觸部的母材是鐵系材料，所述第一接觸部和所述第二接觸部中的至少任一個的表面組織是馬氏體。
26.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于所述混合層的二硫化鉬的純度是98％以上。
27.如權(quán)利要求1所述的冷媒壓縮機(jī)，其特征在于在所述凹坑的表面上形成了所述混合層。
28.一種冷凍機(jī)，其特征在于該冷凍機(jī)包括冷媒壓縮機(jī)；連接于所述冷媒壓縮機(jī)的高壓側(cè)的第一熱交換器；連接于所述冷媒壓縮機(jī)的低壓側(cè)的第二熱交換器；和連接于所述第一熱交換器和所述第二熱交換器之間的膨脹閥，所述冷媒壓縮機(jī)包括密閉容器；收存于所述密閉容器內(nèi)、壓縮冷媒的壓縮部；驅(qū)動所述壓縮部的驅(qū)動部；和因所述壓縮部的驅(qū)動而進(jìn)行接觸和滑動中的任一種動作的第一接觸部和第二接觸部，在所述第一接觸部和所述第二接觸部中的至少任一個的表面上，形成了均勻地配置的多個凹坑和固定著二硫化鉬的混合層中的至少任一個。
全文摘要
冷媒壓縮機(jī)具有壓縮部、驅(qū)動部、第一及第二接觸部。壓縮部收存于密閉容器內(nèi)、將冷媒氣體進(jìn)行壓縮。驅(qū)動部驅(qū)動壓縮部。第一、第二接觸部因壓縮部的驅(qū)動而或接觸或滑動。在它們的表面上形成了均勻配置的多個凹坑和固定著二硫化鉬(MoS
文檔編號F04B39/12GK1685154SQ20038010013
公開日2005年10月19日 申請日期2003年12月15日 優(yōu)先權(quán)日2002年12月16日
發(fā)明者川端淳太, 長尾崇秀, 洼田昭彥, 明石浩業(yè), 坪井康祐, 坦內(nèi)隆志, 片山誠, 小島健 申請人:松下冷機(jī)株式會社