本實(shí)用新型涉及氣化爐附件技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種加壓氣化爐旋轉(zhuǎn)爐篦。

背景技術(shù)：

在碎煤加壓氣化技術(shù)中，碎煤(粒度13-50mm)從氣化爐上部加入，中壓蒸汽和氧氣做氣化劑，如圖3所示，氣化劑從氣化爐底部進(jìn)入旋轉(zhuǎn)爐篦之后，從爐篦布?xì)饪琢魅霘饣癄t內(nèi)，圖中箭頭表示氣化劑流向。煤和氣化劑逆流接觸發(fā)生氧化、還原反應(yīng)產(chǎn)生粗煤氣?，F(xiàn)有氣化爐爐篦設(shè)計(jì)主要存在兩個(gè)問(wèn)題：

氣化劑在氣化爐反應(yīng)時(shí)，由于煤種或入爐煤粒度變化，或者由于操作工況變化，使氣化溫度超過(guò)灰熔點(diǎn)，加壓氣化爐極易形成渣塊?，F(xiàn)有氣化爐爐篦主要依靠第五層爐篦下的破渣環(huán)破除。由于形成渣塊往往過(guò)大，現(xiàn)有的原設(shè)計(jì)五層的氣化爐篦又缺乏破渣能力，導(dǎo)致渣塊懸浮在五層爐篦上，擋住下灰通道。被迫氣化爐停車(chē)，進(jìn)行人工打渣處理。然后從新進(jìn)行點(diǎn)火升溫、制氣。由于氣化爐停車(chē)，增加了生產(chǎn)成本，影響了生產(chǎn)裝置的長(zhǎng)周期運(yùn)行。

旋轉(zhuǎn)爐篦由于進(jìn)行氣化劑分布，是氣化操作能否順利進(jìn)行的關(guān)鍵，是氣化爐的核心部件。煤氣化劑的分布率及其流速對(duì)氣化爐生產(chǎn)能力的影響較大，直徑4米的碎煤加壓氣化爐旋轉(zhuǎn)爐篦設(shè)計(jì)有四排不同高度和數(shù)量的布?xì)饪住，F(xiàn)有布?xì)饣瘎┎細(xì)庵饕嬖趦煞矫鎲?wèn)題：1、依照原設(shè)計(jì)未變，氣化劑流速低，同時(shí)各爐篦層布?xì)饬颗c氣化爐主要設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)不匹配，導(dǎo)致生產(chǎn)能力不能達(dá)到設(shè)計(jì)能力，負(fù)荷提不上來(lái)；同時(shí)由于分布不均，氣化排出的灰渣中殘?zhí)扛?％以上，造成能耗大。

2、目前碎煤加壓氣化由于大多使用年輕煤種(褐煤)機(jī)械強(qiáng)度、熱穩(wěn)定性不好。入爐后煤細(xì)粉量增加，而一些重新的二次布?xì)庠O(shè)計(jì)，往往沒(méi)有考慮帶出物。片面追求氣化強(qiáng)度。這就造成氣化爐帶出粉塵增加。特別是容易使變換、低溫甲醇洗等后部工序阻力升高，污染甲醇溶液等問(wèn)題存在。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本實(shí)用新型的目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)的缺點(diǎn)，提供一種結(jié)構(gòu)合理、使?fàn)t篦布?xì)飧侠淼募訅簹饣癄t旋轉(zhuǎn)爐篦，能夠有效改善氣化爐的布?xì)庑Ч箽饣癄t運(yùn)行穩(wěn)定，做到節(jié)能減排。

為解決上述技術(shù)問(wèn)題，本實(shí)用新型所采取的技術(shù)方案是：

一種加壓氣化爐旋轉(zhuǎn)爐篦，所述爐篦為分散送氣的塔式結(jié)構(gòu)，包括自上而下呈梯錐狀設(shè)置的第一爐篦板、第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板和第五爐篦板，所述第一爐篦板、第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板和第五爐篦板均設(shè)置在中心托架上，所述第一爐篦板、第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板和第五爐篦板內(nèi)均設(shè)有彎曲的通氣道，所述中心托架外壁上對(duì)應(yīng)第一爐篦板、第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板的通氣道環(huán)向設(shè)置若干布?xì)饪住?/p>

優(yōu)選的，第一爐篦板、第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板和第五爐篦板均通過(guò)螺栓與下方中心托架連接。

優(yōu)選的，所述第五爐篦板的耐磨板上間隔設(shè)有破渣筋，所述破渣筋與爐篦下方刮灰刀同向設(shè)置。

優(yōu)選的，所述第四爐篦板和第五爐篦板的耐磨板上均間隔設(shè)有破渣筋。

優(yōu)選的，所述破渣筋為楔形，第四爐篦板和第五爐篦板上破渣筋長(zhǎng)度分別為L(zhǎng)₁和L₂，破渣筋高度均為H。

優(yōu)選的，所述破渣筋分別與第四爐篦板和第五爐篦板上耐磨條一次澆注成型。

優(yōu)選的，所述中心托架為分體式，包括上支撐架和下支撐架，所述上支撐架和下支撐架通過(guò)螺栓連接。

優(yōu)選的，所述第一爐篦板、第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板的直徑分別為951mm、1496mm、2051mm、2606mm，與水平面的夾角均為32°；所述第一爐篦板、第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板對(duì)應(yīng)中心托架環(huán)形均布設(shè)置的布?xì)饪追謩e為26、40、32、36個(gè)、且布?xì)饪椎闹本鶑綖?0mm。

優(yōu)選的，設(shè)置在第四爐篦板和第五爐篦板的破渣筋長(zhǎng)度分別為L(zhǎng)₁＝12mm、L₂＝16mm，H為4～8mm，第四爐篦板和第五爐篦板上的破渣筋分別為4塊、6塊。

采用上述技術(shù)方案所產(chǎn)生的有益效果在于：本實(shí)用新型結(jié)構(gòu)合理、使?fàn)t篦布?xì)飧侠?，氣化劑通過(guò)中心托架外壁上環(huán)向設(shè)置的若干布?xì)饪走M(jìn)入第一爐篦板、第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板和第五爐篦板內(nèi)的彎曲通氣道，可以有效改善氣化爐的布?xì)庑Ч?，利用這種結(jié)構(gòu)的爐篦使氣化爐的操作彈性增大，布?xì)饩鶆?，運(yùn)行穩(wěn)定，特別是控制了帶出物，避免了由于氣化劑流速過(guò)大造成粗煤氣帶出過(guò)多，減少后系統(tǒng)堵的機(jī)會(huì)；同時(shí)適當(dāng)?shù)奶岣吡藲饣瘡?qiáng)度，提高蒸氣分解率，并減少?gòu)U水的產(chǎn)量，做到節(jié)能減排。本實(shí)用新型尤其適用于直徑為4米的加壓氣化爐。

附圖說(shuō)明

下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式對(duì)本實(shí)用新型作進(jìn)一步詳細(xì)的說(shuō)明。

圖1是本實(shí)用新型的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是圖1中破渣筋處的放大圖；

圖3是現(xiàn)有氣化爐旋轉(zhuǎn)爐篦的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖中：1-第一爐篦板，2-第二爐篦板，3-第三爐篦板，4-第四爐篦板，5-第五爐篦板，6-中心托架，7-通氣道，8-布?xì)饪祝?-破渣筋，10-刮灰刀，61-上支撐架，62-下支撐架。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合本實(shí)用新型實(shí)施例中的附圖，對(duì)本實(shí)用新型實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，在下面的描述中闡述了很多具體細(xì)節(jié)以便于充分理解本實(shí)用新型，但是本實(shí)用新型還可以采用其他不同于在此描述的其它方式來(lái)實(shí)施，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以在不違背本實(shí)用新型內(nèi)涵的情況下做類(lèi)似推廣，因此本實(shí)用新型不受下面公開(kāi)的具體實(shí)施例的限制。

如圖1所示的一種加壓氣化爐旋轉(zhuǎn)爐篦，所述爐篦為分散送氣的塔式結(jié)構(gòu)，包括自上而下呈梯錐狀設(shè)置的第一爐篦板1、第二爐篦板2、第三爐篦板3、第四爐篦板4和第五爐篦板5，所述第一爐篦板1、第二爐篦板2、第三爐篦板3、第四爐篦板4和第五爐篦板5均設(shè)置在中心托架6上，所述第一爐篦板1、第二爐篦板2、第三爐篦板3、第四爐篦板4和第五爐篦板5內(nèi)均設(shè)有彎曲的通氣道7，所述中心托架6外壁上對(duì)應(yīng)第一爐篦板1、第二爐篦板2、第三爐篦板3、第四爐篦板4的通氣道7環(huán)向設(shè)置若干布?xì)饪?。

氣化劑通過(guò)中心托架6外壁上環(huán)向設(shè)置的若干布?xì)饪?進(jìn)入第一爐篦板1、第二爐篦板2、第三爐篦板3、第四爐篦板4和第五爐篦板5內(nèi)的彎曲通氣道7，可以有效改善氣化爐的布?xì)庑Ч?，利用這種結(jié)構(gòu)的爐篦使氣化爐的操作彈性增大，布?xì)饩鶆颍\(yùn)行穩(wěn)定，特別是控制了帶出物，避免了由于氣化劑流速過(guò)大造成粗煤氣帶出過(guò)多，減少后系統(tǒng)堵的機(jī)會(huì)；同時(shí)適當(dāng)?shù)奶岣吡藲饣瘡?qiáng)度，提高蒸氣分解率，并減少?gòu)U水的產(chǎn)量，做到節(jié)能減排。

本實(shí)用新型的一種優(yōu)選實(shí)施例中，所述第一爐篦板1、第二爐篦板2、第三爐篦板3、第四爐篦板4和第五爐篦板5均通過(guò)螺栓與中心托架6連接。此種結(jié)構(gòu)方便安裝拆卸，同時(shí)也方便維修。

為了提高氣化爐的破渣能力，所述第五爐篦板5的耐磨板上間隔設(shè)有破渣筋9，所述破渣筋9與爐篦下方刮灰刀10同向設(shè)置。利用破渣筋9使落到第五爐篦板5的渣塊得以破碎，以提高破渣能力。

進(jìn)一步的，所述第四爐篦板4和第五爐篦板5的耐磨板上均間隔設(shè)有破渣筋9；所述破渣筋9分別與第四爐篦板4和第五爐篦板5的耐磨條一次澆注成型。以便氣化爐工況發(fā)生變化時(shí)，增大爐篦破渣能力，消除渣塊對(duì)氣化爐的影響。

可以依據(jù)使用煤種不同，決定在第四爐篦板4和第五爐篦板5的耐磨板上加鑄破渣筋9，或只在第五爐篦板5的耐磨條上加鑄破渣筋9。鑄造完成后鑄件應(yīng)進(jìn)行消除內(nèi)應(yīng)力的熱處理。注意鑄造破渣筋的方向及角度，未注明鑄造圓角R5～8mm。破渣筋9與耐磨板一起澆注成型，即簡(jiǎn)化了制造工藝，又方便安裝；同時(shí)當(dāng)耐磨板破損時(shí)方便更換。

作為一種優(yōu)選結(jié)構(gòu)，所述破渣筋9為楔形，第四爐篦板4和第五爐篦板5上破渣筋9長(zhǎng)度分別為L(zhǎng)1和L2，破渣筋9高度均為H。破渣筋為楔形，采用漸收設(shè)計(jì)，使落到第四、五層的渣塊，逐漸破碎。

為了方便安裝拆卸，將中心托架6設(shè)計(jì)為分體式，包括上支撐架61和下支撐架62，所述上支撐架61和下支撐架62通過(guò)螺栓連接。

為了與直徑為4米的加壓氣化爐配套使用，所述第一爐篦板1、第二爐篦板2、第三爐篦板3、第四爐篦板4的直徑分別為951mm、1496mm、2051mm、2606mm，與水平面的夾角均為32°；所述第一爐篦板1、第二爐篦板2、第三爐篦板3、第四爐篦板4對(duì)應(yīng)中心托架6環(huán)形均部設(shè)置的布?xì)饪?分別為26、40、32、36個(gè)、且布?xì)饪?的直均徑為40mm。利用中心托架6內(nèi)腔組成氣化劑預(yù)分布空間，氣化劑進(jìn)入中心托架6內(nèi)腔后，經(jīng)布?xì)饪?進(jìn)入第一爐篦板1、第二爐篦板2、第三爐篦板3、第四爐篦板4和第五爐篦板5的通氣道7，氣化劑經(jīng)彎曲的通氣道7合理分散后，布?xì)飧鶆?，運(yùn)行更穩(wěn)定。通過(guò)適當(dāng)調(diào)整布?xì)饪?直徑，在不涉及調(diào)整爐篦布?xì)獬隹诃h(huán)隙的負(fù)荷范圍內(nèi)，在加強(qiáng)了氣化強(qiáng)度的同時(shí)控制帶出物，使?fàn)t篦布?xì)飧雍侠恚瑲饣矊泳鶆蚍€(wěn)定，降低能耗。達(dá)到適應(yīng)入爐煤種氣化要求。

同樣，為了與直徑為4米的加壓氣化爐相匹配，設(shè)置在第四爐篦板4和第五爐篦板5的破渣筋9長(zhǎng)度分別為L(zhǎng)₁＝12mm、L₂＝16mm，H為4～8mm；第四爐篦板和第五爐篦板上的破渣筋分別為4塊、6塊。

為了便于理解本實(shí)用新型的技術(shù)方案，下面對(duì)氣化爐的二次布風(fēng)設(shè)計(jì)考慮因素解釋如下：加壓氣化爐的生產(chǎn)能力主要取決于氣化爐橫斷面積的大小和氣化強(qiáng)度。氣化強(qiáng)度不應(yīng)單獨(dú)由增加氣流流速來(lái)提高，氣流強(qiáng)度過(guò)分增加會(huì)給生產(chǎn)帶來(lái)許多不良后果，增加燃料層的阻力及由于帶出物的增加而使整個(gè)生產(chǎn)能耗增加，同時(shí)氣體流速快，氧化層溫度會(huì)過(guò)高易結(jié)渣，不利于二氧化碳的還原作用，煤氣質(zhì)量變壞，褐煤適合的氣體流速為0.65m/s，高于煙煤0.58m/s。的氣流速度。

布風(fēng)設(shè)計(jì)要考慮原料煤的產(chǎn)氣率和發(fā)熱值，及入爐煤的氣固流動(dòng)基本特征。入爐煤在氣化爐的停留時(shí)間為1.2-1.5小時(shí)，下落速度4.0-5.0米/小時(shí)?？紤]到煤種的特性、同時(shí)考慮操作安全性，為防止回火，其速度值應(yīng)大于粗煤氣的燃燒速度值。為保證預(yù)分布空間對(duì)各層的可靠布?xì)?，氣化劑在布?xì)饪滋幍牧鲃?dòng)阻力應(yīng)遠(yuǎn)大于在各層爐篦板下布?xì)猸h(huán)隙中的流動(dòng)阻力。

原氣化爐設(shè)計(jì)布?xì)饪琢魉偌案鲗臃峙渌俾嗜缦拢?/p>

標(biāo)準(zhǔn)狀況下，氧氣體積流量Q氧：5500Nm3/h，密度ρ氧：1.429kg/m3，

質(zhì)量流量M氧＝Q氧*ρ氧＝5500m3/h*1.429kg/m3＝7859kg/h。氧氣物質(zhì)的量：n氧＝7859/32＝245.59kmol/h；

在4.0MPa、350℃狀態(tài)下，氧氣的密度根據(jù)范式方程(P+a/Vm2)*(Vm-b)＝RT進(jìn)行計(jì)算。

其中：

a＝0.138J·m3/mol2

b＝3.19*10-5m3/mol

P＝4.5*106Pa

R＝8.314J/(mol·K)

T＝623.15K

求得Vm＝1.157*10-3m3/mol

Q氧’＝Vm*n氧＝1.157*10-3m3/mol*245.59kmol＝284.15m3/h；

ρ氧’＝M氧/Q氧’＝7859/284.15＝27.66kg/m3；

中壓蒸汽：

按汽氧比7.0計(jì)算可得，中壓蒸汽的質(zhì)量流量M汽＝38500kg/h。

4.0MPa 350℃狀態(tài)下中壓蒸汽的密度為ρ汽＝15.0539kg/m3，體積流量Q汽＝M汽/ρ汽＝38500/15.0539＝2557.4768m3/h。中壓蒸汽物質(zhì)的量：n汽＝38500/18＝2138.89kmol/h。

混合后的氣化劑質(zhì)量流量：M＝M氧+M汽＝46359kg/h；

氣化劑中各組分的摩爾含量：

X氧＝n氧/(n氧+n汽)＝245.59/(245.59+2138.89)＝0.103；

X汽＝n汽/(n氧+n汽)＝2138.89/(245.59+2138.89)＝0.897；

氣化劑平均密度：

ρ＝ρ氧’*X氧+ρ汽*X汽＝27.66*0.103+15.0539*0.897＝16.352kg/m3；

氣化劑的體積流量Q＝M/ρ＝46359/16.352＝2835.07m3/h；

布?xì)饪椎拿娣eS＝0.168m2；

布?xì)饪椎钠骄魉伲簎＝Q/S＝2835.07/0.168/3600＝4.688m/s；

各層分布孔布?xì)饴?9.403％，29.851％，23.881％，26.865％。

由此可見(jiàn)，原設(shè)計(jì)氣化爐旋轉(zhuǎn)爐篦內(nèi)氣化劑流速低，氣化反應(yīng)時(shí)間長(zhǎng)。爐篦穩(wěn)壓室靜壓力小。導(dǎo)致氣化劑在氣化爐內(nèi)部有效擴(kuò)散面積減小。上升的氣化劑量與對(duì)應(yīng)的煤層的環(huán)面積比例不對(duì)應(yīng)，易使?fàn)t膛邊緣沒(méi)有氣化劑通過(guò)。氣化層易偏斜或者形成溝流，工況不易控制。提高負(fù)荷困難。

鑒于以上因素，需要結(jié)合煤種控制帶出物，確定布?xì)饴逝c布?xì)饪壮隹跉饣瘎┑钠骄魉佟?/p>

依據(jù)煤種氣化特性及爐內(nèi)固相的基本移動(dòng)特征，結(jié)合排灰情況及加壓操作特征，以保證整個(gè)床層活塞狀均勻下移。要達(dá)到即保證足夠的氣化強(qiáng)度，又要考慮強(qiáng)度過(guò)大，引起帶出物過(guò)多的問(wèn)題。

考慮到煤種的活性、產(chǎn)氣率，結(jié)合入爐煤的粒度分布，通過(guò)試驗(yàn)得出氧耗數(shù)據(jù)，以煤的灰熔點(diǎn)及反應(yīng)溫度確定汽氧比為7∶1，以氣化劑的總量為3287.2m/h，來(lái)確定布?xì)夥绞健?/p>

碎煤加壓氣化爐旋轉(zhuǎn)爐篦布?xì)夥绞讲捎猛沫h(huán)面布?xì)夥▌潊^(qū)。目前主要采用縮小布?xì)饪卓讖降姆椒▉?lái)調(diào)整布?xì)狻Ｍㄟ^(guò)布?xì)饪椎恼{(diào)整可適應(yīng)不同煤種、負(fù)荷率、原料粒徑、及爐內(nèi)徑向不同分布變化。同時(shí)達(dá)到控制帶出物的目的。

依據(jù)各層爐篦板直徑，既：第一爐篦板、第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板的直徑分別為951mm、1496mm、2051mm、2606mm，確定布?xì)馔沫h(huán)面直徑分別是596mm、3064mm、2824mm和2585mm，修正調(diào)整后對(duì)應(yīng)的布?xì)饨孛娣e分別是φ14mm，φ17mm，φ18mm，φ17mm，134個(gè)布?xì)饪捉孛娣eS2＝π(0.014/2)2×26+π(0.017/2)2×40+π(0.018/2)2×32+π(0.017/2)2×36＝0.029m2。各層布?xì)饴史謩e為：13.78％，31.25％，28.03％，28.12％.氧負(fù)荷為5500m3/h時(shí)，布?xì)饪壮隹跉饣瘎┑钠骄魉贋閡2＝V氣化劑/S2＝2835.07/0.029/3600＝27.15m/s。

應(yīng)控制操作負(fù)荷大于50％，盡量減少70％負(fù)荷以下運(yùn)行時(shí)間，確保爐篦的安全使用。

考慮碎煤氣化后，由于熱穩(wěn)定性不好，利用氣體擴(kuò)散來(lái)布?xì)?，減少床層徑向粒度不均的影響。

爐篦仍為四層布?xì)饪祝３衷恢貌蛔?，通過(guò)改變布?xì)饪字睆降霓k法來(lái)改變氣化劑的布?xì)饴始皻饣瘎┝魉伲卤砑礊楦脑烨昂髷?shù)據(jù)對(duì)比：

爐篦布?xì)饪赘脑旌笙鄬?duì)提高了第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板對(duì)應(yīng)布?xì)饪椎牟細(xì)饬?，減小了最上層第一爐篦板對(duì)應(yīng)布?xì)饪椎牟細(xì)饬?，這樣當(dāng)氧負(fù)荷發(fā)生變化時(shí)使上升的氣化劑的量與對(duì)應(yīng)的煤層的環(huán)面積比例相當(dāng)。

加壓操作，利用一定的壓差建立起分布阻尼成為可能。提高噴射速率，加強(qiáng)了中環(huán)區(qū)的通氣量。布?xì)庖远ㄐ苑治雠c經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行調(diào)整。目的是加強(qiáng)氣化爐的床層穩(wěn)定，工況良好。減小了反應(yīng)時(shí)間。氣化爐通過(guò)高負(fù)荷試驗(yàn)，氣化爐各點(diǎn)溫度、壓力、粗煤氣成分均比較穩(wěn)定，后系統(tǒng)也沒(méi)出現(xiàn)堵塞現(xiàn)象。

通過(guò)改變布?xì)饪字睆降霓k法，改變氣化劑的分布率及流速，是爐篦布?xì)饪赘泳鶆?，即大大提高了氣化爐的生產(chǎn)能力，又達(dá)到了控制帶出物的目的。

經(jīng)實(shí)踐檢驗(yàn)、在運(yùn)行檢驗(yàn)周期內(nèi)，破渣效果、灰渣含碳量、產(chǎn)氣率、氣體成分及安全性，都達(dá)到預(yù)期效果?？梢?jiàn)，本實(shí)用新型所做的設(shè)計(jì)是成功的。

由于目前國(guó)內(nèi)碎煤加壓氣化所用煤種主要為劣質(zhì)的褐煤、長(zhǎng)焰煤，尤其在煤制天然氣工藝路線(xiàn)上具有很強(qiáng)的競(jìng)爭(zhēng)力，本實(shí)用新型尤其適用于魯奇爐和碎煤加壓氣化爐旋轉(zhuǎn)爐篦的改造，可以針對(duì)不同煤種和工藝要求按此改變氣化劑的流速和布?xì)饴?。而目前?guó)內(nèi)采用直徑4米的魯奇爐和碎煤氣化爐的廠(chǎng)家有100多家，在直徑4米的碎煤加壓氣化爐采用此種二次布?xì)饧夹g(shù)，解決了氣化爐破渣難的問(wèn)題，同時(shí)控制了帶出物；同時(shí)每臺(tái)氣化爐年節(jié)約170余萬(wàn)元，推廣潛力巨大。

顯然，以上所描述的實(shí)施例僅僅是本實(shí)用新型的一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例。基于本實(shí)用新型中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒(méi)有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本實(shí)用新型保護(hù)的范圍。

“布?xì)馔沫h(huán)面直徑”是根據(jù)“第一爐篦板、第二爐篦板、第三爐篦板、第四爐篦板的直徑分別為951mm、1496mm、2051mm、2606mm”的數(shù)據(jù)得到的嗎？