專(zhuān)利名稱(chēng)：：薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備。
背景技術(shù)：
：通常，作為光學(xué)膜制造、納米壓印、大小型電子呈像式打印機(jī)用、高精度印刷的輥，多使用壁厚為0.030.3mm范圍的聚苯乙烯膜、聚酰亞胺膜制造。此外還有，在鍍鎳中進(jìn)行電鍍，采用從母體上抽出在圓筒形母體上析出了鎳金屬的電鑄品的鎳電鑄法制作。上述用途的輥，因?yàn)樵谶B續(xù)進(jìn)行加熱、加壓、冷卻、剝離等處理的工序中使用，所以希望具有良好的熱傳導(dǎo)性、耐熱性，另外，因作為旋轉(zhuǎn)體使用，所以還需要出色的疲勞強(qiáng)度、剛性。但是，若采用聚苯乙烯、聚酰亞胺一類(lèi)的樹(shù)脂材料作為輥體時(shí)，輥體的熱傳導(dǎo)性差，而采用鎳電鑄產(chǎn)品作為輥體，雖然其熱傳導(dǎo)性出色，但在20(TC以上的溫度下會(huì)引起熱脆化。所以在打印設(shè)備行業(yè)，采用上述兩種材料制成的輥體逐漸退出市場(chǎng)，取而代之的是采用薄壁金屬圓筒體制成的輥體。而對(duì)于薄壁金屬圓筒體，傳統(tǒng)的加工設(shè)備是采用旋壓加工機(jī)，旋壓加工中，把鋁、不銹鋼、鎳、鈦、銅或不銹鋼和銅的金屬包層材等作為材料，利用旋壓部件繞芯軸旋轉(zhuǎn)的同時(shí)做軸線移動(dòng)實(shí)現(xiàn)塑性加工，采用這種薄壁金屬圓筒體可制成發(fā)揮具有金屬出色的熱摶導(dǎo)性、耐熱性、疲勞強(qiáng)度、剛性的輥。但該加工方式還是存在明顯的缺點(diǎn)，經(jīng)旋壓加工制得的薄壁金屬圓筒體在其表面上會(huì)產(chǎn)生大量的螺旋條紋，嚴(yán)重影響薄壁金屬圓筒體的表面平整度，這種質(zhì)量的產(chǎn)品不符合打印設(shè)備極高的表面平整度耍求。而且對(duì)于加工厚度只有0.lmm以下的圓筒體而言，加工出的產(chǎn)品的直線度較差，壁厚不均勻。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是為了克服上述現(xiàn)有技術(shù)的缺點(diǎn)，提供一種可生產(chǎn)出高質(zhì)量薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供的技術(shù)方案為薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備，包括有機(jī)架，從機(jī)架的一端至另一端依次設(shè)有芯軸、旋壓部件和捋加工沖模，旋壓部件繞芯軸旋轉(zhuǎn)，芯軸與旋壓部件和捋加工沖模成滑動(dòng)配合，芯軸內(nèi)加工有延伸至芯軸工作端的環(huán)回通道，環(huán)回通道與冷卻媒質(zhì)供應(yīng)裝置連接，捋加工沖模內(nèi)設(shè)置加熱元件。捋加工沖模的入模角度為5度9.5度。對(duì)芯軸冷卻溫度控制在_7°C2(TC，對(duì)捋加工沖模的加熱溫度控制在70°C200°C。捋加工沖模壓向芯軸的加工速度為101000mm/sec。旋壓部件對(duì)應(yīng)芯軸的外周以120度的間隔配置三個(gè)。采用上述技術(shù)方案后，先利用旋壓加工生產(chǎn)出薄壁金屬圓筒預(yù)制品，再經(jīng)差溫拉伸捋加工，把薄壁金屬圓筒體表面上的螺旋條紋去掉，同時(shí)可以把產(chǎn)品的直線度和壁厚重新修正，差溫拉伸捋加工過(guò)程，對(duì)芯軸進(jìn)行冷卻，對(duì)捋加工沖模進(jìn)行加熱，可有效抑制因捋加工而導(dǎo)致的馬氏體相變，提高金屬素材的可塑性。圖1為本發(fā)明旋壓加工設(shè)備在進(jìn)行旋壓加工過(guò)程的結(jié)構(gòu)示意圖；圖2為本發(fā)明旋壓加工設(shè)備的捋加工沖模的結(jié)構(gòu)圖；圖3為本發(fā)明旋壓加工設(shè)備進(jìn)行完旋壓加工后進(jìn)行差溫捋加工前的示意圖；圖4為本發(fā)明旋壓加工設(shè)備進(jìn)行差溫捋加工時(shí)的結(jié)構(gòu)示意圖；圖5為傳統(tǒng)再拉伸捋加工模具的結(jié)構(gòu)圖；圖6為試驗(yàn)材料SUS304的機(jī)械性能與溫度依賴(lài)性的關(guān)系圖；圖7為溫度與0.2%耐力的各向異性的關(guān)系圖；圖8為初級(jí)拉伸成形品壁厚測(cè)量位置的示意圖；圖9為對(duì)應(yīng)圖4所示測(cè)量位置的初級(jí)拉伸成形品壁厚分布示意圖；圖10為對(duì)應(yīng)圖4所示測(cè)量位置的各樣品加工誘起馬氏體變量的示意圖；圖11為再拉伸率為60%、初級(jí)拉伸率分別為2.6禾P2.0的壁厚分布對(duì)照?qǐng)D；圖12為再拉伸率為55%、初級(jí)拉伸率分別為2.6禾P2.0的壁厚分布對(duì)照?qǐng)D；圖13為初級(jí)拉伸成型品作退火處理后的加工誘起馬氏體相變量示意圖；圖14材料因再拉伸捋加工誘起的馬氏體相變量的示意圖；圖15為高溫范圍內(nèi)差溫拉深加工溫度與應(yīng)力的關(guān)系圖。具體實(shí)施例方式本實(shí)施例的薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備，包括有垂直放置的機(jī)架l，從機(jī)架1的上端至下端依次設(shè)有芯軸2、旋壓部件3和捋加工沖模4，旋壓部件3繞芯軸2旋轉(zhuǎn)，旋壓部件3和捋加工沖模4可沿芯軸2軸線成上下滑動(dòng)，芯軸2內(nèi)加工有延伸至芯軸工作端21的環(huán)回通道5，環(huán)回通道5與冷卻媒質(zhì)供應(yīng)裝置(圖中沒(méi)有表達(dá))連接，捋加工沖模4內(nèi)設(shè)置加熱元件6。如圖2所示，捋加工沖模4的入模角度a為5度9.5度。入模角度a比9.5度大的話，會(huì)對(duì)薄片圓筒產(chǎn)生過(guò)大的剪斷力，并破斷。而入模角度a變小的話，對(duì)圓筒軀干的擠壓力變大，有利于防止薄片圓筒的破斷，但是入模角度a不足5度的話，因?yàn)榕c薄片圓筒接觸面積過(guò)大，發(fā)生烘烤。并且，垂直在機(jī)床表面的力過(guò)剩地起作用，機(jī)床和圓筒體難以分離。甚至發(fā)生對(duì)捋加工沖模4的圓周方向的彈性膨脹，厚度控制困難。對(duì)芯軸2冷卻溫度控制在_7°C20°C，對(duì)捋加工沖模4的加熱溫度控制在70°C200°C。旋壓部件3對(duì)應(yīng)芯軸2的外周以120度的間隔配置三個(gè)，可平行旋壓部件3在加工過(guò)程對(duì)芯軸2的壓力，防止芯軸2發(fā)生彎曲。注意捋加工沖模4壓向芯軸2的加工速度為101000mm/sec。捋加工厚度為0.lmm以下的不銹鋼圓筒，成型加工的時(shí)候，加工速度在101000mm/sec的范圍內(nèi)進(jìn)行較為適合。加工速度超過(guò)1000mm/sec的話，供給圓筒表面的潤(rùn)滑劑十足，容易發(fā)生烘烤。另外，加工速度不足10mm/sec的話，由于加工時(shí)的機(jī)床的振動(dòng)的影響，變形不均勻，圓筒的軸4方向的厚度變得不均。具體加工過(guò)程是往芯軸2上套上圓筒狀素管7，啟動(dòng)旋壓部件3使其一邊自轉(zhuǎn)一邊繞芯軸2公轉(zhuǎn)，同時(shí)驅(qū)動(dòng)旋壓部件3沿芯軸2軸線作上升運(yùn)動(dòng)，在這個(gè)過(guò)程，旋壓部件3對(duì)圓筒狀素管7壁體進(jìn)行旋壓塑性加工，如圖1所示，待旋壓部件3對(duì)圓筒狀素管7完全旋壓加工完畢后，旋壓部件3停留在圓筒狀素管7的上方，接著，啟動(dòng)冷卻媒質(zhì)供應(yīng)裝置往芯軸2的環(huán)回通道5內(nèi)注入冷卻媒質(zhì)，如圖3所示，使芯軸2溫度保持在_7°C20°C，而且一直保持這種狀態(tài)，捋加工沖模4內(nèi)的加熱元件6通電發(fā)熱，把捋加工沖模4加熱到70°C200°C，然后驅(qū)動(dòng)捋加工沖模4往上移動(dòng)，使經(jīng)旋壓加工后的圓筒狀素管7與芯軸2—起進(jìn)入捋加工沖模4，實(shí)現(xiàn)差溫捋加工，如圖4所示，完成后取出工件，把旋壓部件3和捋加工沖模4下降至原位置。下面通過(guò)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)詳細(xì)介紹差溫加工技術(shù)。連續(xù)多級(jí)捋加工再拉伸有直接再拉伸和逆向再拉伸兩種，在這里以直接再拉伸為例作說(shuō)明，制作如圖5所示的模具，該模具包括有沖頭10、沖模20和壓邊30，沖頭10內(nèi)設(shè)有液冷通道40，而沖模20內(nèi)設(shè)有加熱元件50，模具的芯軸肩部半徑為3mm，沖模肩部半徑為4mm，再拉伸率(再拉伸芯軸直徑/初級(jí)芯軸直徑X100)為80、70、65、60、55、50以及45%。再拉伸率表示數(shù)值越小，制造又窄又深的管材的成型難度越高。試驗(yàn)材料試驗(yàn)材料使用SUS304(標(biāo)稱(chēng)板厚0.8mm)。試驗(yàn)材料的拉伸測(cè)試通過(guò)采用與軋制方向互成0度，45度以及90度方向的JISZ2201的13B號(hào)試驗(yàn)片，利用精密萬(wàn)能測(cè)試機(jī)進(jìn)行測(cè)試。測(cè)試條件是，初期橫梁速度3mm/min，形變5X以下是10mm/min。測(cè)試溫度為2(TC，IO(TC，150°C。機(jī)械性能與溫度依賴(lài)性如圖6所示。15(TC下的拉伸強(qiáng)度，與2(TC的相比減少大約40%。0.2%耐力，約減少25%。而且斷裂伸長(zhǎng)率減少約40%。0.2%耐力的各向異性如圖7所示。圖7顯示，本研究所使用的SUS304，與軋制方向相互成45度方向時(shí)的各向異性較弱。再拉伸捋加工中使用的初級(jí)拉伸成型品，芯軸直徑小60mm，拉伸比(初期坯料直徑/初級(jí)拉伸芯軸直徑)為2.0，2.4以及2.6三種。初級(jí)拉伸的成型條件如表l所示。表1初級(jí)拉伸成型條件<table>tableseeoriginaldocumentpage6</column></row><table>測(cè)試方法再拉伸捋加工測(cè)試中，對(duì)試制出來(lái)的圓柱再拉伸的模具給予評(píng)價(jià)，調(diào)查它的加工誘起的馬氏體相變量，以及成形品的板厚和成形品品質(zhì)。成形性通過(guò)無(wú)破裂成形的可行再拉伸率進(jìn)行評(píng)價(jià)。測(cè)試條件是壓邊力為10kN，沖模以及壓邊的溫度為70200°C，芯軸溫度為_(kāi)720°C。潤(rùn)滑劑為初級(jí)拉伸后，對(duì)成形品內(nèi)外面涂布水溶性沖壓(press)工作油。測(cè)試裝置使用油壓塑形加工測(cè)試機(jī)。加工誘起的馬氏體相變量，運(yùn)用FerriteScope分析儀進(jìn)行測(cè)測(cè)試結(jié)果初級(jí)拉伸成形品(拉伸比2.6)的壁厚測(cè)量位置如圖8所示，壁厚分布如圖9所示。從圖中可以看到，芯軸頭部的板厚減少了。而且因?yàn)樵囼?yàn)材料的各向異性的性質(zhì)，所以芯軸肩部以及法蘭附近的圓周方向的板厚之差較大。這個(gè)問(wèn)題也同樣存在于拉伸比為2.0和2.4的成形品之中。各成形品的加工誘起的馬氏體相變量如圖10所示。圖中顯示作為比較的，在室溫(30°C)下成形成形品的結(jié)果。差溫拉伸的成形品是它的芯軸要進(jìn)行冷卻的。還會(huì)降低芯軸肩部的極限板厚，因此芯軸肩部上因加工誘起的馬氏體相變量，拉伸比2.6中約8%，拉伸比2.0中約1%被測(cè)量出來(lái)。但是能夠確認(rèn)的是，與室溫成形相比，差溫拉伸成形品能夠大幅度抑制相變量。如圖io，任何一個(gè)成形，它們的芯軸肩部的馬氏體相變量都增加了，但是側(cè)壁部分大多顯示為0。再拉伸捋加工成型性再拉伸捋加工測(cè)試結(jié)果如表2所示，在沖模壓邊和芯軸溫度為30°C的情況下，極限再拉伸率為80%。與此相對(duì)的，因?yàn)樯吡藳_模以及壓邊溫度，所以成形的極限也提高了。而且，當(dāng)沖模溫度為12(TC，壓邊溫度為8(TC，芯軸溫度為2(rC時(shí)，極限再拉伸率提高到60%。再者，當(dāng)沖模以及壓邊溫度為20(TC，芯軸溫度為-7t:時(shí)，極限再拉伸率變成55^。由此得知，再拉伸捋加工成型性取決于成型溫度條件。另外，本測(cè)試的條件沒(méi)有受到初級(jí)拉伸比的影響。表2再拉伸捋加工測(cè)試結(jié)果<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>在再拉伸捋加工的過(guò)程中，因過(guò)度地減少板厚導(dǎo)致芯軸肩部破裂。為了提高容易破裂的芯軸肩部的強(qiáng)度，芯軸肩部的冷卻是很重要的。另外，沖模和壓邊的溫度會(huì)影響到材料的流阻。因此，對(duì)于提高成型極限，設(shè)置較高的沖模以及壓邊溫度是有效的方法。差溫拉伸加工法能夠有利于進(jìn)行再拉伸捋加工，并且生產(chǎn)出再拉伸率為55%，外形比為3.3(成形高度/(再拉伸芯軸直徑+板材壁厚X2))的非常深的成形品。再拉伸捋加工后成品的品質(zhì)再拉伸率為60%的壁厚分布如圖ll所示。再拉伸捋加工以后，芯軸肩部的壁厚呈現(xiàn)局部性的降低。而且，初級(jí)拉伸過(guò)程中，呈現(xiàn)局部性板材壁厚降低的芯軸肩部，跟圖中所顯示的部位一致。但是，這部分的壁厚變動(dòng)不大。我們認(rèn)為這種現(xiàn)象是受到加工硬化影響的。由以上得出，初級(jí)拉伸過(guò)程，芯軸肩部板材壁厚的減少不會(huì)對(duì)再拉伸捋加工的成型極限產(chǎn)生大的影響。再拉伸后，拉伸比為2.6的側(cè)壁壁厚分布均勻。初級(jí)拉伸過(guò)程中，拉伸比為2.6的芯軸頭部的壁厚降低了很多，所以跟側(cè)壁壁厚相差較大。由此得知，初級(jí)拉伸的壁厚分布會(huì)影響到經(jīng)再拉伸捋加工后的產(chǎn)品品質(zhì)。再拉伸率為55%的加工誘起的馬氏體相變量如圖12所示。7拉伸比為2.0的芯軸肩部相變量為5%左右，拉伸比為2.6的是7_17%。產(chǎn)生這種變異的原因是沖模溫度以及壓邊溫度不穩(wěn)定，必需要審查加熱裝置等等。另外，圖12所顯示的樣品3的馬氏體相變量最大值為7%。加工的馬氏體相變量與開(kāi)裂有關(guān)(一般認(rèn)為，10%以上馬氏體相變量為開(kāi)裂危險(xiǎn)線2)。由此得知，針對(duì)開(kāi)裂的問(wèn)題，采取了穩(wěn)定溫度條件的方法，很大程度上能夠省略最終退火的工序。降低再拉伸捋加工溫度的方法此前，經(jīng)對(duì)差溫再拉伸捋加工成型的研究，能夠把握成型溫度和成型性的關(guān)系。如果沖模及壓邊溫度升高了，成型性也會(huì)提高，從而獲得55%的極限再拉伸率。然而，必需把沖模跟壓邊的溫度設(shè)定在200°C，但同時(shí)也希望在實(shí)用方面實(shí)現(xiàn)低溫化。為了嘗試降低再拉伸捋加工的成型溫度，進(jìn)行了關(guān)于初級(jí)拉伸后加工誘起的馬氏體相變量給成型溫度和成型性帶來(lái)影響的研究。初級(jí)拉伸時(shí)也進(jìn)行差溫拉伸加工，成型后的成品(拉伸比2.0)進(jìn)行退火。圖13顯示退火后的加工誘起的馬氏體相變量。加工誘起的馬氏體相變量經(jīng)過(guò)退火處理后，變成了0%。同樣的，把拉伸比為2.4以及2.6的成型品進(jìn)行退火，然后進(jìn)行再拉伸捋加工測(cè)試的結(jié)果如表3所示。表3再拉伸成型性(退火后)<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>拉伸比為2.0的再拉伸率為45%，拉伸比為2.4以及2.6的都為50%。另外，在沖模以及壓邊的溫度為15(TC的狀態(tài)下就能夠成型。加工誘起的馬氏體相變量給成型性和再拉伸溫度條件帶來(lái)的影響如圖14所示。上述的拉伸比為2.0的，不經(jīng)退火處理直接進(jìn)行差溫拉伸捋加工的時(shí)候，芯軸底部的加工誘起馬氏體相變量為0.5%，芯軸肩部的為0.74%。并且極限再拉伸率為55%，沖模跟壓邊溫度必需為200°C。與此相反的是，經(jīng)過(guò)退火處理能夠提高成型極限，降低成型溫度。由此得知，加工誘起的馬氏體相變量與再拉伸捋加工成型性和再拉伸的溫度條件有關(guān)系，能夠抑制初級(jí)拉伸后的加工誘起馬氏體相變量，有效地降低了再拉伸捋加工的溫度。差溫拉伸加工法，通過(guò)加熱沖模以及壓邊，來(lái)降低材料的流阻。通過(guò)芯軸冷卻提高容易破裂的芯軸肩部強(qiáng)度，從而提高成型極限。這個(gè)溫度范圍就是拉伸強(qiáng)度變化最大的0-10(TC的范圍。所以，不銹鋼SUS304的拉伸強(qiáng)度，即使處在上述溫度范圍內(nèi)，也傾向于隨著溫度的上升而逐漸降低。而且因?yàn)樵?(TC以上的溫度范圍內(nèi)不會(huì)產(chǎn)生馬氏體相變量，所以為了在初級(jí)拉伸中抑制馬氏體相變量，把芯軸的溫度設(shè)置為80°C，沖模以及壓邊溫度為22t:，嘗試?yán)酶邷囟确秶臏囟炔顏?lái)進(jìn)行拉伸成型。這種做法如圖15所示。成型條件如表4所示，結(jié)果如表5所示。在這種溫度范圍內(nèi)進(jìn)行加工的時(shí)候，原本擁有加工誘起的馬氏體相變量最多的芯軸肩部，它的相變量降為0%。表4初級(jí)拉伸成型條件材質(zhì)SKD11硬質(zhì)鉻模曰芯軸直徑40誦芯軸肩部半徑3.8腿具沖模直徑42.lmm沖模肩部半徑3腿成潤(rùn)滑PTFE潤(rùn)滑劑型壓邊力50認(rèn)條拉伸速度5mm/sec表5初級(jí)拉伸成型品的芯軸肩部的加工誘起馬氏體相變量沖模溫度IO(TC220°C壓邊溫度IO(TC220°C芯軸溫度0°C80°C相變量1.4%0%這種溫度條件下，沒(méi)有進(jìn)行再拉伸測(cè)試。但是跟經(jīng)過(guò)退火處理的樣品一樣，希望能夠提高成形性和降低再拉伸溫度。在模具工程上，希望能夠低溫化處理較難控制溫度的再拉伸工序，并把高溫化處理單一的第1級(jí)拉伸工序的方法，作為模具工程中實(shí)用性較強(qiáng)的方法。本發(fā)明對(duì)圓筒狀塑管進(jìn)行拉伸捋加工，具有以下優(yōu)點(diǎn)(1)為了運(yùn)用差溫拉伸技術(shù)來(lái)達(dá)到縮短工序的目的，進(jìn)行了差溫再拉伸成形測(cè)試。9室溫狀態(tài)下的極限再拉伸率為80%，與此相對(duì)，差溫再拉伸率為55%。結(jié)果顯示，能夠削減包括退火工序在內(nèi)的3個(gè)工序。(2)結(jié)果顯示，能夠把再拉伸捋加工成型后加工誘起的馬氏體相變量抑制在10%以下，以及能夠省略第3級(jí)拉伸以后的退火工序。(3)因?yàn)樵倮燹奂庸つ＞叩闹圃焐希茈y控制模具的溫度，所以研究了降低再拉伸溫度方法。通過(guò)提高與以往相比的初級(jí)拉伸溫度獲得了和競(jìng)奪退火處理的樣品一樣的加工誘起的馬氏體相變量。結(jié)果顯示，可降低再拉伸捋加工工序中的成型溫度。以上所述，僅為本發(fā)明較佳的具體實(shí)施方式，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本
技術(shù)領(lǐng)域：
的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到的變化或替換，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之。權(quán)利要求薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備，包括有機(jī)架(1)，其特征在于從機(jī)架(1)的一端至另一端依次設(shè)有芯軸(2)、旋壓部件(3)和捋加工沖模(4)，旋壓部件(3)繞芯軸(2)旋轉(zhuǎn)，芯軸(2)與旋壓部件(3)和捋加工沖模(4)成滑動(dòng)配合，芯軸(2)內(nèi)加工有延伸至芯軸工作端(21)的環(huán)回通道(5)，環(huán)回通道(5)與冷卻媒質(zhì)供應(yīng)裝置連接，捋加工沖模(4)內(nèi)設(shè)置加熱元件(6)。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備，其特征在于捋加工沖模(4)的入模角度為5度9.5度。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備，其特征在于對(duì)芯軸(2)冷卻溫度控制在_7°C2(TC，對(duì)捋加工沖模(4)的加熱溫度控制在70°C200°C。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備，其特征在于捋加工沖模(4)壓向芯軸(2)的加工速度為101000mm/sec。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備，其特征在于旋壓部件(3)對(duì)應(yīng)芯軸(2)的外周以120度的間隔配置三個(gè)。全文摘要本發(fā)明公開(kāi)一種薄壁金屬圓筒體的生產(chǎn)設(shè)備，包括有機(jī)架，從機(jī)架的一端至另一端依次設(shè)有芯軸、旋壓部件和捋加工沖模，旋壓部件繞芯軸旋轉(zhuǎn)，芯軸與旋壓部件和捋加工沖模成滑動(dòng)配合，芯軸內(nèi)加工有延伸至芯軸工作端的環(huán)回通道，環(huán)回通道與冷卻媒質(zhì)供應(yīng)裝置連接，捋加工沖模內(nèi)設(shè)置加熱元件。采用上述技術(shù)方案后，先利用旋壓加工生產(chǎn)出薄壁金屬圓筒預(yù)制品，再經(jīng)差溫拉伸捋加工，把薄壁金屬圓筒體表面上的螺旋條紋去掉，同時(shí)可以把產(chǎn)品的直線度和壁厚重新修正，差溫拉伸捋加工過(guò)程，對(duì)芯軸進(jìn)行冷卻，對(duì)捋加工沖模進(jìn)行加熱，可有效抑制因捋加工而導(dǎo)致的馬氏體相變，提高金屬素材的可塑性。文檔編號(hào)B21D22/20GK101786125SQ20101013237公開(kāi)日2010年7月28日申請(qǐng)日期2010年3月23日優(yōu)先權(quán)日2010年3月23日發(fā)明者劉江申請(qǐng)人:劉江