本發(fā)明涉及工程建設(shè)質(zhì)量檢測(cè)
技術(shù)領(lǐng)域：
，特別涉及一種灌漿密實(shí)度檢測(cè)方法。
背景技術(shù)：
：近年來(lái)，隨著公路橋梁工程建設(shè)的蓬勃發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土梁被廣泛運(yùn)用到橋梁建設(shè)的項(xiàng)目中，而預(yù)應(yīng)力孔道灌漿是后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的一道非常關(guān)鍵的工序，重要性顯著。當(dāng)預(yù)應(yīng)力孔道中存在灌漿缺陷時(shí)，水和空氣的進(jìn)入使得處于高度張拉狀態(tài)的鋼絞線發(fā)生腐蝕，造成有效預(yù)應(yīng)力降低，從而極大地影響橋梁的耐久性。嚴(yán)重時(shí)，鋼絞線會(huì)發(fā)生斷裂，有可能出現(xiàn)突發(fā)安全事故。此外，壓漿質(zhì)量缺陷還會(huì)導(dǎo)致混凝土應(yīng)力集中，進(jìn)而改變梁體的設(shè)計(jì)受力狀態(tài)，從而影響橋梁的承載力和使用壽命。因此，對(duì)灌漿缺陷的檢測(cè)成為保證預(yù)應(yīng)力橋梁質(zhì)量的重要環(huán)節(jié).預(yù)應(yīng)力孔道灌漿密實(shí)度檢測(cè)技術(shù)的發(fā)展與應(yīng)用也日益引起業(yè)內(nèi)的關(guān)注。由于灌漿缺陷的危害性，長(zhǎng)期以來(lái)，研究人員嘗試了多種方法來(lái)檢測(cè)灌漿缺陷。按測(cè)試所采用的媒介來(lái)分，大致可以分為：1)基于電磁波的檢測(cè)方法：由于該方法受金屬屏蔽，因此不適合于鐵皮波紋管；即使是塑料波紋管或者無(wú)管狀況，也不合適于鋼筋密集狀況；電磁雷達(dá)受鋼筋影響大、適用范圍窄；2)基于超聲波的檢測(cè)方法：從理論上，利用灌漿缺陷對(duì)波速的影響，采用對(duì)測(cè)的方法可以檢測(cè)灌漿缺陷，但檢測(cè)時(shí)需要從板的兩側(cè)面對(duì)測(cè)，而且需要耦合，因此作業(yè)性差，效率很低；3)基于放射線(x光、γ射線等)的檢測(cè)方法：該方法的檢測(cè)精度較高，但測(cè)試設(shè)備和操作較復(fù)雜，需要底片等費(fèi)用，檢測(cè)成本高；并且具有放射性，存在安全隱患；4)基于沖擊彈性波的檢測(cè)方法：該方法被認(rèn)為是最有前途的方法。目前的檢測(cè)方法中，還未有明確的標(biāo)準(zhǔn)來(lái)指導(dǎo)檢測(cè)的進(jìn)行，因此測(cè)試得到的結(jié)果準(zhǔn)確度難以得到保證。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是提供一種灌漿密實(shí)度檢測(cè)方法，具有測(cè)試結(jié)果準(zhǔn)確性好的優(yōu)點(diǎn)。本發(fā)明的上述技術(shù)目的是通過(guò)以下技術(shù)方案得以實(shí)現(xiàn)的：一種灌漿密實(shí)度檢測(cè)方法，包括如下步驟：定性測(cè)試：s1：鋼絞線端頭的清理:將測(cè)試孔道錨頭兩端的露出鋼絞線清理干凈，使鋼絞線上無(wú)覆漿；s2：傳感器安裝：將傳感器分別固定安裝在孔道最上的一根或兩根鋼絞線上，并使傳感器的軸線平行于鋼絞線方向；s3：激振及接收信號(hào)，包括:s3-1：調(diào)整放大器，使激振短端的放大倍率低于接收端的放大倍率；s3-2：將激振錘對(duì)準(zhǔn)安裝傳感器鋼絞線，撞擊激振，撞擊方向平行于鋼絞線的軸向；s4：混凝土波速的測(cè)定：選取無(wú)孔道且與測(cè)試孔道相近高度的部位，將傳感器固定在梁的斷面上，采用激振錘激振；s5：灌漿密實(shí)度分析與評(píng)定：采用綜合灌漿指數(shù)if作為定性檢測(cè)的評(píng)定指標(biāo)，當(dāng)灌漿飽滿時(shí)，if＝1；完全未灌時(shí)，if＝0；綜合灌漿指數(shù)定義為：if＝(iev*ipv*itf)1/3，其中，為根據(jù)flea法得到的分項(xiàng)灌漿指數(shù)：為根據(jù)flpv法得到的分項(xiàng)灌漿指數(shù)；為根據(jù)pftf法得到的分項(xiàng)灌漿指數(shù)；或/和定位測(cè)試：a1：孔道定位；a2：傳感器安裝，包括：a2-1：選擇測(cè)試點(diǎn)：測(cè)試點(diǎn)設(shè)于孔道軸線與測(cè)試表面的垂直投影面上；在孔道全長(zhǎng)等間隔設(shè)置測(cè)試點(diǎn)，且在如下位置加密測(cè)試點(diǎn)：a.進(jìn)漿口；b.出漿口；c.彎曲孔道的起彎點(diǎn)；d.彎曲孔道的反彎點(diǎn)頂部；e.彎曲孔道的反彎點(diǎn)后部；a2-2：確定檢測(cè)方向：對(duì)于豎向結(jié)構(gòu)，采用水平檢測(cè)方向；對(duì)馬蹄形擴(kuò)幅的t梁腹板孔道，從下部測(cè)試；對(duì)于其他可以采用上下方向檢測(cè)的結(jié)構(gòu)，采用上下方向檢測(cè)；a2-3：傳感器的固定方式：采用人工或機(jī)械方式將傳感器壓在測(cè)試部位表面；a3：激振及接收信號(hào)，包括：a3-1：放大器的選擇：放大器檔位可調(diào)；a3-2：激振錘的選擇：所述激振錘的對(duì)應(yīng)壁厚小于實(shí)際梁厚；a3-3：激振錘設(shè)于孔道軸線與測(cè)試表面的垂直投影面上，利用激振錘激振并采集信號(hào)；a4：混凝土波速的測(cè)定：在健全混凝土結(jié)構(gòu)上選取1-3m的一段；按照a2-a3的方法激振及采集數(shù)據(jù)；a5：灌漿密實(shí)度分析與評(píng)定：采用β值來(lái)反映測(cè)點(diǎn)位置的灌漿質(zhì)量：β＝1-sv-sp；其中sv為板底部反射速度影響系數(shù)，有其中，vsd和vr分別為灌漿密實(shí)部位和測(cè)試部位反射波速，ηv＝vv/vsd，其中，vv為缺陷處反射波速；sp＝0.5ap/(ab*ηa)，ap、ab分別為波紋管、梁底部的反射信號(hào)振幅；ηa為反射振幅基準(zhǔn)比率；當(dāng)β＞0.5時(shí)，表示為密實(shí)；當(dāng)0<β≦0.5時(shí)，表示為半空或小規(guī)模缺陷；當(dāng)β≦0時(shí)，表示為全空或大規(guī)模缺陷；用灌漿密實(shí)度指數(shù)d來(lái)評(píng)定測(cè)試區(qū)間的灌漿質(zhì)量，根據(jù)測(cè)試區(qū)間的灌漿質(zhì)量來(lái)評(píng)定孔道灌漿質(zhì)量；其中，n為定位測(cè)試的點(diǎn)數(shù)，nj代表健全測(cè)點(diǎn)數(shù)，nx代表小空洞點(diǎn)數(shù)，nd代表大空洞點(diǎn)數(shù)。用修正灌漿密實(shí)度指數(shù)來(lái)判定孔道的灌漿質(zhì)量：其中，d為檢測(cè)區(qū)段的灌漿密實(shí)度指數(shù)；ld為檢測(cè)區(qū)段長(zhǎng)度；l0為孔道全長(zhǎng)；dk為當(dāng)該孔道各檢測(cè)區(qū)段中，灌漿質(zhì)量較好的連續(xù)區(qū)段的灌漿密實(shí)度指數(shù)；對(duì)于現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，若孔道長(zhǎng)度≦50m，可采用定性定位綜合法或單獨(dú)采用定位測(cè)試；若孔道長(zhǎng)度≧50m，則單獨(dú)采用定位檢測(cè)；所述定性定位綜合法包括如下步驟：1)定性測(cè)試；2)計(jì)算灌漿指數(shù)；3)若灌漿指數(shù)＞0.8，結(jié)束測(cè)試，認(rèn)為無(wú)灌漿事故；4)若灌漿指數(shù)≦0.8，進(jìn)行定位測(cè)試，對(duì)孔道和灌漿質(zhì)量評(píng)價(jià)，結(jié)束測(cè)試。進(jìn)一步優(yōu)選為：在步驟s1中，鋼絞線端頭長(zhǎng)度為3-5cm。采用上述方法，鋼絞線端頭太短傳感器比較難安裝，鋼絞線端頭太長(zhǎng)則會(huì)影響激勵(lì)信號(hào)。進(jìn)一步優(yōu)選為：在步驟s2中，傳感器對(duì)稱安裝且傳感器與錨頭的距離x滿足，0<x≦2cm。進(jìn)一步優(yōu)選為：步驟s3-2重復(fù)至少5次。采用上述方法，通過(guò)重復(fù)測(cè)試提高測(cè)試的精確度，減少偶然因素帶來(lái)的誤差。進(jìn)一步優(yōu)選為：采用全長(zhǎng)衰減法進(jìn)行分析時(shí)，步驟s3中的激振方式為雙方向激振，在步驟s3-2后還包括步驟s3-3：對(duì)調(diào)激振端和接收端放大器的放大倍率，在原接收端的鋼絞線上激振，原激振端的傳感器接收信號(hào)。采用上述方法，雙方向激振有利于減少測(cè)試方向的不同所帶來(lái)的測(cè)試誤差，提高測(cè)試的精度。進(jìn)一步優(yōu)選為：步驟a1包括如下步驟，1)根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙和施工記錄標(biāo)出孔道的位置，若能標(biāo)出，則定位；2)若1)中不能準(zhǔn)確定位，則利用混凝土雷達(dá)或豎向掃描的方法確認(rèn)孔道位置，若能確認(rèn)，則定位；3)若2)中不能準(zhǔn)確定位，則鉆孔驗(yàn)證，定位；孔道位置的定位誤差不超過(guò)波紋管管徑的1/4。定位檢測(cè)需要沿孔道進(jìn)行激振和測(cè)試。顯然，孔道定位的精度直接影響測(cè)試的精度和分辨力。采用上述方法，能夠通過(guò)最優(yōu)的方式獲得孔道位置的信息，且盡可能地減少對(duì)待測(cè)試孔道和梁的破壞。進(jìn)一步優(yōu)選為：步驟a2-1中，在孔道全長(zhǎng)設(shè)置測(cè)試點(diǎn)間距為0.15-0.4m，對(duì)a-e部位，測(cè)試點(diǎn)間距為0.05-0.2m。采用上述方法，由于泌水、氣泡聚集是造成灌漿缺陷的直接原因。而無(wú)論是泌水還是氣泡，均輕于固體化灌漿料。因此，泌水、氣泡容易聚集于管道的拐點(diǎn)和上部，a-e的部位正是這些部位，容易產(chǎn)生灌漿缺陷，所以需要設(shè)置更加密集的測(cè)試點(diǎn)，以提高測(cè)試的準(zhǔn)確性。進(jìn)一步優(yōu)選為：在步驟a2-3中，用人工壓著的方式或固定傳感器，壓著力度最大為10kg，并使傳感器的軸線垂直于結(jié)構(gòu)表面并對(duì)向孔道軸線。采用上述方法，實(shí)驗(yàn)對(duì)比了專用支座套(st-s31sc-1)、手按(5kg)、手按(12kg)、熱熔膠這幾種固定方法，測(cè)試結(jié)果表明：手按力度較小時(shí)對(duì)測(cè)試信號(hào)影響較小，也可得到滿意的測(cè)試效果；手按按壓力度過(guò)大時(shí)頻階雜亂，說(shuō)明手按力度對(duì)測(cè)試信號(hào)的影響較大；熱熔膠固定有附加模態(tài)，測(cè)試結(jié)果與熱熔膠的厚度、溫度等有關(guān)；專用支座套(st-s31sc-1)能提供穩(wěn)定可靠地耦合力度和阻尼，使得測(cè)試信號(hào)更為穩(wěn)定；與專用支座套相比，采用人工壓著的方式在測(cè)試點(diǎn)之間的移動(dòng)更加方便。進(jìn)一步優(yōu)選為：步驟a3-3中激振錘距傳感器間距0.05-0.1m；擊打接觸結(jié)構(gòu)表面瞬間的速度在0.2-0.6m/s。采用上述方法，激振的自振信號(hào)相對(duì)衰減較快，此時(shí)，在較大范圍內(nèi)均可得到梁底的反射頻譜。這樣測(cè)試得到的測(cè)試結(jié)果更加準(zhǔn)確可靠。進(jìn)一步優(yōu)選為：步驟a5中，還可同時(shí)采用sps值來(lái)反映測(cè)點(diǎn)位置的灌漿質(zhì)量：第i點(diǎn)的psg值為其中vi和vi+1分別是第i點(diǎn)和i+1測(cè)點(diǎn)得到的反射波速；δs為第i和第i+1測(cè)點(diǎn)的間距，h為第i和第i+1測(cè)點(diǎn)間板的設(shè)計(jì)厚度；第n點(diǎn)的sps值為其前面各點(diǎn)psg值的累積。采用上述方法，考慮到對(duì)反射波速產(chǎn)生影響的混凝土材質(zhì)、波紋管本身、壁厚、彈性波波長(zhǎng)等參數(shù)，其變化均較為緩慢，vi和vi+1的變化不大，sps和psg較小。而存在空洞型缺陷時(shí)，在缺陷起始位置sps和psg均會(huì)發(fā)生突變。因此，采用sps和psg可以突出缺陷，減少其他因素的影響。結(jié)合β值，可以更準(zhǔn)確地判定缺陷的位置和類型。綜上所述，本發(fā)明申請(qǐng)具有以下有益效果：(1)提供一種無(wú)損檢測(cè)技術(shù)對(duì)預(yù)應(yīng)力梁孔道灌漿密實(shí)度情況進(jìn)行了測(cè)試，采用以沖擊彈性波為檢測(cè)媒介，綜合了多種檢測(cè)方法對(duì)預(yù)應(yīng)力梁孔道灌漿情況進(jìn)行測(cè)定及綜合評(píng)判，將其結(jié)果定量化，形成一套更加精確的孔道灌漿質(zhì)量評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)，使得檢測(cè)結(jié)果更加精確，更加合理；(2)對(duì)測(cè)試方法、測(cè)試步驟、測(cè)點(diǎn)、測(cè)試方向、傳感器的安裝、激振錘的選擇等進(jìn)行優(yōu)化，形成完整的灌漿質(zhì)量檢測(cè)步驟，使得檢測(cè)結(jié)果更加精確，更加合理。附圖說(shuō)明圖1是實(shí)施例的工作流程圖；圖2是實(shí)施例的豎向掃描法示意圖；圖3是實(shí)施例的易出現(xiàn)灌漿缺陷的部位的示意圖；圖4是實(shí)施例的采用專用支座套固定傳感器得到的測(cè)試信號(hào)圖；圖5是實(shí)施例的采用手壓(5kg)方式固定傳感器得到的測(cè)試信號(hào)圖；圖6是實(shí)施例的采用手壓(12kg)方式固定傳感器得到的測(cè)試信號(hào)圖；圖7是實(shí)施例的采用熱熔膠固定傳感器得到的測(cè)試信號(hào)圖；圖8是梁厚大于對(duì)應(yīng)壁厚時(shí)的頻譜圖。圖中，a、進(jìn)漿口；b、出漿口；c、彎曲孔道的起彎點(diǎn)；d、彎曲孔道的反彎點(diǎn)；e、彎曲孔道的；a、梁底反射時(shí)間；b、自振周期。具體實(shí)施方式以下結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明。本具體實(shí)施例僅僅是對(duì)本發(fā)明的解釋，其并不是對(duì)本發(fā)明的限制，本領(lǐng)域技術(shù)人員在閱讀完本說(shuō)明書后可以根據(jù)需要對(duì)本實(shí)施例做出沒(méi)有創(chuàng)造性貢獻(xiàn)的修改，但只要在本發(fā)明的保護(hù)范圍內(nèi)都受到專利法的保護(hù)。一種灌漿密實(shí)度檢測(cè)方法，包括如下步驟：1.1檢測(cè)方法的選擇：對(duì)于現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，若孔道長(zhǎng)度≦50m，可采用定性定位綜合法或單獨(dú)采用定位測(cè)試；若孔道長(zhǎng)度≧50m，則單獨(dú)采用定位檢測(cè)。本實(shí)施例中孔道的長(zhǎng)度為30m，采用定性定位綜合法。測(cè)試流程包括如下步驟：1)定性測(cè)試；2)計(jì)算灌漿指數(shù)；3)若灌漿指數(shù)＞0.8，結(jié)束測(cè)試，認(rèn)為無(wú)灌漿事故；4)若灌漿指數(shù)≦0.8，進(jìn)行定位測(cè)試，對(duì)孔道和灌漿質(zhì)量評(píng)價(jià)，結(jié)束測(cè)試。測(cè)試流程如圖1所示。1.2抽樣方式：定性檢測(cè)的抽樣方式：可按梁體或孔道，原則上以隨機(jī)的方式抽樣。但在下述情況下，應(yīng)優(yōu)先檢測(cè)：1)當(dāng)灌漿料在灌漿過(guò)程中發(fā)生初凝(特別是夏季容易出現(xiàn))，以及灌漿壓力機(jī)出現(xiàn)故障的灌漿孔道；2)對(duì)腹板中的孔道，一般應(yīng)選擇彎曲較大的孔道；定位檢測(cè)的抽樣方式：對(duì)于按梁檢測(cè)，應(yīng)采用隨機(jī)抽取的方式，或者對(duì)施工質(zhì)量有所懷疑的構(gòu)件；對(duì)于按孔道檢測(cè)，應(yīng)選取具有代表性的孔道，具體為：曲率最大的孔道；曲率最小、平直孔道；對(duì)施工質(zhì)量有所懷疑的孔道。1.3定性檢測(cè)1.3.1鋼絞線端頭清理及傳感器安裝1)確定檢測(cè)梁體和孔道，并記錄；2)將測(cè)試孔道錨頭兩端的露出鋼絞線清理干凈，鋼絞線端頭長(zhǎng)度為3-5cm，使之能夠牢固地粘接傳感器；3)利用磁性卡座或粘接劑將傳感器分別安裝在孔道最上的一根或兩根鋼絞線上，并使傳感器的軸線平行于鋼絞線方向；4)傳感器的安裝應(yīng)對(duì)稱，并盡量靠近錨頭，傳感器與錨頭的距離最大不大于2cm；5)安裝完成后，確認(rèn)傳感器安裝牢固。1.3.2激振及數(shù)據(jù)采集1)調(diào)整放大器，使激振短端的放大倍率低而接收端的放大倍率高，并記錄；2)設(shè)置檢測(cè)設(shè)備，使激振端的信號(hào)接入ch0而接收端的信號(hào)接入ch1；3)標(biāo)定檢測(cè)儀，并采集環(huán)境噪聲以作為數(shù)據(jù)降噪用；4)檢測(cè)儀進(jìn)入準(zhǔn)備狀態(tài)后，利用激振錘對(duì)準(zhǔn)安裝傳感器鋼絞線，撞擊激振；撞擊方向平行于鋼絞線軸向；5)在屏幕上核實(shí)檢測(cè)數(shù)據(jù)無(wú)誤后保存；6)重復(fù)上述3)-4)的步驟5次以上，完成單方向的數(shù)據(jù)采集；7)對(duì)調(diào)激振端和接收端放大器的放大倍率；8)在原接收端的鋼絞線上激振，原激振端的傳感器接收信號(hào)；9)重復(fù)上述3)-5)的步驟以完成定性檢測(cè)。1.3.3混凝土波速的測(cè)定1)選取無(wú)孔道且與測(cè)試孔道相近高度的部位，進(jìn)行混凝土波速的測(cè)定；2)測(cè)試方法與鋼絞線測(cè)試相似，所不同的是需要將傳感器固定在梁的斷面上，激振則采用激振錘激振。1.4定位檢測(cè)1.4.1孔道定位1)確定檢測(cè)梁體和孔道，并記錄；2)根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙和施工記錄標(biāo)出孔道的位置；3)當(dāng)對(duì)孔道位置不確定時(shí)，利用混凝土雷達(dá)或豎向掃描的方法確認(rèn)孔道位置；仍然不能確定時(shí)，應(yīng)鉆孔驗(yàn)證；豎向掃描法如圖2所示。4)管道位置的定位誤差不應(yīng)超過(guò)波紋管管徑的1/4；1.4.2確定檢測(cè)方向選擇上下方向?yàn)闄z測(cè)方向；在另外的實(shí)施例中，檢測(cè)對(duì)象為腹板等豎向結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用水平檢測(cè)方向；在另外的實(shí)施例中，檢測(cè)對(duì)象為馬蹄形擴(kuò)幅的t梁腹板孔道，從下部測(cè)試；再另外的實(shí)施例中，無(wú)法采用上下方向檢測(cè)，則采用其他方向檢測(cè)；1.4.3激振及數(shù)據(jù)采集1)在孔道軸線與測(cè)試表面的垂直投影面上，對(duì)于全孔道長(zhǎng)度檢測(cè)，檢測(cè)間距取0.2m；對(duì)于下述易出現(xiàn)灌漿缺陷的部位，間距取0.1m：a.進(jìn)漿口；b.出漿口；c.彎曲孔道的起彎點(diǎn)；d.彎曲孔道的反彎點(diǎn)頂部；e.彎曲孔道的反彎點(diǎn)后部；易出現(xiàn)灌漿部位如圖3所示。2)設(shè)置檢測(cè)設(shè)備，適當(dāng)設(shè)置放大器，使采集得到的電壓信號(hào)在0.5～2v之間即可；3)標(biāo)定檢測(cè)儀，并采集環(huán)境噪聲以作為數(shù)據(jù)降噪用；4)用人工壓著等方式使傳感器固定在測(cè)試結(jié)構(gòu)的表面上，并使其軸線垂直于結(jié)構(gòu)表面并對(duì)向孔道軸線；在固定傳感器時(shí)應(yīng)使傳感器先端與結(jié)構(gòu)表面密切接觸，避免點(diǎn)接觸或線接觸；在另外的實(shí)施例中，采用機(jī)械壓著的方式將傳感器壓在測(cè)試部位表面；5)檢測(cè)儀進(jìn)入準(zhǔn)備狀態(tài)后，利用激振錘激振并采集信號(hào)；激振錘參考表1選??；6)激振力度不應(yīng)過(guò)大。擊打接觸結(jié)構(gòu)表面瞬間的速度在0.4m/s；激振錘也應(yīng)和傳感器同樣，在孔道軸線與測(cè)試表面的垂直投影面上，且距傳感器間距0.05m；7)在屏幕上核實(shí)檢測(cè)數(shù)據(jù)無(wú)誤后保存；8)移動(dòng)傳感器到下一測(cè)點(diǎn)，開始下一測(cè)點(diǎn)的測(cè)試。表1激振錘選擇準(zhǔn)則對(duì)象壁厚<20cm20～40cm40～60cm>60cm首選激振錘d10d17d17d30次選激振錘d6、d17d10d30d501.4.4混凝土波速的標(biāo)定1)在健全混凝土結(jié)構(gòu)上選取2m的一段；2)按照定位檢測(cè)同樣的方法激振及采集數(shù)據(jù)。1.5測(cè)試結(jié)果分析1.5.1定性測(cè)試結(jié)果采用綜合灌漿指數(shù)if作為定性檢測(cè)的評(píng)定指標(biāo)，當(dāng)灌漿飽滿時(shí)，if＝1；完全未灌時(shí)，if＝0；綜合灌漿指數(shù)定義為：if＝(iev*ipv*itf)1/3，其中，iev為根據(jù)flea法得到的分項(xiàng)灌漿指數(shù)：ipv為根據(jù)flpv法得到的分項(xiàng)灌漿指數(shù)；itf為根據(jù)pftf法得到的分項(xiàng)灌漿指數(shù)。根據(jù)綜合灌漿指數(shù)if：0.80以上表明無(wú)灌漿事故或大范圍灌漿缺陷；不足0.80(包含)表明有灌漿事故或大范圍灌漿缺陷。1.5.2定位測(cè)試分析采用β值和sps值來(lái)反映測(cè)點(diǎn)位置的灌漿質(zhì)量。其中，psg：phasesensitivitydetectionofgroutdensity，灌漿密實(shí)度相敏檢測(cè)指標(biāo)；sps：sumofpsg，相敏指標(biāo)和。β＝1-sv-sp；其中sv為板底部反射速度影響系數(shù)，有其中，vsd和vr分別為灌漿密實(shí)部位和測(cè)試部位反射波速，ηv＝vv/vsd，其中，vv為缺陷處反射波速；sp＝0.5ap/(ab*ηa)，ap、ab分別為波紋管、梁底部的反射信號(hào)振幅；ηa為反射振幅基準(zhǔn)比率，根據(jù)幅頻計(jì)算的方式有所不同，參考表2。表2不同管道類型的ηv和ηa值評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)：當(dāng)β＞0.5時(shí)，表示為密實(shí)；當(dāng)0<β≦0.5時(shí)，表示為半空或小規(guī)模缺陷；當(dāng)β≦0時(shí)，表示為全空或大規(guī)模缺陷。psg：第i點(diǎn)的psg值為其中vi和vi+1分別是第i點(diǎn)和i+1測(cè)點(diǎn)得到的反射波速；δs為第i和第i+1測(cè)點(diǎn)的間距，h為第i和第i+1測(cè)點(diǎn)間板的設(shè)計(jì)厚度；第n點(diǎn)的sps值為其前面各點(diǎn)psg值的累積。用灌漿密實(shí)度指數(shù)d來(lái)評(píng)定測(cè)試區(qū)間的灌漿質(zhì)量，根據(jù)測(cè)試區(qū)間的灌漿質(zhì)量來(lái)評(píng)定孔道灌漿質(zhì)量。其中，n為定位測(cè)試的點(diǎn)數(shù)，nj代表健全測(cè)點(diǎn)數(shù)，nx代表小空洞點(diǎn)數(shù)，nd代表大空洞點(diǎn)數(shù)。用修正灌漿密實(shí)度指數(shù)來(lái)判定孔道的灌漿質(zhì)量：其中，d為檢測(cè)區(qū)段的灌漿密實(shí)度指數(shù)；ld為檢測(cè)區(qū)段長(zhǎng)度；l0為孔道全長(zhǎng)；dk為當(dāng)該孔道各檢測(cè)區(qū)段中，灌漿質(zhì)量較好的連續(xù)區(qū)段的灌漿密實(shí)度指數(shù)。表3孔道灌漿質(zhì)量分類傳感器固定方式試驗(yàn)：采用一標(biāo)準(zhǔn)試塊，對(duì)如下幾種傳感器的固定方式的測(cè)試結(jié)果進(jìn)行了比較，采用d6錘進(jìn)行測(cè)試，分別是，a：專用支座套(st-s31sc-1)；b：手按(5kg)；c：手按(12kg)；d：熱熔膠。測(cè)試結(jié)果如圖4-7所示。測(cè)試結(jié)果表明：手按力度較小時(shí)對(duì)測(cè)試信號(hào)影響較小，也可得到滿意的測(cè)試效果；手按按壓力度過(guò)大時(shí)頻階雜亂，說(shuō)明手按力度對(duì)測(cè)試信號(hào)的影響較大；熱熔膠固定有附加模態(tài)，測(cè)試結(jié)果與熱熔膠的厚度、溫度等有關(guān)。專用支座套(st-s31sc-1)能提供穩(wěn)定可靠地耦合力度和阻尼，使得測(cè)試信號(hào)更為穩(wěn)定。采用手動(dòng)按壓的方式，既能使傳感器牢固地與梁體表面接觸，又能夠方便移動(dòng)，實(shí)現(xiàn)快速又可靠地測(cè)試。激振方式對(duì)比試驗(yàn)：選取的激振錘對(duì)灌漿密實(shí)度檢測(cè)精度和分辨力有很大的影響。激振錘激振得到的彈性波具有自振周期。該自振周期與彈性波速的乘積的一半，即為對(duì)應(yīng)壁厚。采用c50的預(yù)應(yīng)力混凝土梁進(jìn)行了試驗(yàn)，各激振錘得到的彈性波自振周期及對(duì)應(yīng)壁厚見表4：表4典型條件下對(duì)應(yīng)壁厚激振錘d6d10d17d22d30d50自振周期(ms)0.0210.0340.0580.0760.1030.172對(duì)應(yīng)壁厚(m)0.0430.0690.1180.1540.2100.351根據(jù)實(shí)際壁厚與對(duì)應(yīng)壁厚的關(guān)系，可以分為以下3種情形:如圖8所示，當(dāng)實(shí)際梁厚大于上表中的對(duì)應(yīng)壁厚時(shí)，理論上在頻譜圖上就會(huì)出現(xiàn)兩條線。當(dāng)實(shí)際梁厚接近表中的對(duì)應(yīng)壁厚時(shí)，其自振信號(hào)與梁底反射信號(hào)會(huì)形成共振，此時(shí)在頻譜上僅出現(xiàn)一個(gè)對(duì)應(yīng)的峰值。該峰值可能偏向梁底反射時(shí)間，也可能偏向自振周期。當(dāng)實(shí)際梁厚小于表中的對(duì)應(yīng)壁厚時(shí)，其自振信號(hào)與梁底反射信號(hào)可能形成反向疊加，從而削弱梁底的反射。因此，選取激振錘使其對(duì)應(yīng)壁厚小于實(shí)際梁厚是必要的。實(shí)施例1-12如表5所示。表5實(shí)施例1-12的各項(xiàng)參數(shù)表當(dāng)前第1頁(yè)12