專利名稱：測(cè)量脫硫吸收塔漿液密度的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于在濕法煙氣脫石克系統(tǒng)中測(cè)量脫石危吸收塔漿液 密度的方法。
背景技術(shù)：
目前國(guó)內(nèi)在電廠濕法脫硫項(xiàng)目上，對(duì)于吸收塔石膏漿液密度的測(cè)量 基本上采用在石膏漿液排出管道上進(jìn)行在線測(cè)量方案，測(cè)量設(shè)備采用科
氏力密度計(jì)，其工作原理為采用使測(cè)量管振動(dòng)的方式實(shí)現(xiàn)科氏力對(duì)測(cè) 量管的作用，并使得測(cè)量管在科氏力的作用下產(chǎn)生位移。由于測(cè)量管的 兩端是固定的，而作用在測(cè)量管上各點(diǎn)的力是不同的，所引起的位移也 各不相同，因此在測(cè)量管上形成一個(gè)附加的扭曲。測(cè)量這個(gè)扭曲的過(guò)程 在不同點(diǎn)上的相位差，就可得到流過(guò)測(cè)量管的流體的質(zhì)量流量。但由于 受到脫硫漿液特性的制約，這種密度測(cè)量方案對(duì)于安裝、調(diào)試、運(yùn)行均 有較高要求。在安裝上要求保證密度計(jì)上游至少應(yīng)有5倍工藝管道直徑 的直管段，下游至少應(yīng)有2倍工藝管道直徑的直管段；在調(diào)試及運(yùn)行方 面由于密度計(jì)對(duì)流經(jīng)測(cè)量管的漿液有流速的限制(一般流速限制要求是 1-2m/s),必須調(diào)節(jié)旁路閥或限流孔板進(jìn)行限制流速，當(dāng)閥門開(kāi)度變小 后，由于流過(guò)的為濃度較高(25%左右)的石膏或石灰漿液，容易引起 旁路調(diào)節(jié)閥或密度計(jì)測(cè)量管的堵塞，旁路調(diào)節(jié)閥堵塞時(shí)，流經(jīng)密度計(jì)的 流速加大，會(huì)造成密度計(jì)的磨損，密度計(jì)結(jié)垢堵塞時(shí)，必須進(jìn)行沖洗， 因此運(yùn)行維護(hù)人員既要經(jīng)常去觀察該測(cè)量值的變化，又要頻繁的進(jìn)行沖 洗，以至密度測(cè)量無(wú)法達(dá)到連續(xù)和穩(wěn)定。從近年來(lái)該密度測(cè)量方案在大 部分電廠脫硫系統(tǒng)中的運(yùn)行情況看，測(cè)量不穩(wěn)定、磨損較快、運(yùn)行維護(hù) 繁瑣等問(wèn)題不斷出現(xiàn)。而吸收塔石膏漿液密度的測(cè)量對(duì)于判斷石膏晶體 生成、增長(zhǎng)以及吸收塔結(jié)垢預(yù)防有著很大的作用，同時(shí)也直接影響著石 膏真空皮帶脫水機(jī)的運(yùn)行方式以及石膏的品質(zhì)和脫水效果的好壞。
此外在CN 1963449A中^^開(kāi)了 一種通過(guò)壓差測(cè)量脫石克吸收塔漿液 密度的方法，其中使用單個(gè)的壓力變送器來(lái)測(cè)量吸收塔上不同測(cè)量點(diǎn)處 的壓力，然后通過(guò)使壓力變送器的壓力值相減獲得壓差，進(jìn)而計(jì)算出密度值。在這種方法中，計(jì)算密度值至少需要兩個(gè)壓力變送器的測(cè)量值， 這就會(huì)使兩個(gè)差壓變送器的測(cè)量誤差相疊加，造成計(jì)算出的密度值精度 不夠。另外，在該文獻(xiàn)中也完全沒(méi)有提及取樣及壓力測(cè)量裝置的具體實(shí) 施結(jié)構(gòu)，也沒(méi)有考慮如何通過(guò)合適的計(jì)算策略避免測(cè)量系統(tǒng)本身誤差來(lái) 提高密度精度，以及如何消除漿液結(jié)晶和結(jié)垢對(duì)取樣及壓力測(cè)量裝置的 影響。
同樣，在《華電技術(shù)》2008年第3期的文章"濕法煙氣脫硫控制系 統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)及應(yīng)用"也提到了 一種通過(guò)壓差計(jì)算出脫硫吸收塔漿液密 度的方法，而與上述文獻(xiàn)CN 1963449A—樣，其計(jì)算方法中疊加了兩個(gè) 壓力變送器的測(cè)量誤差，也同樣完全沒(méi)有提及取樣及壓力測(cè)量裝置的具 體實(shí)施結(jié)構(gòu)，也沒(méi)有考慮如何通過(guò)合適的計(jì)算策略避免測(cè)量系統(tǒng)本身誤 差來(lái)提高密度精度，以及如何消除漿液結(jié)晶和結(jié)垢對(duì)取樣及壓力測(cè)量裝 置的影響。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于改進(jìn)現(xiàn)有技術(shù)中使用的測(cè)量脫硫吸收塔漿液密 度的方法，在克服現(xiàn)有技術(shù)中存在的上述缺點(diǎn)的同時(shí)，提供一種能夠更 加方便和精確地進(jìn)行測(cè)量的方法，其無(wú)需復(fù)雜的操作和措施，即能簡(jiǎn)單 并成本低廉地維護(hù)相應(yīng)使用的取樣及壓力測(cè)量裝置，保證其持續(xù)穩(wěn)定和 可靠地運(yùn)行，同時(shí)通過(guò)測(cè)量系統(tǒng)的適當(dāng)布置以及計(jì)算策略來(lái)有效避免測(cè) 量系統(tǒng)本身的誤差對(duì)測(cè)量結(jié)果以及最終密度值的影響。
根據(jù)本發(fā)明，上述任務(wù)通過(guò)下面的方案來(lái)實(shí)現(xiàn)，其包括下述方法步 驟首先,沿吸收塔的塔身在垂直方向上選取至少一個(gè)低壓側(cè)壓力取樣 點(diǎn)和至少一個(gè)高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)，然后分別從高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)和低壓 側(cè)壓力取樣點(diǎn)引出取樣管段，接著將雙法蘭隔膜差壓變送器的高壓側(cè)毛 細(xì)管和低壓側(cè)毛細(xì)管分別接到高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)和低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)
的取樣管段上，最后由雙法蘭隔膜差壓變送器的測(cè)量值A(chǔ)P，根據(jù)公式
Pi =(AP +P2gh)/ (gh)計(jì)算出密度值。上述密度計(jì)算公式中，p
!為吸收塔漿液密度，P2為雙法蘭隔膜差壓變送器的毛細(xì)管填充液密度，
g為重力加速度，h為高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)與低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)之間的高度差。
在本發(fā)明中采用雙法蘭隔膜差壓變送器來(lái)測(cè)量?jī)蓚€(gè)壓力取樣點(diǎn)的壓差，由此系統(tǒng)誤差主要存在于一個(gè)雙法蘭隔膜差壓變送器，并不存在 誤差疊加的問(wèn)題，從而降低了測(cè)量系統(tǒng)本身的固有誤差，此外結(jié)合相應(yīng) 的結(jié)構(gòu)措施，使用雙法蘭隔膜差壓變送器使得測(cè)量操作更加簡(jiǎn)便，且對(duì) 取樣管段的清潔維護(hù)更加方便可靠。
根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選方案，對(duì)雙法蘭隔膜差壓變送器的零點(diǎn)進(jìn)行修
正，以消除毛細(xì)管充滿液自重引起的偏差p2gh，并取P2gh-0代入上述
密度計(jì)算公式，由此得到簡(jiǎn)化的但同時(shí)仍然保持精確度的密度計(jì)算公式 P！=AP"(gh),其中AP!表示對(duì)雙法蘭隔膜差壓變送器的零點(diǎn)修 正從而消除毛細(xì)管充滿液自重引起的偏差p 2gh后差壓變送器的測(cè)量值。
另外根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選方案，選取雙法蘭隔膜差壓變送器的高壓側(cè) 毛細(xì)管和低壓側(cè)毛細(xì)管為相同長(zhǎng)度，這樣當(dāng)吸收塔漿液液位波動(dòng)造成壓 力變化時(shí)，保證高壓側(cè)與低壓側(cè)的壓力傳導(dǎo)時(shí)間基本相當(dāng)，避免因?yàn)槊?細(xì)管填充液壓力傳導(dǎo)時(shí)差引起測(cè)量誤差。從而也減小了測(cè)量系統(tǒng)本身的 固有誤差，能夠更簡(jiǎn)單準(zhǔn)確地計(jì)算出密度值。
此外，為獲得更加準(zhǔn)確的壓力測(cè)量值以及密度計(jì)算值，優(yōu)選使高低 壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)應(yīng)該依據(jù)以下原則進(jìn)行選擇，即應(yīng)避開(kāi)吸收塔中漿液密 度偏高的底部區(qū)域以及避開(kāi)漿液流動(dòng)不穩(wěn)定的區(qū)域，而選一奪漿液流動(dòng)穩(wěn) 定、密度均勻的區(qū)域。例如優(yōu)選高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)到吸收塔底部的距離
大于等于0.3m，最優(yōu)選取為0.5m,以避開(kāi)排出泵口。同樣出于獲得更 加準(zhǔn)確值的目的，也可以選拷，設(shè)置多個(gè)壓力取樣點(diǎn)以及多個(gè)雙法蘭隔膜 壓力變送器，根據(jù)上述方案計(jì)算出多個(gè)密度值，取其平均值作為最終漿 液密度值。當(dāng)然，也可以在設(shè)置多個(gè)取樣管段的情況下，有針對(duì)性地選 擇其中兩個(gè)取樣管段連接一個(gè)雙法蘭隔膜壓力變送器進(jìn)行測(cè)量，實(shí)現(xiàn)在
不同工況下針對(duì)特定吸收塔區(qū)域計(jì)算密度的目的。而對(duì)于多個(gè)壓力取樣 點(diǎn)，除了使其在吸收塔垂直方向上相距外，也可以使其在圓周方向上錯(cuò) 開(kāi)。
根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選方案，在取樣管段中可以使用三通法蘭,這樣一 方面有利于在需要時(shí)更加方便快捷地解列測(cè)量系統(tǒng)，另一方面可以通過(guò) 三通法蘭的一個(gè)開(kāi)口引入工藝沖洗水，從而結(jié)合將取樣管段向上傾斜地 設(shè)置的措施，通過(guò)定期以沖洗水進(jìn)行沖刷，能夠有效避免取樣管段由于 漿液結(jié)垢等原因造成的堵塞影響測(cè)量結(jié)果。


以下根據(jù)優(yōu)選的實(shí)施例，結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行說(shuō)明。附圖所示為 圖1:本發(fā)明提出的測(cè)量脫硫吸收塔漿液密度的系統(tǒng)具體實(shí)施例方式
圖1示出了實(shí)施本發(fā)明所述方法的一個(gè)實(shí)施例。在圖1中，吸收塔 5只是以線條示意地繪出了底部和側(cè)壁，通常這種吸收塔5是圓柱狀豎 立的。由圖l可以看到，沿著塔身在高度方向上在吸收塔5上選取了兩 個(gè)壓力取樣點(diǎn)，即位于上面的低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)A和位于下面的高壓側(cè) 壓力取樣點(diǎn)B。每個(gè)壓力取樣點(diǎn)A或B分別通過(guò)一個(gè)取樣管段引出，在 此實(shí)施例中，上述取樣管段由引出管11、閥門1以及三通法蘭2構(gòu)成。 在此，引出管11通過(guò)閥門1與三通法蘭2的一個(gè)接口相連，三通法蘭 12另一個(gè)接口通過(guò)法蘭接管4與沖洗水閥3相連，而三通法蘭12的第 三個(gè)接口則用于連接雙法蘭隔膜差壓變送器9的毛細(xì)管8a或8b (在圖 1中以虛線示出)。在圖1中，雙法蘭隔膜差壓變送器9可以通過(guò)安裝 支架IO連接到附近平臺(tái)。
在示出的實(shí)施例中，將吸收塔最低液位6到吸收塔底的高度距離標(biāo) 記為H,并將上面的低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)A和下面的高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)B 之間的高度差標(biāo)記為h。在實(shí)施本發(fā)明的方法時(shí)，為確保最終計(jì)算的密 度值的準(zhǔn)確性，對(duì)壓力取樣點(diǎn)A和B的位置進(jìn)行了限定，即要盡量避開(kāi) 設(shè)在吸收塔5中的氧化空氣噴槍的出口位置和排出泵口位置。其中，高 壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)B到吸收塔底的距離為L(zhǎng)， L的數(shù)值優(yōu)選這樣進(jìn)行選擇， 即其能夠一方面確保高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)B到吸收塔底部漿液密度偏高 的區(qū)域保持足夠的距離，另 一方面確保高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)B處在排出泵 口 (在附圖中未示出)之上。為此例如L可以選取為0.5m。
在圖1中清楚地示出，壓力取樣點(diǎn)A和B分別是高度差h的兩個(gè)端 點(diǎn)。其中，分別從壓力取樣點(diǎn)A和B各引出一個(gè)引出管11,這兩個(gè)引 出管11分別通過(guò)相應(yīng)的閥門1接入各自對(duì)應(yīng)的三通法蘭2,進(jìn)而通過(guò)與 三通法蘭12的一個(gè)接口連接的毛細(xì)管8a或8b將壓力傳導(dǎo)到雙法蘭隔 膜差壓變送器9。在此，雙法蘭隔膜差壓變送器9的型式對(duì)于本領(lǐng)域的 技術(shù)人員而言是公知的，因此不再贅述。雙法蘭隔膜差壓變送器9的測(cè)量值即是低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)A和高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)B之間的壓差A(yù)P。
下面依據(jù)P=pgh的基礎(chǔ)公式，給出本發(fā)明所述方案的計(jì)算公式(吸收 塔密度計(jì)算公式)的推導(dǎo)過(guò)程
首先假定該差壓變送器9安裝在兩個(gè)取樣點(diǎn)之間，已知條件包括
對(duì)于塔內(nèi)漿液Pi-P2 = Pigh ;
△P為差壓變送器的測(cè)量值；
h「h!+h2;
由于兩個(gè)壓力取樣管段的傾斜角度a —致，且膜片測(cè)壓口位置相 同，所以ht = h;于是
△P= (Pi - P2ghl) - (P2+ P2gh2) =(Pi _ P2) - P 2g ( h2) =p 1 gh - p 2ght =p 1 gh _ p 2gh 即 p 1 = ( △ P + p 2gh ) / ( gh )
從上式看因?yàn)槊?xì)管填充液的密度P2是與差壓變送器本身相關(guān) 的常數(shù)，h在選定壓力取樣點(diǎn)的情況下也是常數(shù)，因此P2gh為常數(shù)且遠(yuǎn) 遠(yuǎn)小于AP,所以(AP+ p2gh)可以考慮利用差壓變送器的零點(diǎn)進(jìn)行 修正，以消除毛細(xì)管充滿液自重引起的偏差p2gh,從而使雙法蘭隔膜差 壓變送器9的讀數(shù)即為上式中的(AP + p2gh)。
即p1 = APi/gh
上述公式中
差壓變送器的高壓側(cè)壓力；
P2:差壓變送器的低壓側(cè)壓力；
△ P:零點(diǎn)修正前差壓變送器的測(cè)量值；
△ P!:零點(diǎn)修正后差壓變送器的測(cè)量值；
P 1:吸收塔漿液密度；
P 2:毛細(xì)管填充液密度；
g:重力常數(shù)9.807m/s2;
h:高壓側(cè)壓力取樣位置與低壓側(cè)壓力取樣位置的高度差；
h1:雙法蘭隔膜差壓變送器9的低壓側(cè)膜片壓力取樣點(diǎn)與變送器
低壓側(cè)接口的高度差；
h2: 雙法蘭隔膜差壓變送器9的高壓側(cè)膜片壓力取樣點(diǎn)與變送器高壓側(cè)接口的高度差；
ht: 雙法蘭隔膜差壓變送器9的低壓側(cè)膜片壓力取樣點(diǎn)與高壓側(cè) 膜片壓力取樣點(diǎn)的高度差；
在本發(fā)明的方案中，為獲得更準(zhǔn)確的測(cè)量值并簡(jiǎn)化計(jì)算，將雙法蘭 隔膜差壓變送器9的高壓側(cè)毛細(xì)管8b和低壓側(cè)毛細(xì)管8a取成相同的長(zhǎng) 度。使雙法蘭隔膜差壓變送器9使用的高低壓側(cè)兩根毛細(xì)管長(zhǎng)度應(yīng)相等， 目的是當(dāng)吸收塔漿液液位波動(dòng)造成壓力變化時(shí)，保證高壓側(cè)與低壓側(cè)的 壓力傳導(dǎo)時(shí)間基本相當(dāng)，避免因?yàn)槊?xì)管填充液壓力傳導(dǎo)時(shí)差引起測(cè)量 誤差。
上述示例假定差壓變送器9安裝在兩個(gè)取樣點(diǎn)之間，但如果差壓變 送器9安裝在高壓側(cè)取樣點(diǎn)下方或低壓側(cè)取樣點(diǎn)上方，也可以得出同樣 的結(jié)果，但考慮到不同長(zhǎng)度毛細(xì)管壓力傳導(dǎo)時(shí)間的微小差異會(huì)對(duì)差壓測(cè) 量的準(zhǔn)確度造成影響，因此優(yōu)選測(cè)量時(shí)將差壓變送器9設(shè)在兩個(gè)取樣點(diǎn) 之間，以方便將高低壓側(cè)的毛細(xì)管取相同的長(zhǎng)度。
由于雙法蘭隔膜差壓變送器9本身的測(cè)量誤差會(huì)對(duì)密度的計(jì)算值造 成偏差，因此在考慮了差壓變送器的測(cè)量精度±0.1%后，還優(yōu)選盡量縮 小雙法蘭隔膜差壓變送器9的量程，以保證雖然測(cè)量值存在一定偏差但 是偏差值在可接受范圍內(nèi)。另外，不推薦將計(jì)算出的密度值帶入吸收塔 液位計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算液位，以免造成差壓變送器解列沖洗時(shí)，液位虛 假波動(dòng)導(dǎo)致濕法煙氣脫硫系統(tǒng)緊急停運(yùn)。
此外，吸收塔內(nèi)的漿液可能在 一 段時(shí)間運(yùn)行后在取樣管段內(nèi)晶體或 者結(jié)垢，這會(huì)影響壓力測(cè)量結(jié)果的準(zhǔn)確性，為避免上述情況，并使整套 測(cè)量系統(tǒng)能夠可靠運(yùn)行并方便維護(hù)，本發(fā)明采取這樣的措施，即將工藝 沖洗水引入管7通至沖洗水閥3，優(yōu)選定期進(jìn)行開(kāi)啟沖洗水閥3,以通 過(guò)法蘭接管4和三通法蘭12引入工藝沖洗水，沖刷可能存在的結(jié)垢， 另外使取樣管段布置成向上傾斜角度a ,不但有利于避免在取樣管段中 發(fā)生沉積，提高測(cè)量系統(tǒng)的持續(xù)可靠運(yùn)行時(shí)間，同時(shí)也更有利于通過(guò)沖 洗疏通可能發(fā)生的堵塞。在對(duì)雙法蘭隔膜差壓變送器9進(jìn)行沖洗時(shí)，優(yōu) 選先將投運(yùn)的雙法蘭隔膜差壓變送器9解列。同樣，在吸收塔入口煙道 超溫進(jìn)行事故沖洗時(shí)，考慮到對(duì)密度的影響，也可先行將投運(yùn)的雙法蘭 隔膜差壓變送器9解列。
本發(fā)明中提出的技術(shù)特征可以單個(gè)地使用，也可以結(jié)合具體應(yīng)用組合使用，這都在本發(fā)明的構(gòu)思范圍內(nèi)。此外，盡管本發(fā)明以濕法煙氣脫 硫系統(tǒng)中測(cè)量脫硫吸收塔漿液密度為示例，但是同樣可以應(yīng)用于其他領(lǐng) 域，以測(cè)量容器內(nèi)的流體，例如液體或者氣體的密度。
權(quán)利要求
1. 一種測(cè)量脫硫吸收塔漿液密度的方法，其包括下述步驟a)沿吸收塔(5)的塔身在垂直方向上選取低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)(A)和高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)(B)；b)從高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)(B)和低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)(A)分別引出取樣管段；c)將雙法蘭隔膜差壓變送器(9)的高壓側(cè)毛細(xì)管(8b)和低壓側(cè)毛細(xì)管(8a)分別接到一個(gè)取樣管段上；d)借助雙法蘭隔膜差壓變送器(9)的測(cè)量值△P，根據(jù)密度計(jì)算公式ρ1＝(△P+ρ2gh)/(gh)計(jì)算出吸收塔漿液密度，上述密度計(jì)算公式中ρ1為吸收塔漿液密度，ρ2為雙法蘭隔膜差壓變送器的毛細(xì)管填充液密度，g為重力加速度，h為高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)(B)與低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)(A)之間的高度差。
2. 如權(quán)利要求1所述的測(cè)量脫硫吸收塔漿液密度的方法，其特征在于，對(duì)雙法蘭隔膜差壓變送器(9)的零點(diǎn)進(jìn)行修正，以消除毛細(xì)管充滿液自重引起的偏差p2gh，并取p 2ghK)代入上述密度計(jì)算公式。
3. 如權(quán)利要求1或2所述的測(cè)量脫^L吸收塔漿液密度的方法，其特征在于，選取所述雙法蘭隔膜差壓變送器(9)的高壓側(cè)毛細(xì)管(8b)和低壓側(cè)毛細(xì)管(8a)為相同長(zhǎng)度。
4. 如權(quán)利要求1或2所述的測(cè)量脫硫吸收塔漿液密度的方法，其特征在于，所述取樣管段設(shè)置成向上傾斜。
5. 如權(quán)利要求4所述的測(cè)量脫硫吸收塔漿液密度的方法，其特征在于，所述取樣管段還設(shè)有工藝沖洗水引入管(7)。
6. 如權(quán)利要求5所述的測(cè)量脫硫吸收塔漿液密度的方法，其特征在于，在所述取樣管段中連接有三通法蘭(2)，其三個(gè)接口分別連接引出管(11)、雙法蘭隔膜差壓變送器(9)的毛細(xì)管(8a，8b)以及工藝沖洗水的法蘭接管(4)。
7. 如權(quán)利要求1、 2、 5、 6中任一項(xiàng)所迷的測(cè)量脫^^吸收塔漿液密度的方法，其特征在于，在引入工藝沖洗水沖洗取樣管段時(shí)，將投運(yùn)的雙法蘭隔膜差壓變送器(9)解列。
8. 如權(quán)利要求1、 2、 5、 6中任一項(xiàng)所述的測(cè)量脫石危吸收塔漿液密度的方法，其特征在于，吸收塔入口煙道超溫進(jìn)行事故沖洗時(shí)， 將投運(yùn)的雙法蘭隔膜差壓變送器(9)解列。
9. 如權(quán)利要求1、 2、 5、 6中任一項(xiàng)所述的測(cè)量脫硫吸收塔漿液密 度的方法，其特征在于，所述高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)(B)和低壓側(cè) 壓力取樣點(diǎn)(A)應(yīng)避開(kāi)氧化空氣噴槍出口以及避開(kāi)吸收塔底部 漿液密度偏高的區(qū)域。
10. 如權(quán)利要求l、 2、 5、 6中任一項(xiàng)所述的測(cè)量脫石危吸收塔漿液 密度的方法，其特征在于，所述低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)(A)選擇在 排出泵口所處的高度以上。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種測(cè)量脫硫吸收塔漿液密度的方法，首先沿吸收塔塔身在垂直方向上選取低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)和高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)，然后從高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)和低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)分別引出取樣管段，接著將雙法蘭隔膜差壓變送器的高壓側(cè)毛細(xì)管和低壓側(cè)毛細(xì)管分別接到一個(gè)取樣管段上，最后由雙法蘭隔膜差壓變送器的測(cè)量值ΔP，根據(jù)公式ρ₁＝(ΔP+ρ₂gh)/(gh)計(jì)算出密度值，式中ρ₁為吸收塔漿液密度，ρ₂為毛細(xì)管填充液密度，g為重力加速度，h為高壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)與低壓側(cè)壓力取樣點(diǎn)之間的高度差。通過(guò)本發(fā)明，能更加方便和精確地進(jìn)行測(cè)量的方法，其無(wú)需復(fù)雜的操作和措施，即能簡(jiǎn)單并能成本低廉地維護(hù)相應(yīng)使用的測(cè)量設(shè)備和裝置，保證其穩(wěn)定和可靠運(yùn)行。
文檔編號(hào)G01N9/26GK101477020SQ200910076640
公開(kāi)日2009年7月8日 申請(qǐng)日期2009年1月12日 優(yōu)先權(quán)日2009年1月12日
發(fā)明者凡 曾, 李善龍, 王敬軍 申請(qǐng)人:北京博奇電力科技有限公司