本發(fā)明涉及鹽化工設(shè)備管道領(lǐng)域，具體涉及一種防開裂的鹽化工設(shè)備管道。

背景技術(shù)：

設(shè)備腐蝕開裂是鹽化工企業(yè)生產(chǎn)中面臨的一個重大難題。之所以鹽化設(shè)備存在各種腐蝕開裂問題，歸根到底與其極端惡劣的工作環(huán)境有關(guān)，主要體現(xiàn)在以下幾個方面：

（1）氯離子濃度

鹵水中氯離子濃度極高，這是不銹鋼產(chǎn)生腐蝕的根源，不銹鋼構(gòu)件常見的環(huán)境失效方式如點蝕、晶間腐蝕、縫隙腐蝕、應(yīng)力腐蝕開裂、腐蝕疲勞斷裂都與溶液中存在氯離子有關(guān)。

已有研究表明，即使氯離子濃度較低的服役環(huán)境，對不銹鋼的腐蝕影響也是不容忽視的，所以，與鹵水直接接觸的不銹鋼構(gòu)件處于極端惡劣的工作環(huán)境中，氯離子的影響成為分析問題的關(guān)鍵。

（2）工作溫度

蒸餾是鹵水制鹽的主要工藝手段，鹵水溫度各區(qū)段稍有不同，大約在90-120℃左右。處于高溫鹵水中的電解質(zhì)以及與之相接觸的不銹鋼中各種元素的活性都增強(qiáng)，促進(jìn)不銹鋼的腐蝕。奧氏體不銹鋼應(yīng)力腐蝕斷裂多發(fā)生在50-300℃的范圍內(nèi)，一般來說，溫度越高，應(yīng)力腐蝕斷裂越容易發(fā)生。與鹵水接觸的不銹鋼正好處于這一敏感溫度范圍，所以，容易產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕。

（3）鹵水壓力

鹵水壓力一般在0.5MPa左右，使泵閥、管道及蒸餾釜等相關(guān)構(gòu)件的材料承受相當(dāng)?shù)膽?yīng)力作用。很顯然，材料的開裂歸根到底是由應(yīng)力引起的，在沒有腐蝕介質(zhì)的環(huán)境中，材料開裂的應(yīng)力極限高于腐蝕環(huán)境下的應(yīng)力極限。

目前，鹽化工企業(yè)遇到構(gòu)件開裂的問題，往往首先考慮材料問題，認(rèn)為材料抗點蝕、抗晶間腐蝕性能不足，造成所用不銹鋼等級越來越高，在實在解決不了問題的情況下，甚至使用鈦合金材料。即便如此，也不能有效阻止鹽化工構(gòu)件的早期開裂。由于沒有對癥下藥，這樣做并不能從根本上解決問題，反而增加了企業(yè)的生產(chǎn)成本。為此，除了在提高材料耐腐蝕性方面采取措施外，還應(yīng)該從減小應(yīng)力方面采取措施。

不銹鋼具有優(yōu)異的力學(xué)性能和耐腐蝕性，已被廣泛地應(yīng)用于各種腐蝕環(huán)境中，諸如化工、煉油、航空、造船及醫(yī)藥等行業(yè)。當(dāng)環(huán)境中的氧化性足夠強(qiáng)時，這種鋼的表面不僅能生成致密鈍化膜，而且鈍化膜一旦破損都能及時修復(fù)，使鈍化膜下的金屬不再繼續(xù)腐蝕，所以，不銹鋼耐大氣腐蝕的能力較好。但是，在一些特定的條件下，尤其是含有氯離子的環(huán)境中，所形成的鈍化膜并不穩(wěn)定，容易破裂，從而發(fā)生嚴(yán)重的局部腐蝕，如點蝕和縫隙腐蝕等。

大量研究表明，一定溫度下，氯離子的濃度超過點蝕的臨界濃度時就會發(fā)生點蝕。TSUTSUMI等研究了304不銹鋼在25℃時點蝕的臨界濃度約為6 mol/L，鹵水中的氯離子濃度遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過此臨界濃度，因而，與鹵水接觸的不銹鋼將不可避免地產(chǎn)生點蝕。目前，尚無資料指明316系列不銹鋼點蝕的臨界濃度，但是，我們?nèi)匀豢梢源竽懙仡A(yù)計，鹵水的氯離子濃度也勢必超過其臨界濃度，所以，對于鹽化設(shè)備而言，用316系列取代304系列不銹鋼，仍然不能阻止點蝕的發(fā)生，因為，即使氯離子在幾十個ppm濃度范圍內(nèi)，在一定溫度下，經(jīng)過一段誘導(dǎo)期，316不銹鋼也能發(fā)生點蝕。

強(qiáng)吸附侵蝕性的氯離子會取代鈍化膜中的氧，一旦氯離子吸附在金屬表面，將削弱金屬離子-原子鍵，導(dǎo)致鈍化膜破裂。另外，吸附在金屬表面的氯離子會和金屬離子形成復(fù)合物溶解到電解液中，導(dǎo)致局部地方氧化膜的薄化，從而使膜內(nèi)更多的金屬離子向膜與電解液的界面遷移，增加了金屬溶解速度。

點蝕坑的底部發(fā)生金屬溶解反應(yīng)，由于坑附近區(qū)吸氧，坑內(nèi)陽離子濃度的增加導(dǎo)致氯離子向點蝕坑內(nèi)聚集。氯離子與金屬陽離子結(jié)合形成金屬氯化物，金屬氯化物水解生成酸使得坑內(nèi)具有較低的PH值，從而導(dǎo)致金屬發(fā)生自催化型溶解。自催化溶解的結(jié)果使點蝕坑不斷生長與擴(kuò)展，形成橢球形凹坑。研究表明，點蝕坑確實是裂紋萌生的可能位置，但點蝕與裂紋萌生并不存在一一對應(yīng)的關(guān)系，只有具有較大深度或深徑比的點蝕坑才能萌生裂紋。對于不銹鋼而言，點蝕造成的應(yīng)力集中達(dá)到一定值時，才會形成裂紋源。

一旦裂紋形成，裂紋的擴(kuò)展隨即展開，直至工件破裂。因而，不銹鋼構(gòu)件的使用壽命實際上由兩個基本時段構(gòu)成，即裂紋源萌生時間和裂紋擴(kuò)展時間，延緩裂紋萌生或擴(kuò)展速度都將有利于提高不銹鋼構(gòu)件的使用壽命。

不銹鋼開裂常見的有兩種類型，分別為應(yīng)力腐蝕開裂和腐蝕疲勞斷裂。

（1）應(yīng)力腐蝕開裂

在特定的腐蝕介質(zhì)和拉應(yīng)力同時作用下，不銹鋼出現(xiàn)低于極限強(qiáng)度的脆性開裂現(xiàn)象稱為應(yīng)力腐蝕。應(yīng)力腐蝕發(fā)生的裂紋源萌生于腐蝕敏感微區(qū)，裂紋一旦萌生，在不銹鋼內(nèi)部就存在一條狹窄的活性通路，在拉應(yīng)力的作用下，活性通路前段的鈍化膜反復(fù)地、間歇地破裂，腐蝕沿著與拉應(yīng)力垂直的通路前進(jìn)。在裂紋尖端，由于陰離子腐蝕放氫，一部分氫擴(kuò)散到尖端金屬內(nèi)部，從而引起尖端的金屬脆化，最終導(dǎo)致不銹鋼產(chǎn)生脆性開裂。

應(yīng)力腐蝕裂紋萌生于構(gòu)件表面，以點蝕形式居多，也有以晶界腐蝕而形成。點蝕坑或晶界萌生裂紋后，裂紋隨即擴(kuò)展形成沿晶應(yīng)力腐蝕裂紋，當(dāng)裂紋擴(kuò)展到足夠深度時，由于應(yīng)力強(qiáng)度因子增大，由之前的沿晶擴(kuò)展轉(zhuǎn)變?yōu)榇┚U(kuò)展。

（2）腐蝕疲勞

材料在交變應(yīng)力（也稱周期應(yīng)力或循環(huán)應(yīng)力）和腐蝕介質(zhì)的聯(lián)合作用下所發(fā)生的早期開裂現(xiàn)象，稱為腐蝕疲勞。在腐蝕介質(zhì)中發(fā)生的疲勞比在單純空氣中發(fā)生的機(jī)械疲勞要嚴(yán)重得多，對于不銹鋼而言，在以鹽水為腐蝕介質(zhì)的環(huán)境中，其腐蝕疲勞強(qiáng)度只有機(jī)械疲勞強(qiáng)度的50%，即損傷比為0.5。

腐蝕疲勞是損傷累積過程，由裂紋的萌生、擴(kuò)展及斷裂三個階段構(gòu)成。裂紋萌生與應(yīng)力腐蝕一樣，主要萌生于點蝕坑及晶界腐蝕，有文獻(xiàn)研究表明，在氯離子濃度較高的介質(zhì)中，點蝕坑底部還存在晶界腐蝕。

斷口上的疲勞輝紋是疲勞裂紋擴(kuò)展的一個典型特征。每一條輝紋對應(yīng)一個疲勞循環(huán)周次，輝紋間距對應(yīng)于這個周次的裂紋擴(kuò)展距離，氯離子濃度越高，裂紋尖端的腐蝕就越快，裂紋向前推進(jìn)的距離即輝紋間距越大。

前期研究表明，在腐蝕環(huán)境下，不銹鋼材料的力學(xué)性能遠(yuǎn)不如無腐蝕環(huán)境下的力學(xué)性能，其根本原因就在于腐蝕環(huán)境下的不銹鋼受機(jī)械及化學(xué)的雙重作用，這種雙重作用既加速裂紋的萌生又加速裂紋的擴(kuò)展。

就裂紋萌生而言，目前采取的措施主要集中在材料成分及熱處理的改進(jìn)上，如降低不銹鋼中Si、P、S的含量以防晶間腐蝕，提高不銹鋼中Mo、Ni、Ti的含量以增強(qiáng)其耐點腐蝕的能力，鹽化廠對所用不銹鋼不斷升級就符合以上的觀點。但是，在裂紋萌生階段，化學(xué)作用與機(jī)械作用所貢獻(xiàn)的分量是完全不同的，此階段主要受化學(xué)作用控制，北京科技大學(xué)吳蔭順等就明確提出，不銹鋼在氯化物溶液中由動應(yīng)力促進(jìn)點蝕的發(fā)生和發(fā)展過程仍然主要受環(huán)境介質(zhì)腐蝕性作用所控制。所以，在環(huán)境腐蝕因素不能改變的情況下，裂紋萌生是不可避免的，延緩裂紋萌生的做法并不能明顯提高構(gòu)件的疲勞壽命。

裂紋擴(kuò)展階段主要受機(jī)械作用的控制，只有在拉應(yīng)力或者交變應(yīng)力的作用下，裂紋尖端才能發(fā)生塑性變形，從而露出新鮮的金屬，這部分金屬才在腐蝕的作用下使裂紋擴(kuò)展，反過來說，如果裂紋尖端不能張開，裂紋也就不會擴(kuò)展。很顯然，裂紋的擴(kuò)展是在拉應(yīng)力（含時間軸上部分的交變應(yīng)力）的作用下進(jìn)行的，壓應(yīng)力（含時間軸下部分的交變應(yīng)力）不會造成裂紋擴(kuò)展。在構(gòu)件上預(yù)置足夠的壓應(yīng)力，既可以抵消由介質(zhì)壓力造成的拉應(yīng)力，也可以抵消交變應(yīng)力的拉應(yīng)力部分，使材料內(nèi)部只受壓應(yīng)力的作用，將有利于抑制裂紋的擴(kuò)展。

材料開裂包含兩個基本過程，分別是裂紋萌生與裂紋擴(kuò)展。因而，不銹鋼構(gòu)件的使用壽命實際上由兩個基本時段構(gòu)成，即裂紋源萌生時間和裂紋擴(kuò)展時間，延緩裂紋萌生或擴(kuò)展速度都將有利于提高不銹鋼構(gòu)件的使用壽命。升級不銹鋼，由304到316L，采用更加抗點蝕、抗晶間腐蝕的不銹鋼，其實就是通過延緩裂紋萌生來提高不銹鋼構(gòu)件使用壽命的，對阻礙裂紋擴(kuò)展并沒有什么幫助。所以，項目組認(rèn)為，預(yù)防不銹鋼構(gòu)件早期開裂，還應(yīng)該在延緩裂紋擴(kuò)展方面下工夫。

在腐蝕環(huán)境下，不銹鋼材料的力學(xué)性能遠(yuǎn)不如無腐蝕環(huán)境下的力學(xué)性能，其根本原因就在于腐蝕環(huán)境下的不銹鋼受機(jī)械及化學(xué)的雙重作用，這種雙重作用既加速裂紋的萌生又加速裂紋的擴(kuò)展。但是，在裂紋萌生階段，化學(xué)作用與機(jī)械作用所貢獻(xiàn)的分量是完全不同的，此階段主要受化學(xué)作用控制，在環(huán)境腐蝕因素不能改變的情況下，裂紋萌生是不可避免的，延緩裂紋萌生的做法并不能明顯提高構(gòu)件的使用壽命。

裂紋擴(kuò)展階段主要受機(jī)械作用的控制，只有在拉應(yīng)力或者交變應(yīng)力的作用下，裂紋尖端才能發(fā)生塑性變形，從而露出新鮮的金屬，這部分金屬才在腐蝕的作用下使裂紋擴(kuò)展，反過來說，如果裂紋尖端不能張開，裂紋也就不會擴(kuò)展。所以，裂紋的擴(kuò)展是在拉應(yīng)力（含時間軸上部分的交變應(yīng)力）的作用下進(jìn)行的，壓應(yīng)力（含時間軸下部分的交變應(yīng)力）不會造成裂紋擴(kuò)展。在不銹鋼構(gòu)件上預(yù)置足夠的壓應(yīng)力，既可以抵消由介質(zhì)壓力造成的拉應(yīng)力，也可以抵消交變應(yīng)力的拉應(yīng)力部分，使材料內(nèi)部只受壓應(yīng)力的作用，將有利于抑制裂紋的擴(kuò)展。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于：克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種防開裂的鹽化工設(shè)備管道，通過在鹽化工設(shè)備管道的表面設(shè)有緊箍，使緊箍對鹽化工設(shè)備管道施加徑向預(yù)壓力，抵消了鹽化工設(shè)備管道內(nèi)鹵水對于鹽化工設(shè)備管道的壓力，即使鹽化工設(shè)備管道的管內(nèi)在鹵水的長期作用下產(chǎn)生了點蝕，但是由于緊箍對鹽化工設(shè)備管道的徑向預(yù)壓力的作用抵消了鹽化工設(shè)備管道內(nèi)鹵水對于鹽化工設(shè)備管道的壓力，使得點蝕部位不會在鹵水的壓應(yīng)力下開裂，大大延長了鹽化工設(shè)備管道的使用壽命；通過墊層的作用，使緊箍對于鹽化工管道的預(yù)壓力均勻分布；通過筋條的作用，高了緊箍的強(qiáng)度，增加了緊箍對鹽化工管道的最大預(yù)壓力值；通過槽孔的作用，降低了緊箍的自重，同時也降低緊箍的成本；通過相鄰緊箍之間的角度差，使得緊箍對于鹽化工設(shè)備管道施加的預(yù)壓力更均勻；通過液壓油對于鹽化工設(shè)備管道的壓力，抵消了鹽化工設(shè)備管道內(nèi)的鹵水壓力，使得點蝕部位不會在鹵水的壓應(yīng)力下開裂，大大延長了鹽化工設(shè)備管道的使用壽命；并且由于是液壓油的油壓對鹽化工設(shè)備管道進(jìn)行的作用，其作用的壓力相比于上述的緊箍對于鹽化工設(shè)備管道的壓力更加均勻；通過活塞缸內(nèi)滑塊的作用，可以承受鹽化工設(shè)備管道內(nèi)鹵水一定范圍內(nèi)的壓力波動，提高了本發(fā)明的適用范圍；通過液壓泵的主動供油，不僅能夠承受鹽化工設(shè)備管道內(nèi)鹵水一定范圍內(nèi)的壓力波動，而且即使鹽化工設(shè)備管道內(nèi)的鹵水由于生產(chǎn)等原因而導(dǎo)致壓力范圍改變，也液壓油的壓力也可以通過液壓泵的作用主動改變，不僅可以承受小范圍的壓力波動，而且還可以適用不同生產(chǎn)工藝所需的不同壓力的鹵水。

本發(fā)明所采取的技術(shù)方案是：

防開裂的鹽化工設(shè)備管道，包括鹽化工設(shè)備管道，所述鹽化工設(shè)備管道的管道外側(cè)壁上沿著管道的長度方向依次套置有多個緊箍，所述緊箍為兩對稱半圓弧形結(jié)構(gòu)，所述緊箍的一側(cè)通過鉸鏈連接，另一側(cè)通過螺栓固定，所述緊箍對鹽化工設(shè)備管道設(shè)有指向軸線的徑向預(yù)壓力，所述徑向預(yù)壓力等于或大于鹽化工設(shè)備管道內(nèi)的鹵水壓力。

本發(fā)明進(jìn)一步改進(jìn)方案是，所述緊箍與鹽化工設(shè)備管道接觸的一側(cè)設(shè)有墊層。

本發(fā)明更進(jìn)一步改進(jìn)方案是，所述緊箍的外表面設(shè)有多根筋條，所述筋條為與緊箍形狀匹配的弧形；所述緊箍上位于筋條相鄰之間設(shè)有槽孔。

本發(fā)明更進(jìn)一步改進(jìn)方案是，所述鹽化工設(shè)備管道上的緊箍與相鄰的另一緊箍繞鹽化工設(shè)備管道軸線有角度差。

開裂的鹽化工設(shè)備管道，包括鹽化工設(shè)備管道，所述鹽化工設(shè)備管道的管道外側(cè)套置有油壓管道，所述油壓管道與鹽化工設(shè)備管道同軸心設(shè)置，油壓管道的側(cè)壁上設(shè)有單向進(jìn)油閥，油壓管道與鹽化工設(shè)備管道之間設(shè)有液壓油，所述液壓油的壓力等于或大于鹽化工設(shè)備管道內(nèi)的鹵水壓力。

本發(fā)明更進(jìn)一步改進(jìn)方案是，所述油壓管道的側(cè)壁上分別設(shè)有油管A和鹵水管A，所述油管A的一端穿過油壓管道的側(cè)壁與油壓管道內(nèi)的液壓油連通，油管A的另一端與活塞缸內(nèi)的一端連通；所述鹵水管A的一端分別穿過油壓管道的側(cè)壁和鹽化工設(shè)備管道的側(cè)壁，與鹽化工設(shè)備管道內(nèi)的鹵水連通，鹵水管A的另一端與活塞缸內(nèi)的另一端連通，所述活塞缸內(nèi)活動連接有與活塞缸匹配的滑塊，所述油管A與鹵水管A分別連通于滑塊的兩側(cè)。

防開裂的鹽化工設(shè)備管道，包括鹽化工設(shè)備管道，所述鹽化工設(shè)備管道的管道外側(cè)套置有油壓管道，所述油壓管道與鹽化工設(shè)備管道同軸心設(shè)置，油壓管道與鹽化工設(shè)備管道之間設(shè)有液壓油，所述油壓管道的側(cè)壁上分別設(shè)有進(jìn)油管和鹵水管B，所述進(jìn)油管的一端穿過油壓管道的側(cè)壁與油壓管道內(nèi)的液壓油連通，進(jìn)油管的另一端通過油管C與液壓泵的出液端連通；所述鹵水管B的一端分別穿過油壓管道的側(cè)壁和鹽化工設(shè)備管道的側(cè)壁，與鹽化工設(shè)備管道內(nèi)的鹵水連通，鹵水管B的另一端分別與鹵水壓力表和壓力傳感器分別連通，所述液壓油的壓力等于或大于鹽化工設(shè)備管道內(nèi)的鹵水壓力。

本發(fā)明進(jìn)一步改進(jìn)方案是，所述油管C上連通有減壓閥，所述油管C位于減壓閥與液壓泵之間通過油管B并聯(lián)連通有常開溢流閥；所述油管C位于減壓閥與進(jìn)液管之間通過油管C并聯(lián)連通有溢流閥。

本發(fā)明更進(jìn)一步改進(jìn)方案是，所述油管C位于進(jìn)油管和油管D之間并聯(lián)連通有油壓壓力表。

本發(fā)明更進(jìn)一步改進(jìn)方案是，所述液壓泵的額定壓力大于常開溢流閥的設(shè)定壓力，常開溢流閥的設(shè)定壓力大于溢流閥的設(shè)定壓力，溢流閥的設(shè)定壓力大于減壓閥的設(shè)定壓力。

本發(fā)明的有益效果在于：

第一、本發(fā)明的防開裂的鹽化工設(shè)備管道，通過在鹽化工設(shè)備管道的表面設(shè)有緊箍，使緊箍對鹽化工設(shè)備管道施加徑向預(yù)壓力，抵消了鹽化工設(shè)備管道內(nèi)鹵水對于鹽化工設(shè)備管道的壓力，即使鹽化工設(shè)備管道的管內(nèi)在鹵水的長期作用下產(chǎn)生了點蝕，但是由于緊箍對鹽化工設(shè)備管道的徑向預(yù)壓力的作用抵消了鹽化工設(shè)備管道內(nèi)鹵水對于鹽化工設(shè)備管道的壓力，使得點蝕部位不會在鹵水的壓應(yīng)力下開裂，大大延長了鹽化工設(shè)備管道的使用壽命。

第二、本發(fā)明的防開裂的鹽化工設(shè)備管道，通過墊層的作用，使緊箍對于鹽化工管道的預(yù)壓力均勻分布。

第三、本發(fā)明的防開裂的鹽化工設(shè)備管道，通過筋條的作用，高了緊箍的強(qiáng)度，增加了緊箍對鹽化工管道的最大預(yù)壓力值。

第四、本發(fā)明的防開裂的鹽化工設(shè)備管道，通過槽孔的作用，降低了緊箍的自重，同時也降低緊箍的成本。

第五、本發(fā)明的防開裂的鹽化工設(shè)備管道，通過相鄰緊箍之間的角度差，使得緊箍對于鹽化工設(shè)備管道施加的預(yù)壓力更均勻。

第六、本發(fā)明的防開裂的鹽化工設(shè)備管道，通過液壓油對于鹽化工設(shè)備管道的壓力，抵消了鹽化工設(shè)備管道內(nèi)的鹵水壓力，使得點蝕部位不會在鹵水的壓應(yīng)力下開裂，大大延長了鹽化工設(shè)備管道的使用壽命；并且由于是液壓油的油壓對鹽化工設(shè)備管道進(jìn)行的作用，其作用的壓力相比于上述的緊箍對于鹽化工設(shè)備管道的壓力更加均勻。

第七、本發(fā)明的防開裂的鹽化工設(shè)備管道，通過活塞缸內(nèi)滑塊的作用，可以承受鹽化工設(shè)備管道內(nèi)鹵水一定范圍內(nèi)的壓力波動，提高了本發(fā)明的適用范圍。

第八、本發(fā)明的防開裂的鹽化工設(shè)備管道，通過液壓泵的主動供油，不僅能夠承受鹽化工設(shè)備管道內(nèi)鹵水一定范圍內(nèi)的壓力波動，而且即使鹽化工設(shè)備管道內(nèi)的鹵水由于生產(chǎn)等原因而導(dǎo)致壓力范圍改變，也液壓油的壓力也可以通過液壓泵的作用主動改變，不僅可以承受小范圍的壓力波動，而且還可以適用不同生產(chǎn)工藝所需的不同壓力的鹵水。

附圖說明：

圖1為本發(fā)明第一實施例結(jié)構(gòu)的主視示意圖。

圖2為本發(fā)明第一實施例結(jié)構(gòu)的側(cè)視剖視示意圖。

圖3為本發(fā)明第二實施例結(jié)構(gòu)的側(cè)視剖視示意圖。

圖4為本發(fā)明第三實施例結(jié)構(gòu)的側(cè)視剖視示意圖。

具體實施方式：

第一實施例

結(jié)合圖1和圖2可知，本發(fā)明包括鹽化工設(shè)備管道1，所述鹽化工設(shè)備管道1的管道外側(cè)壁上沿著管道的長度方向依次套置有多個緊箍3，所述緊箍3為兩對稱半圓弧形結(jié)構(gòu)，所述緊箍3的一側(cè)通過鉸鏈4連接，另一側(cè)通過螺栓6固定，所述緊箍3對鹽化工設(shè)備管道1設(shè)有指向軸線的徑向預(yù)壓力，所述徑向預(yù)壓力等于或大于鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)的鹵水2壓力。通過在鹽化工設(shè)備管道1的表面設(shè)有緊箍3，使緊箍3對鹽化工設(shè)備管道1施加徑向預(yù)壓力，抵消了鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)鹵水2對于鹽化工設(shè)備管道1的壓力，即使鹽化工設(shè)備管道1的管內(nèi)在鹵水2的長期作用下產(chǎn)生了點蝕，但是由于緊箍3對鹽化工設(shè)備管道1的徑向預(yù)壓力的作用抵消了鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)鹵水2對于鹽化工設(shè)備管道1的壓力，使得點蝕部位不會在鹵水2的壓應(yīng)力下開裂，大大延長了鹽化工設(shè)備管道1的使用壽命。

所述緊箍3與鹽化工設(shè)備管道1接觸的一側(cè)設(shè)有墊層7。所述墊層7為金屬墊片，使緊箍3對于鹽化工管道1的預(yù)壓力均勻分布。

所述緊箍3的外表面設(shè)有多根筋條8，所述筋條8為與緊箍3形狀匹配的弧形；所述緊箍3上位于筋條8相鄰之間設(shè)有槽孔9。所述筋條8提高了緊箍3的強(qiáng)度，增加了緊箍3對鹽化工管道1的最大預(yù)壓力值；槽孔9降低了緊箍3的自重，同時也降低緊箍3的成本。

所述鹽化工設(shè)備管道1上的緊箍3與相鄰的另一緊箍3繞鹽化工設(shè)備管道1軸線有角度差。通過相鄰緊箍3之間的角度差，使得緊箍3對于鹽化工設(shè)備管道1施加的預(yù)壓力更均勻。

所述緊箍3通過鉸鏈4的銷軸10轉(zhuǎn)動，所述螺栓6通過緊箍3所設(shè)的連接板5固定，所述螺栓6為扭矩螺栓。

第二實施例

如圖3可知，本發(fā)明包括鹽化工設(shè)備管道1，所述鹽化工設(shè)備管道1的管道外側(cè)套置有油壓管道3’，所述油壓管道3’與鹽化工設(shè)備管道1同軸心設(shè)置，油壓管道3的側(cè)壁上設(shè)有單向進(jìn)油閥13，油壓管道3與鹽化工設(shè)備管道1之間設(shè)有液壓油12。通過在鹽化工設(shè)備管道1表面套置油壓管道3’，并在油壓管道3’與鹽化工設(shè)備管道1之間充滿液壓油12，所述液壓油12的壓力等于或大于鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)的鹵水2壓力。通過液壓油12對于鹽化工設(shè)備管道1的壓力，抵消了鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)的鹵水2壓力，使得點蝕部位不會在鹵水2的壓應(yīng)力下開裂，大大延長了鹽化工設(shè)備管道1的使用壽命；并且由于是液壓油12的油壓對鹽化工設(shè)備管道1進(jìn)行的作用，其作用的壓力相比于第一實施例中的緊箍3對于鹽化工設(shè)備管道1的壓力更加均勻。

所述油壓管道3’的側(cè)壁上分別設(shè)有油管A15和鹵水管A14，所述油管A15的一端穿過油壓管道3’的側(cè)壁與油壓管道3’內(nèi)的液壓油12連通，油管A15的另一端與活塞缸16內(nèi)的一端連通；所述鹵水管A14的一端分別穿過油壓管道3’的側(cè)壁和鹽化工設(shè)備管道1的側(cè)壁，與鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)的鹵水2連通，鹵水管A14的另一端與活塞缸16內(nèi)的另一端連通，所述活塞缸16內(nèi)活動連接有與活塞缸16匹配的滑塊17，所述油管A15與鹵水管A14分別連通于滑塊17的兩側(cè)。通過活塞缸16內(nèi)滑塊17的作用，可以使得液壓油12的壓力與鹵水2的壓力始終相等，防止鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)鹵水2的壓力產(chǎn)生波動后，會對鹽化工設(shè)備管道1仍然產(chǎn)生影響。相比于第一實施例而言，本實施例通過活塞缸16內(nèi)滑塊17的作用，可以承受鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)鹵水2一定范圍內(nèi)的壓力波動，提高了本發(fā)明的適用范圍。

第三實施例

如圖4可知，本發(fā)明包括鹽化工設(shè)備管道1，所述鹽化工設(shè)備管道1的管道外側(cè)套置有油壓管道3’，所述油壓管道3’與鹽化工設(shè)備管道1同軸心設(shè)置，油壓管道3與鹽化工設(shè)備管道1之間設(shè)有液壓油12，所述油壓管道3’的側(cè)壁上分別設(shè)有進(jìn)油管13’和鹵水管B14’，所述進(jìn)油管13’的一端穿過油壓管道3’的側(cè)壁與油壓管道3’內(nèi)的液壓油12連通，進(jìn)油管13’的另一端通過油管C26與液壓泵18的出液端連通；所述鹵水管B14’的一端分別穿過油壓管道3’的側(cè)壁和鹽化工設(shè)備管道1的側(cè)壁，與鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)的鹵水2連通，鹵水管B14’的另一端分別與鹵水壓力表23和壓力傳感器24分別連通，所述液壓油12的壓力等于或大于鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)的鹵水2壓力。通過液壓油12對于鹽化工設(shè)備管道1的壓力，抵消了鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)的鹵水2壓力，使得點蝕部位不會在鹵水2的壓應(yīng)力下開裂，大大延長了鹽化工設(shè)備管道1的使用壽命；并且由于是液壓油12的油壓對鹽化工設(shè)備管道1進(jìn)行的作用，其作用的壓力相比于第一實施例中的緊箍3對于鹽化工設(shè)備管道1的壓力更加均勻；相比于第二實施例中液壓油12的調(diào)節(jié)作用，通過液壓泵18的主動供油，不僅能夠承受鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)鹵水2一定范圍內(nèi)的壓力波動，而且即使鹽化工設(shè)備管道1內(nèi)的鹵水2由于生產(chǎn)等原因而導(dǎo)致壓力范圍改變，也液壓油12的壓力也可以通過液壓泵18的作用主動改變，不僅可以承受第二實施例中小范圍的壓力波動，而且還可以適用不同生產(chǎn)工藝所需的不同壓力的鹵水2。

所述液壓泵18為恒壓變量液壓泵。保證了液壓油12的壓力輸出恒定不變。

所述油管C26上連通有減壓閥20，所述油管C26位于減壓閥20與液壓泵18之間通過油管B25并聯(lián)連通有常開溢流閥19；所述油管C26位于減壓閥20與進(jìn)液管13’之間通過油管C27并聯(lián)連通有溢流閥21。

所述減壓閥20為先導(dǎo)比例減壓閥，常開溢流閥19為先電磁溢流閥，溢流閥21為先導(dǎo)比例溢流閥。

所述油管C26位于進(jìn)油管13’和油管D27之間并聯(lián)連通有油壓壓力表22。

所述液壓泵18的額定壓力大于常開溢流閥19的設(shè)定壓力，常開溢流閥19的設(shè)定壓力大于溢流閥21的設(shè)定壓力，溢流閥21的設(shè)定壓力大于減壓閥20的設(shè)定壓力。保證了液壓油12油路的正常運行，防止油壓管道3’內(nèi)的液壓油12壓力過大。