專利名稱：單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)的改進(jìn)測試方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬土木建筑技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及樁基檢測技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)主要測量樁頂荷載和樁頂位移兩個(gè)參數(shù)，根據(jù)樁頂荷載、樁頂位移測量結(jié)果分析評定單樁豎向抗拔承載力。單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)可根據(jù)現(xiàn)場條件選擇地基支墩橫梁反力裝置、反力樁橫梁反力裝置。目前單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)主要根據(jù)JGJ106-2003、ASTMD3689-90等規(guī)范進(jìn)行檢測或測試，為消除或控制反力荷載對試驗(yàn)樁測試結(jié)果的影響，這些規(guī)范對加載反力裝置、位移測量系統(tǒng)、位移測量儀表作出了下列規(guī)定(1)地基支墩橫梁反力裝置①支墩與試驗(yàn)樁之間的距離JGJ106-2003規(guī)定試驗(yàn)樁中心與反力支墩邊的距離大于等于4d且大于2.0m，d為試驗(yàn)樁設(shè)計(jì)直徑；ASTMD3689-90規(guī)定反力支座到試驗(yàn)樁的凈距不小于5倍試驗(yàn)樁直徑，且不小于2.5m。
②基準(zhǔn)樁與反力支墩、試驗(yàn)樁之間的距離JGJ106-2003規(guī)定基準(zhǔn)樁與試驗(yàn)樁之間的中心距離大于等于3-4d且大于2.0m，基準(zhǔn)樁與壓重平臺支墩邊的距離大于等于4d且大于2.0m；ASTMD3689-90規(guī)定基準(zhǔn)樁到反力支墩、試驗(yàn)樁的凈距離不小于2.5m。
(2)反力樁橫梁反力裝置①反力樁與試驗(yàn)樁之間的距離JGJ106-2003規(guī)定試驗(yàn)樁與錨樁之間的中心距離大于等于3-4d且大于2.0m；ASTMD 3689-90規(guī)定反力樁到試驗(yàn)樁的凈距不小于5d，且不小于2.5m。
②基準(zhǔn)樁與試驗(yàn)樁、反力樁之間的距離JGJ106-2003規(guī)定基準(zhǔn)樁與試驗(yàn)樁、錨樁之間的中心距離大于等于3-4d且大于2.0m；ASTMD3689-90規(guī)定基準(zhǔn)樁到反力樁、試驗(yàn)樁的凈距離不小于2.5m。
(3)位移測量儀表技術(shù)參數(shù)
JGJ106-2003規(guī)定位移測量儀表宜采用位移傳感器或大量程百分表，測量誤差不大于0.1％FS，分辨力優(yōu)于或等于0.01mm；ASTMD3689-90規(guī)定位移測量表精度0.25mm，分辨力0.25mm。
(4)隨著樁基設(shè)計(jì)荷載和樁徑的不斷增大，反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力和基準(zhǔn)樁位移的影響日益突出。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)JGJ106-2003、ASTMD3689-90給出的單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)方法存在以下不足和缺陷①缺少反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響的理論基礎(chǔ)。
②缺少反力荷載、試驗(yàn)樁荷載對基準(zhǔn)樁位移影響量的試驗(yàn)基礎(chǔ)。
③地基支墩橫梁反力裝置中，支墩邊與試驗(yàn)樁中心的距離的規(guī)定，未考慮支墩寬度的影響。國內(nèi)規(guī)范給出的試驗(yàn)樁中心與支墩邊的距離大于等于4d且大于2.0m的規(guī)定，造成大直徑樁靜載試驗(yàn)難以執(zhí)行規(guī)范的現(xiàn)狀。
④反力樁與試驗(yàn)樁之間的距離的規(guī)定從3d-6d不等，存在較大的差異。
⑤基準(zhǔn)樁與試驗(yàn)樁、反力樁、支墩邊之間的距離的規(guī)定，沒有區(qū)分抗壓樁、抗拔樁、支墩的差異。
⑥當(dāng)受試驗(yàn)條件的限制，反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響量較大時(shí)，沒有提出偏離放行的試驗(yàn)方法。
⑦大型荷載試驗(yàn)，由于基準(zhǔn)點(diǎn)難以避開反力荷載擾動(dòng)區(qū)，國內(nèi)規(guī)范規(guī)定的儀表參數(shù)的不恰當(dāng)性，造成對基準(zhǔn)樁位移的監(jiān)測往往難以進(jìn)行。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于控制與消除單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)中支墩、反力樁周圍土體附加應(yīng)力與變形對測試結(jié)果的影響，而提供一種單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)的改進(jìn)測試方法，從而提高測量結(jié)果的準(zhǔn)確性。
為達(dá)上述目的，本發(fā)明提供的單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)的改進(jìn)測試方法，包括以下具體測試措施(1)確定基準(zhǔn)點(diǎn)的選取原則選取反力荷載、試驗(yàn)樁荷載對地基變形影響小于1mm的地基變形點(diǎn)作為基準(zhǔn)點(diǎn)；(2)確定反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力影響量的控制原則反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力的影響量小于5％最大加載量；(3)確定位移測量儀表的技術(shù)參數(shù)位移測量儀表的最小分度值不大于抗拔試驗(yàn)樁臨界位移100mm的1.0％即1mm，示值誤差不大于±1.0％FS；(4)確定反力支墩與試驗(yàn)樁之間的距離根據(jù)試驗(yàn)設(shè)備條件、地基支墩尺寸、支墩地基荷載水平確定地基支墩與試驗(yàn)樁的距離，地基支墩與試驗(yàn)樁的凈距離選取為1b-5b且大于等于2m，其中b為反力支墩寬度，此條件下獲得的承載力需乘以承載力折減系數(shù)；(5)確定支墩地基荷載水平①支墩地基荷載水平，試驗(yàn)樁反力施加于支墩地基的壓應(yīng)力小于等于支墩地基承載力特征值的1.5倍；②采取的技術(shù)措施為增加支墩地基承載力或增加支墩承載面積；(6)確定反力樁與試驗(yàn)樁之間的中心距離①反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離大于等于6d且大于2m，d為反力樁的直徑或邊寬；②選取反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離為3d-5d且大于2m，此條件下獲得的承載力需乘以承載力折減系數(shù)；(7)確定基準(zhǔn)樁與支墩、反力樁、試驗(yàn)樁之間的距離①基準(zhǔn)樁與支墩邊的距離大于等于1.5b且大于3m，反力施加于支墩地基的壓應(yīng)力滿足小于等于支墩地基承載力特征值的1.5倍；②基準(zhǔn)樁與抗壓樁的中心距離大于等于4d且大于2m，在d大于等于1.5m的條件下取大于等于6m；③基準(zhǔn)樁與抗拔樁的中心距離大于等于6d且大于2m，在d大于等于1.0m的條件下取大于等于6m；④在抗壓樁樁徑大于1.5m、抗拔樁樁徑大于1.0m，且基準(zhǔn)樁與抗壓樁、抗拔樁的中心距離取6m的條件下，根據(jù)實(shí)際情況確定是否采取對基準(zhǔn)樁位移的監(jiān)測措施；(8)確定基準(zhǔn)樁的監(jiān)測措施①當(dāng)基準(zhǔn)點(diǎn)的位移超過1mm的條件下，采用第二級位移測量系統(tǒng)對基準(zhǔn)樁的位移進(jìn)行監(jiān)測；②第一級位移測量系統(tǒng)測量試驗(yàn)樁相對于基準(zhǔn)樁的上拔位移，第二級位移測量系統(tǒng)測量基準(zhǔn)樁相對于不動(dòng)點(diǎn)的位移；③第二級位移測量系統(tǒng)采用與第一級同樣的基準(zhǔn)梁系統(tǒng)、位移測試儀表進(jìn)行測量，或采用分辨率優(yōu)于1mm的位移測量儀器進(jìn)行測量；(9)確定承載力折減系數(shù)①對地基支墩橫梁反力裝置，在支墩與試驗(yàn)樁的凈距離為1b-5b的條件下，承載力折減系數(shù)取0.90；②對反力樁橫梁反力裝置，在反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離為6d、5d、4d、3d的條件下，承載力折減系數(shù)分別取1、0.95、0.90、0.85。
本發(fā)明還提出，對工程樁的驗(yàn)收檢測，最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)取承載力折減系數(shù)的倒數(shù)，其最大試驗(yàn)荷載取設(shè)計(jì)要求的極限荷載與最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)的乘積，在承載力折減系數(shù)取1.0、0.95、0.90、0.85的條件下，最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)分別取1/1.0、1/0.95、1/0.90、1/0.85。
另外本發(fā)明也提出，單樁靜載試驗(yàn)是在現(xiàn)場進(jìn)行的，需確定位移測量誤差的控制標(biāo)準(zhǔn)位移測量誤差小于5％的所測總位移。
本發(fā)明提供的單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)的改進(jìn)測試方法，是建立在單樁豎向靜載試驗(yàn)樁土受力性狀分析、反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響量分析、反力荷載與試驗(yàn)樁荷載對基準(zhǔn)樁影響量分析的基礎(chǔ)上，以下對本發(fā)明作進(jìn)一步的描述一、試驗(yàn)依據(jù)抗壓樁、抗拔樁、支墩周圍土體變形的試驗(yàn)結(jié)果，為合理控制與消除反力支座周圍土體變形對試驗(yàn)結(jié)果的影響，開展了17個(gè)支墩周圍土體的變形試驗(yàn)、16個(gè)抗壓樁周圍土體的變形試驗(yàn)、7個(gè)抗拔樁周圍土體的變形試驗(yàn)。
(1)支墩周圍土體變形試驗(yàn)支墩周圍土體變形試驗(yàn)進(jìn)行了支墩寬度為0.7m、1m、2m的三種原型試驗(yàn)共17個(gè)，得到的支墩周圍土體變形與支墩距離的關(guān)系為支墩地基荷載小于地基極限承載力時(shí)，支墩周圍土體變形量距離支墩邊1b且大于2m處地基變形在2mm以內(nèi)，b為支墩寬度；距離支墩邊1.5b且大于3m處地基變形在1mm以內(nèi)；支墩地基荷載大于地基極限承載力時(shí)，支墩周圍地基變形量較大，可能沉降也可能隆起。
(2)抗壓樁周圍土體變形試驗(yàn)抗壓樁周圍土體變形試驗(yàn)進(jìn)行了樁徑為400mm、500mm、1000mm、1200mm的四種原型試驗(yàn)共16個(gè)，得到的樁周土體變形區(qū)域、樁周圍土體變形與樁中心距離的關(guān)系為擠土式預(yù)制抗壓樁地表土體、深部土體的變形影響區(qū)域?yàn)?d-7d，d為樁徑，距離樁中心大于4d后樁周土體的變形量小于1mm。
灌注樁地表土體的變形影響區(qū)域大于等于4d，距離樁中心大于4d后樁周土體的變形量小于1mm。
(3)抗拔樁周圍土體的變形試驗(yàn)抗拔樁周圍土體變形試驗(yàn)進(jìn)行了樁徑為400mm、500mm的兩種原型試驗(yàn)共7個(gè)，得到的樁周土體變形區(qū)域、樁周圍土體變形與樁中心距離的關(guān)系為抗拔樁地表土體的變形影響區(qū)域?yàn)?d-6d，大于6d后樁周土體的變形量小于1mm。
二、理論依據(jù)(1)根據(jù)滑移線理論的分析和土體摩察角參考值計(jì)算支墩周圍地基的變形破壞區(qū)域?yàn)?b-9b，b為支墩寬度。
(2)支墩荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響支墩荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響，可分為支墩地基附加應(yīng)力、支墩周圍土體變形、支墩周圍土體的壓密作用對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響。根據(jù)支墩地基附加應(yīng)力建立其對試樁承載力影響的計(jì)算表達(dá)式，以分析支墩地基附加應(yīng)力對試樁承載力的影響，根據(jù)支墩地基周圍土層的變形實(shí)測結(jié)果分析支墩地基變形與壓密作用對試樁承載力的影響，在此基礎(chǔ)上，確定反力支墩與試驗(yàn)樁之間的距離。具體分析結(jié)果為當(dāng)支墩地基荷載在地基極限承載力以下，且支墩邊離樁邊的距離大于1b且大于2m時(shí)，支墩地基荷載對樁承載力的影響范圍大致為10％～15％。
(3)反力樁荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響反力樁荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響采用彈性理論分析反力樁周圍土體應(yīng)力對試樁抗拔承載力的影響，并結(jié)合群樁效應(yīng)中的樁間距對基樁承載力影響的現(xiàn)有研究成果，建立反力樁荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響的半理論半經(jīng)驗(yàn)的關(guān)系。
①反力樁周圍土體應(yīng)力對試驗(yàn)樁樁抗拔承載力的影響反力樁對試驗(yàn)樁周圍土體產(chǎn)生的附加切向應(yīng)力，根據(jù)剪切位移解可簡單的表示成Δτ＝τ0r0/r。Δτ反力樁對試驗(yàn)樁周圍土體產(chǎn)生的附加切向應(yīng)力，τ0試驗(yàn)樁樁土界面土體的切向應(yīng)力，r0試驗(yàn)樁的半徑，r反力樁中心與試驗(yàn)樁邊的距離。
當(dāng)試驗(yàn)樁與反力樁的中心距為6d時(shí)，r＝11r0，對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響量為9％；當(dāng)試驗(yàn)樁與反力樁的中心距為5d時(shí)，r＝9r0，對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響量為11％；
當(dāng)試驗(yàn)樁與反力樁的中心距為4d時(shí)，r＝7r0，對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響量為14％；當(dāng)試驗(yàn)樁與反力樁的中心距為3d時(shí)，r＝5r0，對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響量為20％。
②根據(jù)群樁效應(yīng)分析樁間距對基樁承載力的影響群樁中的樁-樁相互作用，其樁是同向受力，可能導(dǎo)致增強(qiáng)效應(yīng)或削弱效應(yīng)；而反力樁荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響，反力樁與試驗(yàn)樁的受力方向相反，反力樁對其試驗(yàn)樁周圍土體產(chǎn)生的附加應(yīng)力、變形可部分抵消試驗(yàn)樁樁周土的應(yīng)力、變形，這種作用可認(rèn)為對試驗(yàn)樁抗拔承載力起有利作用，即可提高試驗(yàn)樁樁周土的承載力。這種有利作用可參照群樁效應(yīng)進(jìn)行確定，即反力樁荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的提高幅度如下反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離為6d時(shí)，小于等于5％反力樁總荷載；反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離為5d時(shí)，小于等于10％反力樁總荷載；反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離為4d時(shí)，小于等于15％反力樁總荷載；反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離為3d時(shí)，小于等于20％反力樁總荷載。
③反力樁荷載對試驗(yàn)樁承載力影響的綜合分析根據(jù)①、②反力樁荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響的分析結(jié)果，可綜合歸納成表1。
表1 反力樁荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響量建議值

改進(jìn)測試措施的詳細(xì)描述(1)確定基準(zhǔn)點(diǎn)的選取原則選取反力荷載、試驗(yàn)樁荷載對地基變形影響小于1mm的地基變形點(diǎn)作為基準(zhǔn)點(diǎn)，其依據(jù)如下根據(jù)支墩、樁周圍土體變形的實(shí)測結(jié)果知，支墩地基變形的影響范圍為2b-9b，樁周土體的變形影響范圍在2d-7d以上，要選擇不動(dòng)點(diǎn)作為基準(zhǔn)點(diǎn)，既不現(xiàn)實(shí)也不經(jīng)濟(jì)，選取小于1mm的地基變形點(diǎn)作為基準(zhǔn)點(diǎn)，可滿足單樁豎向靜載試驗(yàn)的要求。
(2)確定反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力影響量的控制原則反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力的影響量小于5％最大加載量，其依據(jù)如下反力荷載對單樁豎向抗拔承載力存在不同程度的影響，尤其大噸位樁基靜載試驗(yàn)反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力存在相當(dāng)程度的影響，要完全消除反力荷載對試驗(yàn)樁承載力的影響，既不現(xiàn)實(shí)，也將過大的增加測試成本；此外，按分級確定單樁承載力，如分十級加載，則分析評定誤差接近10％；因此，建議反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力影響量的控制原則如下反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力的影響量應(yīng)小于5％的最大加載量。
(3)確定位移測量儀表的技術(shù)參數(shù)位移測量儀表的最小分度值不大于抗拔試驗(yàn)樁臨界位移100mm的1.0％即1mm，示值誤差不大于±1.0％FS，其依據(jù)如下位移測量是在現(xiàn)場進(jìn)行的，位移測量誤差的控制標(biāo)準(zhǔn)可取為位移測量誤差小于5％的所測總位移。為使測量儀器的準(zhǔn)確度滿足要求，一般應(yīng)使測量儀器的允許誤差為被測對象允許誤差的1/3~1/10。同時(shí)由位移控制樁的承載力時(shí)，抗拔樁的臨界位移為100mm，因此建議位移測量儀表采用如下的計(jì)量性能要求準(zhǔn)確度不應(yīng)低于1.0級，最小分度值不宜大于抗拔試驗(yàn)樁臨界位移100mm的1.0％即1mm，示值誤差應(yīng)為±1.0％FS。
(4)確定反力支墩與試驗(yàn)樁之間的距離根據(jù)試驗(yàn)設(shè)備條件、地基支墩尺寸、支墩地基荷載水平確定地基支墩與試驗(yàn)樁的距離，地基支墩與試驗(yàn)樁的凈距離可選取為1b-5b且大于等于2m，b為支墩寬度，此條件下獲得的承載力需乘以承載力折減系數(shù)；其依據(jù)如下根據(jù)支墩地基荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響的理論分析結(jié)果和確定反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力影響量的控制原則反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力的影響量小于5％最大加載量，可將地基支墩橫梁反力裝置支墩與試驗(yàn)樁之間的距離確定為反力施加于支墩地基的壓應(yīng)力滿足小于等于支墩地基承載力特征值的1.5倍，支墩邊與抗拔試驗(yàn)樁的中心距離為1b-5b，支墩地基荷載對抗拔試驗(yàn)樁承載力的影響大致為10-15％。在此條件下獲得的承載力需乘以承載力折減系數(shù)。
(5)確定支墩地基荷載水平①支墩地基荷載水平，試樁反力施加于支墩地基的壓應(yīng)力小于等于支座地基承載力特征值的1.5倍；②技術(shù)措施增加支墩地基承載力或增加支墩承載面積。其依據(jù)如下支墩地基荷載大于地基極限承載力時(shí)，支墩地基荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力有較大的影響，為有一定的安全儲(chǔ)備，建議試樁反力施加于支墩地基的壓應(yīng)力小于等于支座地基承載力特征值的1.5倍；反力支墩地基在大多數(shù)情況下，其地基承載力都不能直接滿足反力荷載要求，尤其是軟弱地基，為此須對支墩地基進(jìn)行地基處理，以增加支墩地基承載力，或擴(kuò)大支墩地基的承載面積。
(6)確定反力樁與試驗(yàn)樁之間的中心距離①反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離大于等于6d且大于2m，d為錨樁的直徑或邊寬；②當(dāng)受試驗(yàn)條件限制，可根據(jù)實(shí)際情況選取反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離為3d-5d且大于2m，但此條件下獲得的承載力需乘以承載力折減系數(shù)；其依據(jù)如下根據(jù)反力樁荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響的理論分析結(jié)果和確定反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力影響量的控制原則反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力的影響量小于5％最大加載量，可將反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離確定為大于等于6d且大于2m。鑒于現(xiàn)行國內(nèi)規(guī)范JGJ106-2003、JTJ041-2000對反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離規(guī)定為3-4d的現(xiàn)狀，以及測量裝置中的鋼梁、基準(zhǔn)梁受運(yùn)輸條件、現(xiàn)場安裝等條件的限制，以及工程樁間距的限制等，反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離也可取為5d、4d、3d且大于2m；反力樁荷載對試驗(yàn)樁豎向抗拔承載力的提高幅度分別為小于等于5％、10％、15％、20％的最大試驗(yàn)荷載，在此條件下獲得的承載力需乘以承載力折減系數(shù)。
(7)確定基準(zhǔn)樁與支墩、反力樁、試驗(yàn)樁之間的距離①基準(zhǔn)樁與支墩邊的距離大于等于1.5b且大于3m，反力施加于支墩地基的壓應(yīng)力滿足小于等于支墩地基承載力特征值的1.5倍；②基準(zhǔn)樁與抗壓樁的中心距離大于等于4d且大于2m，當(dāng)d大于等于1.5m時(shí)可取大于等于6m；③基準(zhǔn)樁與抗拔樁的中心距離大于等于6d且大于2m，當(dāng)d大于等于1.0m時(shí)可取大于等于6m；④當(dāng)抗壓樁樁徑大于1.5m、抗拔樁樁徑大于1.0m，且基準(zhǔn)樁與抗壓樁、抗拔樁的中心距離取6m時(shí)，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況確定是否采取對基準(zhǔn)樁位移的監(jiān)測措施；其依據(jù)如下根據(jù)支墩、樁周土體變形量的實(shí)測結(jié)果，建立的反力樁荷載、抗拔試驗(yàn)樁荷載、反力支墩荷載對基準(zhǔn)樁位移影響定量關(guān)系①支墩地基變形對基準(zhǔn)樁變形的影響，支墩地基荷載小于支墩地基極限承載力時(shí)，距離支墩邊1.5b且大于3m處基準(zhǔn)樁變形在1mm以內(nèi)。
②基準(zhǔn)樁離抗壓樁的中心距離大于等于4d時(shí)，抗壓試驗(yàn)樁對基樁變形的影響小于1mm。
③基準(zhǔn)樁離抗拔試驗(yàn)樁的中心距離大于等于6d時(shí)，抗拔試驗(yàn)樁對基樁變形的影響小于1mm。
根據(jù)①-③的試驗(yàn)結(jié)果和基準(zhǔn)點(diǎn)的選取原則，可確定基準(zhǔn)樁與支墩、反力樁、試驗(yàn)樁之間的距離?？紤]到型鋼一般為12m長，以及運(yùn)輸條件的限制，基準(zhǔn)梁不宜長于12m，當(dāng)抗壓樁樁徑大于1.5m、抗拔樁樁徑大于1.0m，且基準(zhǔn)樁與抗壓樁、抗拔樁的中心距離取6m時(shí)，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況確定是否采取對基準(zhǔn)樁位移的監(jiān)測措施。
(8)確定基準(zhǔn)樁的監(jiān)測措施①當(dāng)基準(zhǔn)點(diǎn)的變形超過1mm的條件下，采用第二級位移測量系統(tǒng)對基準(zhǔn)樁的位移進(jìn)行監(jiān)測；②第一級位移測量系統(tǒng)測量試驗(yàn)樁相對于基準(zhǔn)樁的上拔位移，第二級位移測量系統(tǒng)測量基準(zhǔn)樁相對于不動(dòng)點(diǎn)的位移；③第二級位移測量系統(tǒng)既可采用與第一級同樣的基準(zhǔn)梁系統(tǒng)、位移測試儀表進(jìn)行測量，也可采用分辨率優(yōu)于1mm的位移測量儀器進(jìn)行測量；其依據(jù)如下鑒于測量裝置中的鋼梁、基準(zhǔn)梁受運(yùn)輸條件、現(xiàn)場安裝等條件的限制，基準(zhǔn)點(diǎn)往往難以避開支墩和試驗(yàn)樁擾動(dòng)區(qū)，當(dāng)反力荷載、試驗(yàn)樁荷載對基準(zhǔn)樁變形影響超過1mm的條件下，建議采用監(jiān)測基準(zhǔn)系統(tǒng)變形的方法來確保試驗(yàn)樁位移測試結(jié)果的準(zhǔn)確性。具體監(jiān)測原則如下位移測量可采用兩級測量系統(tǒng)，第一級位移測量系統(tǒng)測量試驗(yàn)樁相對于基準(zhǔn)樁的上拔位移，第二級位移測量系統(tǒng)測量基準(zhǔn)樁相對于不動(dòng)點(diǎn)的位移。第二級位移測量系統(tǒng)既可采用與第一級同樣的基準(zhǔn)梁系統(tǒng)、位移測量儀表進(jìn)行測量，也可采用儀表精度為1mm、分辨力優(yōu)于1mm的測量儀表進(jìn)行測量。
(9)確定承載力折減系數(shù)①對地基支墩橫梁反力裝置，當(dāng)支墩與試驗(yàn)樁的凈距離為1b-5b時(shí)，支墩地基荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響大致為10-15％，承載力折減系數(shù)取0.90；②對反力樁橫梁反力裝置，當(dāng)反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離為6d、5d、4d、3d時(shí)，反力支座荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響量為5％、10％、15％、20％的最大加載量，則承載力折減系數(shù)分別取1、0.95、0.90、0.85；其依據(jù)如下鑒于現(xiàn)行國內(nèi)規(guī)范JGJ106-2003對反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離規(guī)定為3-4d的現(xiàn)狀，以及測量裝置中的鋼梁、基準(zhǔn)梁受運(yùn)輸條件、現(xiàn)場安裝等條件的限制，以及工程樁間距的限制等，導(dǎo)致反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響量超過5％最大加載量的控制原則。為兼顧現(xiàn)行國內(nèi)規(guī)范現(xiàn)狀、運(yùn)輸條件和現(xiàn)場試驗(yàn)條件的限制，提出如下的偏離放行測試措施，以確保測試結(jié)果的準(zhǔn)確性和測試成本的經(jīng)濟(jì)性。
承載力折減系數(shù)當(dāng)反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響量大于5％的最大加載量時(shí)，將在此條件下獲得的試驗(yàn)樁抗拔承載力乘以一個(gè)小于等于1的承載力折減系數(shù)，從而得到試驗(yàn)樁的真實(shí)承載力，以消除反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響。
具體做法是反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響量為5％、10％、15％、20％的最大加載量時(shí)，則承載力折減系數(shù)分別取1、0.95、0.90、0.85，以保證反力支座荷載對試驗(yàn)樁承載力影響量小于5％最大加載量的控制原則。
(10)確定最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)對工程樁的驗(yàn)收檢測，最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)取承載力折減系數(shù)的倒數(shù)，其最大試驗(yàn)荷載取設(shè)計(jì)要求的極限荷載與最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)的乘積，當(dāng)承載力折減系數(shù)取1.0、0.95、0.90、0.85時(shí)，最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)分別取1/1.0、1/0.95、1/0.90、1/0.85；其依據(jù)同(9)。
與現(xiàn)有技術(shù)比較，本發(fā)明具有以下優(yōu)點(diǎn)(1)反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力影響量控制在5％最大試驗(yàn)荷載以內(nèi)。
(2)提出的位移測量儀表計(jì)量性能要求，改進(jìn)的基準(zhǔn)點(diǎn)的選取原則、基準(zhǔn)樁的監(jiān)測方法，使現(xiàn)場單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)的位移測量方法更具有可操作性和合理性。
(3)提出的承載力折減系數(shù)的概念，反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響量應(yīng)小于5％的控制原則，兼顧了現(xiàn)行國內(nèi)規(guī)范的現(xiàn)狀、運(yùn)輸條件和現(xiàn)場試驗(yàn)條件的限制，使大噸位單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)更具有可操作性，改變了部分靜載試驗(yàn)難以合理消除反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響的現(xiàn)狀。
(4)可解決國內(nèi)規(guī)范關(guān)于試驗(yàn)樁、反力樁、反力支墩、基準(zhǔn)樁之間距離沿用60-70年代小樁徑的不合理規(guī)定，在特定試驗(yàn)條件下與ASTMD3689接軌，當(dāng)試驗(yàn)樁與反力支墩、反力樁之間的距離不滿足標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)條件時(shí)，采用承載力折減的解決方法，具有更強(qiáng)的工程實(shí)用性。
(5)提高了單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)測試測結(jié)果的準(zhǔn)確性，降低了測試成本。


圖1為本發(fā)明所述19號樁支墩地基橫梁反力裝置平面布置示意2為本發(fā)明所述23號樁反力樁橫梁反力裝置平面布置示意3為本發(fā)明所述460號工程樁反力樁橫梁反力裝置平面布置示意4為本發(fā)明所述422號工程樁反力樁橫梁反力裝置平面布置示意圖具體實(shí)施方式
下面列舉一部分具體實(shí)施例對本發(fā)明進(jìn)行說明，有必要在此指出的是以下具體實(shí)施例只用于對本發(fā)明作進(jìn)一步說明，不代表對本發(fā)明保護(hù)范圍的限制。其他人根據(jù)本發(fā)明做出的一些非本質(zhì)的修改和調(diào)整仍屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。
實(shí)施例11 工程概況廣東省佛山市順德區(qū)文化廣場樁基工程，基礎(chǔ)擬采用樁徑為φ500的預(yù)應(yīng)力管樁，設(shè)計(jì)樁長為20～50米，單樁抗拔承載力特征值為470kN，為指導(dǎo)設(shè)計(jì)和施工，須開展基樁豎向抗壓承載力靜載試驗(yàn)。
工程地質(zhì)情況由素填土、淤泥質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、粉砂、強(qiáng)風(fēng)化花崗片麻巖等組成。
本實(shí)施例以試驗(yàn)樁號19的試驗(yàn)樁為例，樁徑Φ500，樁長22m，破壞性試驗(yàn)。
2 測試方案預(yù)估單樁抗拔極限荷載為1500kN，采用支墩地基橫梁反力裝置，如圖1所示。
(1)主梁采用450×600×11000的鋼梁，單根梁承載力2500kN。支墩采用長3m、寬2m的兩個(gè)支墩，支墩邊到試驗(yàn)樁中心的距離取3.5m。
(2)支墩地基荷載水平支墩地基經(jīng)碎石換填處理后，支墩地基承載力特征值為100kPa，預(yù)估單樁抗拔極限荷載為1500kN，則支墩反力施加于支墩地基的壓應(yīng)力為1500/6/2＝125kPa，小于支墩地基承載力特征值的1.5倍，即100×1.5＝150kPa。
(3)確定支墩邊到試驗(yàn)樁的距離支墩邊到試驗(yàn)樁中心的距離取3.5m，則支墩到試驗(yàn)樁的凈距離為3.25m，即支墩到試驗(yàn)樁的凈距離為1.625b，b為支墩寬度。須對承載力進(jìn)行折減。
(4)一級基準(zhǔn)系統(tǒng)的安裝基準(zhǔn)梁采用8m的工字鋼，兩根，基準(zhǔn)梁之間的距離取1.0m，基準(zhǔn)樁平行于基準(zhǔn)梁長度方向的間距取8m，垂直于基準(zhǔn)梁方向的間距取1.0m。基準(zhǔn)樁與試驗(yàn)樁中心的距離為4m，滿足大于等于6d且大于2m的要求，d為試驗(yàn)樁樁徑，本實(shí)施例樁徑為500mm?；鶞?zhǔn)樁與反力支墩邊的距離為3.9m，滿足大于等于1.5b且大于3m的要求，b支墩寬度2m。
(5)承載力折減系數(shù)的確定本例承載力折減系數(shù)取0.90。
(6)加卸荷程序采用分級慢速維持荷載法。
3測試結(jié)果(1)單樁荷載位移測試結(jié)果單樁荷載位移測試結(jié)果如表2所示。
表2 19號樁荷載位移測試結(jié)果

測試結(jié)果19號樁極限承載力實(shí)測結(jié)果為1200kN。消除支墩地基荷載對試驗(yàn)樁承載力的影響后，19號樁的實(shí)際極限承載力為1200kN×0.90＝1080kN。
實(shí)施例21 工程概況廣東省佛山市順德區(qū)文化廣場樁基工程，基礎(chǔ)擬采用樁徑為φ500的預(yù)應(yīng)力管樁，設(shè)計(jì)樁長為20～50米，單樁抗拔承載力特征值為470kN，為指導(dǎo)設(shè)計(jì)和施工，須開展基樁豎向抗壓承載力靜載試驗(yàn)。
工程地質(zhì)情況由素填土、淤泥質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、粉砂、強(qiáng)風(fēng)化花崗片麻巖等組成。
本實(shí)施例以試驗(yàn)樁號23的試驗(yàn)樁為例，樁徑Φ500，樁長22m，破壞性試驗(yàn)。
2 測試方案預(yù)估單樁抗拔極限荷載為1500kN，采用反力樁橫梁反力裝置，如圖2所示。
(1)主梁采用450×600×11000的鋼梁，單根梁承載力2500kN。反力樁采用Φ500的預(yù)應(yīng)力管樁，樁長20m，反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離取4m。
(2)確定反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離取4m。滿足反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離大于等于6d且大于2m的要求。
(3)基準(zhǔn)系統(tǒng)的安裝基準(zhǔn)梁采用8m的工字鋼，兩根，基準(zhǔn)梁之間的距離取1.0m，基準(zhǔn)樁平行于基準(zhǔn)梁長度方向的間距取8m，垂直于基準(zhǔn)梁方向的間距取1.0m?；鶞?zhǔn)樁與試驗(yàn)樁中心的距離為4m，滿足大于等于6d且大于2m的要求，d為試驗(yàn)樁樁徑，本實(shí)施例樁徑為500mm?；鶞?zhǔn)樁與反力樁的中心距離為5.31m，滿足大于等于4d且大于2m的要求。
(4)承載力折減系數(shù)的確定本例承載力折減系數(shù)取1.0。
(5)加卸荷程序采用分級慢速維持荷載法。
3 測試結(jié)果(1)單樁荷載位移測試結(jié)果單樁荷載位移測試結(jié)果如表3所示。
表3 23號樁荷載位移測試結(jié)果

測試結(jié)果23號樁極限承載力為1080kN。
實(shí)施例31 工程概況廣東省佛山市順德區(qū)文化廣場樁基工程，基礎(chǔ)擬采用樁徑為φ500的預(yù)應(yīng)力管樁，設(shè)計(jì)樁長為20～50米，單樁抗拔承載力特征值為470kN，須開展基樁豎向抗壓承載力靜載試驗(yàn)，為樁基工程驗(yàn)收提供依據(jù)。
工程地質(zhì)情況由素填土、淤泥質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、粉砂、強(qiáng)風(fēng)化花崗片麻巖等組成。
本實(shí)施例以試驗(yàn)樁號460號的試驗(yàn)樁為例，樁徑Φ500，樁長19.0m，工程驗(yàn)收試驗(yàn)。
2 測試方案設(shè)計(jì)要求單樁抗拔極限荷載為940kN，采用反力樁橫梁反力裝置，如圖3所示。
(1)主梁采用450×600×11000的鋼梁，單根梁承載力2500kN。反力樁采用兩根Φ500的預(yù)應(yīng)力管樁，為現(xiàn)有工程樁，反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離為4d即2m。
(2)確定反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離為2m。不滿足反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離大于等于6d且大于2m的要求。須對承載力進(jìn)行折減。
(3)基準(zhǔn)系統(tǒng)的安裝基準(zhǔn)梁采用8m的工字鋼，兩根，基準(zhǔn)梁之間的距離取1.0m，基準(zhǔn)樁平行于基準(zhǔn)梁長度方向的間距取8m，垂直于基準(zhǔn)梁方向的間距取1.0m。
基準(zhǔn)樁與試驗(yàn)樁中心的距離為4m，滿足大于等于6d且大于2m的要求，d為試驗(yàn)樁樁徑，本實(shí)施例樁徑為500mm?；鶞?zhǔn)樁與反力樁的中心距離為4.27m，滿足大于等于4d且大于2m的要求。
(4)承載力折減系數(shù)與最大試驗(yàn)荷載的確定本例反力樁余試驗(yàn)樁的中心距離為4d，承載力折減系數(shù)取0.90。最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)取1/0.90，則最大試驗(yàn)荷載取940×1/0.90＝1050kN。
(5)加卸荷程序采用分級慢速維持荷載法。
3 測試結(jié)果(1)單樁荷載位移測試結(jié)果單樁荷載位移測試結(jié)果如表4所示。
表4 460號工程樁荷載位移測試結(jié)果

測試結(jié)果460號工程樁極限承載力實(shí)測為大于等于1050kN。消除反力樁荷載對試驗(yàn)樁承載力的影響后，460號工程樁的實(shí)際極限承載力為大于等于1050kN×0.90＝945kN。滿足工程樁承載力特整值為470kN的驗(yàn)收要求。
實(shí)施例41 工程概況廣東省廣州市芳村區(qū)某發(fā)展項(xiàng)目樁基工程，基礎(chǔ)采用樁徑為φ1000-1600的沖孔灌注樁，設(shè)計(jì)樁長為10～20米，單樁抗拔承載力特征值φ1000為1600kN，單樁抗拔承載力特征值φ1200為2000kN，單樁抗拔承載力特征值φ1600為3300kN，須開展基樁豎向抗拔承載力靜載試驗(yàn)，為樁基工程驗(yàn)收提供依據(jù)。工程地質(zhì)概況主要由粉質(zhì)粘性土、強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖、中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖和微風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖等組成。
本實(shí)施例以φ1600的沖孔灌注樁，單樁承載力設(shè)計(jì)值為3300kN的單樁抗拔靜載試驗(yàn)為例。試驗(yàn)樁號為422號工程樁，樁長15.4m。
2 測試方案要求單樁抗拔承載力極限荷載為6600kN，采用反力樁橫梁反力裝置，如圖4所示。
(1)主梁采用500×1500×11000的鋼梁，單根梁承載力5000kN。反力樁采用Φ1600的沖孔灌注樁，反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離為6.4m。
(2)確定反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離為4d即6.4m。不滿足反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離大于等于6d且大于2m的要求。須對抗拔承載力進(jìn)行折減。
(3)基準(zhǔn)系統(tǒng)的安裝基準(zhǔn)梁采用12m的工字鋼，兩根，基準(zhǔn)梁之間的距離取2.0m，基準(zhǔn)樁平行于基準(zhǔn)梁長度方向的間距取12m，垂直于基準(zhǔn)梁方向的間距取2.0m?；鶞?zhǔn)樁與試驗(yàn)樁中心的距離為6m，不滿足大于等于6d且大于2m的要求，d為試驗(yàn)樁樁徑，本實(shí)施例樁徑為1600mm。基準(zhǔn)樁與反力樁的中心距離為8.07m，滿足大于等于4d且大于2m的要求。須對基準(zhǔn)樁進(jìn)行變形監(jiān)測。
(4)基準(zhǔn)樁位移的監(jiān)測可選用分辨力優(yōu)于1mm的位移測量儀表對基準(zhǔn)樁位移進(jìn)行監(jiān)測，本方案采用兩套方案對基準(zhǔn)樁位移進(jìn)行監(jiān)測。方案1采用二級基準(zhǔn)梁系統(tǒng)和百分表進(jìn)行檢測，二級基準(zhǔn)梁長8米，采用懸挑4m的方式進(jìn)行安裝，二級基準(zhǔn)梁的基準(zhǔn)樁離試驗(yàn)樁的中心距離為10.0m，滿足大于等于6d且大于2m的要求。方案2采用張緊的鋼絲和鋼直尺進(jìn)行監(jiān)測，鋼直尺的分辨力為1mm，估讀至0.5mm，鋼絲的間距為20m，其基準(zhǔn)點(diǎn)到反力樁的距離為7.0m，滿足大于等于4d且大于2m的要求，其基準(zhǔn)點(diǎn)到試驗(yàn)樁的距離為11.66m，滿足大于等于6d且大于2m的要求。
(5)承載力折減系數(shù)和最大試驗(yàn)荷載的確定反力樁到試驗(yàn)樁的中心距離為4d，本例承載力折減系數(shù)取0.90。最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)取1/0.90，則最大試驗(yàn)荷載取6600×1/0.90＝7333kN。
(6)加卸荷程序采用分級慢速維持荷載法。
3 測試結(jié)果(1)單樁荷載位移測試結(jié)果單樁荷載位移測試結(jié)果如表5所示。
表5 23號樁荷載位移測試結(jié)果

(2)基準(zhǔn)樁位移監(jiān)測結(jié)果基準(zhǔn)樁位移監(jiān)測結(jié)果二級基準(zhǔn)梁系統(tǒng)監(jiān)測結(jié)果如表6所示，基準(zhǔn)梁中點(diǎn)位移取基準(zhǔn)樁位移的平均值。張緊的鋼絲和鋼直尺監(jiān)測結(jié)果基準(zhǔn)樁位移為零。
表6 5-70號樁基準(zhǔn)樁位移監(jiān)測結(jié)果

測試結(jié)果422號工程樁極限承載力實(shí)測為大于等于7333kN。消除反力樁荷載對試驗(yàn)樁承載力的影響后，422號工程樁的實(shí)際極限承載力為大于等于7333kN×0.90＝6600kN。滿足工程樁承載力特整值為3300kN的驗(yàn)收要求。
權(quán)利要求
1.一種單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)的改進(jìn)測試方法，其特征是包括以下具體測試措施(1)確定基準(zhǔn)點(diǎn)的選取原則選取反力荷載、試驗(yàn)樁荷載對地基變形影響小于1mm的地基變形點(diǎn)作為基準(zhǔn)點(diǎn)；(2)確定反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力影響量的控制原則反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載能力的影響量小于5％最大加載量；(3)確定位移測量儀表的技術(shù)參數(shù)位移測量儀表的最小分度值不大于抗拔試驗(yàn)樁臨界位移100mm的1.0％即1mm，示值誤差不大于±1.0％FS；(4)確定反力支墩與試驗(yàn)樁之間的距離根據(jù)試驗(yàn)設(shè)備條件、地基支墩尺寸、支墩地基荷載水平確定地基支墩與試驗(yàn)樁的距離，地基支墩與試驗(yàn)樁的凈距離選取為1b-5b且大于等于2m，其中b為反力支墩寬度，此條件下獲得的承載力需乘以承載力折減系數(shù)；(5)確定支墩地基荷載水平①支墩地基荷載水平，試驗(yàn)樁反力施加于支墩地基的壓應(yīng)力小于等于支墩地基承載力特征值的1.5倍；②采取的技術(shù)措施為增加支墩地基承載力或增加支墩承載面積；(6)確定反力樁與試驗(yàn)樁之間的中心距離①反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離大于等于6d且大于2m，d為反力樁的直徑或邊寬；②選取反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離為3d-5d且大于2m，此條件下獲得的承載力需乘以承載力折減系數(shù)；(7)確定基準(zhǔn)樁與支墩、反力樁、試驗(yàn)樁之間的距離①基準(zhǔn)樁與支墩邊的距離大于等于1.5b且大于3m，反力施加于支墩地基的壓應(yīng)力滿足小于等于支墩地基承載力特征值的1.5倍；②基準(zhǔn)樁與抗壓樁的中心距離大于等于4d且大于2m，在d大于等于1.5m的條件下取大于等于6m；③基準(zhǔn)樁與抗拔樁的中心距離大于等于6d且大于2m，在d大于等于1.0m的條件下取大于等于6m；④在抗壓樁樁徑大于1.5m、抗拔樁樁徑大于1.0m，且基準(zhǔn)樁與抗壓樁、抗拔樁的中心距離取6m的條件下，根據(jù)實(shí)際情況確定是否采取對基準(zhǔn)樁位移的監(jiān)測措施；(8)確定基準(zhǔn)樁的監(jiān)測措施①當(dāng)基準(zhǔn)點(diǎn)的位移超過1mm的條件下，采用第二級位移測量系統(tǒng)對基準(zhǔn)樁的位移進(jìn)行監(jiān)測；②第一級位移測量系統(tǒng)測量試驗(yàn)樁相對于基準(zhǔn)樁的上拔位移，第二級位移測量系統(tǒng)測量基準(zhǔn)樁相對于不動(dòng)點(diǎn)的位移；③第二級位移測量系統(tǒng)采用與第一級同樣的基準(zhǔn)梁系統(tǒng)、位移測試儀表進(jìn)行測量，或采用分辨率優(yōu)于1mm的位移測量儀器進(jìn)行測量；(9)確定承載力折減系數(shù)①對地基支墩橫梁反力裝置，在支墩與試驗(yàn)樁的凈距離為1b-5b的條件下，承載力折減系數(shù)取0.90；②對反力樁橫梁反力裝置，在反力樁與試驗(yàn)樁的中心距離為6d、5d、4d、3d的條件下，承載力折減系數(shù)分別取1、0.95、0.90、0.85。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)的改進(jìn)測試方法，其特征是確定最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)對工程樁的驗(yàn)收檢測，最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)取承載力折減系數(shù)的倒數(shù)，其最大試驗(yàn)荷載取設(shè)計(jì)要求的極限荷載與最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)的乘積，在承載力折減系數(shù)取1.0、0.95、0.90、0.85的條件下，最大試驗(yàn)荷載換算系數(shù)分別取1/1.0、1/0.95、1/0.90、1/0.85。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)的改進(jìn)測試方法，其特征是確定位移測量誤差的控制標(biāo)準(zhǔn)位移測量誤差小于5％的所測總位移。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)的改進(jìn)測試方法，具體改進(jìn)措施包括基準(zhǔn)點(diǎn)的選取原則、反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力影響量的控制原則、位移測量儀表的技術(shù)參數(shù)要求；確定加載反力裝置支墩、反力樁、與試驗(yàn)樁之間距離的措施；確定基準(zhǔn)樁與支墩、反力樁、試驗(yàn)樁之間距離的措施；基準(zhǔn)樁的監(jiān)測措施，承載力折減系數(shù)的確定方法。本發(fā)明合理控制與消除了反力荷載對試驗(yàn)樁抗拔承載力的影響，兼顧了現(xiàn)行國內(nèi)規(guī)范的現(xiàn)狀、運(yùn)輸條件和現(xiàn)場試驗(yàn)條件的限制，可解決國內(nèi)規(guī)范關(guān)于試驗(yàn)樁、反力支座、基準(zhǔn)樁之間距離的不恰當(dāng)規(guī)定，在特定試驗(yàn)條件下與ASTMD3689接軌，使單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)更具有可操作性和更強(qiáng)的工程實(shí)用性，提高了測試測結(jié)果的準(zhǔn)確性，降低了測試成本。
文檔編號E02D33/00GK101046097SQ20071002769
公開日2007年10月3日 申請日期2007年4月25日 優(yōu)先權(quán)日2007年4月25日
發(fā)明者李廣平, 徐天平, 吳偉衡, 李超華, 張珊菊, 花蓓, 李浩年, 毛良基 申請人:廣東省建筑科學(xué)研究院