本發(fā)明涉及鋼鐵工業(yè)的燒結領域，尤其涉及一種雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法。

背景技術：

在鋼鐵生產過程中，燒結工序能耗僅次于煉鐵工序，占鋼鐵生產總能耗的10％～12％，而在燒結工序中，以燒結機煙氣和冷卻機廢氣顯熱的形式排入大氣的熱量占燒結工序總能耗的50％左右。由于燒結環(huán)冷機廢氣的溫度不高，大致為150～450℃，加上此前余熱回收技術的局限，燒結環(huán)冷機廢氣余熱回收項目長期只在少數(shù)大型鋼廠獲得應用。

近年來，隨著低溫余熱回收技術的發(fā)展，鋼鐵行業(yè)的余熱回收項目的成本和投資大幅度降低，同時余熱回收裝置的效率顯著提高，大批中小型鋼鐵企業(yè)也紛紛上馬余熱回收項目，燒結環(huán)冷機余熱鍋爐得到了大量應用，尤其是在當前資源日益緊張和環(huán)保要求越來越高的形勢下，更能凸顯其經濟效益和社會效益。

對于燒結環(huán)冷機余熱回收系統(tǒng)來說，環(huán)冷機余熱回收段取風量(煙氣量)是最基本的輸入條件，也是余熱回收系統(tǒng)運行的主要監(jiān)測參數(shù)之一，然而，由于燒結環(huán)冷機余熱回收系統(tǒng)煙氣量(風量)較大，導致環(huán)冷機取風管道管徑較大，對于雙取風雙通道(環(huán)冷機高溫段和環(huán)冷機低溫段兩段取風)系統(tǒng)來說，很難保證兩段取風管道都能有較長的直管段，而流量計量對于前后直管段的長度又有著比較嚴格的要求，如此一來工程現(xiàn)場很難滿足取風流量的直接計量要求，必然會導致取風流量測量結果大大偏離真實值，從而失去有效性。

而另外一方面，一些工程中會出現(xiàn)取風管道的直管段不長而余熱鍋爐出口管道具有一定直管段的情況(即取風管道流量不易直接計量而余熱鍋爐出口煙氣總流量可以計量)，針對這類雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱回收系統(tǒng)，構建一個環(huán)冷機取風流量測量方法，在現(xiàn)場不具備直接測量的條件下通過其他參數(shù)間接獲取雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐的取風流量，為余熱鍋爐的運行監(jiān)視和操作調整提供可靠數(shù)據(jù)，具有重要的實用意義。

技術實現(xiàn)要素：

針對上述問題，本發(fā)明提供一種基于余熱鍋爐出口煙氣總流量計量的雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法。

為達到上述目的，本發(fā)明雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法，所述方法包括，選取取風管道中兩側溫度不同的取風管道進行取風流量測量，其中一根取風管道的取風流量作為第一取風管道取風流量，另一根取風管道取風流量作為第二取風管道取風流量，具體方法為：

獲取余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓、余熱鍋爐進口給水焓，利用獲取的所述數(shù)據(jù)計算燒結環(huán)冷機余熱鍋爐有效利用熱；

獲取實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣總量、當?shù)卮髿鈮?、燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣壓力、燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣溫度，利用獲取的所述數(shù)據(jù)計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量；

根據(jù)給定的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比、余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值、余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值、燒結環(huán)冷機第一取風管道取風溫度下的干空氣焓值、燒結環(huán)冷機第二取風管道取風溫度下的干空氣焓值、燒結環(huán)冷機第一取風管道取風溫度下的水蒸氣焓值、燒結環(huán)冷機第二取風管道取風溫度下的水蒸氣焓值，分別計算余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結環(huán)冷機第一取風管道取風焓值、燒結環(huán)冷機第二取風管道取風焓值；

根據(jù)余熱鍋爐有效利用熱、余熱鍋爐的保熱系數(shù)、標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量、余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結環(huán)冷機第一取風管道取風焓值、燒結環(huán)冷機第二取風管道取風焓值，以循環(huán)迭代的計算方式計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一、二取風管道取風流量；

根據(jù)標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量、標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風管道取風流量、當?shù)卮髿鈮?、燒結環(huán)冷機第一取風管道取風壓力、燒結環(huán)冷機第一取風管道取風溫度、燒結環(huán)冷機第二取風管道取風壓力、燒結環(huán)冷機第二取風管道取風溫度，計算獲得實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一、二取風管道取風流量。

較佳的，雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法，計算余熱鍋爐有效利用熱的計算式為：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)，其中，

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg；

D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；

h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg；

h_gs為余熱鍋爐進口給水焓，kJ/kg。

較佳的，雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法，計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量的計算式為：

其中，

為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量，Nm³/h；

V_總為實測的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣流量，Nm³/h；

p_a為當?shù)卮髿鈮?，Pa；

p_out為燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣壓力，Pa；

t_out為燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣溫度，℃。

較佳的，雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法，計算余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結環(huán)冷機第一取風管道取風焓值、燒結環(huán)冷機第二取風管道取風焓值的計算式分別為：

$H_{out}=(1-k)h_{gk,out}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,out}$

$H_l=(1-k)h_{gk,l}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,l}$

其中，

H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

k為取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比，可采用設定值；

h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

h_H2O,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

H₁為燒結環(huán)冷機第一取風管道取風焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結環(huán)冷機第二取風管道取風焓值，kJ/Nm³；

h_gk,1為燒結環(huán)冷機第一取風管道取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

h_gk,2為燒結環(huán)冷機第二取風管道取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結環(huán)冷機第一取風管道取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³；

為燒結環(huán)冷機第二取風管道取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³。

較佳的，雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法，所述根據(jù)余熱鍋爐有效利用熱、余熱鍋爐的保熱系數(shù)、標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量、余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結環(huán)冷機第一取風管道取風焓值、燒結環(huán)冷機第二取風管道取風焓值，以循環(huán)迭代的計算方式計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一、二取風管道取風流量的具體步驟為：

1)設定一標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量V₁⁰；

2)根據(jù)設定的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機第一取風管道取風流量V₁⁰獲得標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風管道取風流量利用的計算式為：

其中，

為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風管道取風流量，Nm³/h；

為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量；

3)根據(jù)已求出的余熱鍋爐有效利用熱、余熱鍋爐保熱系數(shù)、標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣總流量、標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風管道取風流量、余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結環(huán)冷機第一取風管道取風焓值、燒結環(huán)冷機第二取風管道取風焓值，計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量利用的計算式為：

其中，

為計算得到的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量，Nm³/h；

Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；

為余熱鍋爐保熱系數(shù)；

為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量，Nm³/h；

為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風管道取風流量，Nm³/h；

H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；

H₁為燒結環(huán)冷機第一取風管道取風焓值，kJ/Nm³；

H₂為燒結環(huán)冷機第二取風管道取風焓值，kJ/Nm³；

4)預設一閾值ε，將計算獲得的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量和設定的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量V₁⁰進行比較：

若則獲得標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量以及標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風管道取風流量；

若則將和V₁⁰的平均值作為新的設定的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量，返回步驟1)。

較佳的，雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法，所述根據(jù)標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量以及標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風管道取風流量計算實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量和實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風管道取風流量，利用的計算式為：

$V_l=\frac{101325}{p_a+p_{f,l}}\frac{(t_{f,l}+273)}{273}{V}_l^0$

其中，

V₁為實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量，Nm³/h；

V₁⁰為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第一取風管道取風流量，Nm³/h；

p_a為當?shù)卮髿鈮?，Pa；

p_f,l為燒結環(huán)冷機第一取風管道取風壓力，Pa；

t_f,l為燒結環(huán)冷機第一取風管道取風溫度，℃；

V₂為實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風管道取風流量，Nm³/h；

為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐第二取風管道取風流量，Nm³/h；

p_f,2為燒結環(huán)冷機第一取風管道取風壓力，Pa；

t_f,2為燒結環(huán)冷機第二取風管道取風溫度，℃。

較佳的，雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法，所述第一取風流量對應高溫段取風流量，第二取風管道取風流量對應低溫段取風流量；或，所述第一取風管道取風流量對應低溫段取風流量，第二取風管道取風流量對應高溫段取風。

本發(fā)明雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量軟測量方法，用于雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量的測量，通過余熱鍋爐運行數(shù)據(jù)間接獲取雙取風雙通道燒結環(huán)冷機余熱鍋爐的取風流量，在現(xiàn)場不具備流量計量所要求的直管段條件，進而導致取風流量無法直接測量或者測量精度無法保證的情況下尤為有效，結果可為余熱鍋爐的運行監(jiān)視和操作調整提供可靠數(shù)據(jù)，具有重要的實用意義。

附圖說明

圖1是燒結環(huán)冷機余熱鍋爐余熱回收工藝流程圖；A臺車運行方向，B進料，1余熱鍋爐，2環(huán)冷機高溫段，3環(huán)冷機低溫段，4環(huán)冷機高溫段取風管道，5環(huán)冷機低溫段取風管道，6余熱鍋爐排煙管道。

具體實施方式

下面結合說明書附圖對本發(fā)明做進一步的描述。

實施例一

所述第一取風管道取風流量對應高溫段取風流量；第二取風管道取風流量對應低溫段取風流量，采用測量方法為：

1、采集燒結環(huán)冷機余熱鍋爐的在線運行數(shù)據(jù)，包括：余熱鍋爐出口煙氣流量、余熱鍋爐出口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣壓力、環(huán)冷機高溫段取風溫度、環(huán)冷機高溫段取風壓力、環(huán)冷機低溫段取風溫度、環(huán)冷機低溫段取風壓力、大氣壓力、余熱鍋爐汽水側運行參數(shù)包括，高壓段過熱蒸汽溫度、高壓段過熱蒸汽壓力、高壓段過熱蒸汽流量、低壓段過熱蒸汽溫度、低壓段過熱蒸汽壓力、低壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐進口給水溫度、余熱鍋爐進口給水壓力、余熱鍋爐進口給水流量。

2、對步驟1獲得的輸入數(shù)據(jù)進行預處理，包括壞點處理和數(shù)據(jù)平滑處理，得到用于求解燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量的有效數(shù)據(jù)。

3、根據(jù)步驟2獲得的有效數(shù)據(jù)，獲取燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量，具體包括以下步驟：

計算燒結環(huán)冷機余熱鍋爐有效利用熱Q_l：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力和余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為余熱鍋爐進口給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進口給水壓力和余熱鍋爐進口給水溫度計算或查表得到；

3.2計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量：

其中，為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量，Nm³/h；V_總為實測的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣流量，Nm³/h；p_a為當?shù)卮髿鈮海琍a；p_out為燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣壓力，Pa；t_out為燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣溫度，℃；

3.3計算余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結環(huán)冷機高溫段取風焓值以及燒結環(huán)冷機低溫段取風焓值：

$H_{out}=(1-k)h_{gk,out}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,out}$

$H_h=(1-k)h_{gk,h}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,h}$

$H_l=(1-k)h_{gk,l}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,l}$

其中，H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；k為給定的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；H_h為燒結環(huán)冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結環(huán)冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³；h_gk,h為燒結環(huán)冷機高溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環(huán)冷機高溫段取風溫度計算或查表得到；h_gk,l為燒結環(huán)冷機低溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環(huán)冷機低溫段取風溫度計算或查表得到；為燒結環(huán)冷機高溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環(huán)冷機高溫段取風溫度計算或查表得到；為燒結環(huán)冷機低溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環(huán)冷機低溫段取風溫度計算或查表得到。

3.4根據(jù)余熱鍋爐有效利用熱、余熱鍋爐的保熱系數(shù)、標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量、余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結環(huán)冷機高溫段取風焓值、燒結環(huán)冷機低溫段取風焓值，以循環(huán)迭代的計算方式計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高、低溫段取風流量：

3.4.1設定初始的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量

3.4.2計算得到標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量V_l⁰：

其中，V_l⁰為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量，Nm³/h；為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；

3.4.3計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量

其中，為計算得到的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；為余熱鍋爐保熱系數(shù)，可取為設定值；為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量，Nm³/h；V_l⁰為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結環(huán)冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結環(huán)冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³；

3.4.4將步驟3.4.3得到的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量與步驟3.4.1假定的進行對比：

若，二者的差值在設定的范圍內，則輸出標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量V_l⁰；

若，二者的差值不在設定的范圍內，則將與的平均值作為新的高溫段取風流量設定值，然后重新執(zhí)行步驟3.4.1～步驟3.4.4。

3.5利用迭代計算的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量計算實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量

$V_h=\frac{101325}{p_a+p_{f,h}}\frac{(t_{f,h}+273)}{273}{V}_h^0$

$V_l=\frac{101325}{p_a+p_{f,l}}\frac{(t_{f,l}+273)}{273}{V}_l^0$

其中，V_h為實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；p_a為當?shù)卮髿鈮?，Pa；p_f,h為燒結環(huán)冷機高溫段取風壓力，Pa；t_f,h為燒結環(huán)冷機高溫段取風溫度，℃；V_l為實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；V_l⁰為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；p_f,1為燒結環(huán)冷機低溫段取風壓力，Pa；t_f,1為燒結環(huán)冷機低溫段取風溫度，℃。

實施例二

所述第一取風管道取風流量對應低溫段取風流量；第二取風管道取風流量對應高溫段取風流量，采用測量方法為：

1、采集燒結環(huán)冷機余熱鍋爐的在線運行數(shù)據(jù)，包括：余熱鍋爐出口煙氣流量、余熱鍋爐出口煙氣溫度、余熱鍋爐出口煙氣壓力、環(huán)冷機高溫段取風溫度、環(huán)冷機高溫段取風壓力、環(huán)冷機低溫段取風溫度、環(huán)冷機低溫段取風壓力、大氣壓力、余熱鍋爐汽水側運行參數(shù)包括，高壓段過熱蒸汽溫度、高壓段過熱蒸汽壓力、高壓段過熱蒸汽流量、低壓段過熱蒸汽溫度、低壓段過熱蒸汽壓力、低壓段過熱蒸汽流量、余熱鍋爐進口給水溫度、余熱鍋爐進口給水壓力、余熱鍋爐進口給水流量。

2、對步驟1獲得的輸入數(shù)據(jù)進行預處理，包括壞點處理和數(shù)據(jù)平滑處理，得到用于求解燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量的有效數(shù)據(jù)。

3、根據(jù)步驟2獲得的有效數(shù)據(jù)，獲取燒結環(huán)冷機余熱鍋爐取風流量，具體包括以下步驟：

3.1計算燒結環(huán)冷機余熱鍋爐有效利用熱Q_l：

Q_l＝D_gr1(h_gr1-h_gs)+D_gr2(h_gr2-h_gs)

其中，Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；D_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr1為余熱鍋爐高壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由高壓段過熱蒸汽壓力和高壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；D_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽流量，kg/h；h_gr2為余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽焓，kJ/kg，由余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽壓力和余熱鍋爐低壓段過熱蒸汽溫度計算或查表得到；h_gs為余熱鍋爐進口給水焓，kJ/kg，由余熱鍋爐進口給水壓力和余熱鍋爐進口給水溫度計算或查表得到。

3.2計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量：

其中，為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量，Nm³/h；V_總為實測的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣流量，Nm³/h；p_a為當?shù)卮髿鈮?，Pa；p_out為燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣壓力，Pa；t_out為燒結環(huán)冷機余熱鍋爐出口煙氣溫度，℃。

3.3計算余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結環(huán)冷機高溫段取風焓值以及燒結環(huán)冷機低溫段取風焓值：

$H_{out}=(1-k)h_{gk,out}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,out}$

$H_h=(1-k)h_{gk,h}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,h}$

$H_l=(1-k)h_{gk,l}+{\mathrm{kh}}_{H_{2}O,l}$

其中，H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；k為給定的取風管道內的煙氣中水蒸氣的體積占比；h_gk,out為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；為余熱鍋爐出口煙氣溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由余熱鍋爐出口煙氣溫度計算或查表得到；H_h為燒結環(huán)冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結環(huán)冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³；h_gk,h為燒結環(huán)冷機高溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環(huán)冷機高溫段取風溫度計算或查表得到；h_gk,l為燒結環(huán)冷機低溫段取風溫度下的干空氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環(huán)冷機低溫段取風溫度計算或查表得到；為燒結環(huán)冷機高溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環(huán)冷機高溫段取風溫度計算或查表得到；為燒結環(huán)冷機低溫段取風溫度下的水蒸氣焓值，kJ/Nm³，由燒結環(huán)冷機低溫段取風溫度計算或查表得到。

3.4根據(jù)余熱鍋爐有效利用熱、余熱鍋爐的保熱系數(shù)、標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量、余熱鍋爐出口煙氣焓值、燒結環(huán)冷機高溫段取風焓值、燒結環(huán)冷機低溫段取風焓值，以循環(huán)迭代的計算方式計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高、低溫段取風流量：

3.4.1設定初始的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量V_l⁰；

3.4.2計算得到標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量

其中，為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量，Nm³/h；為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；

3.4.3計算標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量

其中，為計算得到的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；Q_l為余熱鍋爐有效利用熱，kJ/h；為余熱鍋爐保熱系數(shù)，可取為設定值；為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐總取風流量，Nm³/h；為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；H_out為余熱鍋爐出口煙氣焓值，kJ/Nm³；H_h為燒結環(huán)冷機高溫段取風焓值，kJ/Nm³；H_l為燒結環(huán)冷機低溫段取風焓值，kJ/Nm³；

3.4.4將步驟3.4.3得到的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量與步驟3.4.1假定的V_l⁰進行對比：

若，二者的差值在設定的范圍內，則輸出標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量V_l⁰和標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量

若，二者的差值不在設定的范圍內，則將與V_l⁰的平均值作為新的低溫段取風流量設定值，然后重新執(zhí)行步驟3.4.1～步驟3.4.4。

3.5利用迭代計算獲得的標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，計算實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量和實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量：

$V_h=\frac{101325}{p_a+p_{f,h}}\frac{(t_{f,h}+273)}{273}{V}_h^0$

$V_l=\frac{101325}{p_a+p_{f,l}}\frac{(t_{f,l}+273)}{273}{V}_l^0$

其中，V_h為實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐高溫段取風流量，Nm³/h；p_a為當?shù)卮髿鈮海琍a；p_f,h為燒結環(huán)冷機高溫段取風壓力，Pa；t_f,h為燒結環(huán)冷機高溫段取風溫度，℃；V_l為實際狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；V_l⁰為標準狀態(tài)下的燒結環(huán)冷機余熱鍋爐低溫段取風流量，Nm³/h；p_f,l為燒結環(huán)冷機低溫段取風壓力，Pa；t_f,l為燒結環(huán)冷機低溫段取風溫度，℃。

以上，僅為本發(fā)明的較佳實施例，但本發(fā)明的保護范圍并不局限于此，任何熟悉本技術領域的技術人員在本發(fā)明揭露的技術范圍內，可輕易想到的變化或替換，都應涵蓋在本發(fā)明的保護范圍之內。因此，本發(fā)明的保護范圍應該以權利要求所界定的保護范圍為準。