專利名稱：氧化物彌散型強(qiáng)化鉑材料及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用作熔融光學(xué)玻璃、光纖等玻璃而操作時(shí)所使用的玻璃溶化用裝置的結(jié)構(gòu)材料的鉬材料，特別是，涉及氧化物彌散的強(qiáng)化鉬材料。
背景技術(shù)：
一直以來(lái)，作為熔融玻璃時(shí)所使用的玻璃溶化用裝置的構(gòu)成材料，使用高溫下的強(qiáng)度特性良好的強(qiáng)化鉬材料。并且，在所述玻璃熔化用裝置中，已知僅以鉬類坩鍋槽，或者以耐火材料包覆外側(cè)的鉬類坩鍋槽溶化玻璃的方法。僅為鉬類坩鍋槽時(shí)，需要僅靠鉬類坩鍋槽支撐熔融玻璃，因此作為鉬類坩鍋槽使用高溫強(qiáng)度特性良好的強(qiáng)化鉬類材料。另外，以耐火材料包覆外側(cè)的鉬類坩鍋槽中耐火材料保護(hù)坩鍋槽，因此大多數(shù)情況下采用例如由Pt、Pt-5% Rh,Pt-10% Rh等通常的鉬材料構(gòu)成的鉬類坩鍋槽。僅為鉬類坩鍋槽的玻璃熔化用裝置中，構(gòu)成坩鍋槽的強(qiáng)化鉬材料的壽命直接體現(xiàn)為裝置的壽命，因此強(qiáng)化鉬材料的物性變得極其重要。另外，在具有以耐火材料包覆外側(cè)的鉬類坩鍋槽的玻璃熔化用裝置中，鉬材料和耐火材料的膨脹收縮率不同，因此由于熔融玻璃的重量而鉬類坩鍋槽被拉伸時(shí)，發(fā)生鉬類坩鍋槽的蠕變斷裂或皺紋引起的坩鍋槽的折斷現(xiàn)象，發(fā)生制造方面的障礙。目前已知的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料雖然通常蠕變強(qiáng)度大，但具有斷裂伸長(zhǎng)率小的傾向。另外，通常的鉬材料雖然斷裂伸長(zhǎng)率較大，但高溫下的蠕變強(qiáng)度特性不理想?；谶@樣的理由，作為強(qiáng)化鉬材料的一種，提出了貼合氧化物彌散強(qiáng)化鉬材料和鉬材料的復(fù)合強(qiáng)化鉬材料(參考專利文獻(xiàn)1)。另外，提出了將氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料形成為板狀且將其多個(gè)層疊而結(jié)合的多層強(qiáng)化鉬材料(參考專利文獻(xiàn)2)。專利文獻(xiàn)1 日本專利特許觀59484號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 日本專利特開平1-224182號(hào)公報(bào)發(fā)明的揭示專利文獻(xiàn)1的復(fù)合強(qiáng)化鉬材料僅僅是將由比較粗大的組織構(gòu)成的鉬材料和氧化物彌散型的強(qiáng)化鉬材料貼合而成，與單獨(dú)的鉬材料相比高溫蠕變特性更佳，但并非是能夠滿足斷裂伸長(zhǎng)率方面的要求的材料。另一方面，專利文獻(xiàn)2的多層強(qiáng)化鉬材料是將氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料薄薄地軋制成板狀，層疊多個(gè)板，將其在高溫下結(jié)合而成的，但由于僅由氧化物彌散強(qiáng)化鉬材料構(gòu)成，因此雖然能夠期待蠕變強(qiáng)度的提高，但具有無(wú)法期待斷裂伸長(zhǎng)率的提高的傾向。本發(fā)明是在上述事實(shí)為背景而完成的，提供高強(qiáng)度且高溫蠕變特性良好的同時(shí)， 具有高的伸長(zhǎng)特性的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料及其制造技術(shù)。本發(fā)明涉及氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料，其特征在于具有氧化物彌散強(qiáng)化用的添加金屬或其金屬氧化物濃化了的濃化層，以及所述添加金屬或其金屬氧化物稀薄的以鉬為主體的鉬層交替層疊6對(duì)以上的狀態(tài)的組織。在本發(fā)明中，濃化層和鉬層層疊的狀態(tài)的結(jié)構(gòu)稱為“對(duì)”，6對(duì)是指由濃化層和鉬層構(gòu)成的“對(duì)”層疊6層的狀態(tài)。本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料具有氧化物彌散強(qiáng)化用的添加金屬或其金屬氧化物濃化了的濃化層，以及所述添加金屬或其金屬氧化物稀薄的以鉬為主體的鉬層交替層疊6對(duì)以上的狀態(tài)的組織，因此盡管是高強(qiáng)度的材料，還具有一定程度的伸長(zhǎng)特性。作為以往的強(qiáng)化鉬材料，已知例如作為添加金屬使用鋯，其氧化鋯均勻地彌散于鉬母相的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料，但是這樣的以往的鉬材料，實(shí)際應(yīng)用中雖然強(qiáng)度方面能夠滿足要求， 但具有伸長(zhǎng)率非常低的特性。因此，如果將這樣的以往的強(qiáng)化鉬材料用于玻璃熔化用裝置的坩鍋槽等，則相對(duì)熔融玻璃的重量帶來(lái)的坩鍋的負(fù)荷而言，坩鍋槽不太會(huì)變形，因此槽發(fā)生龜裂，發(fā)生坩鍋槽的突發(fā)性破損等制造上的障礙。但是，本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料盡管為高強(qiáng)度，但具有一定程度的伸長(zhǎng)特性，因此即使受到熔融玻璃的重量帶來(lái)的負(fù)荷， 也能夠通過(guò)坩鍋槽一定程度上的變形，來(lái)抑制龜裂的產(chǎn)生，有效地防止坩鍋槽的破損等。具有這樣的強(qiáng)度特性的原因并未弄清楚，但是認(rèn)為本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料為以鉬為主體的鉬層挾持在氧化物彌散強(qiáng)化用的添加金屬或其金屬氧化物濃化了的濃化層之間的狀態(tài)，因此引發(fā)龜裂的鉬粒子的晶界在板厚度方向上被隔開，能夠有效地抑制龜裂的發(fā)生。另外，推測(cè)為本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料不僅具有濃化層，即不僅具有氧化物彌散強(qiáng)化層，還夾著鉬層，因此具備一定程度的伸長(zhǎng)特性。本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料優(yōu)選至少6對(duì)以上的濃化層和鉬層交替層疊的狀態(tài)的組織。5對(duì)以下時(shí)，挾持在濃化層的鉬層的層數(shù)變少，因此無(wú)法有效地抑制龜裂的發(fā)生。該層疊狀態(tài)較好是10對(duì)以上。10對(duì)以上時(shí)，高強(qiáng)度且高溫蠕變特性良好的同時(shí)，成為具有高伸長(zhǎng)特性的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料。作為構(gòu)成本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的濃化層的添加金屬，可適用鋯、釔、 釤等。另外，作為金屬氧化物，可適用氧化鋯、氧化釔、氧化釤等。本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料可以將其最外表面使用相同的材料，例如，將最外表面使用鉬層時(shí)，作為雜質(zhì)的物質(zhì)不會(huì)熔融到玻璃，因此優(yōu)選。另外，如果將最外表面做成濃化層，則能夠使磨損性等強(qiáng)度特性良好，因此優(yōu)選。即，在本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料中，根據(jù)其用途目的，最外表面層可以選擇鉬層或濃化層。當(dāng)然，也可以將一側(cè)表面作為鉬層，將另外一側(cè)表面作為濃化層。作為本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的制造方法之一可以通過(guò)如下制造方法制得。本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的制造方法的特征在于具備如下步驟，(1)貼合氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材和鉬板材，通過(guò)熱壓進(jìn)行一體結(jié)合處理而形成層疊體的步驟，(2)對(duì)所述層疊體熱鍛造后，進(jìn)行軋制加工的步驟，( 層疊多個(gè)經(jīng)軋制加工的層疊體，通過(guò)熱壓進(jìn)行一體結(jié)合處理而形成多層層疊體的步驟，(4)對(duì)所述多層層疊體熱鍛造后，進(jìn)行軋制加工的步驟。根據(jù)本發(fā)明，能夠容易制得高溫下的伸長(zhǎng)率大，且高溫蠕變特性也良好的復(fù)合強(qiáng)化鉬材料。本發(fā)明的制造方法的(1)步驟中，較好是設(shè)定氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材和鉬板材的重量而貼合，使得最終獲得的構(gòu)成氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材和鉬板材的重量比為1 20 20 1。如果鉬板材的比例過(guò)大，則強(qiáng)度降低的傾向較強(qiáng)，相反地，如果氧化物彌散強(qiáng)化鉬材料的比例過(guò)大，則具有伸長(zhǎng)率變小的傾向。如果重量比為 1 20 20 1，則強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率特性均變?yōu)檫m宜。更優(yōu)選的重量比為1 20 2 1。
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本發(fā)明的制造方法的( 步驟中，以層疊體的軋制方向正交的狀態(tài)層疊層疊體。 如果使層疊體的軋制方向正交的狀態(tài)層疊層疊體，則最終獲得的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的層疊組織整體上變得均一，能夠使得氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的強(qiáng)度特性在整體上均
ο本發(fā)明的制造方法的C3)步驟中，優(yōu)選至少層疊6片以上的層疊體，更優(yōu)選層疊10 片以上的層疊體。如果將6片以上的層疊體，以鉬層和濃化層依次排序的狀態(tài)層疊，則鉬層和濃化層以交替的狀態(tài)存在12層以上，能夠制得有效地抑制龜裂發(fā)生的層疊體。另外，如果層疊10片以上的層疊體，則鉬層和濃化層以交替的狀態(tài)存在20層以上，能夠制得高強(qiáng)度且高溫蠕變特性良好的同時(shí)，具有高伸長(zhǎng)特性的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料。本發(fā)明的制造方法的( 步驟中的軋制加工的加工率較好是85%以上。軋制層疊體或多層層疊體時(shí)，加工率不足85%的情況下，具有層疊的氧化物彌散強(qiáng)化鉬材料和鉬材料結(jié)合變?nèi)?，氧化物彌散型?qiáng)化鉬材料的強(qiáng)度降低的傾向。本發(fā)明的熱壓較好是在溫度800°C 1200°C，壓力15 50ΜΙ^下進(jìn)行。不足800°C 時(shí)，氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材和鉬板材的接合變得不充分，超過(guò)1200°C時(shí)，容易發(fā)生熱壓裝置的工卡模具上附著鉬的現(xiàn)象。另外，壓力不足15MI^時(shí)，氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材和鉬板材的接合變得不充分，超過(guò)50MPa時(shí)，容易發(fā)生熱壓裝置中使用的碳制的工卡模具的破損。并且，熱壓較好是進(jìn)行2次，該情況下，較好是變更首次和第二次熱壓條件。所述條件的變更具體為改變熱壓時(shí)的沖頭以及支承臺(tái)的前端面的形狀，較好是在首次熱壓時(shí)， 沖頭以及支承臺(tái)的前端面的曲率半徑設(shè)為1000 4000mm，第二次時(shí)，前端面的曲率半徑設(shè)為5000mm以上或前端面形成為平面。在上述條件下，進(jìn)行2次熱壓，使得氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材和鉬板材的接合變得充分。根據(jù)本發(fā)明，能夠提供高溫蠕變特性良好，具有高伸長(zhǎng)特性的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料，能夠容易制得如上所述的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料。并且，能夠有效地防止以往的玻璃熔化用裝置中發(fā)生的坩鍋槽的突發(fā)性破損障礙等。附圖簡(jiǎn)要說(shuō)明

圖1實(shí)施例1的加工完成后的截面組織照片。圖2實(shí)施例1的1400°C，M小時(shí)熱處理后的截面組織照片。圖3實(shí)施例1的1400°C，100小時(shí)熱處理后的截面組織照片。圖4比較例1的截面組織照片。圖5實(shí)施例1的基于SIMS的截面組成分布照片。圖6實(shí)施例1的基于SIMS的截面組成分布照片。發(fā)明的
具體實(shí)施例方式以下，對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方式，基于如下記載的實(shí)施例進(jìn)行說(shuō)明。實(shí)施例1 作為該實(shí)施例1的材料，使用鉬軋制材料(縱118mmX橫118mmX厚25mm(7. 5kg) 商品名T-1，田中貴金屬工業(yè)株式會(huì)社制，Pt純度99. 95% )以及作為彌散粒子使用氧化鋯的氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材(縱118mmX橫118mmX厚6mm(l. 8kg)):商品名GTH，田中貴金
5屬工業(yè)株式會(huì)社制，Pt純度99. 90%，ZrO為10% )。將這些材料分別層疊1片，放入熱壓機(jī)，爐內(nèi)減壓至0. 6Pa，爐內(nèi)溫度1000°C，加壓壓力20噸的條件下進(jìn)行熱壓，制得層疊體。該熱壓機(jī)的沖頭以及支承臺(tái)使用縱120mmX橫 120mmX厚200mm的石墨制(IS063)，前端面的曲率半徑為3600mm的。通過(guò)熱壓形成的層疊體在1300°C的電爐內(nèi)，保持30分鐘后取出，用500噸的氣錘錘打3次進(jìn)行鍛造處理。接著，再次放入到1300°C的電爐內(nèi)，進(jìn)行30分鐘的退火處理。對(duì)退火處理后的層疊體進(jìn)行軋制處理(加工率95% )，形成為縱125mmX橫 1250mmX厚1. 2mm。切割所述經(jīng)軋制加工處理的層疊體，制得多片縱119mmX橫119mmX 厚1. 2mm的層疊體。接著，準(zhǔn)備18片所述經(jīng)軋制處理的層疊體，使其中的9片以鉬板材側(cè)朝下的狀態(tài)， 相互旋轉(zhuǎn)90°層疊使得軋制方向正交，其最上方層疊鉬軋制材料(縱119mmX橫119mmX 厚lmm(與上述材料相同組成商品名T-I))，在其上面將剩余的9片以氧化物強(qiáng)化鉬板材側(cè)朝下的狀態(tài)，相互旋轉(zhuǎn)90°層疊使得軋制方向正交。并且，將如上所述層合狀態(tài)的18片層疊體(包含1片鉬軋制材料)放入減壓至 0. 6Pa的熱壓機(jī)的爐內(nèi)，在爐內(nèi)溫度1000°C，加壓壓力20噸的條件下進(jìn)行熱壓制得多層層疊體。此時(shí)，熱壓機(jī)的沖頭以及支承臺(tái)使用縱120mmX橫120mmX厚200mm的石墨(IS063)， 前端面的曲率半徑為3600mm的。并且，將熱壓后經(jīng)冷卻取出的多層層疊體再次放入減壓至0.6Pa的熱壓機(jī)的爐內(nèi)，爐內(nèi)溫度1000°c，加壓壓力50噸的條件下進(jìn)行熱壓。此時(shí)，熱壓機(jī)的沖頭以及支承臺(tái)使用縱120mmX橫120mmX厚200mm的石墨制(IS063)，前端面為平坦(平面)的。所述熱壓進(jìn)行2次(厚度為22. 5mm)。經(jīng)2次熱壓的多層層疊體在1300°C的電爐內(nèi)，保持60分鐘后取出，用500噸的氣錘錘打3次進(jìn)行鍛造處理。接著，再次放入到1300°C的電爐內(nèi)，進(jìn)行30分鐘的退火處理。最后，所述退火處理后的多層層疊體進(jìn)行如下軋制加工處理，形成為縱500mmX 橫500mmX厚1. 2mm。作為首次軋制加工實(shí)現(xiàn)76%的加工率，將方向改為與首次軋制方向正交的方向，實(shí)施加工率為78%的第二次軋制加工，制得實(shí)施例1的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬板。使用該實(shí)施例1的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬板，進(jìn)行蠕變特性試驗(yàn)、高溫拉伸試驗(yàn)、截面組織觀察。實(shí)施例2 實(shí)施例2中，使用與上述實(shí)施例1相同的層疊體。對(duì)退火處理后的層疊體進(jìn)行軋制加工處理(加工率85% )，形成為縱125mmX橫1250mmX厚4. 5mm。切割所述軋制加工處理了的層疊體，制得6片縱118mmX橫118mmX厚4. 5mm的層疊體。將6片層疊體中的3片以鉬板材側(cè)朝下的狀態(tài)，相互旋轉(zhuǎn)90°層疊使得軋制方向正交，其最上面層疊鉬軋制材料(縱119mmX橫119mmX厚3. 6mm/商品名T-1 與上述實(shí)施例1相同組成)，在其上面將剩余的3片以氧化物強(qiáng)化鉬板材側(cè)朝下的狀態(tài)，相互旋轉(zhuǎn)90° 層疊使得軋制方向正交。并且，將如上所述層合的狀態(tài)的6片層疊體(包含1片軋制材料)， 與實(shí)施例1相同的條件下，進(jìn)行2次熱壓制得多層層疊體(厚度30. 6mm)。并且，經(jīng)2次熱壓的多層層疊體，與實(shí)施例1相同的條件下，用氣錘錘打3次進(jìn)行鍛造處理。接著，再次放入到1300°C的電爐內(nèi)，進(jìn)行30分鐘的退火處理。所述退火處理后的多層層疊體進(jìn)行如下軋制加工處理，形成為縱500mmX橫500mmX厚1. 2mm。作為首次軋制加工實(shí)現(xiàn)76%的加工率，將方向改為與第一次軋制方向正交的方向，實(shí)施加工率為78%的第二次軋制加工，制得實(shí)施例2的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬板。 使用該實(shí)施例2的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬板，進(jìn)行蠕變特性試驗(yàn)、高溫拉伸試驗(yàn)、截面組織觀察。比較例1 該比較例1中，將實(shí)施例1中記載的層疊體(1片鉬軋制材料和1片氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材構(gòu)成，經(jīng)熱壓、采用氣錘的鍛造處理，軋制加工處理的層疊體)作為比較例1的樣品。另外，對(duì)于該比較例1，進(jìn)行截面組織觀察，蠕變特性試驗(yàn)、高溫拉伸試驗(yàn)。比較例2 該比較例2中，使用與上述實(shí)施例1相同的層疊體。對(duì)退火處理后的層疊體進(jìn)行軋制加工處理(加工率 % )，形成為縱125mmX橫1250mmX厚6. 8mm。切割所述經(jīng)軋制加工處理的層疊體，制得4片縱118mmX橫118mmX厚6. 8mm的層疊體。將4片層疊體中的2片以鉬板材側(cè)朝下的狀態(tài)，相互旋轉(zhuǎn)90°層疊使得軋制方向正交，其最上面層疊鉬軋制材料(縱119mmX橫119mmX厚5. 5mm/商品名T-1 與上述實(shí)施例1相同組成)，在其上面將剩余的2片以氧化物強(qiáng)化鉬板材側(cè)朝下的狀態(tài)，相互旋轉(zhuǎn)90° 層疊使得軋制方向正交。并且，將如上所述層合的狀態(tài)的4片層疊體(包含1片軋制材料)， 與實(shí)施例1相同的條件下，進(jìn)行2次熱壓制得多層層疊體(厚度32. 7mm)。并且，經(jīng)2次熱壓的多層層疊體，與實(shí)施例1相同的條件下，用氣錘錘打3次進(jìn)行鍛造處理。接著，再次放入到1300°C的電爐內(nèi)，進(jìn)行30分鐘的退火處理。所述退火處理后的多層層疊體進(jìn)行如下軋制加工處理，形成為縱500mmX橫 500mmX厚1. 2mm。作為首次軋制加工實(shí)現(xiàn)76 %的加工率，將方向改為與首次軋制方向正交的方向，實(shí)施加工率為78%的第二次軋制加工，制得比較例2的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬板。 使用該比較例2的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬板，進(jìn)行蠕變特性試驗(yàn)、高溫拉伸試驗(yàn)、截面組織觀察。接著，對(duì)蠕變?cè)囼?yàn)以及高溫拉伸試驗(yàn)的結(jié)果進(jìn)行說(shuō)明。首先，蠕變?cè)囼?yàn)是，從實(shí)施例1以及實(shí)施例2，比較例1以及比較例2的各樣品中，選取蠕變?cè)囼?yàn)片(JIS13B拉伸試驗(yàn)片)，在1400°C溫度氣氛中，對(duì)于一定的負(fù)荷進(jìn)行應(yīng)力破損(蠕變)試驗(yàn)。測(cè)定負(fù)荷是5MPa、 3. 5MPa。并且，該蠕變?cè)囼?yàn)對(duì)以下兩種情況進(jìn)行測(cè)定，即經(jīng)最終的軋制加工處理的軋制方向 (作為X方向)上施加拉伸負(fù)荷的情況以及垂直于軋制方向的方向(Y方向)上施加拉伸負(fù)荷的情況。其結(jié)果示于表1。表1中，作為參考還記載了僅為氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材(商品名GTH)時(shí)的數(shù)據(jù)。[表 1]
權(quán)利要求
1.氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料，其特征在于，該氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料具有將氧化物彌散強(qiáng)化用的添加金屬或其金屬氧化物濃化了的濃化層，以及所述添加金屬或其金屬氧化物稀薄的以鉬為主體的鉬層交替層疊6對(duì)以上的狀態(tài)的組織。
2.如權(quán)利要求1所述的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料，其特征在于，最外表面為鉬層或濃化層。
3.氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的制造方法，該氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料具有將氧化物彌散強(qiáng)化用的添加金屬或其金屬氧化物濃化了的濃化層，以及所述添加金屬或其金屬氧化物稀薄的以鉬為主體的鉬層交替層疊6對(duì)以上的狀態(tài)的組織，其特征在于，具備如下步驟；(1)貼合氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材和鉬板材，通過(guò)熱壓進(jìn)行一體結(jié)合處理而形成層疊體的步驟，(2)對(duì)所述層疊體熱鍛造后，進(jìn)行軋制加工的步驟，(3) 層疊多個(gè)經(jīng)軋制加工的層疊體，通過(guò)熱壓進(jìn)行一體結(jié)合處理而形成多層層疊體的步驟，(4) 對(duì)所述多層層疊體熱鍛造后，進(jìn)行軋制加工的步驟。
4.如權(quán)利要求3所述的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的制造方法，其特征在于，上述(1)步驟中，設(shè)定氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材和鉬板材的重量而貼合，使得最終獲得的構(gòu)成氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的氧化物彌散強(qiáng)化鉬板材和鉬板材的重量比為1 20 20 1。
5.如權(quán)利要求3或4所述的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的制造方法，其特征在于，所述 (3)步驟中，以層疊體的軋制方向正交的狀態(tài)層疊層疊體。
6.如權(quán)利要求3 5中任一項(xiàng)所述的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的制造方法，其特征在于，所述(3)步驟中，層疊6片以上的層疊體。
7.如權(quán)利要求3 6中任一項(xiàng)所述的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的制造方法，其特征在于，所述( 步驟中的軋制加工的加工率為85%以上。
8.如權(quán)利要求3 7中任一項(xiàng)所述的氧化物彌散型強(qiáng)化鉬材料的制造方法，其特征在于，所述熱壓是在溫度800°C 1200°C，壓力15 50MP a下進(jìn)行。
全文摘要
本發(fā)明的目的在于提供制造高溫蠕變特性良好的同時(shí)，具有高伸長(zhǎng)特性的氧化物彌散型強(qiáng)化鉑材料的技術(shù)。本發(fā)明的氧化物彌散型強(qiáng)化鉑材料的特征在于具有將氧化物彌散強(qiáng)化用的添加金屬或其金屬氧化物濃化了的濃化層，以及所述添加金屬或其金屬氧化物稀薄的以鉑為主體的鉑層交替層疊6對(duì)以上的狀態(tài)的組織。并且，較好是其最外表面為鉑層或濃化層。
文檔編號(hào)C22C5/04GK102421923SQ20108002147
公開日2012年4月18日 申請(qǐng)日期2010年5月11日 優(yōu)先權(quán)日2009年5月13日
發(fā)明者山嵜春樹 申請(qǐng)人:田中貴金屬工業(yè)株式會(huì)社