專利名稱：：高強(qiáng)度熱軋鋼板的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及適用于汽車用構(gòu)件的原材的加工后的延伸凸緣性優(yōu)良、且?guī)啿膬?nèi)的局部的特性變化小的拉伸強(qiáng)度為490MPa以上的高強(qiáng)度熱軋鋼板的制造方法。
背景技術(shù)：
：近年來(lái)，對(duì)環(huán)境問(wèn)題的關(guān)心正在提高，因此以通過(guò)輕量化來(lái)提高每加侖里程為目的，要求汽車用鋼板的進(jìn)一步的高強(qiáng)度-薄壁化。目前最常使用的高強(qiáng)度熱軋鋼板雖然是440MPa級(jí)的，但由于上述理由，最近490MPa級(jí)以上、特別是590MPa級(jí)的鋼板的使用量正在增大。但是，隨著高強(qiáng)度化，伸長(zhǎng)率及延伸凸緣特性降低，因此產(chǎn)生了沖壓加工時(shí)的裂紋、成品率降低的大的問(wèn)題。另一方面，由于近年來(lái)沖壓技術(shù)的進(jìn)步，因此在延伸凸緣變形部位，增加了拉深(擠壓及鼓凸)一修整(沖孔)一精壓(擴(kuò)孔)等加工工序。經(jīng)由上述加工工序成形的鋼板，除了增加加工外，還需要沖孔后的延伸凸緣特性，但還沒有開發(fā)出與這樣的新加工方法相對(duì)應(yīng)的490MPa級(jí)以上的鋼板。作為使沒有增加加工的鋼板的延伸凸緣性提高的技術(shù)，專利文獻(xiàn)1及專利文獻(xiàn)2中公開了通過(guò)將添加了Si的鋼坯加熱到120(TC以下，熱軋后急冷至預(yù)定溫度，然后經(jīng)由空冷在35055(TC下進(jìn)行巻取，從而制成貝氏體主體的組織的技術(shù)。但是，這些技術(shù)為了抑制由添加Si引起的紅色銹皮的生成，鋼坯的加熱溫度低，產(chǎn)生了軋制載荷增大、表面性狀變差的問(wèn)題。而且，貝氏體主體的組織也存在加工后的延伸凸緣性變差的問(wèn)題。專利文獻(xiàn)3中公開了通過(guò)使前段的冷卻為主體，使540°C以下的溫度范圍的冷卻為緩冷(以冷卻速度計(jì)，530°C/s的低的冷卻速度)，并在膜態(tài)沸騰范圍內(nèi)進(jìn)行冷卻，從而巻材內(nèi)的材質(zhì)變化小、且延伸凸緣性優(yōu)良的鋼板的制造技術(shù)。但是，在50(TC以下、特別是4S(TC以下的溫度范圍內(nèi)利用膜態(tài)沸騰進(jìn)行冷卻的情況，不能避免在此之前的冷卻過(guò)程中發(fā)生的局部的溫度偏差(例如由于形狀不良而滯水引起的局部冷卻等)擴(kuò)大的情況，在巻材內(nèi)產(chǎn)生局部地發(fā)生材質(zhì)變化。另外，由于低冷卻速度下冷卻中部分鐵素體發(fā)生相變，因此難以控制鐵素體和貝氏體的百分率，其結(jié)果是加工后的延伸凸緣性的改善不充分。而且在設(shè)備方面還產(chǎn)生冷卻線的線長(zhǎng)度增長(zhǎng)的問(wèn)題。專利文獻(xiàn)4中公開了通過(guò)在終軋中進(jìn)行70%以上的軋制，軋制后進(jìn)行120°C/s以上的超急冷，在62068(TC保持37秒而得到微小的鐵素體組織，然后以50150°C/s的冷卻速度進(jìn)一步進(jìn)行冷卻，在40045(TC下進(jìn)行巻取，從而得到強(qiáng)度、屈服比、延伸凸緣性等綜合的平衡優(yōu)良的鋼板的技術(shù)。但是，在該技術(shù)中存在由于終軋中的高軋制率而容易產(chǎn)生表面缺陷的問(wèn)題，并且由于熱軋后的超急冷，鋼板形狀變差。若以50°C/s以上的冷卻速度將形狀差的鋼板冷卻至480°C以下，則由于冷卻的不均勻局部地?cái)U(kuò)大，因此存在產(chǎn)生局部材質(zhì)變化的問(wèn)題。另外，專利文獻(xiàn)5中公開了沒有巻取工序的厚鋼板的冷卻控制技術(shù)。該技術(shù)通過(guò)使冷卻的前段全面膜態(tài)沸騰、使冷卻的后段全面核態(tài)沸騰來(lái)進(jìn)行冷卻，縮小由冷卻偏差等引起的厚鋼板的表層和內(nèi)部的硬度差，希望降低厚鋼板的材質(zhì)不均。但是，該技術(shù)應(yīng)用于板厚大于10mm的厚鋼板，難以應(yīng)用于具有巻取工序、用于板厚小于10mm、一般主要用于板厚8mm以下的薄鋼板。S卩，在巻取為巻材而制造的熱軋鋼板(熱軋鋼帶)中，若僅消除熱軋后的冷卻偏差，則難以在確保所期望的特性并消除材質(zhì)不均，例如，除了鋼的成分組成之外，還需要考慮熱軋后的冷卻方式、之后的巻取溫度對(duì)冷卻的影響等，以確保可以得到所要求的特性的鋼組織。專利文獻(xiàn)1:日本特開平04-088125號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本特開平03-180426號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3:日本特開平08-325644號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4:日本特開平04-276024號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)5:日本特開2000-042621號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于上述問(wèn)題，目的在于，提供能夠制造強(qiáng)度為490MPa以上，具有10%加工后的擴(kuò)孔率A為80%以上的延伸凸緣性優(yōu)良、且?guī)啿膬?nèi)的局部的材質(zhì)變化小的高張力鋼板(高強(qiáng)度鋼板)的方法。另外，本發(fā)明的制造對(duì)象優(yōu)選為板厚約1.2mm以上且小于約10mm的熱軋薄鋼板。本發(fā)明人對(duì)強(qiáng)度為490MPa以上的鋼板的加工后的延伸凸緣性、鐵素體相和貝氏體相的百分率進(jìn)行了專心研究，并且對(duì)穩(wěn)定地確保最合適的鐵素體和貝氏體的百分率、而且抑制鋼板內(nèi)的局部冷卻的不均勻產(chǎn)生的制造方法反復(fù)進(jìn)行了研究。這里，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，貝氏體本身的強(qiáng)度多依賴于巻取溫度，具體而言，巻取溫度降低則貝氏體本身的強(qiáng)度上升，若貝氏體的百分率過(guò)度增大，則相對(duì)于巻取溫度的變化，鋼板強(qiáng)度大幅變化。因此，對(duì)通過(guò)優(yōu)化鐵素體和貝氏體的百分率，使強(qiáng)度的巻取溫度依賴性降低，進(jìn)而避免過(guò)渡沸騰范圍的冷卻，從而抑制巻取時(shí)的鋼板的局部過(guò)冷部的產(chǎn)生的方法進(jìn)行了研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，以30°C/s以上的平均冷卻速度冷卻至525°C以上、625。C以下的冷卻停止溫度，之后停止冷卻3秒以上、10秒以下，接著以鋼板的冷卻達(dá)到核態(tài)沸騰的冷卻方法進(jìn)行冷卻，并在400°C以上、55(TC以下進(jìn)行巻取，由此可以使以體積百分率計(jì)520%的貝氏體相均勻分散到鐵素體相中，并且通過(guò)在核態(tài)沸騰范圍進(jìn)行鋼板的冷卻可以抑制巻材內(nèi)的局部冷卻的不均勻。本發(fā)明基于上述見解而完成。S卩，本發(fā)明具有以下的特征?！N高強(qiáng)度熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，將鋼坯加熱至1150130(TC后，使熱軋的終軋溫度為80(TC以上、100(TC以下，然后以30°C/s以上的平均冷卻速度冷卻至525t:以上、625t:以下的冷卻停止溫度，之后使冷卻停止3秒以上、10秒以下，接著以鋼板的冷卻達(dá)到核態(tài)沸騰的冷卻方法進(jìn)行冷卻，并在400°C以上、550°C以下進(jìn)行巻取，其中，所述鋼坯以質(zhì)量^計(jì)，含有C:0.050.15%、Si:0.11.5%、Mn:0.5%2.0%、P:0.06%以下、S:0.005X以下、A1:0.10%以下，余量由鐵及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成?！N高強(qiáng)度熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，將鋼坯加熱至1150130(TC后，使熱軋的終軋溫度為80(TC以上、100(TC以下，然后以30°C/s以上的平均冷卻速度冷卻至525t:以上、625t:以下的冷卻停止溫度，之后使冷卻停止3秒以上、10秒以下，接著以鋼板的冷卻達(dá)到核態(tài)沸騰的冷卻方法進(jìn)行冷卻，并在400°C以上、55(TC以下進(jìn)行巻取，其中，所述鋼坯以質(zhì)量^計(jì)，含有C:0.050.15%、Si:0.11.5%、Mn:0.5%2.0%、P:0.06%以下、S:0.005%以下、Al:0.10%以下，而且含有Ti:0.0050.l%、Nb:0.0050.1%、V:0.0050.2%、W:0.0050.2%中的1種或2種以上，余量由鐵及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。通過(guò)本發(fā)明，可以制造與近年的沖壓加工方法的變化相對(duì)應(yīng)的加工后的延伸凸緣性優(yōu)良的鋼板。而且，通過(guò)最優(yōu)化地結(jié)合鋼板的組織控制和鋼板的冷卻控制，能夠抑制通過(guò)現(xiàn)有的冷卻方法難以消除的鋼板內(nèi)的局部低溫部的產(chǎn)生，從而能夠制造鋼板內(nèi)的不均少的鋼板。具體實(shí)施例方式接著，說(shuō)明將本發(fā)明的化學(xué)組成限定在上述范圍內(nèi)的理由。C:O.050.15%C是使貝氏體生成、確保必要的強(qiáng)度所必需的元素。為了得到490MPa以上的強(qiáng)度，需要使C為0.05%以上，但若C量超過(guò)0.15%則晶界的滲碳體量增多，伸長(zhǎng)率及延伸凸緣性降低。優(yōu)選為0.060.12%。Si:0.11.5%Si通過(guò)固溶強(qiáng)化使鐵素體相的硬度上升，使鐵素體相和貝氏體相的相間硬度差降低，使延伸凸緣性提高。并且，通過(guò)促進(jìn)鐵素體相變時(shí)C向奧氏體相的富集，促進(jìn)巻取后的貝氏體生成。為了提高延伸凸緣性，需要Si量為0.1%以上，但是若Si量超過(guò)1.5%則導(dǎo)致表面性狀降低、疲勞特性降低。優(yōu)選為0.3%以上、1.2%以下。Mn:0.52.0%Mn也是在固溶強(qiáng)化及貝氏體生成方面有效的元素。為了得到490MPa以上的強(qiáng)度，需要使Mn為0.5%以上，但是若Mn量大于2.0%則焊接性和加工性降低。優(yōu)選為0.80.18%。P:O.06%以下若P量大于0.06X則導(dǎo)致由偏析引起的延伸凸緣性的降低。因此，需要使P的含量為0.06%以下，優(yōu)選為0.03%以下。另外，由于P還是在固溶強(qiáng)化方面有效的元素，因此優(yōu)選在得到該效果的基礎(chǔ)上，使其含有0.005%以上。S:O.005%以下由于S與Mn及Ti形成硫化物，因此在使延伸凸緣性降低的同時(shí)導(dǎo)致有效的Mn、Ti的降低。因此S是應(yīng)盡力降低的元素。優(yōu)選為0.005%以下，更優(yōu)選為0.003%以下。Al:O.10%以下Al作為鋼的脫氧材料是重要的元素，但是若過(guò)量添加使鋼中的Al量超過(guò)0.10%則導(dǎo)致表面性狀降低。因此，使Al量為O.10%以下。優(yōu)選為0.06%以下。另外，優(yōu)選在充分確保脫氧效果的基礎(chǔ)上，使Al量的下限值為約0.005%。而且，在本發(fā)明的鋼原材中，為了謀求強(qiáng)度提高，還可以添加下述Ti、Nb、V、W中的5任意1種或2種以上。Ti:0.0050.l%、Nb:0.0050.1%、V:0.0050.2%、W:0.0050.2%Ti、Nb、V及W均與C結(jié)合而形成微小的析出物，是有助于強(qiáng)度提高的元素。但是，若上述元素分別小于0.005%則碳化物生成量不足，另一方面，若Ti及Nb分別添加大于0.1%、V及W分別添加大于0.2%，則貝氏體的生成變得困難。優(yōu)選Ti及Nb為0.030.08%、V為0.050.15X、W為0.010.15%。而且，雖然上述以外的余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，但作為沒有給本發(fā)明的作用效果帶來(lái)?yè)p害的微量元素Cu、Ni、Cr、Sn、Pb、Sb，可以分別在0.1%以下的范圍內(nèi)含有。另外，本發(fā)明的高強(qiáng)度熱軋鋼板的制造方法是，使所得的熱軋鋼板的鋼組織為以鐵素體為主相、即使鐵素體相為80%以上，使貝氏體相的體積百分率達(dá)到3-20%。使貝氏體相的體積百分率為3%以上的原因是，若該體積百分率小于3%則難以得到490MPa以上的強(qiáng)度。并且，如上所述，雖然貝氏體本身的強(qiáng)度嚴(yán)重地受到巻取溫度的影響，但若貝氏體相的體積率大于20%，則貝氏體相的硬度對(duì)于強(qiáng)度的依賴性變得明顯，而且由于鋼板本身的強(qiáng)度的巻取溫度依賴性增大，因此使貝氏體相的體積百分率為20%以下。若貝氏體相的體積百分率過(guò)度增大，則巻材內(nèi)的材質(zhì)不均，而且?guī)啿拈g的材質(zhì)不均也增大。即，為了減少鋼板的材質(zhì)不均，組織控制和冷卻方法的結(jié)合是非常重要的。另外，在本發(fā)明的高強(qiáng)度熱軋鋼板的制造方法中，雖然除上述貝氏體相以外大多為鐵素體相，但仍然可以含有少量、具體而言為小于約2%的馬氏體相及殘留y相等除鐵素體、貝氏體相以外的相。接著，對(duì)本發(fā)明的制造條件進(jìn)行說(shuō)明。在本發(fā)明中，在制造上述鋼板時(shí)，需要將鋼坯加熱至1150130(TC后，使熱軋的終軋溫度為80(TC以上、100(TC以下，然后以30°C/s以上的平均冷卻速度冷卻至525。C以上、625t:以下的冷卻停止溫度，之后使冷卻停止3秒以上、10秒以下，接著以鋼板的冷卻達(dá)到核態(tài)沸騰的冷卻方法進(jìn)行冷卻，并在40(TC以上、55(TC以下進(jìn)行巻取。以下對(duì)上述的理由進(jìn)行說(shuō)明。鋼坯加熱溫度1150130(TC以上使鋼坯加熱溫度達(dá)到1150°C以上的原因在于，降低軋制載荷及確保良好的表面性狀。并且，對(duì)于添加了Ti、Nb、V及W的情況，雖然需要在加熱時(shí)使碳化物再溶解，但若低于115(TC則再溶解不能充分進(jìn)行。另一方面，若加熱溫度高于130(TC，則由于y粒子的粗大化，鐵素體相變延遲，伸長(zhǎng)率及延伸凸緣性降低。優(yōu)選為115(TC以上、128(TC以下。使終軋溫度為800°C以上、IOO(TC以下若終軋溫度低于80(TC則等軸的鐵素體粒子的生成變得困難，并且根據(jù)情況變?yōu)殍F素體和奧氏體的兩相區(qū)軋制，延伸凸緣性降低。另一方面，若終軋溫度高于IOO(TC，則滿足本發(fā)明的冷卻條件的冷卻線的線長(zhǎng)度變得過(guò)長(zhǎng)。優(yōu)選為82(TC以上、95(TC以下。終軋后以30°C/s以上的平均冷卻速度冷卻至525°C以上、625。C以下的冷卻停止溫度，之后使冷卻停止3秒以上、10秒以下若終軋后的平均冷卻速度小于3(TC/s，則由于高溫，鐵素體相變開始，貝氏體生成變得困難。并且需要長(zhǎng)的冷卻線。因此，需要使從終軋溫度到冷卻停止溫度的平均冷卻速度為30°C/s以上。若能確保冷卻停止溫度的精度則冷卻速度的上限沒有限制，但考慮現(xiàn)有的冷卻技術(shù)，優(yōu)選冷卻速度為30°C/s以上、70(TC/s以下。6終軋后，需要將鋼板冷卻至525°C以上、625t:以下的冷卻停止溫度，之后使冷卻停止3秒以上、10秒以下而進(jìn)行空冷。在停止該冷卻而進(jìn)行空冷期間，發(fā)生從奧氏體到鐵素體的相變，能夠調(diào)整鋼板的鐵素體百分率。另外，在該空冷范圍內(nèi)，沒有發(fā)生鐵素體相變的奧氏體部分在接著進(jìn)行的急冷之后的巻取階段相變，形成貝氏體。若冷卻停止溫度低于5251:，則巻取后，最終得到的貝氏體的體積率大于20%，而且由于跨越從膜態(tài)沸騰到核態(tài)沸騰的過(guò)渡沸騰范圍，因此易產(chǎn)生鋼板的溫度偏差。因此，需要使冷卻停止溫度為525°C以上，更優(yōu)選為53(TC以上。另一方面，若冷卻停止溫度高于625t:，則在空冷中過(guò)度促進(jìn)鐵素體生成，最終難以確保體積率為3%以上的貝氏體。因此，需要使冷卻停止溫度為625t:以下，更優(yōu)選為低于60(TC。接著，若冷卻停止時(shí)間即空冷時(shí)間小于3秒，則鐵素體相變不充分，最終得到的貝氏體的體積率大于20%。另一方面，若空冷時(shí)間大于IO秒則鐵素體相變過(guò)度進(jìn)行，最終得到的貝氏體的體積率小于3%。因此，需要使空冷時(shí)間為3秒以上、10秒以下，更優(yōu)選為3秒以上、8秒以下?？偨Y(jié)上述情況，前段冷卻的更優(yōu)選的條件是，冷卻停止溫度為53(TC以上且低于60(TC，空冷時(shí)間為3秒以上、8秒以下。另外，這里空冷是指停止冷卻，即停止強(qiáng)制冷卻的狀態(tài)。與進(jìn)行強(qiáng)制冷卻時(shí)相比，空冷期間鋼板的冷卻速度非常慢，由于空冷期間的鋼板溫度為冷卻停止溫度附近的溫度，因此如上所述從奧氏體到鐵素體的相變發(fā)生，但即使代替該空冷、而進(jìn)行停止冷卻并將溫度保持在冷卻停止溫度附近的處理，本發(fā)明的效果上也沒有任何變化，是包含在本發(fā)明的范疇中的。以下對(duì)冷卻方法進(jìn)行詳述?？绽浜?，以鋼板的冷卻達(dá)到核態(tài)沸騰的冷卻方法進(jìn)行冷卻，并在400°C以上、55(TC以下進(jìn)行巻取本發(fā)明中，重新開始冷卻，進(jìn)行后段的冷卻時(shí)的冷卻方法是最重要的部分。由于前段冷卻的滯留水等的影響而在后段的冷卻前產(chǎn)生的局部過(guò)冷部(局部地達(dá)到比周圍的溫度低的溫度的部分)，若發(fā)生從膜態(tài)沸騰到核態(tài)沸騰的過(guò)渡沸騰，則低溫部快速變冷，因此溫度偏差擴(kuò)大。而且該溫度偏差的擴(kuò)大在500°C以下、特別是480°C以下的溫度范圍內(nèi)變得顯著。另一方面，為了避免過(guò)渡沸騰，雖然存在降低冷卻速度、利用膜態(tài)沸騰來(lái)進(jìn)行冷卻的方法，但在該情況下，通過(guò)500°C以下、特別是480°C以下的溫度范圍的冷卻，不能避免在此之前的冷卻過(guò)程中產(chǎn)生的局部的溫度偏差(例如由于形狀不良而滯水引起的局部冷卻等)擴(kuò)大的情況，在巻材內(nèi)局部地產(chǎn)生材質(zhì)變化。因此，本發(fā)明人沒有采用使過(guò)渡沸騰向低溫側(cè)移動(dòng)的方法，而采用利用核態(tài)沸騰的冷卻。核態(tài)沸騰范圍的冷卻中，由于熱流速的斜率是正的，因此越是溫度高的部分越快變冷(即，越是溫度低的部分越慢變冷)。因此，即使在后段冷卻之前產(chǎn)生了局部的過(guò)冷部(冷卻偏差)，也能向著冷卻偏差消除的方向發(fā)展，其結(jié)果是鋼板內(nèi)的材質(zhì)不均降低。實(shí)施核態(tài)沸騰的方法，雖然可以使用現(xiàn)有技術(shù)的任意一種方法，但為了確實(shí)地成為核態(tài)沸騰，只要以2000L/minm2的水流量密度進(jìn)行冷卻，就可以避免過(guò)渡沸騰范圍而進(jìn)行冷卻。作為實(shí)施上述方法的冷卻方式，優(yōu)選對(duì)鋼板上表面而言直進(jìn)性優(yōu)良的層流冷卻或噴射冷卻。作為噴嘴的形狀，通常采用圓管、狹縫噴管的任意一種均沒有問(wèn)題。接著，優(yōu)選使層流或噴射的流速為4m/s以上來(lái)進(jìn)行噴射。這是因?yàn)?，需要通過(guò)層流冷卻或噴射冷卻得到用于突破冷卻時(shí)鋼板上生成的液膜的動(dòng)量。7因此，在設(shè)計(jì)噴嘴時(shí)，例如采用圓管層流時(shí)，只要以投入水量為2000L/min1112、優(yōu)選2500L/minm2以上且流速為4m/s以上進(jìn)行冷卻，就能夠穩(wěn)定地進(jìn)行冷卻，因此優(yōu)選兼具上述兩條件。另一方面，對(duì)于鋼板下表面，由于重力的影B向，冷卻水落下，因此冷卻水不會(huì)滯留在鋼板上，也不會(huì)產(chǎn)生液膜，因此也可以使用噴霧等冷卻形式，在采用層流冷卻、噴射冷卻的情況下即使流速為4m/s以下也沒有關(guān)系，使冷卻水量為2000L/minm2以上進(jìn)行噴射則沒有問(wèn)題。另外，上述后段的冷卻(空冷后的冷卻)，優(yōu)選在控制鋼組織的基礎(chǔ)上，使冷卻速度為IO(TC/s以上。這是因?yàn)槿粜∮贗O(TC/s，則由于冷卻中發(fā)生鐵素體相變，因此難以控制鐵素體相和貝氏體相的百分率。在本發(fā)明的高強(qiáng)度熱軋鋼板的制造方法中，如上所述，作為核態(tài)沸騰范圍的冷卻，能夠?qū)崿F(xiàn)冷卻速度為IO(TC以上，并且通過(guò)如后述地控制巻取溫度，能得到所期望的鋼組織。巻取溫度(CT)使貝氏體相的硬度發(fā)生變化，因此給強(qiáng)度及加工后的延伸凸緣特性帶來(lái)影響。貝氏體相的硬度隨著CT的降低而上升，特別是巻取溫度低于400°C時(shí)，除貝氏體相外、比貝氏體相硬質(zhì)的馬氏體開始生成，因此鋼板硬質(zhì)化，并且加工后的延伸凸緣性降低。反之，若高于55(TC則在晶界產(chǎn)生滲碳體，因此加工后的延伸凸緣性降低。因此需要使巻取溫度為40(TC以上、55(TC以下。優(yōu)選為45(TC以上、53(TC以下。另外，由于50(TC以下的巻取溫度是發(fā)生從膜態(tài)沸騰到核態(tài)沸騰的過(guò)渡沸騰的范圍，因此不使用成為上述的核態(tài)沸騰的冷卻方法時(shí)，易產(chǎn)生溫度偏差、特別是局部的低溫部，并導(dǎo)致硬質(zhì)化及加工后的延伸凸緣性降低。另外，本發(fā)明所使用的巻取溫度是在鋼帶的長(zhǎng)度方向上測(cè)定鋼帶的寬度中央部的巻取溫度、再將所得值平均而得到的值。本發(fā)明鋼不需要限定熔煉方法，通常公知的熔煉方法都可以使用。例如，作為熔煉方法，優(yōu)選通過(guò)轉(zhuǎn)爐、電爐等進(jìn)行熔煉，通過(guò)真空除氣爐進(jìn)行2次精煉的方法。鑄造方法從生產(chǎn)率、品質(zhì)方面出發(fā)優(yōu)選連鑄法。并且，即使進(jìn)行在鑄造后立即、或在實(shí)施了以保溫為目的的加熱后以該狀態(tài)進(jìn)行熱軋的直接軋制，對(duì)本發(fā)明的效果也沒有影響。而且，即使在粗軋后、終軋前進(jìn)行加熱，即使在粗軋后將軋制材料焊接而進(jìn)行連續(xù)熱軋，甚至即使進(jìn)行軋制材料的加熱和連續(xù)軋制，本發(fā)明的效果也不會(huì)受到損害。而且，通過(guò)本發(fā)明得到的鋼板，即使是熱軋狀態(tài)的表面上附著有銹皮的狀態(tài)(黑皮狀態(tài))的鋼板，即使在熱軋后進(jìn)行酸洗而作為酸洗板，其特性也沒有差異。表面光軋只要采用通常進(jìn)行的方法則沒有特別的限制。并且，也可以進(jìn)行熱鍍鋅、電鍍來(lái)實(shí)施化學(xué)轉(zhuǎn)化處理。實(shí)施例通過(guò)表2所示的熱軋及冷卻條件對(duì)表1所示化學(xué)組成的鋼坯進(jìn)行熱軋，制成板厚3.2mm的熱軋板。這里，在終軋后的冷卻之后的冷卻停止期間進(jìn)行空冷。然后，對(duì)上述熱軋板實(shí)施通常的酸洗處理。并且，在巻取裝置前設(shè)置可以二維地測(cè)定鋼板的表面溫度的放射溫度計(jì)(NEC三榮株式會(huì)社制，型號(hào)TH7800)，計(jì)量鋼板有無(wú)局部的溫度偏差。對(duì)上述熱軋板實(shí)施通常的酸洗處理。另外，關(guān)于表1所示的空冷后的冷卻，另行進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，確認(rèn)通過(guò)2000L/minm2以上的水流量密度達(dá)到核態(tài)沸騰。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>在距所得的酸洗板的前端部30m的位置、寬度方向4分之l處(兩側(cè))及寬度方向2分之1處總計(jì)3處裁取3個(gè)JIS5號(hào)拉伸試驗(yàn)片(與軋制垂直的方向)及3個(gè)擴(kuò)孔試驗(yàn)用試驗(yàn)片，對(duì)鋼板的機(jī)械性質(zhì)進(jìn)行調(diào)查。并且，加工后的延伸凸緣性通過(guò)以下的方法以擴(kuò)孔率來(lái)進(jìn)行評(píng)價(jià)。即，對(duì)上述裁取的擴(kuò)孔試驗(yàn)用試驗(yàn)片(酸洗材料)實(shí)施軋制率為10%的冷加工，從冷加工后的鋼板上切出邊長(zhǎng)130mm的正方形板，沖10mm的孔。然后從毛剌的相反側(cè)將60°的圓錐形沖頭壓入，測(cè)定裂紋貫穿鋼板時(shí)的孔徑dmm，通過(guò)下式算出擴(kuò)孔率A(%)。A[%]=((d-10)/10)X100鋼板內(nèi)的不均以局部低溫部面積率S(%)來(lái)進(jìn)行評(píng)價(jià)的，將基于利用放射溫度計(jì)的測(cè)定結(jié)果的、巻取溫度局部地達(dá)到小于4(TC的部分定義為局部低溫部。S[%]=(局部低溫部的面積/鋼板的總面積)X100這里，材質(zhì)不均少的鋼板定義為S<5%。雖然本來(lái)期望S=0%，但到考慮在后段的冷卻之前由于某些原因而產(chǎn)生局部過(guò)冷部的情況，將S<5%定義為材質(zhì)不均少的鋼板。另外，通過(guò)表2的實(shí)驗(yàn)No.4及5軋制鋼C，將所得鋼板的局部的過(guò)冷部(CT〈40(TC的部分)及正常部(CT^40(TC的部分)的機(jī)械特性示于表3?？芍诒景l(fā)明的范圍內(nèi)，與正常部相比局部低溫部的鋼板硬質(zhì)化，并且加工后的延伸凸緣性降低。另一方面，在本發(fā)明的范圍外，即使巻取溫度在例如400°C以上，也不能避免鋼板的硬質(zhì)化，而且局部的過(guò)冷部進(jìn)一步硬質(zhì)化。另外，若產(chǎn)生上述局部的冷卻部，則需要將局部的冷卻部切除、廢棄，因此鋼板的成品率降低。貝氏體的體積百分率通過(guò)以下的方法算出。從裁取了拉伸試驗(yàn)片的附近，裁取掃描電子顯微鏡(SEM)用試驗(yàn)片，將與軋制方向平行的板厚截面研磨/腐蝕(硝酸乙醇溶液)后，在1000倍的倍率下拍攝SEM照片(10個(gè)視野)，通過(guò)圖像處理提取貝氏體相。然后，通過(guò)圖像分析處理測(cè)定貝氏體相的面積及觀察視野的面積，求出貝氏體的面積百分率，并將其作為貝氏體的體積百分率。將實(shí)驗(yàn)結(jié)果示于表2。TS及A的值通過(guò)3點(diǎn)的平均值來(lái)表示。另外可知，在表2所示的發(fā)明例中，貝氏體相以外的部分的鋼組織為鐵素體相。本發(fā)明例幾乎不存在巻材內(nèi)<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>權(quán)利要求一種高強(qiáng)度熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，將鋼坯加熱至1150～1300℃后，使熱軋的終軋溫度為800℃以上、1000℃以下，然后以30℃/s以上的平均冷卻速度冷卻至525℃以上、625℃以下的冷卻停止溫度，之后使冷卻停止3秒以上、10秒以下，接著以鋼板的冷卻達(dá)到核態(tài)沸騰的冷卻方法進(jìn)行冷卻，并在400℃以上、550℃以下進(jìn)行卷取，其中，所述鋼坯以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.05～0.15％、Si0.1～1.5％、Mn0.5％～2.0％、P0.06％以下、S0.005％以下、Al0.10％以下，余量由鐵及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。2.—種高強(qiáng)度熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，將鋼坯加熱至1150130(TC后，使熱軋的終軋溫度為80(TC以上、100(TC以下，然后以30°C/s以上的平均冷卻速度冷卻至525°C以上、625t:以下的冷卻停止溫度，之后使冷卻停止3秒以上、10秒以下，接著以鋼板的冷卻達(dá)到核態(tài)沸騰的冷卻方法進(jìn)行冷卻，并在400°C以上、55(TC以下進(jìn)行巻取，其中，所述鋼坯以質(zhì)量^計(jì)，含有C:0.050.15%、Si:0.11.5%、Mn:0.5%2.0%、P:0.06%以下、S:0.005X以下、A1:0.10%以下，而且含有Ti:0.0050.l%、Nb:0.0050.1%、V:0.0050.2%、W:0.0050.2%中的1種或2種以上，余量由鐵及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。全文摘要提供能夠制造強(qiáng)度為490MPa以上、具有10％加工后的擴(kuò)孔率λ為80％以上的延伸凸緣性優(yōu)良且卷材內(nèi)的局部的材質(zhì)變化小的高強(qiáng)度鋼板的方法。一種高強(qiáng)度熱軋鋼板的制造方法，其特征在于，將鋼坯加熱至1150～1300℃后，使熱軋的終軋溫度為800℃以上、1000℃以下，然后以30℃/s以上的平均冷卻速度冷卻至525℃以上、625℃以下的冷卻停止溫度，之后使冷卻停止3秒以上、10秒以下，接著以鋼板的冷卻達(dá)到核態(tài)沸騰的冷卻方法進(jìn)行冷卻，并在400℃以上、550℃以下進(jìn)行卷取，其中，所述鋼坯以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.05～0.15％、Si0.1～1.5％、Mn0.5％～2.0％、P0.06％以下、S0.005％以下、A10.10％以下，余量由鐵及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。文檔編號(hào)C22C38/06GK101755062SQ20088002533公開日2010年6月23日申請(qǐng)日期2008年8月20日優(yōu)先權(quán)日2007年8月24日發(fā)明者上岡悟史,富永陽(yáng)一,橫田毅,瀨戶一洋,西浦伸夫申請(qǐng)人:杰富意鋼鐵株式會(huì)社