本發(fā)明涉及氣體分配裝置，例如涉及用于向吸氣系統(tǒng)分配、供給egr氣體的氣體分配裝置。

背景技術(shù)：

以往，出于謀求減少排氣氣體中含有的有害物質(zhì)、提高燃料效率等的目的，在吸氣裝置設(shè)有用于使作為排氣氣體的一部分的egr氣體分配、回流到發(fā)動機(jī)的多個(gè)氣缸的氣體分配裝置。

作為這樣的氣體分配裝置的一例，例如有專利文獻(xiàn)1所記載的發(fā)動機(jī)的排氣回流裝置。該排氣回流裝置中，使上游集合通路和腔室之間的連接部、腔室和排氣回流分支通路之間的連接部在從氣缸列方向觀察時(shí)在與氣缸列方向正交的方向上彼此錯(cuò)開，想要由此來對回流排氣進(jìn)行均等分配。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開2005－83312號公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問題

但是，在專利文獻(xiàn)1所述的發(fā)動機(jī)的排氣回流裝置中，上游集合通路沒有分支地連接于腔室的長度方向上的一端側(cè)，因此從上游集合通路向腔室導(dǎo)入的回流排氣有可能沒有均勻地導(dǎo)入腔室內(nèi)。因此，腔室內(nèi)的回流排氣的分布可能不均勻，回流排氣沒有均等地從腔室向排氣回流分支通路分配。

因此，本發(fā)明是為了解決所述問題而做成的，其目的在于提供一種能夠向氣體的供給目的地均等地分配氣體的氣體分配裝置。

用于解決問題的方案

為了解決所述問題而做成的本發(fā)明的一方案的特征為，氣體分配裝置具有：下游側(cè)氣體分流通路，其與具有集合管和從所述集合管分支而成的多個(gè)分支管的吸氣部中的各所述分支管相連接；容積室，其在所述下游側(cè)氣體分流通路的上游側(cè)與多個(gè)所述下游側(cè)氣體分流通路相連接；上游側(cè)氣體分流通路，其在所述容積室的上游側(cè)與所述容積室相連接，將從氣體導(dǎo)入口導(dǎo)入的氣體均等地分配并導(dǎo)入所述容積室。

采用該方案，能夠利用上游側(cè)氣體分流通路向容積室內(nèi)均勻地導(dǎo)入氣體，使容積室內(nèi)的氣體的分布均勻。并且，能夠從容積室向多個(gè)下游側(cè)氣體分流通路均等地分配氣體。因此，能夠向氣體的供給目的地均等地分配氣體。

在所述方案的基礎(chǔ)上，優(yōu)選所述上游側(cè)氣體分流通路形成為從所述氣體導(dǎo)入口到所述容積室分支成兩個(gè)分支通路，或者，形成為從所述氣體導(dǎo)入口到所述容積室以多個(gè)階段分別分支成兩個(gè)分支通路。

采用該方案，能夠更有效地利用上游側(cè)氣體分流通路向容積室內(nèi)均勻地導(dǎo)入氣體，使容積室內(nèi)的氣體的分布均勻。

在所述方案的基礎(chǔ)上，優(yōu)選所述容積室的與所述下游側(cè)氣體分流通路之間的連接部分的開口部的開口面積比所述下游側(cè)氣體分流通路的通路剖面積大。

采用該方案，從氣體產(chǎn)生的水分容易從容積室流向各下游側(cè)氣體分流通路，因此不容易積存于容積室。并且，能夠通過調(diào)整開口面積和通路剖面積的比率，來微調(diào)從容積室向多個(gè)下游側(cè)氣體分流通路的氣體的分配性能。

在所述方案的基礎(chǔ)上，優(yōu)選與各所述下游側(cè)氣體分流通路相對應(yīng)地形成的所述開口部的周緣部分鄰接。

采用該方案，容易將從氣體產(chǎn)生的水分自容積室分配到多個(gè)下游側(cè)氣體分流通路，因此能夠防止水分積存于容積室內(nèi)。

在所述方案的基礎(chǔ)上，優(yōu)選在使用狀態(tài)下，所述容積室的底面以及所述容積室的與所述下游側(cè)氣體分流通路之間的連接部分的開口部形成于朝向地側(cè)傾斜的方向。

采用該方案，在使用狀態(tài)下，能夠防止從氣體產(chǎn)生的水分積存于容積室內(nèi)。

在所述方案的基礎(chǔ)上，優(yōu)選作為所述容積室的與該容積室的中心軸線正交的剖面的面積的容積室剖面積為所述下游側(cè)氣體分流通路的通路剖面積的5倍以上的大小。

采用該方案，能夠更可靠地從容積室向多個(gè)下游側(cè)氣體分流通路均等地分配氣體。

在所述方案的基礎(chǔ)上，優(yōu)選所述氣體分配裝置與所述吸氣部形成為一體。

采用該方案，能夠提高氣體分配裝置的向搭載目的地的組裝性。

發(fā)明的效果

采用本發(fā)明的氣體分配裝置，能夠向氣體的供給目的地均等分配氣體。

附圖說明

圖1是本實(shí)施方式的進(jìn)氣歧管的主視圖。

圖2是圖1所示的進(jìn)氣歧管的右視圖。

圖3是本實(shí)施方式的氣體通路的模型圖。

圖4是本實(shí)施方式的氣體通路的示意圖。

圖5是表示各氣缸的egr率的圖。

圖6是表示氣缸間egr偏差率的相關(guān)評價(jià)結(jié)果的圖。

圖7是第1分支通路、第2分支通路的配置的相關(guān)說明圖。

圖8是表示將各egr導(dǎo)入路徑的入口部分形成為漏斗形狀的示意圖。

圖9是圖8的a－a剖視圖(表示將進(jìn)氣歧管安裝于發(fā)動機(jī)的狀態(tài)的圖)。

圖10是變形例的氣體通路的示意圖。

圖11是第1比較例的氣體通路的模型圖。

圖12是表示第1比較例的在第1氣缸的吸氣工序中的egr氣體的流動的示意圖。

圖13是表示第1比較例的在第3氣缸的吸氣工序中的egr氣體的流動的示意圖。

圖14是第2比較例的氣體通路的示意圖。

圖15是第2比較例的氣體通路的示意圖。

附圖標(biāo)記說明

1、進(jìn)氣歧管；3、集合管；4、分支管；5、吸氣部；8、氣體通路；9、氣體分配部；11、氣體導(dǎo)入口；31、分支通路部；32、egr腔室；33、egr導(dǎo)入路徑；33－1、第1egr導(dǎo)入路徑；33－2、第2egr導(dǎo)入路徑；33－3、第3egr導(dǎo)入路徑；33－4、第4egr導(dǎo)入路徑；40、egr導(dǎo)入通路；41、第1分支通路；42、第2分支通路；51、連接部分；52、開口部；53、周緣部分；so、開口面積；sa、通路剖面積；sc、腔室剖面積。

具體實(shí)施方式

以下，基于附圖詳細(xì)說明將本發(fā)明的氣體分配裝置具體化的實(shí)施方式。這里，例示出將本發(fā)明應(yīng)用于具有氣體通路的進(jìn)氣歧管的情況，其中，所述氣體通路用于使用egr冷卻器向4氣缸的自然吸氣發(fā)動機(jī)導(dǎo)入大量的egr。另外，在以下的說明中，“上游側(cè)”是指egr氣體的流動方向的上游側(cè)，“下游側(cè)”是指egr氣體的流動方向的下游側(cè)。

本實(shí)施方式的進(jìn)氣歧管1是為了向發(fā)動機(jī)(未圖示)的各氣缸引導(dǎo)空氣和egr氣體而安裝于發(fā)動機(jī)來進(jìn)行使用的構(gòu)件。如圖1和圖2所示，進(jìn)氣歧管1包括與空氣濾清器等相連接的集合管3、從該集合管3分支出的多個(gè)分支管4。在本實(shí)施方式中，進(jìn)氣歧管1具有與4氣缸發(fā)動機(jī)相對應(yīng)的4個(gè)分支管4。另外，圖1和圖2示出了發(fā)動機(jī)搭載狀態(tài)(安裝狀態(tài)、使用狀態(tài))的進(jìn)氣歧管。

在集合管3的入口3a設(shè)有凸緣6。該凸緣6與具有節(jié)氣門閥的節(jié)氣門體等相連接。在進(jìn)氣歧管1的背面?zhèn)仍O(shè)有與發(fā)動機(jī)相連接的凸緣7。在該凸緣7分別開設(shè)有各分支管4的出口4a。在各分支管4的出口4a的附近、即凸緣7的附近設(shè)有氣體分配部9，在氣體分配部9的內(nèi)部形成有用于使從發(fā)動機(jī)排出的排氣氣體的一部分(egr氣體)向發(fā)動機(jī)的吸氣系統(tǒng)回流的氣體通路8(參照圖3)。氣體分配部9與包括集合管3和分支管4的吸氣部5形成為一體。另外，氣體分配部9是本發(fā)明的“氣體分配裝置”的一例。

該氣體分配部9設(shè)置為在進(jìn)氣歧管1的使用狀態(tài)(進(jìn)氣歧管1安裝于發(fā)動機(jī)、該發(fā)動機(jī)搭載于車輛的狀態(tài))下位于各分支管4的頂側(cè)、即位于進(jìn)氣歧管1的上側(cè)。氣體分配部9呈在進(jìn)氣歧管1的上側(cè)向斜上方伸出的平板狀。在該氣體分配部9的上端設(shè)有凸緣10。與該凸緣10相應(yīng)地，在氣體通路8的端部設(shè)有用于導(dǎo)入egr氣體的一個(gè)氣體導(dǎo)入口11。在該凸緣10連接有egr閥。于是，利用egr閥進(jìn)行流量控制，被進(jìn)行了流量控制的egr氣體經(jīng)由氣體通路8向吸氣系統(tǒng)回流。

如圖3所示，氣體分配部9由一個(gè)氣體導(dǎo)入口11和從氣體導(dǎo)入口11向各分支管4分支出多個(gè)并延伸的氣體通路8形成。氣體通路8包括分支通路部31、egr腔室32和egr導(dǎo)入路徑33。其中，分支通路部31是本發(fā)明的“上游側(cè)氣體分流通路”的一例，egr腔室32是本發(fā)明的“容積室”的一例，egr導(dǎo)入路徑33是本發(fā)明的“下游側(cè)氣體分流通路”的一例。

分支通路部31在egr腔室32的上游側(cè)與egr腔室32相連接。分支通路部31從氣體導(dǎo)入口11到egr腔室32在分支部21分支成兩個(gè)分支通路地延伸。分支通路部31包括egr導(dǎo)入通路40、第1分支通路41以及第2分支通路42。分支通路部31使從氣體導(dǎo)入口11導(dǎo)入的egr氣體經(jīng)由egr導(dǎo)入通路40均等地分配到第1分支通路41和第2分支通路42，之后導(dǎo)入egr腔室32。

egr腔室32在egr導(dǎo)入路徑33的上游側(cè)與4個(gè)egr導(dǎo)入路徑33相連接。其中，關(guān)于egr腔室32，詳見后述。

egr導(dǎo)入路徑33與分支管4相連接。在本實(shí)施方式中，egr導(dǎo)入路徑33包括第1egr導(dǎo)入路徑33－1、第2egr導(dǎo)入路徑33－2、第3egr導(dǎo)入路徑33－3以及第4egr導(dǎo)入路徑33－4。另外，第1egr導(dǎo)入路徑33－1、第2egr導(dǎo)入路徑33－2、第3egr導(dǎo)入路徑33－3以及第4egr導(dǎo)入路徑33－4分別經(jīng)由分支管4與發(fā)動機(jī)的第1氣缸#1、第2氣缸#2、第3氣缸#3以及第4氣缸#4相連接。

在本實(shí)施方式中，氣體分配部9如所述那樣具有egr腔室32。接下來，對egr腔室32進(jìn)行說明。

這里，設(shè)想在氣體分配部的氣體通路沒有egr腔室的情況。例如，作為第1比較例，設(shè)想圖11所示那樣的氣體通路108。在該氣體通路108，egr導(dǎo)入通路140分支為第1分支通路141和第2分支通路142這兩個(gè)分支通路。并且，第1分支通路141進(jìn)一步分支成兩個(gè)分支通路，與第1egr導(dǎo)入路徑133－1和第2egr導(dǎo)入路徑133－2相連接。另外，第2分支通路142分支成兩個(gè)分支通路，與第3egr導(dǎo)入路徑133－3和第4egr導(dǎo)入路徑133－4相連接。另外，第1egr導(dǎo)入路徑133－1、第2egr導(dǎo)入路徑133－2、第3egr導(dǎo)入路徑133－3以及第4egr導(dǎo)入路徑133－4分別經(jīng)由分支管104與發(fā)動機(jī)的第1氣缸#1、第2氣缸#2、第3氣缸#3以及第4氣缸#4相連接。

于是，這樣的氣體通路108分為第1分支通路141側(cè)的塊a和第2分支通路142側(cè)的塊b這兩個(gè)塊的通路組。具體而言，塊a包括第1egr導(dǎo)入路徑133－1和第2egr導(dǎo)入路徑133－2，塊b包括第3egr導(dǎo)入路徑133－3和第4egr導(dǎo)入路徑133－4。

例如，使發(fā)動機(jī)的點(diǎn)火順序(吸氣工序順序)為第1氣缸#1、第3氣缸#3、第4氣缸#4、第2氣缸#2。于是，從第3氣缸#3向第4氣缸#4的吸氣工序的過渡、從第2氣缸#2向第1氣缸#1的吸氣工序的過渡成為在同一塊內(nèi)、即塊b內(nèi)或塊a內(nèi)的過渡。但是，從第1氣缸#1向第3氣缸#3的吸氣工序的過渡、從第4氣缸#4向第2氣缸#2的吸氣工序的過渡成為跨塊a和塊b之間的過渡。

因此，例如在從第1氣缸#1向第3氣缸#3的吸氣工序的過渡時(shí)，如圖12的實(shí)線箭頭和圖13的虛線箭頭所示，在第1分支通路141和第2分支通路142，egr氣體的流動反轉(zhuǎn)。因此，隨之，流向第3egr導(dǎo)入路徑133－3的egr氣體的流量變少，第3egr導(dǎo)入路徑133－3的egr率減少。另外，在從第4氣缸#4向第2氣缸#2的吸氣工序的過渡時(shí)，也同樣地，第2egr導(dǎo)入路徑133－2的egr率減少。其中，egr率是指egr氣體占吸氣整體的比例。

另外，在各氣缸的吸氣工序，各氣缸間的工作缸的開閥時(shí)間重疊，因此，在所述塊a、塊b，相比于流向與前面的吸氣工序的氣缸連接的egr導(dǎo)入路徑133的egr氣體的流量，與后面的吸氣工序的氣缸連接的egr導(dǎo)入路徑133的egr氣體的流量變大。例如，在從第1氣缸#1向第3氣缸#3的吸氣工序的過渡時(shí)，第1氣缸#1和第3氣缸#3的工作缸的開閥時(shí)間重疊，在第1氣缸#1和第3氣缸#3都成為負(fù)壓狀態(tài)的時(shí)刻，egr氣體流向塊a側(cè)和塊b側(cè)。因此，流向第3egr導(dǎo)入路徑133－3的egr氣體的流量變少，第3egr導(dǎo)入路徑133－3的egr率減少。另一方面，在從第3氣缸#3向第4氣缸#4的吸氣工序的過渡時(shí)，第3氣缸#3和第4氣缸#4的工作缸的開閥時(shí)間重疊，在第3氣缸#3和第4氣缸#4都成為負(fù)壓狀態(tài)的時(shí)刻，egr氣體流向塊b側(cè)。因此，流向第4egr導(dǎo)入路徑133－4的egr氣體的流量不減少，第4egr導(dǎo)入路徑133－4的egr率不減少。另外，第1氣缸#1和第2氣缸#2也同樣。

從以上這樣的說明也可以知道，于在氣體分配部的氣體通路不存在egr腔室的情況下，流向各egr導(dǎo)入路徑133的egr氣體的流量存在波動，因此不能向各egr導(dǎo)入路徑133均等地分配egr氣體。

而在本實(shí)施方式中，如圖3和圖4所示，氣體分配部9具有在egr導(dǎo)入路徑33的上游側(cè)與4個(gè)egr導(dǎo)入路徑33相連接的egr腔室32。由此，第1分支通路41和第2分支通路42暫且先在egr腔室32匯合，之后，與4個(gè)egr導(dǎo)入路徑33相連接。因此，氣體分配部9的氣體通路8沒有分成所述塊a和塊b這樣的兩個(gè)塊的通路組。因而，從第1氣缸#1向第3氣缸#3的吸氣工序的過渡、從第4氣缸#4向第2氣缸#2的吸氣工序的過渡沒有成為所述那樣的跨塊a和塊b之間的過渡。并且，由于egr腔室32，egr導(dǎo)入路徑33的壓力變動難以傳遞到第1分支通路41和第2分支通路42。因此，例如在從第1氣缸#1向第3氣缸#3的吸氣工序的過渡時(shí)，在第1分支通路41和第2分支通路42不發(fā)生egr氣體的流動的反轉(zhuǎn)，因此流向第3egr導(dǎo)入路徑33－3的egr氣體的流量不變少，第3egr導(dǎo)入路徑33－3的egr率不減少。并且，在從第4氣缸#4向第2氣缸#2的吸氣工序的過渡時(shí)，也同樣地，第2egr導(dǎo)入路徑33－2的egr率不減少。

另外，即使是在各氣缸的吸氣工序，各氣缸間的工作缸的開閥時(shí)間重疊時(shí)，流向各egr導(dǎo)入路徑33的egr氣體的流量也不變少，各egr導(dǎo)入路徑33的egr率也不減少。例如，在從第1氣缸#1向第3氣缸#3的吸氣工序的過渡時(shí)，第1氣缸#1和第3氣缸#3的工作缸的開閥時(shí)間重疊，在第1氣缸#1和第3氣缸#3都成為負(fù)壓狀態(tài)的時(shí)刻，流向第3egr導(dǎo)入路徑33－3的egr氣體的流量不變少，第3egr導(dǎo)入路徑33－3的egr率不減少。并且，在從第4氣缸#4向第2氣缸#2的吸氣工序的過渡時(shí)，也同樣地，第2egr導(dǎo)入路徑33－2的egr率不減少。

從以上這樣的說明可知，在本實(shí)施方式中，流向各egr導(dǎo)入路徑33的egr氣體的流量不受發(fā)動機(jī)的吸氣工序的影響，即不受被吸氣的氣缸的順序的影響，不發(fā)生波動。因此，氣體分配部9能夠不受發(fā)動機(jī)的吸氣工序的影響地向各egr導(dǎo)入路徑33均等地分配egr氣體。另外，圖5表示第1比較例和本實(shí)施方式的連接于各egr導(dǎo)入路徑133、33的各氣缸的egr率。如圖5所示，本實(shí)施方式與第1比較例相比，各氣缸的egr率的波動較小。

接著，對egr腔室32的腔室剖面積sc進(jìn)行說明。這里，腔室剖面積sc是指egr腔室32的與該egr腔室32的中心軸線lc正交的剖面的面積。其中，腔室剖面積sc是本發(fā)明的“容積室剖面積”的一例。

首先，作為第2比較例，設(shè)想腔室剖面積sc與通路剖面積sa相等或者比通路剖面積sa稍大的情況。其中，通路剖面積sa是指與egr導(dǎo)入路徑33的中心軸線lp正交的剖面的面積。該情況下，如圖14所示，例如，在第4氣缸#4的吸氣工序，從第4氣缸#4進(jìn)行吸氣時(shí)，相對于施加于第4egr導(dǎo)入路徑33－4的負(fù)壓，過渡性地，在egr腔室32內(nèi)靠第4egr導(dǎo)入路徑33－4側(cè)的壓力變低。由此，與第1分支通路41相比，第2分支通路42的egr氣體的流量變多，egr腔室32內(nèi)的egr氣體的濃度在靠第4egr導(dǎo)入路徑33－4(第2分支通路42)側(cè)變高，egr腔室32內(nèi)的egr氣體的分布不均勻。因此，接下來在過渡到第2氣缸#2的吸氣工序時(shí)，如圖15所示，流入與第2氣缸#2相連接的第2egr導(dǎo)入路徑33－2的egr氣體的流量變少。

而在本實(shí)施方式中，如圖4所示，腔室剖面積sc相對于通路剖面積sa足夠大。即，腔室剖面積sc設(shè)為能夠抑制發(fā)動機(jī)的各氣缸的吸氣對egr腔室32內(nèi)的壓力的影響的大小。由此，減小了第1分支通路41和第2分支通路42的流量差，因此能夠減小egr腔室32內(nèi)的egr氣體的分布的不均勻。

例如，在第4氣缸#4的吸氣工序中，在從第4氣缸#4進(jìn)行吸氣時(shí)，相對于施加于第4egr導(dǎo)入路徑33－4的負(fù)壓，egr腔室32內(nèi)的靠第4egr導(dǎo)入路徑33－4側(cè)的壓力不容易變低。由此，不產(chǎn)生第1分支通路41和第2分支通路42的流量差，因此，egr腔室32內(nèi)的egr氣體的濃度變得均勻，egr腔室32內(nèi)的egr氣體的分布變得均勻。因此，接下來在向第2氣缸#2的吸氣工序過渡時(shí)，流入與第2氣缸#2相連接的第2egr導(dǎo)入路徑33－2的egr氣體的流量不變少。這樣，不受發(fā)動機(jī)的吸氣工序的影響地、更有效地使流向各egr導(dǎo)入路徑33的egr氣體的流量不發(fā)生波動。因此，氣體分配部9能夠向各egr導(dǎo)入路徑33均等地分配egr氣體。

為了檢驗(yàn)使腔室剖面積sc相對于通路剖面積sa而言為多大較好，對本實(shí)施方式的氣缸間egr偏差率進(jìn)行了評價(jià)。其中，氣缸間egr偏差率是表示氣缸間的egr率的偏差量的數(shù)值，具體而言，是氣缸間的egr率的最大偏差量除以氣缸間的平均egr率而得到的值。這里，各氣缸間的平均egr率為20％。于是，如圖6所示，在腔室剖面積sc/通路剖面積sa(腔室剖面積sc除以通路剖面積sa而得到的值)為5以上時(shí)，氣缸間egr偏差率大約為8％以下。

從這樣的圖6所示的評價(jià)結(jié)果可知，優(yōu)選腔室剖面積sc為egr導(dǎo)入路徑33的通路剖面積sa的5倍以上的大小。另外，優(yōu)選根據(jù)各氣缸間的平均egr率的不同，來調(diào)整腔室剖面積sc的大小。

另外，在本實(shí)施方式中，如圖7所示，分支通路部31形成為從氣體導(dǎo)入口11到egr腔室32分支成第1分支通路41和第2分支通路42這兩個(gè)分支通路。并且，第1分支通路41配置在第1egr導(dǎo)入路徑33－1和第2egr導(dǎo)入路徑33－2的中間的位置。詳細(xì)而言，第1分支通路41的中心軸線lb在4個(gè)egr導(dǎo)入路徑33的排列方向上、即egr腔室32的中心軸線lc方向上，配置在第1egr導(dǎo)入路徑33－1的中心軸線lp和第2egr導(dǎo)入路徑33－2的中心軸線lp之間的中央位置(從中心軸線lp離開距離x的位置)。另外，同樣地，第2分支通路42配置在第3egr導(dǎo)入路徑33－3和第4egr導(dǎo)入路徑33－4的中間位置。

在這樣的構(gòu)造的分支通路部31的情況下，從氣體導(dǎo)入口11導(dǎo)入的egr氣體從egr導(dǎo)入通路40被向第1分支通路41和第2分支通路42分配，均勻地導(dǎo)入egr腔室32。這樣，分支通路部31能夠使從氣體導(dǎo)入口11導(dǎo)入的egr氣體均勻地導(dǎo)入egr腔室32。

另外，在本實(shí)施方式中，如圖8所示，各egr導(dǎo)入路徑33的入口部分形成為漏斗形狀(日文：じょうご形狀)。這樣，在egr腔室32的與egr導(dǎo)入路徑33之間的連接部分51形成的開口部52的開口面積so比egr導(dǎo)入路徑33的通路剖面積sa大。

由此，在egr腔室32內(nèi)由于egr氣體冷卻而產(chǎn)生的凝縮水(以下，適當(dāng)簡稱為“凝縮水”)容易從egr腔室32流入egr導(dǎo)入路徑33，因此不容易積存于egr腔室32。

另外，如圖8所示，各egr導(dǎo)入路徑33的入口部分形成為漏斗形狀，因此能夠以各egr導(dǎo)入路徑33的egr氣體的逆流方向的流量比導(dǎo)入方向的流量小的方式帶有阻力。因此，能夠減少因發(fā)動機(jī)的吸氣脈動導(dǎo)致新氣流入egr腔室32內(nèi)，抑制egr腔室32內(nèi)的egr氣體的濃度分布的不均勻。

另外，如圖8所示，與各egr導(dǎo)入路徑33相對應(yīng)地形成的開口部52的周緣部分53鄰接。即，處于各egr導(dǎo)入路徑33的入口部分的連接部分51形成為錐形，三角形的連接部分51的頂點(diǎn)部分成為鄰接的開口部52的周緣部分53。由此，容易將凝縮水從egr腔室32向4個(gè)egr導(dǎo)入路徑33均等地分配，因此能夠防止凝縮水積存在egr腔室32內(nèi)。另外，能夠防止由于凝縮水一下子流入特定的egr導(dǎo)入路徑33而導(dǎo)致的發(fā)動機(jī)的失火。

另外，如圖9所示，在進(jìn)氣歧管1的使用狀態(tài)(進(jìn)氣歧管1安裝于發(fā)動機(jī)、該發(fā)動機(jī)搭載于車輛的狀態(tài))下，egr腔室32的底面32a及開口部52的中心軸線lo形成于朝向地側(cè)、即進(jìn)氣歧管1的下側(cè)傾斜的方向。像這樣，考慮發(fā)動機(jī)的搭載狀態(tài)以及車輛在傾斜部停車的狀態(tài)等，從egr腔室32連接于egr導(dǎo)入路徑33的部位相對于水平以角度θ(＞0°)傾斜。由此，凝縮水容易從egr腔室32流向egr導(dǎo)入路徑33，因此能夠防止凝縮水積存在egr腔室32內(nèi)。

另外，對于氣體通路8，只要是能夠向egr導(dǎo)入路徑33均等地分配egr氣體的方式，可以是任何形態(tài)。例如，也可以是圖10所示那樣的變形例。在該變形例中，第1分支通路41分支成第1a分支通路61和第1b分支通路62這兩個(gè)分支通路，第1a分支通路61和第1b分支通路62連接于egr腔室32。并且，第2分支通路42分支成第2a分支通路63和第2b分支通路64這兩個(gè)分支通路，第2a分支通路63和第2b分支通路64連接于egr腔室32。

像這樣，在圖10所示的變形例中，分支通路部31形成為從氣體導(dǎo)入口11到egr腔室32以多個(gè)階段(兩個(gè)階段)分別分支成兩個(gè)分支通路。并且，將第1a分支通路61、第1b分支通路62、第2a分支通路63以及第2b分支通路64分別配置在第1egr導(dǎo)入路徑33－1、第2egr導(dǎo)入路徑33－2、第3egr導(dǎo)入路徑33－3以及第4egr導(dǎo)入路徑33－4的正上方。進(jìn)而，在第1a分支通路61和第1b分支通路62的中間的位置配置第1分支通路41，在第2a分支通路63和第2b分支通路64的中間的位置配置第2分支通路42。

如以上所述那樣，本實(shí)施方式的氣體分配部9具有：與具有集合管3和多個(gè)分支管4的吸氣部5中的各分支管4相連接的egr導(dǎo)入路徑33、在egr導(dǎo)入路徑33的上游側(cè)與4個(gè)egr導(dǎo)入路徑33相連接的egr腔室32、在egr腔室32的上游側(cè)與egr腔室32相連接且將從氣體導(dǎo)入口11導(dǎo)入的egr氣體均等地分配并向egr腔室32導(dǎo)入的分支通路部31。

采用這樣的本實(shí)施方式的氣體分配部9，能夠利用分支通路部31向egr腔室32內(nèi)均勻地導(dǎo)入egr氣體，能夠使egr腔室32內(nèi)的egr氣體的分布均勻。并且，能夠?qū)gr氣體從egr腔室32向4個(gè)egr導(dǎo)入路徑33均等地分配。因而，能夠不受發(fā)動機(jī)的吸氣工序影響地，將egr氣體從氣體分配部9經(jīng)由各分支管4向發(fā)動機(jī)的各氣缸均等地分配。

另外，在本實(shí)施方式的氣體分配裝置中，分支通路部31形成為從氣體導(dǎo)入口11到egr腔室32分支成兩個(gè)分支通路。由此，能夠更有效地利用分支通路部31向egr腔室32內(nèi)均勻地導(dǎo)入egr氣體，使egr腔室32內(nèi)的egr氣體的分布均勻。

另外，在egr腔室32的與egr導(dǎo)入路徑33之間的連接部分51形成的開口部52的開口面積so比egr導(dǎo)入路徑33的通路剖面積sa大。由此，凝縮水容易從egr腔室32流向各egr導(dǎo)入路徑33，因此不容易積存于egr腔室32。另外，能夠減少因發(fā)動機(jī)的吸氣脈動導(dǎo)致新氣(egr氣體以外的氣體)流入egr腔室32內(nèi)，抑制egr腔室32內(nèi)的egr氣體的濃度分布的不均勻。并且，能夠通過調(diào)整開口面積so和通路剖面積sa的比率，來微調(diào)從egr腔室32向egr導(dǎo)入路徑33的egr氣體的分配性能。

另外，與各egr導(dǎo)入路徑33相對應(yīng)地形成的開口部52的周緣部分53鄰接。由此，容易將凝縮水從egr腔室32向多個(gè)egr導(dǎo)入路徑33均等地分配，因此能夠防止凝縮水積存在egr腔室32內(nèi)。另外，能夠防止由于凝縮水一下子流入特定的egr導(dǎo)入路徑33而導(dǎo)致的發(fā)動機(jī)的失火。

另外，在使用狀態(tài)下，egr腔室32的底面32a及egr腔室32的與egr導(dǎo)入路徑33之間的連接部分51的開口部52的中心軸線lo形成于朝向地側(cè)傾斜的方向。由此，在使用狀態(tài)下，能夠防止凝縮水積存在egr腔室32內(nèi)

另外，egr腔室32的腔室剖面積sc為egr導(dǎo)入路徑33的通路剖面積sa的5倍以上的大小。由此，能夠更可靠地從egr腔室32向4個(gè)egr導(dǎo)入路徑33均等地分配egr氣體。

另外，氣體分配部9與吸氣部5形成為一體。由此，能夠提高向發(fā)動機(jī)的組裝性。

另外，egr腔室32的與其中心軸線lc正交的剖面的形狀為四邊形。由此，能夠使egr腔室32小型化，因此能夠使進(jìn)氣歧管1小型化。

另外，如圖7所示，優(yōu)選距離a在距離b以上。這里，距離a是egr腔室32的中心軸線lc方向上的端面32b與第1egr導(dǎo)入路徑33－1之間的距離，以及，egr腔室32的中心軸線lc方向上的端面32c與第4egr導(dǎo)入路徑33－4之間的距離。并且，距離b是第1egr導(dǎo)入路徑33－1與第1分支通路41的中心軸線lb之間的距離，以及，第4egr導(dǎo)入路徑33－4與第2分支通路42的中心軸線lb之間的距離。

另外，所述實(shí)施方式僅是示例，不對本發(fā)明做任何限定，在不脫離其要旨的范圍內(nèi)能夠進(jìn)行各種改良、變形，這是不言而喻的。