本發(fā)明涉及含有過渡金屬氧化物的二氧化鈰粒子。更詳細而言，涉及無需增加貴金屬催化劑的使用量就能夠凈化氮氧化物等的、發(fā)揮催化性能的含有過渡金屬氧化物的二氧化鈰粒子(以下，僅稱為“含有氧化物的粒子”。)。

背景技術：

近年來，為了對由柴油發(fā)動機等內(nèi)燃機排出的廢氣進行凈化處理的目的，在該發(fā)動機的排氣路徑的中途設置多個凈化用過濾器。例如作為對來自柴油發(fā)動機的廢氣進行凈化處理的裝置，可使用柴油機顆粒過濾器(dpf：dieselparticulatefilter)。進而，隨著對廢氣排放基準的限制進一步加強，在上述dpf的下游位置設置有使用了選擇還原催化劑(scr：selectivecatalyticreduction)的scr催化轉換器等(參照圖4)，該選擇還原催化劑具有通過還原反應在廢氣中選擇性地還原被凈化成分的功能。

此處，dpf具有通過多孔質性的蜂窩結構體主要捕集廢氣中的煙灰等粒子狀物質(pm：particulatematter)而防止該粒子狀物質直接釋放到大氣中的功能。另一方面，scr催化轉換器能夠利用由配置于排氣路徑的上游側的尿素噴射器噴射的尿素分解生成的氨(nh3)，將廢氣中的氮氧化物(nox)還原，轉化為氮氣及水。

上述dpf中，通常在陶瓷制蜂窩結構體上擔載有包含貴金屬的金屬催化劑，以便氧化除去一氧化碳(co：carbonoxide)、碳化氫(hc：hydrocarbon)。因此，需要進行燃燒除去因廢氣凈化而存積在蜂窩結構體內(nèi)部的煙灰的燃燒再生處理。此時，通過所擔載的催化劑促進煙灰的燃燒。

另一方面，關于尿素scr系統(tǒng)，已知從反應速度的觀點考慮，優(yōu)選使流入scr催化轉換器的一氧化氮(no)和二氧化氮(no2)的比率為1：1，以便將氮氧化物分解為氮氣及水。但是，位于scr催化轉換器的上游的、由柴油機氧化催化劑(doc：dieseloxidationcatalyst)及催化煙灰過濾器(csf：catalyzedsootfilter)構成的dpf(參照圖4)因粒子狀物質(pm)的燃燒而消耗二氧化氮(no2)。因此，從dpf排出并導入scr催化轉換器的氣體中的一氧化氮(no)比二氧化氮(no2)多很多。因此，無法維持上述優(yōu)選的比率，氮氧化物(nox)的凈化效率有可能降低。

因此，嘗試想要使導入scr催化轉換器的氣體中的一氧化氮和二氧化氮的比率接近1：1的優(yōu)選比。此時，為了使一氧化氮和二氧化氮的比率為1：1，使鉑等貴金屬催化劑擔載于dpf的后段的csf，將一氧化氮的一部分氧化而轉化為二氧化氮。但是，由于鉑等貴金屬催化劑昂貴，所以導致dpf整體的成本升高的可能性較大。此外，貴金屬催化劑的氧化能力高，因此，還存在難以將一氧化氮和二氧化氮的比率調整為適當?shù)?：1的問題。

此外，廢氣凈化系統(tǒng)整體的申請給出了：作為scr催化轉換器的前段的氧化催化劑，使用一氧化鈷(coo)、二氧化錳(mno2)或者一氧化鋯(zro)(參見專利文獻1～3等)。進而，已經(jīng)公開了使用氧化物催化劑的擔載有催化劑的蜂窩(參見專利文獻4)或具有凈化氮氧化物的催化劑的廢氣凈化裝置(參見專利文獻5)。

現(xiàn)有技術文獻

專利文獻

專利文獻1：日本特開2004-100699號公報

專利文獻2：日本特開平5-195756號公報

專利文獻3：日本特開2014-57951號公報

專利文獻4：日本特開2008-302355號公報

專利文獻5：日本特開2006-346605號公報

技術實現(xiàn)要素：

專利文獻2中，coo在低于800℃的溫度下不穩(wěn)定，因此，擔心低溫時在廢氣中的穩(wěn)定性。另外，mno2在550℃以上會分解為三氧化二錳(mn2o3)，因此，擔心高溫時在廢氣中的穩(wěn)定性。

專利文獻3的目的是提高煙灰的燃燒作用、并且抑制經(jīng)時累積在隔室壁的煙灰量使其較少。因此，催化劑較細，對于促進scr催化轉換器中的no與no2的反應，沒有充分地發(fā)揮作用。由于催化劑較細，所以容易燒結而使耐久性存在問題。專利文獻4為了同時具有低壓力損失和高pm捕集效率，使得氣孔率非常高，強度存在問題。專利文獻5是一種催化劑的擔載量較多、還原nox而進行凈化的技術。

因此，本發(fā)明的課題是鑒于上述實際情況，提供一種含有氧化物的粒子，該含有氧化物的粒子例如能夠促進scr催化轉換器中的一氧化氮與二氧化氮的反應，提高凈化效率，并且，降低貴金屬催化劑的使用量，抑制凈化系統(tǒng)、凈化裝置的成本升高，同時作為發(fā)揮高催化性能的催化劑。

特別是，本發(fā)明的課題是提供一種除了像以往那樣用作形成于蜂窩結構體的隔壁表面的表面捕集層的原材料的一部分以外，還可以作為封孔材料、接合材料及外周涂覆材料等原料的一部分用于各種方案的含有氧化物的粒子。

為了解決上述課題，根據(jù)本發(fā)明，提供以下的含有氧化物的粒子(含有過渡金屬氧化物的二氧化鈰粒子)。

[1]一種含有氧化物的粒子，其中，在二氧化鈰粒子的表面和/或內(nèi)部具備至少包含鐵成分及錳成分的過渡金屬氧化物。

[2]根據(jù)上述[1]中記載的含有氧化物的粒子，其中，所述過渡金屬氧化物的粒徑比所述二氧化鈰小。

[3]根據(jù)上述[1]或[2]中記載的含有氧化物的粒子，其中，所述過渡金屬氧化物的含有率為15.0質量％～35.0質量％的范圍。

[4]根據(jù)上述[1]～[3]中的任意一項中記載的含有氧化物的粒子，其中，所述過渡金屬氧化物固溶在所述二氧化鈰的表面和/或內(nèi)部。

[5]根據(jù)上述[1]～[4]中的任意一項中記載的含有氧化物的粒子，其中，所述過渡金屬氧化物中的所述鐵成分與所述錳成分的摩爾比率(fe/mn比)為0.2～20.0的范圍。

[6]根據(jù)上述[1]～[5]中的任意一項中記載的含有氧化物的粒子，其中，所述過渡金屬氧化物中，3價錳成分在所述錳成分整體中所占的摩爾比率為5.0摩爾％～90摩爾％的范圍。

根據(jù)本發(fā)明的含有氧化物的粒子，通過在二氧化鈰粒子的表面和/或內(nèi)部具備過渡金屬氧化物，能夠用作發(fā)揮高催化性能的催化劑。

附圖說明

圖1是示意性地表示本實施方式的含有氧化物的粒子的結構的說明圖。

圖2是表示擔載有含有氧化物的粒子的蜂窩催化劑體之一例的立體圖。

圖3是表示蜂窩催化劑體的構成的局部放大截面圖。

圖4是表示廢氣凈化系統(tǒng)的構成及該廢氣凈化系統(tǒng)中進行的化學反應的說明圖。

符號說明

1：含有氧化物的粒子(含有過渡金屬氧化物的二氧化鈰粒子)、2：二氧化鈰粒子、2a：表面、3a：鐵氧化物(過渡金屬氧化物)、3b：錳氧化物(過渡金屬氧化物)、11a：一方端面、11b：另一方端面、12：隔室、13：隔壁、13a：隔壁表面、14：蜂窩結構體、15：表面捕集層、16：蜂窩催化劑體。

具體實施方式

以下，參照附圖，對本發(fā)明的實施方式進行說明。本發(fā)明并不限定于以下的實施方式，只要不脫離發(fā)明的范圍，就能夠進行變更、修正、改良。

(1)含有氧化物的粒子(含有過渡金屬氧化物的二氧化鈰粒子)

如圖1的示意圖所示，本發(fā)明的一個實施方式的含有氧化物的粒子1在二氧化鈰粒子2的表面2a和/或內(nèi)部具備鐵氧化物3a及錳氧化物3b。此處，鐵氧化物3a及錳氧化物3b相當于本發(fā)明中的過渡金屬氧化物。

此處，粒子狀的二氧化鈰粒子2的平均粒徑并沒有特別限定，例如可以使其為0.5μm～10μm的范圍。相對于此，存在于二氧化鈰粒子2的表面2a等的鐵氧化物3a及錳氧化物3b以小于該二氧化鈰粒子2的平均粒徑構成(參照圖1的示意圖)。即，上述的例子的情況下，鐵氧化物3a及錳氧化物3b的平均粒徑小于0.5μm。

此處，例如可以基于激光衍射法測定粒徑而計算出各粒子的平均粒徑?；蛘撸梢酝ㄟ^下述眾所周知的方法來進行確定：對于通過掃描型電子顯微鏡(sem)觀察到的視野圖像內(nèi)的二氧化鈰粒子2及鐵氧化物3a、錳氧化物3b的各粒子，基于視野圖像內(nèi)的尺寸及放大倍率計算出粒徑并以其平均值為平均粒徑等方法。

根據(jù)本實施方式的含有氧化物的粒子1，各過渡金屬氧化物(鐵氧化物3a及錳氧化物3b)廣泛分布并存在于二氧化鈰粒子2的表面2a等。應予說明，圖1中，為了簡化圖示，例示了鐵氧化物3a及錳氧化物3b偏在于二氧化鈰粒子2的表面2a的一部分的情形，但并不限定于此。

此時，可以如下狀態(tài)具備鐵氧化物3a等過渡金屬氧化物：僅附著或被覆于二氧化鈰粒子2的表面2a的狀態(tài)，或者過渡金屬氧化物的至少一部分與二氧化鈰粒子2在表面2a和/或內(nèi)部發(fā)生反應而固溶的狀態(tài)。另外，鐵氧化物3a及錳氧化物3b可以分別以fe2o3、mn2o3這樣的結構彼此獨立地構成，或者例如還可以以femno3這樣的結構構成。

此處，已知fe2o3及mn2o3分別為在200℃～800℃的溫度范圍內(nèi)比較穩(wěn)定的過渡金屬氧化物。因此，可以以在fe2o3結構的鐵氧化物3a的一部分固溶有錳成分(或錳氧化物3b)的狀態(tài)進行附著，或者可以以在mn2o3結構的錳氧化物3b的一部分固溶有鐵成分(或鐵氧化物3a)的狀態(tài)進行附著。但是，在二氧化鈰粒子2與上述的金屬氧化物之間不需要通過任何的化學反應進行結合。

含有氧化物的粒子1由二氧化鈰粒子2和通過固溶或附著等而存在于二氧化鈰粒子2的鐵氧化物3a及錳氧化物3b構成，由此，能夠將廢氣中包含的一氧化氮(no)適度地氧化為二氧化氮(no2)。

使鐵氧化物3a等過渡金屬氧化物通過固溶或附著等而存在于二氧化鈰粒子2的表面2a等的方法例如可以使用含浸法等。具體而言，在預先將平均粒徑調整為規(guī)定范圍的二氧化鈰粒子2的粉末中加入含有鐵成分及錳成分的金屬氧化物的硝酸鹽溶液，并進行攪拌混合。由此，成為金屬氧化物的硝酸鹽溶液中含浸有二氧化鈰粒子2的狀態(tài)，將該含浸狀態(tài)持續(xù)規(guī)定時間。由此，在表面2a附著有包含鐵成分等的硝酸鹽溶液。

然后，從硝酸鹽溶液中取出二氧化鈰粒子2，在大氣中等對表面2a附著有過渡金屬氧化物中的一部分的狀態(tài)的二氧化鈰粒子2進行燒成。結果，形成鐵氧化物3a及錳氧化物3b分別均勻地分布于表面2a的含有氧化物的粒子1。此時，可以通過調整硝酸鹽溶液的濃度及各成分的比率等來適當改變過渡金屬氧化物相對于二氧化鈰粒子2的含量(換言之，金屬氧化物的含有率(后面詳細說明。))。

進而，通過改變在大氣中等進行的燒成處理的燒成溫度，能夠改變過渡金屬氧化物相對于二氧化鈰粒子2的狀態(tài)、即附著、被覆的狀態(tài)或固溶的狀態(tài)。進而，還可以改變此時存在于表面2a和/或內(nèi)部的過渡金屬氧化物的結晶相。

鐵氧化物3a及錳氧化物3b等過渡金屬氧化物在本實施方式的含有氧化物的粒子1中所占的合計比率(過渡金屬氧化物的含有率)為15.0質量％～35.0質量％的范圍。即，通過使鐵氧化物3a等金屬氧化物相對于二氧化鈰粒子2的含有率為一定以上，能夠發(fā)揮由過渡金屬氧化物所帶來的高催化性能。另一方面，如果過渡金屬氧化物的含有率變高，則二氧化鈰粒子2的表面2a的整面被過渡金屬氧化物被覆。結果，有可能阻礙二氧化鈰粒子2自身具有的一氧化氮吸附性能。因此，考慮由過渡金屬氧化物所帶來的催化性能及由二氧化鈰所帶來的吸附性能，設定上述的金屬氧化物的含有率的范圍。

過渡金屬氧化物中的鐵成分(鐵氧化物3a)與錳成分(錳氧化物3b)的摩爾比率(fe/mn比)可以為0.2～20.0的范圍。通過變更已經(jīng)給出的使金屬氧化物擔載于二氧化鈰粒子2時使用的硝酸鹽溶液的各成分的組成比，再改變燒成溫度，能夠與結晶相一同任意地調整鐵成分及錳成分的重量比。舉出一例：鐵成分：錳成分的摩爾比率為9：1～2：8的范圍的金屬氧化物的情況下，結晶結構成為赤鐵礦型(固溶有mn的fe2o3)或者方鐵錳礦型(固溶有fe的mn2o3)。

進而，本發(fā)明的含有氧化物的粒子1的過渡金屬氧化物中，錳元素的原子價為3的錳成分(3價錳成分(mn³⁺成分))在錳氧化物3b的整體中所占的摩爾比率規(guī)定為5.0摩爾％～90摩爾％的范圍。此處，錳元素的情況下，原子價為2價、3價、4價、6價及7價，其中，mn³⁺成分的比率設定為上述范圍。

mn³⁺成分以上述摩爾比率存在，由此，金屬氧化物容易成為femno3結構。由此，包含鐵元素和錳元素的混合原子價狀態(tài)使電子狀態(tài)變得不穩(wěn)定，能夠順利地進行電子的授受。結果，容易發(fā)揮凈化廢氣的高催化性能。

由此，除了二氧化鈰粒子2自身的一氧化氮吸附性能以外，還能夠通過二氧化鈰粒子2中含有的femno3結構的金屬氧化物促進進一步的將一氧化氮適度氧化為二氧化氮的反應，發(fā)揮較高的廢氣凈化性能。特別是，與以往相比，能夠降低鉑等貴金屬催化劑的使用量，通過利用本發(fā)明的含有氧化物的粒子1能夠抑制構建廢氣凈化系統(tǒng)時的成本。

(2)含有氧化物的粒子的使用形態(tài)

本實施方式的含有氧化物的粒子1可以以各種使用形態(tài)進行使用。例如可以用于像圖2及圖3所示的蜂窩催化劑體16，該蜂窩催化劑體16以具有區(qū)劃形成多個隔室12的隔壁13的圓柱狀的蜂窩結構體14為催化劑載體，且在該蜂窩結構體14的隔壁13的隔壁表面13a等具備包含含有氧化物的粒子1作為原料的一部分的表面捕集層15，其中，該多個隔室12從一方端面11a朝向另一方端面11b成為流體的流路。由此，從一方端面11a流入蜂窩催化劑體16的內(nèi)部的廢氣(未圖示)與形成于隔壁表面13a的表面捕集層15接觸，受到由該表面捕集層15的含有氧化物的粒子1所帶來的催化效果的影響。由此，廢氣被凈化，被凈化的氣體從另一方端面11b排出。

除上述使用形態(tài)以外，本發(fā)明的含有氧化物的粒子1例如還可以以下述提出的使用形態(tài)進行使用。即，可以在將上述的蜂窩結構體14的一方端面1a及另一方端面11b分別按照預先規(guī)定的配設基準進行封孔得到的封孔蜂窩結構體中的封孔部(未圖示)的一部分中使用上述含有氧化物的粒子1。由此，包含一氧化氮的處理氣體在封孔蜂窩結構體的內(nèi)部流通的過程中，其中的一部分與包含含有氧化物的粒子1的封孔部接觸。結果，能夠在該部位發(fā)揮催化性能，并且，能夠維持高凈化性能。

此外，也可以在將多個呈四棱柱狀等棱柱狀的蜂窩片段(未圖示)組合，構建大直徑蜂窩結構體時，作為將蜂窩片段彼此之間接合的接合材料的原料的一部分，包含本發(fā)明的含有氧化物的粒子1?；蛘?，還可以用作被覆蜂窩結構體14的外周面的外周涂覆材料(未圖示)的原料的一部分。

實施例

以下，基于下述的實施例，對本發(fā)明的含有氧化物的粒子進一步進行說明，但本發(fā)明不限定于這些實施例。

1.含有氧化物的粒子(試樣)的制作

使用已經(jīng)說明過的“含浸法”，使鐵氧化物及錳氧化物等過渡金屬氧化物擔載于預先將平均粒徑調整為約3μm的二氧化鈰粒子的表面，進而，在大氣中進行燒成處理，由此，制作含有氧化物的粒子。此處，分別改變過渡金屬氧化物的硝酸鹽溶液中的鐵成分及錳成分的含量，進而，改變對從硝酸鹽溶液中取出后的二氧化鈰粒子進行燒成的燒成溫度(300℃或700℃)。由此，得到二氧化鈰粒子的表面等具有結晶相、金屬氧化物的組成比分別不同的過渡金屬氧化物的含有氧化物的粒子的試樣(實施例1～6及比較例1～4)。

此處，比較例1是鐵成分及錳成分的過渡金屬氧化物都不包含的二氧化鈰粒子單體，比較例2是僅包含鐵氧化物作為過渡金屬氧化物的試樣，比較例3是僅包含錳氧化物作為過渡金屬氧化物的試樣。因此，比較例1的過渡金屬氧化物的比例為0％。另外，比較例3的fe/mn比為0。進而，比較例4沒有使用二氧化鈰粒子，而是使用氧化鋁(鋁氧化物)并使其含有鐵氧化物等。

2.試樣的特性

針對通過上述操作得到的含有氧化物的粒子的試樣(實施例1～6、比較例1～4)，分析并計算出各成分的質量％、二氧化鈰粒子的平均粒徑、二氧化鈰粒子的比表面積、過渡金屬氧化物的比表面積、結晶相的測定、過渡金屬氧化物(fe2o3、mn2o3、femno3)的微晶尺寸及fe²⁺成分及mn⁴⁺成分的比率等特性。以下，給出特性的分析及計算過程的具體方法。

2.1各成分的比率(質量％)

可以基于icp發(fā)光分光分析法(inductivitycoupledplasmaatomicemissionspectroscopy)進行分析，由此，計算出各成分的質量％。

2.2粒子的結晶相

針對所制作的試樣，使用x射線衍射裝置(旋轉對陰極型x射線衍射裝置：理學電機制、rint)測定各粒子的結晶相。此處，x射線衍射測定的條件為cukα源、50kv、300ma、2θ＝10～60°，使用市場上銷售的x射線數(shù)據(jù)解析軟件分析得到的x射線衍射數(shù)據(jù)。

將通過icp發(fā)光分光分析法得到的各成分的比率、燒成條件(燒成溫度)及各粒子的結晶相匯總并示于下述表1。

表1

2.3比表面積及平均粒徑

利用眾所周知的bet法測定二氧化鈰粒子的比表面積。進而，二氧化鈰粒子及過渡金屬氧化物的平均粒徑為通過激光衍射法計算出的中值直徑。

2.4過渡金屬氧化物的微晶尺寸

基于上述2.2的通過x射線衍射裝置進行x射線衍射測定得到的數(shù)據(jù)，并將其帶入謝勒公式(τ＝kλ/βcosθ)，由此，計算出過渡金屬氧化物的微晶尺寸。此處，τ表示微晶的平均尺寸，k表示形狀因子(說明固體中包含的微晶的大小與衍射圖案的峰寬的關系的因子)，λ表示x射線波長，β表示峰值全寬(弧度單位)，θ表示布拉格角。

2.5fe²⁺比率及mn³⁺比率的計算

測定x射線吸收微細結構(xafs：x-rayabsorptionfinestructure)圖譜，使用基準圖譜對該xafs圖譜中的吸收端附近結構(xanes)圖譜進行線性擬合，從而計算出fe²⁺比率及mn³⁺比率。此處，關于基準圖譜，mn²⁺、mn³⁺、mn⁴⁺分別采用mno、mn2o3及mno2的圖譜，fe²⁺、fe³⁺分別采用feo、fe2o3的圖譜。

2.6用于測定no2轉化率及no吸附量的試樣的制作

將上述1.中得到的實施例1～6及比較例1～4的含有氧化物的粒子的試樣(粉末)以76mpa的壓力進行單軸壓制成型。將該成型體用網(wǎng)眼為3mm的網(wǎng)進行過篩后，制作1～2mm左右的顆粒。計量該顆粒3.00g，作為no2轉化率的測定試樣。另外，為了測定no吸附量，計量上述1.中得到的含有氧化物的粒子的試樣(粉末)0.1g作為測定試樣。

2.7no吸附量的計算

基于使用了no氣體的升溫脫離法計算出no吸附量。此處，作為用于計算出no吸附量的裝置，使用autochemii(micromeritis公司制)。進而，作為用于吸附的氣體，使用200ppmno、10％o2、he的混合氣體。在升溫爐內(nèi)的反應管內(nèi)載置上述測定試樣，氣體吸附時的溫度設定為250℃，將上述氣體導入反應管內(nèi)。吸附時間為30分鐘。吸附完成后，在反應管內(nèi)導入he氣，在將升溫速度設定為10℃/min的條件下進行升溫直至250～600℃。通過質量分析儀計量升溫時的脫氣成分，計算出no脫離量。以該no脫離量為no吸附量。

2.8no2轉化率的計算

以通過上述2.6制作的顆粒為測定試樣，使用汽車廢氣分析裝置(sigu1000：horiba公司制)進行評價。此時，在升溫爐內(nèi)的反應管內(nèi)鋪上玻璃棉，載置上述測定試樣，加熱直至測定試樣為250℃。然后，以200ppmno(一氧化氮)、10％o2(氧)及n2(氮)的混合氣體作為反應氣體，導入反應管內(nèi)。此時，使用尾氣測定裝置(mexa-6000ft：horiba公司制)對從測定試樣中排出的排出氣體(出口氣體)進行分析，測定各自的排出濃度(no濃度、no2濃度)。進而，基于排出濃度的測定結果，求出no2轉化率。此處，通過(1-(no濃度/(no濃度+no2濃度)))計算出no2轉化率。

將二氧化鈰的平均粒徑及比表面積、過渡金屬氧化物的比表面積、微晶尺寸、過渡金屬氧化物為100％時的fe²⁺等的摩爾比率、含有的鐵成分(fe)為100％時的fe²⁺及fe³⁺的摩爾比率、含有的錳成分(mn)為100％時的mn³⁺及mn⁴⁺的摩爾比率、fe/mn比(摩爾比率)的no吸附量及no2轉化率的結果匯總并示于下述表2。

表2

如上述表1及表2所示，確認到：通過在二氧化鈰粒子的表面和/或內(nèi)部具備包含鐵成分或錳成分的過渡金屬氧化物，no吸附量、no2轉化率變高。這種情況下，與二氧化鈰的比表面積相比，過渡金屬氧化物的比表面積增大，換言之，與二氧化鈰的平均粒徑相比，過渡金屬氧化物的粒徑變小。

進而，確認到隨著全部錳成分為100％時的mn³⁺的摩爾比率升高而使得no2轉化率及no吸附量增大的傾向。此時，特別是與過渡金屬氧化物中完全不含鐵成分的情形(參照比較例3)相比，只要至少含有鐵成分，就顯示出no2轉化率升高(參照實施例5)。進而，顯示隨著fe/mn比的值升高而使得mn³⁺相對于全部錳成分的摩爾比率減少。

通常已知：錳氧化物中包含鐵成分的情況下，過渡金屬成分亦即錳成分和鐵成分會對彼此的電子狀態(tài)造成影響。但是，與其影響相關的詳細情形尚未闡明，而且，也沒有涉及到與no2轉化率、no吸附量的關聯(lián)性的報告。根據(jù)本發(fā)明的含有氧化物的粒子(含有過渡金屬氧化物的二氧化鈰粒子)，通過在錳氧化物中包含鐵成分，會對彼此的電子狀態(tài)造成影響。結果，生成mn³⁺，在粒子中成為混合原子價狀態(tài)，電子的授受變得順利，因此，認為no2轉化率及no吸附量增大。進而，對彼此的電子狀態(tài)造成較大影響的組成范圍為fe/mn比較小的范圍(0.25附近)，因此，可以推測：在該組成范圍的附近，mn³⁺比率升高，顯示出最高的特性。

產(chǎn)業(yè)上的可利用性

通過使用本發(fā)明的含有氧化物的粒子，能夠作為凈化由柴油發(fā)動機等內(nèi)燃機或各種燃燒裝置排出的廢氣的催化劑發(fā)揮作用，特別是能夠有效地用于氮氧化物的凈化處理。特別是含有氧化物的粒子不限定于以往的表面捕集層，可以作為封孔材料、接合材料及外周涂覆材料的原料的一部分加入，發(fā)揮催化性能。