專利名稱：載重輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及提高抗不均勻磨損性能和濕路抓地性能的載重輪胎。
背景技術(shù)：
作為提高抗不均勻磨損性能和濕路抓地性能的用于卡車、客車等的載重輪胎，提出有下述專利文獻(xiàn)1的輪胎。在該提案的輪胎中，如圖8所示，利用沿輪胎周向延伸的多條縱主溝a，將胎面部b 劃分成包括配置在輪胎赤道C兩側(cè)的內(nèi)周向陸地部di、di在內(nèi)的多個(gè)周向陸地部d，并且在上述內(nèi)周向陸地部di形成有包括橫貫該內(nèi)周向陸地部di的細(xì)溝或刀槽花紋的橫細(xì)溝e。 另外，將上述橫細(xì)溝e，由輪胎軸向內(nèi)側(cè)的內(nèi)側(cè)橫溝部el、輪胎軸向外側(cè)的外側(cè)橫溝部e2和在它們之間連接的中央橫溝部e3形成，并且將上述內(nèi)側(cè)橫溝部el相對(duì)于輪胎軸向線的傾斜角度α、外側(cè)橫溝部e2相對(duì)于輪胎軸向線的傾斜角度β、中央橫溝部e3相對(duì)于輪胎軸向線的傾斜角度Y設(shè)為0°彡β < α <60°彡γ的范圍。然而，在上述提案的輪胎中，上述橫細(xì)溝e形成為包括三個(gè)直線狀的橫溝部el、 e2、e3的彎曲線狀，所以雖然能夠優(yōu)化上述傾斜角度α、β、Y，但排水時(shí)的水的流動(dòng)變得不順暢，濕路抓地性能變得不充分等，因此期望進(jìn)一步改進(jìn)。專利文獻(xiàn)1 日本特開2005-289122號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
為此，本發(fā)明的目的在于提供一種載重輪胎，該載重輪胎以將橫細(xì)溝做成具有曲率半徑為Rl的外圓弧溝部、和曲率半徑為R2的內(nèi)圓弧溝部的大致S字狀，并且限制上述曲率半徑Rl、R2以及內(nèi)外圓弧溝部的中心角度為基本，來(lái)提高抗不均勻磨損性能和濕路抓地性能。為了解決上述課題，本申請(qǐng)技術(shù)方案1的發(fā)明的載重輪胎，通過(guò)在胎面部設(shè)置沿輪胎周向延伸的多條縱主溝，由此將該胎面部劃分成包括配置在輪胎赤道的兩側(cè)的內(nèi)周向陸地部在內(nèi)的多個(gè)周向陸地部，并且設(shè)置有在上述內(nèi)周向陸地部的胎面端側(cè)的陸地部側(cè)緣與輪胎赤道側(cè)的陸地部側(cè)緣之間橫貫的多條橫細(xì)溝，該載重輪胎的特征在于，上述橫細(xì)溝形成為具有曲率半徑為Rl的外圓弧溝部和曲率半徑為R2的內(nèi)圓弧溝部的大致S字狀，其中，外圓弧溝部在比上述橫細(xì)溝更靠輪胎周向一側(cè)具有圓弧中心il，并且從上述胎面端側(cè)的陸地部側(cè)緣開始以圓弧狀延伸；內(nèi)圓弧溝部在比上述橫細(xì)溝更靠輪胎周向另一側(cè)具有圓弧中心i2，并且從上述輪胎赤道側(cè)的陸地部側(cè)緣開始以圓弧狀延伸，并且，上述曲率半徑R2為10 40mm，且上述曲率半徑Rl為上述曲率半徑R2以下并且與曲率半徑R2之差R2-R1為5mm以下，而且，上述外圓弧溝部的兩端之間的繞上述圓弧中心il的中心角度α為45 90度， 并且上述內(nèi)圓弧溝部的兩端之間的繞上述圓弧中心i2的中心角度β為45 90度。
此外，在技術(shù)方案2的發(fā)明中，其特征在于，上述橫細(xì)溝具有與上述內(nèi)圓弧溝部和外圓弧溝部相接且在它們之間連接的直線狀的連接溝部，并且該連接溝部的輪胎軸向長(zhǎng)度 Lm為上述橫細(xì)溝的輪胎軸向長(zhǎng)度LO的40%以下。此外，在技術(shù)方案3的發(fā)明中，其特征在于，上述橫細(xì)溝包括從溝底延伸的下溝部、和從該下溝部延伸至胎面表面的上溝部，而且將上述下溝部的溝寬度Wa設(shè)為0. 3 1.5mm的范圍，并且將上述上溝部的溝寬度Wb設(shè)為大于上述下溝部的溝寬度Wa且為上述縱主溝的溝寬度WO的50 %以下。此外，在技術(shù)方案4的發(fā)明中，其特征在于，上述橫細(xì)溝的溝深度h為上述縱主溝的溝深度HO的10 80%的范圍，并且上述上溝部的溝深度hb為上述橫細(xì)溝的溝深度h的 10 50%。此外，在技術(shù)方案5的發(fā)明中，其特征在于，上述內(nèi)周向陸地部沿輪胎周向以鋸齒狀延伸，并且上述橫細(xì)溝的胎面端側(cè)的外端配置在從上述內(nèi)周向陸地部的胎面端側(cè)的凸角端起在輪胎周向上間隔距離K的位置，并且該距離K為上述胎面端側(cè)的凸角端與凹角端之間的輪胎周向距離Lj的25 75%。本發(fā)明如上所述，在配置于輪胎赤道兩側(cè)的內(nèi)周向陸地部設(shè)置有多條橫細(xì)溝。該橫細(xì)溝形成為大致S字狀，該S字狀具有從胎面端側(cè)的陸地部側(cè)緣以圓弧狀延伸的曲率半徑為Rl的外圓弧溝部、和從輪胎赤道側(cè)的陸地部側(cè)緣以圓弧狀延伸的曲率半徑為R2的內(nèi)圓弧溝部。這樣，由于上述橫細(xì)溝形成為平滑的大致S字狀曲線，所以在排水時(shí)能夠使經(jīng)過(guò)橫細(xì)溝的水的流動(dòng)順暢，從而提高濕路抓地性能。另一方面，由于橫細(xì)溝形成為大致S字狀，所以該橫細(xì)溝的溝壁面彼此相互束縛，由于抑制輪胎軸向的錯(cuò)位所以能夠確保內(nèi)周向陸地部的輪胎軸向剛性較高。此外，由于上述橫細(xì)溝為細(xì)溝，所以還能限制輪胎周向的錯(cuò)位，還確保內(nèi)周向陸地部的輪胎周向剛性較高。因此能夠抑制與路面的滑移量，提高抗不均勻磨損性。尤其，通過(guò)設(shè)為10匪彡R2彡40匪、Rl彡R2、0彡(R2-R1)彡5匪，由此較高地發(fā)揮上述效果。即，在曲率半徑之差(R2-R1)超過(guò)5mm的情況下，內(nèi)周向陸地部的胎面端側(cè)的剛性與輪胎赤道側(cè)的剛性的剛性差增大，從而由該剛性差引起而產(chǎn)生不均勻磨損。此外，在上述曲率半徑R2不在IOmm彡R2彡40mm的范圍的情況下，由于橫細(xì)溝的溝壁面彼此的束縛力減小，所以無(wú)法充分地確保內(nèi)周向陸地部的剛性，因此存在產(chǎn)生不均勻磨損的傾向。此外，由于輪胎赤道側(cè)的接地壓比胎面端側(cè)高，所以在Rl > R2的情況下， 與Rl < R2相比，會(huì)使水從輪胎赤道側(cè)進(jìn)入橫細(xì)溝內(nèi)的容易程度、以及水向胎面端側(cè)排出的容易程度變差，從而降低濕路抓地性能。此外，如果上述外圓弧溝部的中心角度α、以及內(nèi)圓弧溝部的中心角度β小于45 度，則橫細(xì)溝的溝壁面彼此的束縛力減小，無(wú)法充分地確保內(nèi)周向陸地部的剛性，因此存在產(chǎn)生不均勻磨損的傾向。此外，如果上述中心角度α、β超過(guò)90度，則由于橫細(xì)溝的S字的彎曲量增加，所以經(jīng)過(guò)橫細(xì)溝的水很難順暢地流動(dòng)，因此降低濕路抓地性能。


圖1為表示本發(fā)明的載重輪胎的胎面花紋的一例的展開圖。
圖2為對(duì)內(nèi)周向陸地部放大例示的俯視圖。圖3為對(duì)橫細(xì)溝進(jìn)一步放大例示的俯視圖。圖4(A)、⑶為與橫細(xì)溝以及縱主溝的長(zhǎng)度方向成直角的剖視圖。圖5為對(duì)切缺部進(jìn)行放大表示的立體圖。圖6㈧ (E)為表示表1的比較例的橫細(xì)溝的概念圖。圖7㈧ ⑶為表示表1的比較例的橫細(xì)溝的概念圖。圖8為對(duì)現(xiàn)有輪胎的胎面花紋進(jìn)行例示的俯視圖。附圖標(biāo)記說(shuō)明1...載重輪胎；2S...胎面表面；2...胎面部；3...縱主溝； 4...周向陸地部；4i...內(nèi)周向陸地部；5...橫細(xì)溝；5a...下溝部；5b...上溝部； 5el...外端；5e2...內(nèi)端；9c...內(nèi)圓弧溝部；9m...連接溝部；9t...外圓弧溝部； Jtl...凸角端；Jt2...凹角端。
具體實(shí)施例方式以下，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。在圖1中，本實(shí)施方式的載重輪胎1在胎面部2具有沿輪胎周向延伸的多條縱主溝3，由此將該胎面部2劃分成包括配置在輪胎赤道C的兩側(cè)的內(nèi)周向陸地部4i在內(nèi)的多個(gè)周向陸地部4。在本例中，形成三條縱主溝3，即在輪胎赤道C上延伸的中央縱主溝3i、和配置在中央縱主溝3i兩外側(cè)的一對(duì)外縱主溝3ο，由此將上述胎面部2劃分成中央縱主溝3i與外縱主溝3ο之間的上述內(nèi)周向陸地部4i、以及上述外縱主溝3ο與胎面端Te之間的外周向陸地部4ο。各上述縱主溝3i、3o在本例中是沿輪胎周向以鋸齒狀延伸的鋸齒溝，由此確保高速行駛性能且提高牽引性。此外各縱主溝3i、3o以上述鋸齒的周向間距相互相同且同相位形成，由此上述內(nèi)周向陸地部4i具有大致恒定的寬度且以鋸齒狀沿輪胎周向連續(xù)延伸。上述縱主溝3i、3o的溝寬度WO以及溝深度HO (如圖4(B)所示)可以采用與現(xiàn)有的載重輪胎的縱主溝的溝寬度及深度相同的程度，例如對(duì)于溝寬度WO適合采用8 15mm的范圍、對(duì)于溝深度HO適合采用16 26mm的范圍。其中，溝寬度WO表示在與溝長(zhǎng)度方向成直角的方向上測(cè)量的胎面表面2S上的溝寬度，此外上述溝深度HO表示從胎面表面2S到溝底(最深部)的深度。接下來(lái)，在上述內(nèi)周向陸地部4i設(shè)有多條橫細(xì)溝5，多條橫細(xì)溝5橫貫上述內(nèi)周向陸地部4i的胎面端側(cè)的陸地部側(cè)緣Et與輪胎赤道側(cè)的陸地部側(cè)緣Ec之間，由此，將內(nèi)周向陸地部4i劃分成沿輪胎周向排列的多個(gè)塊狀部6。如圖2、3中放大表示的那樣，上述橫細(xì)溝5形成為具有曲率半徑為Rl的外圓弧溝部9t和曲率半徑為R2的內(nèi)圓弧溝部9c的大致S字狀，其中，外圓弧溝部9t其溝寬度中心線在比上述橫細(xì)溝5更靠輪胎周向一側(cè)具有圓弧中心il，并且從上述胎面端Te側(cè)的陸地部側(cè)緣Et以圓弧狀延伸；內(nèi)圓弧溝部9c在比上述橫細(xì)溝5更靠輪胎周向另一側(cè)具有圓弧中心i2，并且從上述輪胎赤道C側(cè)的陸地部側(cè)緣Ec以圓弧狀延伸。此時(shí)，上述曲率半徑R2為10 40mm，且上述曲率半徑Rl為上述曲率半徑R2以下并且將與曲率半徑R2之差(R2-R1)設(shè)為5mm以下。此外，對(duì)于上述橫細(xì)溝5，外圓弧溝部9t的兩端之間繞上述圓弧中心il的中心角度α為45 90度的范圍，并且上述內(nèi)圓弧溝部9c的兩端之間繞上述圓弧中心i2的中心角度β為45 90度的范圍。作為上述橫細(xì)溝5，在本例中示出了具有與上述內(nèi)圓弧溝部9c和外圓弧溝部9t相接、且在它們之間連接的直線狀的連接溝部9m的情況。該連接溝部9m的輪胎軸向長(zhǎng)度Lm， 優(yōu)選為上述橫細(xì)溝5的輪胎軸向長(zhǎng)度LO的40%以下。在這樣構(gòu)成的內(nèi)周向陸地部4i中，由于上述橫細(xì)溝5形成平滑的大致S字狀曲線，所以在排水時(shí)能夠使通過(guò)橫細(xì)溝5內(nèi)的水的流動(dòng)順暢，且提高濕路抓地性能。另一方面，由于上述橫細(xì)溝5形成大致S字狀，所以該橫細(xì)溝5的溝壁面彼此相互嚙合并相互束縛，從而能夠抑制輪胎軸向的錯(cuò)位。即，能夠確保內(nèi)周向陸地部4i的輪胎軸向剛性較高。進(jìn)一步，由于上述橫細(xì)溝5為細(xì)溝，所以還能限制輪胎周向的錯(cuò)位等，還確保內(nèi)周向陸地部4i 的輪胎周向剛性較高。其結(jié)果，內(nèi)周向陸地部4i的剛性整體提高，從而能夠抑制與路面之間的滑移量，提高抗不均勻磨損性。此外，在橫細(xì)溝5具有上述連接溝部9m的情況下，能夠更順暢地連結(jié)內(nèi)外圓弧溝部9c、9t，能夠使水的流動(dòng)更順暢，提高濕路抓地性能。其中，在上述曲率半徑之差(R2-R1)超過(guò)5mm的情況下，在內(nèi)周向陸地部4i的胎面端Te側(cè)的區(qū)域與輪胎赤道C側(cè)的區(qū)域之間剛性差變大，存在由該剛性差引起的產(chǎn)生不均勻磨損的傾向。此外，在上述曲率半徑R2超過(guò)40mm的情況下，由于橫細(xì)溝5的S字狀曲線變得平坦，所以溝壁面彼此的束縛力減弱，從而導(dǎo)致上述內(nèi)周向陸地部4i的輪胎軸向剛性降低。相反，在曲率半徑R2小于IOmm的情況下，內(nèi)外圓弧溝部9c、9t所占的比例變得過(guò)小， 同樣會(huì)內(nèi)周向陸地部4i的輪胎軸向剛性的降低，因此不論哪種情況，均無(wú)法充分地提高抗不均勻磨損性。此外，由于輪胎赤道C側(cè)的接地壓比胎面端Te側(cè)高，所以在Rl > R2的情況下， 與Rl < R2的情況相比，水從輪胎赤道C側(cè)進(jìn)入橫細(xì)溝5內(nèi)的容易程度變差，并且水向胎面端Te側(cè)排出的容易程度變差。因此，使?jié)衤纷サ匦阅芟陆怠４送?，在外圓弧溝部9t的中心角度α、以及內(nèi)圓弧溝部9c的中心角度β小于45度的情況下，由于橫細(xì)溝5的S字狀曲線變得平坦，所以溝壁面彼此的束縛力變?nèi)?，?dǎo)致上述內(nèi)周向陸地部4i的輪胎軸向剛性下降，因此存在產(chǎn)生不均勻磨損的傾向。此外，在上述中心角度α、β大于90度的情況下，由于橫細(xì)溝5的S字的彎曲量增加，所以水很難順暢地流動(dòng)，從而使?jié)衤纷サ匦阅芟陆怠４送猓绻鲜鲞B接溝部9m的輪胎軸向長(zhǎng)度Lm超過(guò)橫細(xì)溝5的輪胎軸向長(zhǎng)度LO 的40%，則內(nèi)外圓弧溝部9c、9t所占的比例變得過(guò)小，導(dǎo)致內(nèi)周向陸地部4i的剛性下降，不利于抗不均勻磨損性的提高。在此，如圖4(A)所示，上述橫細(xì)溝5由溝寬度W為0. 5mm以上且為上述縱主溝3 的溝寬度WO的50%以下的細(xì)溝(包括刀槽花紋)形成。如果上述溝寬度W小于0. 5mm,則排水性變得不充分，相反，如果超過(guò)溝寬度WO的50%，則無(wú)法發(fā)揮溝壁面彼此的束縛力，造成在上述塊狀部產(chǎn)生踵趾磨損等不均勻磨損。此外，橫細(xì)溝5的溝深度h優(yōu)選為上述縱主溝3的溝深度HO的10 80%的范圍。在上述溝深度h小于縱主溝3的溝深度HO的10% 時(shí)，會(huì)減少由橫細(xì)溝5帶來(lái)的效果，相反，如果超過(guò)80%，則橫細(xì)溝5的端部的剛性變得過(guò)小，存在導(dǎo)致橡膠缺損等損傷的傾向。尤其在本例中，示出了橫細(xì)溝5形成帶臺(tái)階溝狀的優(yōu)選的情況，該帶臺(tái)階溝狀橫細(xì)溝5包括從溝底開始延伸的下溝部5a和從該下溝部5a延伸至胎面表面2S的上溝部5b。 上述下溝部5a的溝寬度Wa以0. 3 1. 5mm的范圍形成，并且上溝部5b的溝寬度Wb以大于上述溝寬度Wa且為上述縱主溝3的溝寬度WO的50%以下形成。此外，上述橫細(xì)溝5的上述溝深度h為縱主溝3的溝深度HO的10 80%的范圍，并且將上述上溝部5b的溝深度hb 設(shè)為上述溝深度h的10 50%。在該情況下，由于借助寬度窄的上述下溝部5a發(fā)揮較高的溝壁面彼此的束縛力，所以能夠提高內(nèi)周向陸地部4i的剛性從而提高抗不均勻磨損性。 另一方面，借助寬度寬的上述上溝部5b確保溝容積，因此能夠提高排水性。其中，在上述溝深度hb小于上述溝深度h的10%時(shí)，不利于排水性，相反，如果超過(guò)溝深度h的50%，則不利于抗不均勻磨損性。其中，如果上溝部5b的上述溝寬度Wb超過(guò)上述溝寬度WO的50%， 則剛性減小，不利于抗不均勻磨損性和花紋塊缺陷。此外，如果上述溝寬度Wa超過(guò)1. 5mm, 則無(wú)法獲得由上述下溝部5a帶來(lái)的提高抗不均勻磨損性的效果，此外如果小于0. 3mm則不利于排水性。接下來(lái)，如上述圖2所示，在上述橫細(xì)溝5中，其輪胎赤道C側(cè)的內(nèi)端5e2位于上述內(nèi)周向陸地部4i的輪胎赤道C側(cè)的凸角端Jcl，相對(duì)于此胎面端Te側(cè)的外端5el在輪胎周向上從上述內(nèi)周向陸地部4i的胎面端Te側(cè)的凸角端Jtl起間隔距離K配置。此時(shí)， 上述距離K優(yōu)選為上述胎面端Te側(cè)的凸角端Jtl與凹角端Jt2之間的輪胎周向距離Lj的 25 75%。這是因?yàn)樘ッ娑薚e側(cè)的接地壓比輪胎赤道C側(cè)低，所以在使橫細(xì)溝5的外端5el 位于胎面端Te側(cè)的凸角端Jtl附近的情況下，會(huì)降低上述外端5el附近的剛性，從而成為不均勻磨損的起點(diǎn)。尤其在上述距離K小于上述距離Lj的25%時(shí)，容易在上述外端5el產(chǎn)生橡膠缺損。此外，在上述距離K超過(guò)上述距離Lj的75%的情況下，外端5el變得過(guò)于接近凹角端Jt2，同樣會(huì)降低上述外端5el附近的剛性，容易成為不均勻磨損的起點(diǎn)以及容易在上述外端5el產(chǎn)生橡膠缺損。此外，在本例中，如圖5所示，在內(nèi)周向陸地部4i，且在上述橫細(xì)溝5與縱主溝3相交的各交叉部Q設(shè)有切缺部12，該切缺部12利用從胎面表面2S到達(dá)上述橫細(xì)溝5與縱主溝3的交叉線q的下方的三角狀的斜面12S將該交叉部Q切割而成。由于該切缺部12將上述交叉部Q的邊緣鈍化，所以有助于防止在該交叉部Q產(chǎn)生橡膠缺損。此外，由于上述切缺部12必然將內(nèi)周向陸地部4i的輪胎赤道C側(cè)的凸角端Jcl切掉，而除去剛性小的部分， 所以還能起到抑制在磨損初期以剛性小的上述凸角端Jcl為起點(diǎn)的不均勻磨損。其中，上述切缺部12的深度hl2優(yōu)選為大于上述上溝部5b的溝深度hb。接下來(lái)，上述外周向陸地部4ο是不具有上述橫細(xì)溝5的連續(xù)的條狀，在本例中，在輪胎赤道C側(cè)的凸角端Jol形成有與上述切缺部12同樣的切缺部13。此外，在外周向陸地部4ο的胎面端Te，凹設(shè)有俯視時(shí)形成大致梯形形狀的小寬度橫紋溝狀的空心溝14。該空心溝14形成在與上述凸角端Jol相對(duì)置的位置，來(lái)緩和由鋸齒引起的上述外周向陸地部4ο的剛性變化。由此，防止在外周向陸地部4ο產(chǎn)生不均勻磨損。以上，對(duì)本發(fā)明的特別優(yōu)選的實(shí)施方式進(jìn)行了詳細(xì)說(shuō)明，但本發(fā)明不限于圖示的實(shí)施方式，還可變形為各種方式來(lái)實(shí)施。實(shí)施例為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，以圖1所示的胎面花紋為基本花紋，試制了使形成于內(nèi)周向陸地部的橫細(xì)溝按照表2的規(guī)格變化的載重輪胎(輪胎尺寸315/80 R22. 5)。并且對(duì)各測(cè)試輪胎的濕路抓地性能、抗不均勻磨損性能、耐花紋塊缺損性能進(jìn)行了測(cè)試，其結(jié)果記載于表Io其中，圖6㈧ (E)、圖7㈧ ⑶表示比較例的橫細(xì)溝的溝寬度中心線。作為現(xiàn)有例，如圖8所示，試制了橫細(xì)溝由三個(gè)直線狀的橫溝部el、e2、e3形成的彎曲線狀的輪胎。各橫溝部el、e2、e3相對(duì)于輪胎軸向線的角度α、β、γ如下。α = 19. O 度、β = 8. 5 度、γ = 51. O 度。除了表2的規(guī)格中記載的以外，實(shí)質(zhì)上均為相同的規(guī)格，只有橫細(xì)溝不同。縱主溝的溝寬度WO-—18. 6mm,縱主溝的溝深度HO-—17. 3匪，橫細(xì)溝的溝深度h-—12. 9mm,(比 h/HO)—0. 73,試驗(yàn)條件如下。(1)濕路抓地性能在輪輞(9. 00)、內(nèi)壓(830kPa)的條件下，將輪胎安裝于車輛(日本產(chǎn)卡車2D車) 的全部輪子，階段性地增加速度并且進(jìn)入在半徑為30m的圓形浙青路面上設(shè)置了水洼的路線，計(jì)測(cè)橫向加速度(橫G)，并按照70 90km/h的速度的平均橫G進(jìn)行評(píng)價(jià)，將其結(jié)果指數(shù)化。(2)抗不均勻磨損性能在輪輞(9. 00)、內(nèi)壓(830kPa)的條件下，將實(shí)施例1的輪胎安裝于上述車輛的全部輪子，以高速路為80%、一般路為20%的比例行駛3萬(wàn)km之后的、安裝于轉(zhuǎn)向輪側(cè)的實(shí)施例1的輪胎的磨損狀體為評(píng)價(jià)基準(zhǔn)。然后，將實(shí)施例1的輪胎安裝在驅(qū)動(dòng)輪側(cè)并且將測(cè)試輪胎安裝在轉(zhuǎn)向輪側(cè)的車輛，分別以高速路為80%、一般路為20%的比例行駛了 3萬(wàn)km。 然后，將行駛后的轉(zhuǎn)向輪側(cè)的測(cè)試輪胎的磨損狀態(tài)與上述評(píng)價(jià)基準(zhǔn)進(jìn)行比較，以上述評(píng)價(jià)基準(zhǔn)(實(shí)施例1)為100的指數(shù)進(jìn)行了評(píng)價(jià)。數(shù)值越大越好。(3)耐花紋塊缺損性能在輪輞(9. 00)、內(nèi)壓(830kPa)的條件下，將實(shí)施例1的輪胎安裝于上述車輛的全部輪子，并使其在差路爬坡且特意使輪胎空轉(zhuǎn)，以安裝于驅(qū)動(dòng)輪側(cè)的實(shí)施例1的輪胎的花紋塊缺損狀態(tài)為評(píng)價(jià)基準(zhǔn)。然后，使將實(shí)施例1的輪胎安裝在轉(zhuǎn)向輪側(cè)并且將測(cè)試輪胎安裝在驅(qū)動(dòng)輪側(cè)的車輛，分別在上述差路爬坡且特意使輪胎空轉(zhuǎn)，將驅(qū)動(dòng)輪側(cè)的測(cè)試輪胎的花紋塊缺損狀態(tài)按照“缺損數(shù)X深度”進(jìn)行指數(shù)化，并以上述評(píng)價(jià)基準(zhǔn)(實(shí)施例1)為100 的指數(shù)進(jìn)行了評(píng)價(jià)。數(shù)值越大越好。表 權(quán)利要求
1.一種載重輪胎，通過(guò)在胎面部設(shè)置沿輪胎周向延伸的多條縱主溝，由此將該胎面部劃分成包括配置在輪胎赤道的兩側(cè)的內(nèi)周向陸地部在內(nèi)的多個(gè)周向陸地部，并且設(shè)置有在上述內(nèi)周向陸地部的胎面端側(cè)的陸地部側(cè)緣與輪胎赤道側(cè)的陸地部側(cè)緣之間橫貫的多條橫細(xì)溝，該載重輪胎的特征在于，上述橫細(xì)溝形成為具有曲率半徑為Rl的外圓弧溝部和曲率半徑為R2的內(nèi)圓弧溝部的大致S字狀，其中，外圓弧溝部在比上述橫細(xì)溝更靠輪胎周向一側(cè)具有圓弧中心il，并且從上述胎面端側(cè)的陸地部側(cè)緣開始以圓弧狀延伸；內(nèi)圓弧溝部在比上述橫細(xì)溝更靠輪胎周向另一側(cè)具有圓弧中心i2，并且從上述輪胎赤道側(cè)的陸地部側(cè)緣開始以圓弧狀延伸，并且，上述曲率半徑R2為10 40mm，且上述曲率半徑Rl為上述曲率半徑R2以下并且與曲率半徑R2之差R2-R1為5mm以下，而且，上述外圓弧溝部的兩端之間的繞上述圓弧中心il的中心角度α為45 90度，并且上述內(nèi)圓弧溝部的兩端之間的繞上述圓弧中心i2的中心角度β為45 90度。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的載重輪胎，其特征在于，上述橫細(xì)溝具有與上述內(nèi)圓弧溝部和外圓弧溝部相接且在它們之間連接的直線狀的連接溝部，并且該連接溝部的輪胎軸向長(zhǎng)度Lm為上述橫細(xì)溝的輪胎軸向長(zhǎng)度LO的40%以下。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的載重輪胎，其特征在于，上述橫細(xì)溝包括從溝底延伸的下溝部、和從該下溝部延伸至胎面表面的上溝部，而且將上述下溝部的溝寬度Wa設(shè)為0. 3 1. 5mm的范圍，并且將上述上溝部的溝寬度Wb設(shè)為大于上述下溝部的溝寬度Wa且為上述縱主溝的溝寬度WO的50%以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的載重輪胎，其特征在于，上述橫細(xì)溝的溝深度h為上述縱主溝的溝深度HO的10 80%的范圍，并且上述上溝部的溝深度Wd為上述橫細(xì)溝的溝深度h的10 50%。
5.根據(jù)權(quán)利要求1 4中任一項(xiàng)所述的載重輪胎，其特征在于，上述內(nèi)周向陸地部沿輪胎周向以鋸齒狀延伸，并且上述橫細(xì)溝的胎面端側(cè)的外端配置在從上述內(nèi)周向陸地部的胎面端側(cè)的凸角端起在輪胎周向上間隔距離K的位置，并且該距離K為上述胎面端側(cè)的凸角端與凹角端之間的輪胎周向距離Lj的25 75%。
全文摘要
本發(fā)明公開了載重輪胎，能夠提高抗不均勻磨損性能和濕路抓地性能。在配置于輪胎赤道C兩側(cè)的內(nèi)周向陸地部具有多條橫細(xì)溝。橫細(xì)溝形成為具有曲率半徑為R1的胎面端側(cè)的外圓弧溝部和曲率半徑為R2的輪胎赤道側(cè)的內(nèi)圓弧溝部的大致S字狀，其中，外圓弧溝部在比該橫細(xì)溝更靠輪胎周向一側(cè)具有圓弧中心i1，內(nèi)圓弧溝部在比該橫細(xì)溝更靠輪胎周向另一側(cè)具有圓弧中心i2。上述曲率半徑R2為10～40mm，且上述曲率半徑R1為上述曲率半徑R2以下并且與曲率半徑R2之差R2-R1為5mm以下。并且，外圓弧溝部的中心角度α、以及內(nèi)圓弧溝部的中心角度β為45～90度。
文檔編號(hào)B60C11/12GK102476560SQ201110374348
公開日2012年5月30日 申請(qǐng)日期2011年11月22日 優(yōu)先權(quán)日2010年11月26日
發(fā)明者田中薰理 申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社