專利名稱：：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種能夠均衡地提高排水性能和旋轉(zhuǎn)時的抓地性能的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
：已知作為使抓地性能和排水性能得以提高的充氣輪胎，具有如圖6所示的胎面花紋即，在胎面部上，設(shè)有在輪胎周向延伸的周向溝gl和相對于輪胎周向以比較小的角度傾斜并延伸的傾斜溝g2的胎面花紋。上述胎面花紋，周向溝gl與傾斜溝g2在胎面中央?yún)^(qū)域連接。因此，在由這些溝gl、g2夾著的陸地部r上形成有銳角的角部cl。這樣的銳角的角部cl，使陸地部的剛性顯著降低，因而存在干附路性能降低的傾向。另外，由于全部的傾斜溝g2，延伸至即便高速旋轉(zhuǎn)狀態(tài)下也接地的區(qū)域?yàn)橹?，因此存在花紋剛性降低而無法充分地獲得旋轉(zhuǎn)時的抓地的缺點(diǎn)。作為關(guān)聯(lián)的文獻(xiàn)如下所示。專利文獻(xiàn)1:日本特開2006-151029號公報
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是鑒于上述問題而作出的，其主要目的在于提供一種充氣輪胎，包括一對在輪胎周向延伸的周向溝；和傾斜溝，其在各周向溝的輪胎軸向外側(cè)在輪胎周向上間隔設(shè)置，且朝向輪胎軸向外側(cè)在與輪胎旋轉(zhuǎn)方向相反的方向上延伸，并且除將傾^H勾外端的位置限制在一定范圍內(nèi)以轉(zhuǎn)時接地區(qū)域延伸的傾斜溝的旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的溝壁面的形狀為基礎(chǔ)，多元化地兼顧排水性能和旋轉(zhuǎn)時的抓地性能，例如適用于在環(huán)形跑道等的高速行駛的充氣輪胎。本發(fā)明中的技術(shù)方案l所述的發(fā)明，是一種充氣輪胎，其在胎面部上具有被指定了旋轉(zhuǎn)方向的胎面花紋，其特征在于上述胎面花紋包括一對周向溝，其在輪胎赤道的兩側(cè)在輪胎周向上連續(xù)并延伸；傾斜溝，其在上述各周向溝的輪胎軸向外側(cè)在輪胎周向間隔設(shè)置，且朝向輪胎軸向外側(cè)在與上述旋轉(zhuǎn)方向相反的方向上延伸，上述傾斜溝包括傾斜主溝，其從輪胎軸向的內(nèi)端延伸至外端，上述內(nèi)端，不與上述周向溝相交并且被設(shè)置于周向溝附近，上述外端，設(shè)置在比通常行駛時的接地端靠近輪胎軸向外側(cè)并且比極限行駛時的接地端靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)；以及傾斜副溝，其從輪胎軸向的內(nèi)端至少延伸至外端，上述內(nèi)端，設(shè)置于比上述傾斜主溝的內(nèi)端靠近輪胎軸向外側(cè)并且比通常行駛時的接地端靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)，上述外端，位于極限行駛時的接地端，且上述傾斜主溝和上述傾斜副溝交替地設(shè)置在輪胎周向上，并且在通常行駛時的接地端與極上述傾斜副溝的旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的溝壁面的全部或一部分，是由強(qiáng)化溝壁面形成的，該強(qiáng)化溝壁面包括在與溝的長邊方向垂直的截面中，相對于輪胎法線成60~80度的踏面?zhèn)鹊木徯泵娌?、和從該緩斜面部在輪胎徑向?nèi)側(cè)相對于法線以3~20度延伸的陵斜面部。另外，技術(shù)方案2所述的發(fā)明，在技術(shù)方案l所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述傾斜主溝，在上述旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域延伸的旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的溝壁面的全部是由上述強(qiáng)化溝壁面形成的，并且該強(qiáng)化溝壁面的輪胎軸向的內(nèi)緣位于從通常行駛時的接地端到輪胎軸向內(nèi)側(cè)10mm以內(nèi)。另外，技術(shù)方案3所述的發(fā)明，在技術(shù)方案1所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述傾斜副溝的強(qiáng)化溝壁面，是從上述極限行駛時的接地端向輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸，并至少在未到達(dá)上述通常行駛時的接地端處終止。另外，技術(shù)方案4所述的發(fā)明，在技術(shù)方案3所述的充氣輪胎的M上，在輪胎周向相鄰的上述傾斜主溝和上述傾斜副溝的強(qiáng)化溝壁面，具有至少5mm的軸向的重疊長度。另外，技術(shù)方案5所述的發(fā)明，在技術(shù)方案1至4中的任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述傾斜主溝包括從上述內(nèi)端相對于輪胎周向以20~60度的角度al傾斜的隄傾斜部；以及相對于輪胎周向以65~卯度的角度a2向上述外端延伸的緩傾斜部，并且上述傾斜副溝，從上述內(nèi)端相對于輪胎周向以40~卯度的角度a3向上述外端延伸。另外，技術(shù)方案6所述的發(fā)明，在技術(shù)方案1至5中的任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述傾斜主溝，至少在旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域中，溝寬直至外端逐漸減小，另一方面上述傾斜副溝，從上述內(nèi)端向上述外端側(cè)溝寬逐漸增大。另夕卜，技術(shù)方案7所述的發(fā)明，在技術(shù)方案1至6中的任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述胎面花紋，具有散熱用的凹部，其在輪胎周向相鄰的上述傾斜主溝之間并且在使上述傾斜副溝假想延長到周向溝的區(qū)域內(nèi)，S果度為0.6~3.0mm。另外，技術(shù)方案8所述的發(fā)明，在技術(shù)方案1至7中的任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述胎面花紋，在輪胎赤道上，具有深度為0.6~3.0mm，且在輪胎周向延伸的散熱用的凹部。另外，技術(shù)方案9所述的發(fā)明，在技術(shù)方案1至8中的任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，上述傾斜主溝，旋轉(zhuǎn)方向的先著地側(cè)和后著地側(cè)的各溝緣，沒有沿著上述周向溝的部分而是相互接近直至上述內(nèi)端。本發(fā)明的充氣輪胎的胎面花紋包括一對在輪胎周向延伸的周向溝；和傾斜溝，其在各周向溝的輪胎軸向外側(cè)在輪胎周向上間隔設(shè)置，且朝向輪胎軸向外側(cè)在與旋轉(zhuǎn)方向相反的方向上延伸。這樣的胎面花紋，能夠利用輪胎的旋轉(zhuǎn)，將路面的7JC膜高效M傾斜溝的內(nèi)端向外端側(cè)排出。因此，提高濕路性能。而且傾斜主溝，其內(nèi)端設(shè)置在周向溝的附近，并且其外端設(shè)置在比通常行駛時的接地端靠近輪胎軸向外側(cè)，因此在通常行駛時，能夠可靠地將輪胎赤道附近的水膜向胎面外部排出。另外，對于傾斜副溝的外端，由于設(shè)在比極限行駛時的接地端更靠近輪胎軸向外側(cè)，因此即便在極限行駛時，也能夠可靠地將上述排水排出到胎面外部。另外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，傾斜主溝和傾斜副溝的各內(nèi)端均設(shè)為不與周向溝相交。因此，不形成以往那樣的由傾斜溝和周向溝所夾的銳角的角部，因此可以防止輪胎赤道附近的花紋剛性的顯著降低，進(jìn)而發(fā)揮較高的干附路性能。而且，傾斜主溝的內(nèi)端和傾斜副溝的內(nèi)端，設(shè)置在輪胎軸向不同的位置，并且傾斜主溝和傾斜副溝交替地設(shè)置在輪胎周向上，因此能夠抑制周向溝的附近花紋剛性的降低，進(jìn)而發(fā)揮較高的抓地性能。此外，傾斜主溝的外端，設(shè)置在比極限行駛時的接地端靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)，因此能夠防止極限行駛時的接地端附近的花紋剛性的降低，進(jìn)而即便在旋轉(zhuǎn)時也能夠發(fā)揮較高抓地性能。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，在通常行駛時的接地端與極P艮行駛時的接地端之間形成的旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域延伸的傾斜主溝及傾斜副溝的旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的溝壁面的全部或一部分，是由強(qiáng)化溝壁面形成的，該強(qiáng)化溝壁面包括在與溝的長邊方向垂直的截面中，相對于輪胎法線成60~80度的踏面?zhèn)鹊木徯泵娌俊⒑蛷脑摼徯泵娌吭谳喬较騼?nèi)側(cè)相對于法線以3~20度延伸的陡斜面部。這在旋轉(zhuǎn)時能夠抑制由傾斜溝所夾的陸地部的變形，進(jìn)一步提高抓地性能。另外，也能夠抑制傾斜溝的溝寬閉合這樣的變形，因而能夠防止旋轉(zhuǎn)時排水性能的降低。圖l是表示本發(fā)明實(shí)施方式的胎面部的展開圖。圖2是圖1A-A剖面圖。圖3是說明極限行駛時的接地端的主視圖。圖4是圖1的局部放大圖。圖5是圖1的B-B以及C-C剖面圖。圖6是表示以往的胎面花紋的一例的展開圖。圖中符號說明2…胎面部；3…周向溝；4…傾斜溝；5…傾斜主溝；5i…傾斜主溝的內(nèi)端；50...傾斜主溝的外端；6...傾斜副溝；6i…傾斜副溝的內(nèi)端；60...傾斜副溝的外端；IO...強(qiáng)化溝壁面；el...通常行駛時的接地端；e2…極限行駛時的接地端；G...旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域；具體實(shí)施例方式以下，基于本發(fā)明的最佳實(shí)施方式。圖1是表示本實(shí)施方式的充氣輪胎(未圖示整體)的胎面部2的展開圖。本實(shí)施方式的充氣輪胎，在上述胎面部2上，具有被指定了旋轉(zhuǎn)方向R的胎面花紋。該旋轉(zhuǎn)方向R,例如在胎側(cè)部等上以箭頭等表示。另外，雖然充氣輪胎未特殊限定種類和內(nèi)部構(gòu)造等，然而優(yōu)選為最適合實(shí)施于轎車用的子午線輪胎。圖中，形成于胎面部2的胎面花紋包括一對周向溝3，其在輪胎赤道C的兩側(cè)在輪胎周向上連續(xù)并延伸；以及傾斜溝4，其在各周向溝3的輪胎軸向外側(cè)在輪胎周向間隔設(shè)置，且朝向輪胎軸向外側(cè)在與旋轉(zhuǎn)方向R相反的方向上延伸。本實(shí)施方式中，上述一對周向溝3，是由在輪胎周向上筆直地延伸的直溝形成的。這樣對經(jīng)過溝內(nèi)的水的阻力為最小，因而發(fā)揮較高的排水性。然而周向溝3，也可以是較緩的波狀或鋸齒狀延伸的溝，優(yōu)選為直溝。另外，為了在輪胎赤道C的兩側(cè)均衡地發(fā)揮排水性能，周向溝3以輪胎赤道C為中心對稱地配置。此外，在本實(shí)施方式的胎面花紋上，作為在輪胎周向上連續(xù)并延伸的排水用的溝，僅為上述一對周向溝3,因此在發(fā)揮較高的橫向剛性方面是優(yōu)選的。圖2表示周向溝3的剖面圖(圖1的A-A剖面圖)。由于周向溝3配置在接地壓力較大的輪胎赤道C的兩側(cè)，因此對胎面部2的花紋剛性和排水性能帶來巨大的影響。即，當(dāng)周向溝3的溝寬GW1和深度dl過大時，則存在使干附路性能惡化的傾向；反之，過小時則有可能無法獲得充分的排水性能。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，周向溝3的溝寬GW1，優(yōu)選為通常行駛時的接地寬度TW的4%以上，更優(yōu)選為5%以上，另一方面優(yōu)選為8%以下，更優(yōu)選為6%以下。同樣地，周向溝3的深度dl，優(yōu)選為5mm以上，更優(yōu)選為6mm以上，另一方面優(yōu)選為12mm以下，更優(yōu)選為10mm以下。在此，上述"通常行駛時的接地寬度TW"是指，在將輪胎組裝于正規(guī)輪輞且填充了正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)狀態(tài)下，求出通常行駛時的接地端el、el，作為在正規(guī)狀態(tài)下的該接地端el、el之間的輪胎軸向距離，上述通常行駛時的接地端el、el即為，加載正規(guī)載荷以0。外傾角將輪胎推壓于平面而接地的輪胎軸向最外側(cè)的位置。此外使用圖l所示的符號，并將"通常行駛時的接地寬度"簡稱為"胎面接地寬度TW"。另外，"正規(guī)輪輞，，是指，在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，該規(guī)格按每一輪胎規(guī)定的輪輞。例如，若為JATMA，則為標(biāo)準(zhǔn)輪輞，若為TRA，則為"設(shè)計(jì)輪輞(DesignRim)"，或者若為ETRTO,則為"測量輪輞(MeasuringRim)"。另外，"正規(guī)內(nèi)壓"是指，在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，各規(guī)格按每一輪胎規(guī)定的空氣壓力，若為JATMA，則為最高空氣壓力，若為TRA,則為表"TIRELOADLIMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONPRESSURES"中所記載的最大值，若為ETRTO，則為"INFLATIONPRESSURE",然而在輪胎為轎車用的情況下則一律為180kPa。另外，"正規(guī)載荷"是指，在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，各規(guī)格按每一輪胎規(guī)定的載荷，若為JATMA,則為最大負(fù)荷能力，若為TRA,則為表"TIRELOADLIMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONPRESSURES"中所記載的最大值，若為ETRTO，則為"LOADCAPACITY",然而在輪胎為轎車用的情況下則為相當(dāng)于上述各載荷的88%的載荷。另外，如圖2所示，周向溝3具有接地端側(cè)的溝壁面3Wo、輪胎赤道C側(cè)的溝壁面3Wi、和連接它們之間的溝底面3Wb。在各溝壁面3Wo以及3Wi上，設(shè)置有起模用坡度的傾斜，優(yōu)選為如本實(shí)施方式那樣，接地端側(cè)的溝壁面3Wo相對于輪胎法線N的角度po，大于輪胎赤道側(cè)的溝壁面3Wi的角度pi。由此，在旋轉(zhuǎn)時能夠抑制位于外側(cè)的陸地部L2的變形，從而發(fā)揮較高的抓地性能。上述角度po優(yōu)選為25~35度，另外，角度pi優(yōu)選為20~30度。然而為了防止抗不均勻磨損性的惡化，角度差(Po-pi)優(yōu)選為IO度以下。另外，在周向溝3、3之間形成有在輪胎周向連續(xù)并延伸的陸地部，即直花紋條L1。由于這樣的直花紋條L1具有較大剛性，因此有助于發(fā)揮較高的干附路性能。對直花紋條L1的輪胎軸向的寬度W1未作特殊的限定，然而若過小時則不能獲得充分的花紋剛性，反之若過大時則易于降低排水性能，因此，優(yōu)選為胎面接地寬度TW的10%以上，更優(yōu)選為12%以上，關(guān)于上限值，優(yōu)選為18%以下，更優(yōu)選為16%以下。上述傾斜溝4，包括傾斜主溝5和傾斜副溝6,它們交替地設(shè)置在輪胎周向。在本實(shí)施方式中，傾斜主溝5和傾斜副溝6，除由間距變化引起的偏差以外，均分別以一定的間距在輪胎周向上反復(fù)配置，并且這些間距相互錯開半個間距。因此，在輪胎周向相鄰的傾斜主溝5、5的實(shí)際的中間位置上，配置有傾斜副溝6。上述傾斜主溝5，從輪胎軸向的內(nèi)端5i延伸至外端5o，上述內(nèi)端5i，不與周向溝3相交并且設(shè)置在周向溝3附近，上述外端50,設(shè)置于比通常行駛時的接地端el靠近輪胎軸向外側(cè)并且比極限行駛時的接地端e2靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)。在此，為了方便起見，上述極限行駛時的接地端e2確定為，在上述正規(guī)狀態(tài)下，如圖3所示，設(shè)定外傾角y=4。且加載正規(guī)載荷將輪胎1推壓于平面而接地的的輪胎軸向最外側(cè)的位置。而且，在正規(guī)狀態(tài)下，上述極限行駛時的接地端e2、e2之間的輪胎軸向距離為極限行駛時的胎面接地寬度LTW。圖4是表示傾斜主溝5及傾斜副溝6的放大圖。傾斜主溝5的內(nèi)端5i的位置，即該內(nèi)端5i與周向溝3之間的輪胎軸向的距離m，未作特殊限定，然而若該距離m過小時，則易于降低該部分的花紋剛性，反之若過大時，則可能會使排水性能惡化。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，上述距離m優(yōu)選為周向溝3與通常行駛時的接地端el之間的陸地部L2寬度W2的3%以上，更優(yōu)選為4%以上，另一方面優(yōu)選為6%以下，更優(yōu)選為5%以下。另夕卜，本實(shí)施方式的傾斜主溝5包括陡傾斜部5A和緩傾斜部5B，其中陡傾斜部5A，從內(nèi)端5i相對于輪胎周向以20~60度，更優(yōu)選為以2050度的角度al傾斜并向輪胎軸向外側(cè)延伸，緩傾斜部5B，從該陡傾斜部5A平滑地彎曲且相對于輪胎周向以60卯度，更優(yōu)選為以70~卯度的角度a2向外端5o延伸。這樣的傾斜主溝5，在輪胎赤道側(cè)，通過陡傾斜部5A來減小排水阻力，從而獲得更高的排水性能。同時，在接地端el側(cè)，通過緩傾斜部5B來提高陸地部L2的橫向剛性，因此在旋轉(zhuǎn)時可以發(fā)揮較高的抓地性能。另外，傾斜主溝5,旋轉(zhuǎn)方向R的先著地側(cè)和后著地側(cè)的各溝緣，沒有沿著上述周向溝3的部分(平行的部分)而是相互接近直至尖細(xì)的上述內(nèi)端5i。這樣防止在傾斜主溝5與周向溝3之間，形成在輪胎周向上連續(xù)且剛性較小的陸地部方面是優(yōu)選的。另外，傾斜主溝5的外端50，未達(dá)到極限行駛時的接地端e2而是設(shè)置在其近前側(cè)。由此，抑制通常行駛時的接地端el和極限行駛時的接地端e2之間的區(qū)域，亦即旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G的剛性降低和接地面積的減少，從而即便在極限行駛時也能夠發(fā)揮較高的抓地性能。根據(jù)這樣觀點(diǎn)，傾斜主溝5的外端5o與極限行駛時的接地端e2的輪胎軸向的距離k，優(yōu)選為旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G的輪胎軸向的寬度X的O.l倍以上，更優(yōu)選為0.2倍以上。另一方面，當(dāng)增大上述距離k時則可能會降低極限行駛時的排水性能，因此優(yōu)選為旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G的輪胎軸向的寬度X的0.9倍以下，更優(yōu)選為0.8倍以下，最優(yōu)選為0.7倍以下。上述傾斜副溝6,從輪胎軸向的內(nèi)端6i至少延伸至外端6o，上述內(nèi)端6i,設(shè)置于比傾斜主溝5的內(nèi)端5i靠近輪胎軸向外側(cè)且比通常行駛時的接地端el靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)，上述外端60,位于極限行駛時的接地端e2(即，傾斜副溝6的外端6o，位于極限行駛時的接地端e2上或比其更靠近輪胎軸向外側(cè))。對傾斜副溝6的內(nèi)端6i的位置，即，該內(nèi)端6i與周向溝3之間的輪胎軸向的距離n(ii〉m)也未作特殊的限定，然而若該距離n減小時，則有可能會降低在輪胎赤道C側(cè)的花紋剛性，反之若過大時則有可能使排水性能惡化。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，上述距離n,優(yōu)選為上述陸地部L2的寬度\￥2的40%以上，更優(yōu)選為45%以上，另一方面優(yōu)選為60%以下，更優(yōu)選為55%以下。另外，本實(shí)施方式的傾斜副溝6，從其內(nèi)端6i相對于輪胎周向以4090度的角度a3向外端6o延伸。傾斜副溝6，設(shè)置于比傾斜主溝5靠近接地端el側(cè)，因此通過這樣增大角度a3,能夠提高接地端側(cè)的陸地部的橫向剛性，有助于發(fā)揮旋轉(zhuǎn)時較高的抓地性能。另外，傾斜副溝6的外端60,必須至少延伸至極限行駛時的接地端e2。由此，即便在極限行駛時也確保排水性能。對上述傾斜主溝5及傾斜副溝6的溝寬GW2及GW3，未作特殊限定，然而若過大時，則使胎面部2的花紋剛性降低，存在使干附路性能惡化的傾向。若過小時，則有可能不能獲得充分的排水性能。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，上述溝寬GW2以及GW3，優(yōu)選為胎面接地寬度TW的2.5%以上，更優(yōu)選為3.5%以上，另一方面優(yōu)選為6.5%以下，更優(yōu)選為5.5%以下。另外，本實(shí)施方式中表示傾斜主溝5的溝寬GW2,至少在旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G中，朝向外端5o逐漸減小，另一方面，傾斜副溝6從其內(nèi)端6i朝向外端60，溝寬GW3逐漸增大。由此，能夠多元化地兼顧旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G的抓地性能和排水性。另外，傾斜主溝5和傾斜副溝6的深度d2及d3(圖5所示)，優(yōu)選為與上述周向溝3相同程度至小于其2mm左右。圖5是表示分別在旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G延伸的傾斜溝4(傾斜主溝5和傾斜副溝6)的剖面圖(圖1的B-B、C-C剖面圖)。如從圖5明確的那樣，本實(shí)施方式的傾斜溝4，在上述旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G中，旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的溝壁面9f的全部或一部分形成為強(qiáng)化溝壁面10。上述強(qiáng)化溝壁面IO的構(gòu)造包括在與溝的長邊方向垂直的截面中，相對于輪胎法線N成60~80度，更優(yōu)選為65~80度的角度01的踏面?zhèn)鹊木徯泵娌?;以及從該緩斜面部7在輪胎徑向內(nèi)側(cè)相對于法線N以3~20度，更優(yōu)選為以6~15度的角度92延伸的陵斜面部8。另外不言而喻，各斜面部，均向起*^變的方向傾斜。而且陵斜面部8，通過比較小的曲率半徑(例如r=2.0mm左右)與溝底面11連接。傾斜溝4的旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的溝壁面9f，位于陸地部L2的突出側(cè)。由于強(qiáng)化溝壁面10，有效地提高該陸地部L2的突出側(cè)的周向剛性，因此能夠抑制作用了驅(qū)動力后的陸地部L2的"倒入"和"歪扭"這樣的變形，發(fā)揮較高的抓地性能。另外，強(qiáng)化溝壁面IO抑制傾斜溝4的溝寬GW2閉合那樣的陸地部L2的變形，其結(jié)果是，即便在旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G中也可能夠確保充分的溝容積，進(jìn)而防止旋轉(zhuǎn)時排水性的降低。上述強(qiáng)化溝壁面10，即便僅形成于在旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G延伸的傾斜溝4的旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的溝壁面的一部分之上，也能夠充分地發(fā)揮其效果。然而，關(guān)于傾斜主溝5，由于在旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G延伸的部分的長度相對較短，因此優(yōu)選為該部分的旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的溝壁面9f的全部均以上述強(qiáng)化溝壁面10而形成是特別有效的。另一方面，當(dāng)強(qiáng)化溝壁面IO設(shè)置在向輪胎軸向內(nèi)側(cè)跨越通常行駛時的接地端el更廣的范圍內(nèi)的情況下，因緩斜面部7而使接地面積減少，可能會導(dǎo)致抓地性能的惡化等的情況。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，傾斜主溝5中的強(qiáng)化溝壁面10的輪胎軸向的內(nèi)緣10i，優(yōu)選為截止于在輪胎軸向上距離通常行駛時的接地端el的10mm以內(nèi)。另外，傾斜副溝6的強(qiáng)化溝壁面10,優(yōu)選為從極限行駛時的接地端e2向輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸，并至少在未到達(dá)通常行駛時的接地端el處終止。即，當(dāng)傾斜副溝6的強(qiáng)化溝壁面10,延伸到通常行駛時的接地端el時，雖然能夠抑制旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G的陸地部的變形，然而在旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G的接地面積減小，因此作為整體抓地性能的提高可能會受到限制。反之，當(dāng)傾斜副溝6的強(qiáng)化溝壁面10的部分較小時，可能會不能充分地抑制旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G的輪胎軸向外側(cè)的陸地部的變形。優(yōu)選為，如圖4所示，在輪胎周向相鄰的傾斜主溝5和傾斜副溝6各自的旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的強(qiáng)化溝壁面10，按照具有至少5mm更優(yōu)選為10mm以上的軸向的重疊長度OL的方式，來決定傾斜副溝6的強(qiáng)化溝壁面10的內(nèi)緣10i的位置。另外，上述緩斜面部7的斜面寬度kf，自然由緩斜面部7的上述角度ei和該輪胎徑向的深度u決定。上述角度ei的范圍如上所述，然而輪胎徑向的深度u過小時則斜面寬度kf也減小，從而無法充分提高陸地部L2的剛性，反之多大時則使旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G的接地面積大幅度減少，可能會使抓定性能惡化。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，緩斜面部7的輪胎徑向的深度u，優(yōu)選為傾斜溝4的深度d2的10%以上，更優(yōu)選為15%以上，關(guān)于上限值為40%以下，更優(yōu)選為35%以下。另外，本實(shí)施方式的傾斜溝4，在旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域G上延伸的旋轉(zhuǎn)方向后著地側(cè)的溝壁面9b的一部分(本實(shí)施方式中為全部)也由強(qiáng)化溝壁面10而形成。由此，能夠4吏夾著傾斜溝4位于兩側(cè)的陸地部L2的突出側(cè)以及凹入側(cè)的剛性均得以提高。這樣有助于更進(jìn)一步提高旋轉(zhuǎn)時的抓地性。然而為了防止接地面積的顯著降低，優(yōu)選為旋轉(zhuǎn)方向后著地側(cè)的強(qiáng)化溝壁面10中的緩斜面部7的斜面寬度kb，小于旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的強(qiáng)化溝壁面10中的緩斜面部7的斜面寬度kf。另外，在傾斜溝4中，比強(qiáng)化溝壁面10的內(nèi)緣10i靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)的各溝壁面9f和9b，僅由上述陡斜面部8形成。此外，優(yōu)選為，在本實(shí)施方式的胎面花紋上，設(shè)置有散熱用的凹部13。這樣的凹部13，不降低胎面花紋的剛性，且使其表面積增大，因而有效地將高速直行乃至旋轉(zhuǎn)行駛中產(chǎn)生的胎面部2的熱向外部散逸，從而能夠抑制因熱使胎面橡膠表面的一部分潰爛的過熱。由此，能夠進(jìn)一步獲得較高的干附路性能及操縱穩(wěn)定性。這樣的凹部13,設(shè)置在發(fā)熱較大的位置較好。具體而言，優(yōu)選為設(shè)置在輪胎周向相鄰的傾斜主溝5、5之間并且在傾斜主溝5的內(nèi)端5i與傾斜副溝6的內(nèi)端6i之間的區(qū)域Yl、輪胎赤道C上等位置。前者形成為長度較小的狹縫狀的凹部13A。另外，后者形成為在輪胎周向連續(xù)的圓周溝狀的凹部13B。這樣，凹部13的形狀，才艮據(jù)配i殳位置可以以各種形式而實(shí)施。然而散熱用的凹部13，為了不損害周向溝3以及傾斜溝4的性能，需要設(shè)置成不與這些溝相交的形式。另外，散熱用的凹部13，優(yōu)選為深度0.6~3.0mm。若上述深度大于3.0mm時，則降低胎面花紋的剛性因此不是優(yōu)選的。另外，若凹部13的深度不足0.6mm時則熱的散逸性降低。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，凹部13的深度更優(yōu)選為1.5~3.0mm左右。實(shí)施例為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，對輪胎尺寸265/35R18的轎車用子午線輪胎，就排水性能和旋轉(zhuǎn)性能進(jìn)行了測試。胎面花紋釆用圖1所示的花紋，另外，關(guān)于實(shí)施例，傾斜主溝的強(qiáng)化溝壁面，設(shè)置在旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域的整個區(qū)域。傾斜副溝的強(qiáng)化溝壁面，采用了從極限行駛時的接地端向輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸的方式。其長度可以通過強(qiáng)化溝壁面的重疊長度OL得知。另外，胎面接地寬度TW為206mm，極限行駛時的接地寬度LTW為240mm。另外，對在全部的傾斜溝上均不具有強(qiáng)化溝壁面的輪胎(比較例1)、只在傾斜主溝上具有強(qiáng)化溝壁面的輪胎(比較例2)、以及只在傾斜副溝上具有強(qiáng)化溝壁面的輪胎(比較例3)進(jìn)行了同樣的測試。共同規(guī)格如下所示。<周向溝>溝寬GW1:13.0(mm)溝深dl:7.5(mm)溝間的寬度W1:24.0(mm)<傾斜主溝>溝寬GW2:9.5(mm)溝深d2:4.5~6.5(mm)(朝向接地端側(cè)逐漸減小)內(nèi)端的位置(iE巨離m/W2):5.3(%)外端的位置(距離k/X):4.5(%)緩傾斜部的角度a2:82~88(deg)<傾斜副溝>溝寬GW3:13.0(mm)溝深d3:7.5(mm)內(nèi)端的位置(距離n/W2):48(%)溝的角度a3:60(deg)另外，測試方法如下所示。<排水性能>將輪胎安裝于輪輞(8.0JJ),并填充200kPa內(nèi)壓，并且安裝到排氣量2000cc的國產(chǎn)轎車的四個輪子上，在半徑100m的瀝青路面上，一邊階段性地增加速度一邊使上述車輛進(jìn)入設(shè)置了水深lOmm、長度20mm的積水的路線上，，并測量橫向加速度(橫G),計(jì)算出50~80km/h的速度下的前輪的平均橫G。結(jié)果是，以比較例1為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。<旋轉(zhuǎn)性能>專業(yè)的駕駛員操縱上述車輛高速行駛在環(huán)狀跑道上，通過感官評價旋轉(zhuǎn)時的穩(wěn)定性和驅(qū)動力的傳遞方式等(n=3的平均值)。結(jié)果是，以比較例1為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。<胎面部的過熱>在上述旋轉(zhuǎn)性能測試進(jìn)行約30分鐘之后，用肉目W見察有無胎面部的過熱o<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>測試結(jié)果，確認(rèn)了實(shí)施例的輪胎與比較例相比，均衡地提高了排水性能和干附路性能。權(quán)利要求1.一種充氣輪胎，其在胎面部上具有被指定了旋轉(zhuǎn)方向的胎面花紋，其特征在于上述胎面花紋包括一對周向溝，其在輪胎赤道的兩側(cè)在輪胎周向上連續(xù)并延伸；傾斜溝，其在上述各周向溝的輪胎軸向外側(cè)在輪胎周向間隔設(shè)置，且朝向輪胎軸向外側(cè)在與上述旋轉(zhuǎn)方向相反的方向上延伸，上述傾斜溝包括傾斜主溝，其從輪胎軸向的內(nèi)端延伸至外端，該內(nèi)端，不與上述周向溝相交并且被設(shè)置于周向溝附近，該外端，設(shè)置在比通常行駛時的接地端靠近輪胎軸向外側(cè)并且比極限行駛時的接地端靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)的區(qū)域；以及傾斜副溝，其從輪胎軸向的內(nèi)端至少延伸至外端，該內(nèi)端設(shè)置于比上述傾斜主溝的內(nèi)端靠近輪胎軸向外側(cè)且比通常行駛時的接地端靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)的區(qū)域，該外端位于極限行駛時的接地端，并且上述傾斜主溝和上述傾斜副溝交替地設(shè)置在輪胎周向上，并且，在通常行駛時的接地端與極限行駛時的接地端之間形成為旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域，該旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域呈延伸時的上述傾斜主溝及上述傾斜副溝的旋轉(zhuǎn)方向上的先著地側(cè)的溝壁面的全部或一部分，是由強(qiáng)化溝壁面形成的，上述強(qiáng)化溝壁面包括在與溝的長邊方向垂直的截面中，相對于輪胎法線成60～80度的踏面?zhèn)鹊木徯泵娌俊⒑蛷脑摼徯泵娌吭谳喬较騼?nèi)側(cè)相對于法線以3～20度延伸的陡斜面部。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于上述傾斜主溝在上述旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域呈延伸時的旋轉(zhuǎn)方向上的先著地側(cè)的溝壁面的全部是由上述強(qiáng)化溝壁面形成的，并且該強(qiáng)化溝壁面的輪胎軸向的內(nèi)緣位于從通常運(yùn)行時的接地端到輪胎軸向內(nèi)側(cè)10mm以內(nèi)。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于上述傾斜副溝的強(qiáng)化溝壁面，是至少從上述極限行駛時的接地端向輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸，并在未到達(dá)上述通常行駛時的接地端處終止。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的充氣輪胎，其特征在于在輪胎周向相鄰的上述傾斜主溝和上述傾斜副溝的強(qiáng)化溝壁面，具有至少5mm的軸向的重疊長度。5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中的任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于:上述傾斜主溝包括從上述內(nèi)端相對于輪胎周向以2060度的角度al傾斜的陡傾斜部；以及相對于輪胎周向以6590度的角度a2向上述外端延伸的緩傾斜部，并且上述傾斜副溝從上述內(nèi)端相對于輪胎周向以40~卯度的角度a3向上述外端延伸。6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中的任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于上述傾斜主溝，至少在旋轉(zhuǎn)時接地區(qū)域中，溝寬直至外端逐漸減小，另外，上述傾斜副溝，從上述內(nèi)端向上述外端側(cè)溝寬逐漸增大。7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中的任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于上述胎面花紋，具有散熱用的凹部，其在輪胎周向相鄰的上述傾斜主溝之間并且在使上述傾斜副溝假想延長到周向溝的區(qū)域內(nèi)，深度為0.6~3.0mm8.根據(jù)權(quán)利要求1至7中的任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于上述胎面花紋，在輪胎赤道上具有深度為0.6~3.0mm,且在輪胎周向延伸的散熱用的凹部。9.根據(jù)權(quán)利要求1至8中的任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于上述傾斜主溝，在旋轉(zhuǎn)方向上的先著地側(cè)和后著地側(cè)的各溝緣，沒有沿著上述周向溝的部分而是相互接近直至上述內(nèi)端。全文摘要本發(fā)明提供一種提高排水性能和抓地性能的充氣輪胎。胎面部包括一對在輪胎赤道兩側(cè)的周向溝；和在周向間隔設(shè)置且朝向軸向外側(cè)在與旋轉(zhuǎn)方向相反的方向上延伸的傾斜溝。傾斜溝包括傾斜主溝，從不與周向溝相交的內(nèi)端延伸至外端，上述外端設(shè)置于比通常行駛時的接地端靠近輪胎軸向外側(cè)并且比極限行駛時的接地端靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)；傾斜副溝，從設(shè)置在傾斜主溝內(nèi)端與通常行駛時的接地端之間的內(nèi)端，至少延伸至位于極限行駛時的接地端的外端。傾斜溝的旋轉(zhuǎn)方向先著地側(cè)的溝壁面的一部分，由強(qiáng)化溝壁面形成，包括在與溝長邊方向垂直的截面中，相對于輪胎法線成60～80度的踏面?zhèn)鹊木徯泵娌?、和從緩斜面部在徑向?nèi)側(cè)相對于輪胎法線以3～20度延伸的陡斜面部。文檔編號B60C11/04GK101417589SQ200810171609公開日2009年4月29日申請日期2008年10月21日優(yōu)先權(quán)日2007年10月22日發(fā)明者村田雄彥申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社