熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮?正庚烷的方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮?正庚烷的方法，通過加壓塔（HT）和減壓塔（LT）雙塔操作，將料液罐C1中的丙酮?正庚烷混合液進(jìn)行分離，分離后的丙酮和正庚烷產(chǎn)品質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于99.9%，收率大于99.5%。利用加壓塔（HT）塔頂氣相共沸物的較大潛熱給減壓塔（LT）塔釜部分高純度正庚烷液體進(jìn)行加熱，將其部分汽化，再利用公用工程蒸汽將其全部汽化，實(shí)現(xiàn)了熱耦合。本發(fā)明工藝簡單，不引入第三組分，能大幅降低能耗，提高了丙酮和正庚烷純度和收率，熱耦合后的氣相丙酮?正庚烷共沸物完全冷凝，節(jié)省了一套冷凝器，降低了設(shè)備成本。
【專利說明】
熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明屬于化工分離純化領(lǐng)域，具體涉及熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷 的方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 丙酮是一種有機(jī)化合物，沸點(diǎn)為56.5°C，通常用于炸藥、塑料、橡膠、纖維、制革、油 月旨、噴漆等行業(yè)中，也可作為合成烯酮、醋酐、碘仿、聚異戊二烯橡膠、甲基丙烯酸甲酯、氯 仿、環(huán)氧樹脂等物質(zhì)的重要原料。正庚烷，沸點(diǎn)為98.5°C，主要用作測定辛烷值的標(biāo)準(zhǔn)物，還 可作麻醉劑、溶劑及有機(jī)合成的原料。
[0003] 丙酮和正庚烷會形成共沸物，常壓下其共沸點(diǎn)為55.8°C，其中丙酮的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 88%、正庚烷質(zhì)量分?jǐn)?shù)為12%。丙酮-正庚烷共沸體系常存在于燃燒助劑生產(chǎn)過程中，對于該 共沸物系的分離，不僅能夠降低生產(chǎn)成本，而且能夠有效的控制其排放，實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)和環(huán)保雙 重效益。丙酮-正庚烷混合物由于形成共沸，普通的精餾方法無法實(shí)現(xiàn)有效分離，故需要采 取特殊的精餾方法。
[0004] 專利(CN105001056A)涉及一種變壓精餾分離異丁醇與正庚烷共沸體系的方法，該 方法采用變壓連續(xù)精餾的方式對異丁醇和正庚烷共沸物系進(jìn)行分離，但未實(shí)現(xiàn)分離過程中 熱量的耦合，熱量利用率較低。
[0005] 文獻(xiàn)(熱集成變壓精餾分離乙酸乙酯與乙醇工藝及模擬.山東大學(xué)學(xué)報(bào)，2013年 第43卷第1期)涉及了熱集成變壓精餾分離乙酸乙酯與乙醇工藝及模擬，該文中提及的變 壓精餾方法為連續(xù)精餾，熱集成工藝較為復(fù)雜，且僅限于模擬層面，未實(shí)現(xiàn)工業(yè)應(yīng)用。
[0006] 文獻(xiàn)(萃取和熱集成變壓精餾分離異丙醇與異丙醚的模擬.常州大學(xué)學(xué)報(bào)，2015 年第27卷第1期)涉及了萃取和熱集成變壓精餾分離異丙醇與異丙醚的模擬，該文中提及 的萃取精餾和變壓精餾方法均為連續(xù)精餾，且僅限于模擬層面，未實(shí)現(xiàn)工業(yè)應(yīng)用。
[0007] 本發(fā)明采用熱耦合變壓間歇精餾的方法，具體地講，本發(fā)明利用丙酮-正庚烷共沸 物共沸組成隨壓力改變而產(chǎn)生變化的特性，采用加壓塔和減壓塔雙塔間歇精餾的方式，在 分離出高純度的丙酮和正庚烷產(chǎn)品的同時，通過熱耦合實(shí)現(xiàn)能耗大幅降低。本發(fā)明的方法 尤其適合丙酮質(zhì)量分?jǐn)?shù)占86.5%-90.7%的丙酮-正庚烷共沸物系。本發(fā)明無需引入第三組 分，節(jié)約成本的同時，實(shí)現(xiàn)共沸物的高純度分離;通過熱耦合的方式，實(shí)現(xiàn)了工藝中熱量的 回收，節(jié)省了能耗;熱耦合后的氣相丙酮-正庚烷共沸物完全冷凝，節(jié)省了一套冷凝器，降低 了設(shè)備成本。
[0008] 【
【發(fā)明內(nèi)容】
】
[要解決的技術(shù)問題] 本發(fā)明的目的是提供一種熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方法。
[0009] [技術(shù)方案] 本發(fā)明克服了現(xiàn)有技術(shù)的缺點(diǎn)，提出了一種熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的 方法。本發(fā)明利用丙酮-正庚烷共沸物共沸組成隨壓力改變而產(chǎn)生變化的特性，采用加壓塔 和減壓塔雙塔間歇精餾的方式，分離出高純度的丙酮和正庚烷，利用熱耦合實(shí)現(xiàn)能耗大幅 降低。該方法解決了目前技術(shù)中工藝復(fù)雜、能耗大、引入雜質(zhì)的問題，提高了產(chǎn)品的純度。 [0010]本發(fā)明提供了一種分離丙酮質(zhì)量分?jǐn)?shù)占86.5%-90.7%的丙酮-正庚燒共沸物系的 方法。
[0011] 本發(fā)明是通過以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的：熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方 法，其特征在于實(shí)現(xiàn)該方法的裝置包括如下組成部分： 加壓塔(HT )、減壓塔(LT )、料液罐C1、正庚烷產(chǎn)品罐C2、丙酮產(chǎn)品罐C3、冷凝器H1、換熱 器H2、輔助再沸器H3、再沸器H4、加壓栗P1、閥門VI、閥門V2、閥門V3;料液罐C1有兩條出料管 路，出料管路?將閥門V3、加壓栗P1、加壓塔(HT)依次連接，出料管路@將閥門V2、減壓塔 (LT)依次連接，減壓塔(LT)氣相出口管路(D與冷凝器H1連接，然后連接至料液罐C1進(jìn)料口， 加壓塔(HT)氣相出料口管路?與換熱器H2熱物流進(jìn)口連接，換熱器H2熱物流出口經(jīng)管路⑤ 與閥門VI、料液罐C1進(jìn)料口依次連接，加壓塔(HT)塔釜液相出口管路分兩個支路，一個直接 與丙酮產(chǎn)品罐C3連接，另一個經(jīng)再沸器H4后連接回塔釜汽相入口，減壓塔(LT)塔釜液相出 口管路分兩個支路，一個直接與正庚烷產(chǎn)品罐C2連接，另一個與換熱器H2冷物流入口連接， 換熱器H2冷物流出口管路⑧與輔助再沸器H3冷物流入口連接，輔助再沸器H3冷物流出口管 路?與減壓塔(LT)塔釜汽相入口連接，輔助再沸器熱物流入口、出口分別與公用工程加熱 蒸汽上汽管路和下汽管路連接。
[0012] 采用上述裝置進(jìn)行熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方法，包括如下步驟： (1) 將丙酮和正庚烷原料混合液加入到料液罐C1中，混合液由出料管路①經(jīng)過閥門V3 和加壓栗P1加壓后輸送至加壓塔(HT)，同時，混合液由出料管路③經(jīng)過閥門V2輸送至減壓 塔(LT); (2) 在加壓塔(HT)內(nèi)，丙酮和正庚烷共沸物以氣相的形式從塔頂氣相出口管路?進(jìn)入 換熱器H2熱物流入口進(jìn)行換熱，換熱后通過管路⑤經(jīng)過閥門VI減壓，進(jìn)入料液罐C1，高純度 的丙酮液體從塔釜液相出口流出，一部分直接收集至丙酮產(chǎn)品罐C3,另一部分經(jīng)再沸器H4 再沸后進(jìn)入加壓塔(HT); (3) 與步驟(2)同時，在減壓塔(LT)內(nèi)，丙酮和正庚烷共沸物以氣相的形式從塔頂氣相 出口管路@餾出，后經(jīng)過冷凝器H1冷凝進(jìn)入料液罐C1，高純度的正庚烷液體從塔釜液相出 口流出，一部分直接收集至正庚烷產(chǎn)品罐C2,另一部分經(jīng)換熱器H2加熱部分汽化后，經(jīng)管路 ?進(jìn)入輔助再沸器H3由公用工程加熱蒸汽加熱全部汽化，通過管路?進(jìn)入減壓塔(LT); (4) 在換熱器H2內(nèi)實(shí)現(xiàn)熱耦合，來自減壓塔(LT)塔釜的高純度正庚烷液體與來自加壓 塔(HT)塔頂?shù)臍庀啾?正庚烷共沸物進(jìn)行換熱，高純度正庚烷液體部分汽化，丙酮-正庚 烷共沸物全部冷凝。
[0013] 加壓塔(HT)操作壓力為5atm，減壓塔(LT)操作壓力為0.2atm; 加壓塔(HT)理論板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2塊板； 減壓塔(LT)理論板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2塊板。
[0014] 根據(jù)本發(fā)明的另一優(yōu)選實(shí)施方式，其特征在于:加壓塔(HT)塔頂溫度為111.9°C， 塔釜溫度為113.8°C ;減壓塔(LT)塔頂溫度為16.2°C，塔釜溫度為58.5°C。
[0015] 根據(jù)本發(fā)明的另一優(yōu)選實(shí)施方式，其特征在于:經(jīng)過換熱器H2熱耦合后，部分汽化 后的高純度正庚烷溫度為68.2~68.5°C，氣相分率為0.8~0.83，全部冷凝的丙酮-正庚烷共 沸物溫度為111.9 °C。
[0016] 根據(jù)本發(fā)明的另一優(yōu)選實(shí)施方式，其特征在于:經(jīng)過輔助再沸器H3再次汽化后，高 純度的正庚烷溫度為68.6°C，氣相分率為1。
[0017] 根據(jù)本發(fā)明的另一優(yōu)選實(shí)施方式，其特征在于:分離后的正庚烷液體質(zhì)量分?jǐn)?shù)大 于99.9%，正庚烷收率大于99.5%;丙酮液體質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于99.9%，丙酮收率大于99.5%。
[0018] 本發(fā)明的熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方法具體描述如下： 丙酮和正庚烷混合液加入到料液罐C1中，混合液由出料管路〇)經(jīng)過閥門V3和加壓栗P1 加壓后輸送至加壓塔(HT)，同時，混合液由出料管路②經(jīng)過閥門V2輸送至減壓塔(LT)。在加 壓塔(HT)內(nèi)，丙酮和正庚烷混合液通過多級的氣液傳質(zhì)，絕大部分的丙酮與部分正庚烷形 成最低共沸物以氣相形式從塔頂氣相出口管路?餾出，而高純度丙酮則作為塔釜產(chǎn)品采 出。在減壓塔(LT)內(nèi)，丙酮和正庚烷混合液通過多級的氣液傳質(zhì)，絕大部分的丙酮與部分正 庚烷形成最低共沸物以氣相形式從塔頂氣相出口管路③餾出，經(jīng)冷凝器H1冷凝后進(jìn)入料液 罐C1，而高純度的正庚烷則作為塔釜產(chǎn)品采出。由于加壓塔(HT)塔頂餾出的丙酮-正庚烷共 沸物蒸汽具有很高的潛熱，因此可將這部分潛熱用于減壓塔(LT)塔釜部分高純度正庚烷液 體再沸，從而實(shí)現(xiàn)熱耦合。在換熱器H2中，來自加壓塔(HT)塔頂?shù)臍庀啾?正庚烷共沸物 與來自減壓塔(LT)塔釜的部分高純度正庚烷液體進(jìn)行換熱，氣相丙酮-正庚烷共沸物全部 冷凝，而高純度正庚烷液體部分汽化。部分汽化的高純度正庚烷液體通過管路⑧由輔助再 沸器H3利用公用工程加熱蒸汽進(jìn)一步完全汽化后，由管路@通入減壓塔(LT)，冷凝后的丙 酮-正庚烷共沸物經(jīng)管路⑤通過閥門VI減壓進(jìn)入料液罐C1。
[0019] 本發(fā)明中加壓塔(HT)操作壓力為5atm，加壓塔(HT)理論板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置 為第2塊板，塔頂溫度為111.%~，塔釜溫度為113.8Γ;減壓塔(LT)操作壓力為0.2atm，減壓 塔(LT)理論板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2塊板，塔頂溫度為16.2°C，塔釜溫度為58.5°C ;經(jīng) 過換熱器H2熱耦合后，部分汽化后的高純度正庚烷液體溫度為68.2~68.5 °C，氣相分率為 0.8~0.83，全部冷凝的丙酮-正庚烷共沸物溫度為111.9°C ;經(jīng)過輔助再沸器H3再次汽化后， 高純度的正庚烷溫度為68.6°C，氣相分率為1。
[0020] 使用該方法分離后的正庚烷液體質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于99.9%，正庚烷收率大于99.5%;丙 酮液體質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于99.9%，丙酮收率大于99.5%。
[0021] [有益效果] 本發(fā)明與現(xiàn)有的技術(shù)相比，主要有以下有益效果： (1)產(chǎn)品未引入雜質(zhì)，純度得到提高。
[0022] (2)工藝實(shí)現(xiàn)熱耦合，大幅降低能耗。
[0023] (3)丙酮和正庚烷收率提高。
[0024] (4)熱耦合后的氣相丙酮-正庚烷共沸物完全冷凝，節(jié)省了一套冷凝器，降低了設(shè) 備成本。
[0025] 【【附圖說明】】 圖1是熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方法示意圖，其中： HT-加壓塔;LT-減壓塔;C1-料液罐;C2-正庚烷產(chǎn)品罐;C3-丙酮產(chǎn)品罐;P1-加壓栗;H1-冷凝器;H2-換熱器;H3-輔助再沸器;H4-再沸器;VI，V2，V3-閥門；數(shù)字代表各管路物流。 [0026]【【具體實(shí)施方式】】 實(shí)施例1: 將1100kg丙酮質(zhì)量分?jǐn)?shù)占86.5%的丙酮-正庚烷混合液投到料液罐Cl中，溫度為30°C， 壓力為latm(絕壓），加壓塔(HT)操作壓力為5atm(絕壓），塔板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2 塊板，塔頂溫度為111.9°C，塔釜溫度為113.8°C ;減壓塔(LT)操作壓力為0.2atm(絕壓），塔 板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2塊板，塔頂溫度為16.2 °C，塔釜溫度為58.5 °C，經(jīng)過換熱器H2 熱耦合后，部分汽化后的高純度正庚烷液體溫度為68.4°C，氣相分率為0.816，全部冷凝的 丙酮-正庚烷共沸物溫度為111.9°C，經(jīng)過輔助再沸器H3再次汽化后，高純度的正庚烷溫度 為68.6°C，氣相分率為1。分離后的正庚燒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.9%，收率為99.5%;分離后的丙酮質(zhì) 量分?jǐn)?shù)為99.92%，收率為99.6%。
[0027] 實(shí)施例2: 將1120kg丙酮質(zhì)量分?jǐn)?shù)占90.7%的丙酮-正庚烷混合液投到料液罐C1中，溫度為30°C， 壓力為latm(絕壓），加壓塔(HT)操作壓力為5atm(絕壓），塔板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2 塊板，塔頂溫度為111.9°C，塔釜溫度為113.8°C ;減壓塔(LT)操作壓力為0.2atm(絕壓），塔 板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2塊板，塔頂溫度為16.2 °C，塔釜溫度為58.5 °C，經(jīng)過換熱器H2 熱耦合后，部分汽化后的高純度正庚烷液體溫度為68.2°C，氣相分率為0.8，全部冷凝的丙 酮-正庚烷共沸物溫度為111.9°C，經(jīng)過輔助再沸器H3再次汽化后，高純度的正庚烷溫度為 68.6°C，氣相分率為1。分咼后的正庚燒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.91%，收率為99.7%;分咼后的丙酮質(zhì) 量分?jǐn)?shù)為99.9%，收率為99.5%。
[0028] 實(shí)施例3: 將1230kg丙酮質(zhì)量分?jǐn)?shù)占87.6%的丙酮-正庚烷混合液投到料液罐C1中，溫度為30°C， 壓力為latm(絕壓），加壓塔(HT)操作壓力為5atm(絕壓），塔板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2 塊板，塔頂溫度為111.9°C，塔釜溫度為113.8°C ;減壓塔(LT)操作壓力為0.2atm(絕壓），塔 板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2塊板，塔頂溫度為16.2 °C，塔釜溫度為58.5 °C，經(jīng)過換熱器H2 熱耦合后，部分汽化后的高純度正庚烷液體溫度為68.5°C，氣相分率為0.83，全部冷凝的丙 酮-正庚烷共沸物溫度為111.9°C，經(jīng)過輔助再沸器H3再次汽化后，高純度的正庚烷溫度為 68.6°C，氣相分率為1。分咼后的正庚燒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.98%，收率為99.7%;分咼后的丙酮質(zhì) 量分?jǐn)?shù)為99.94%，收率為99.6%。
[0029] 實(shí)施例4: 將1080kg丙酮質(zhì)量分?jǐn)?shù)占88.4%的丙酮-正庚烷混合液投到料液罐C1中，溫度為30°C， 壓力為latm(絕壓），加壓塔(HT)操作壓力為5atm(絕壓），塔板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2 塊板，塔頂溫度為111.9°C，塔釜溫度為113.8°C ;減壓塔(LT)操作壓力為0.2atm(絕壓），塔 板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2塊板，塔頂溫度為16.2 °C，塔釜溫度為58.5 °C，經(jīng)過換熱器H2 熱耦合后，部分汽化后的高純度正庚烷液體溫度為68.3°C，氣相分率為0.81，全部冷凝的丙 酮-正庚烷共沸物溫度為111.9°C，經(jīng)過輔助再沸器H3再次汽化后，高純度的正庚烷溫度為 68.6°C，氣相分率為1。分咼后的正庚燒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.92%，收率為99.6%;分咼后的丙酮質(zhì) 量分?jǐn)?shù)為99.94%，收率為99.7%。
[0030] 實(shí)施例5: 將1000kg丙酮質(zhì)量分?jǐn)?shù)占89.8%的丙酮-正庚烷混合液投到料液罐C1中，溫度為30°C， 壓力為latm(絕壓），加壓塔(HT)操作壓力為5atm(絕壓），塔板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2 塊板，塔頂溫度為111.9°C，塔釜溫度為113.8°C ;減壓塔(LT)操作壓力為0.2atm(絕壓），塔 板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2塊板，塔頂溫度為16.2 °C，塔釜溫度為58.5 °C，經(jīng)過換熱器H2 熱耦合后，部分汽化后的高純度正庚烷液體溫度為68.4 °C，氣相分率為0.82，全部冷凝的丙 酮-正庚烷共沸物溫度為111.9°C，經(jīng)過輔助再沸器H3再次汽化后，高純度的正庚烷溫度為 68.6°C，氣相分率為1。分咼后的正庚燒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.98%，收率為99.8%;分咼后的丙酮質(zhì) 量分?jǐn)?shù)為99.96%，收率為99.8%。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方法，其特征在于實(shí)現(xiàn)該方法的裝置包括 如下組成部分： 加壓塔(HT )、減壓塔(LT )、料液罐C1、正庚烷產(chǎn)品罐C2、丙酮產(chǎn)品罐C3、冷凝器H1、換熱 器H2、輔助再沸器H3、再沸器H4、加壓栗P1、閥門VI、閥門V2、閥門V3;料液罐C1有兩條出料管 路，出料管路①將閥門V3、加壓栗P1、加壓塔(HT)依次連接，出料管路②將閥門V2、減壓塔 (LT)依次連接，減壓塔(LT)氣相出口管路③與冷凝器H1連接，然后連接至料液罐C1進(jìn)料口， 加壓塔(HT)氣相出料口管路④與換熱器H2熱物流進(jìn)口連接，換熱器H2熱物流出口經(jīng)管路⑤ 與閥門VI、料液罐C1進(jìn)料口依次連接，加壓塔(HT)塔釜液相出口管路分兩個支路，一個直接 與丙酮產(chǎn)品罐C3連接，另一個經(jīng)再沸器H4后連接回塔釜汽相入口，減壓塔(LT)塔釜液相出 口管路分兩個支路，一個直接與正庚烷產(chǎn)品罐C2連接，另一個與換熱器H2冷物流入口連接， 換熱器H2冷物流出口管路⑥與輔助再沸器H3冷物流入口連接，輔助再沸器H3冷物流出口管 路⑦與減壓塔(LT)塔釜汽相入口連接，輔助再沸器熱物流入口、出口分別與公用工程加熱 蒸汽上汽管路和下汽管路連接； 采用上述裝置進(jìn)行熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮_正庚烷的方法，包括如下步驟： (1) 將丙酮和正庚烷原料混合液加入到料液罐C1中，混合液由出料管路①經(jīng)過閥門V3和 加壓栗P1加壓后輸送至加壓塔(HT)，同時，混合液由出料管路?經(jīng)過閥門V2輸送至減壓塔 (LT)； (2) 在加壓塔(HT)內(nèi)，丙酮和正庚烷共沸物以氣相的形式從塔頂氣相出口管路_進(jìn)入換 熱器H2熱物流入口進(jìn)行換熱，換熱后通過管路⑤經(jīng)過閥門VI減壓，進(jìn)入料液罐C1，高純度的 丙酮液體從塔釜液相出口流出，一部分直接收集至丙酮產(chǎn)品罐C3,另一部分經(jīng)再沸器H4再 沸后進(jìn)入加壓塔(HT); (3) 與步驟(2)同時，在減壓塔(LT)內(nèi)，丙酮和正庚烷共沸物以氣相的形式從塔頂氣相 出口管路③餾出，后經(jīng)過冷凝器H1冷凝進(jìn)入料液罐C1，高純度的正庚烷液體從塔釜液相出 口流出，一部分直接收集至正庚烷產(chǎn)品罐C2,另一部分經(jīng)換熱器H2加熱部分汽化后，經(jīng)管路 ⑧進(jìn)入輔助再沸器H3由公用工程加熱蒸汽加熱全部汽化，通過管路?進(jìn)入減壓塔(LT); (4) 在換熱器H2內(nèi)實(shí)現(xiàn)熱耦合，來自減壓塔(LT)塔釜的高純度正庚烷液體與來自加壓 塔(HT)塔頂?shù)臍庀啾?正庚烷共沸物進(jìn)行換熱，高純度正庚烷液體部分汽化，丙酮-正庚 烷共沸物全部冷凝； 加壓塔(HT)操作壓力為5atm，減壓塔(LT)操作壓力為0.2atm; 加壓塔(HT)理論板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2塊板； 減壓塔(LT)理論板數(shù)為30塊板，進(jìn)料位置為第2塊板。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方法，其特征在于： 加壓塔(HT)塔頂溫度為111.9°C，塔釜溫度為113.8°C ;減壓塔(LT)塔頂溫度為16.2°C，塔釜 溫度為58.5 °C。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方法，其特征在于： 經(jīng)過換熱器H2熱耦合后，部分汽化后的高純度正庚烷溫度為68.2~68.5°C，氣相分率為0.8~ 0.83，全部冷凝的丙酮-正庚烷共沸物溫度為111.9°C。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方法，其特征在于： 經(jīng)過輔助再沸器H3再次汽化后，高純度的正庚烷溫度為68.6°C，氣相分率為1。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱耦合變壓間歇精餾分離丙酮-正庚烷的方法，其特征在于： 分離后的正庚烷液體質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于99.9%，正庚烷收率大于99.5%;丙酮液體質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于 99.9%，丙酮收率大于99.5%。
【文檔編號】C07C45/81GK106045832SQ201610271587
【公開日】2016年10月26日
【申請日】2016年4月28日
【發(fā)明人】朱兆友, 李鑫, 賈慧
【申請人】洪澤縣恒泰科工貿(mào)有限公司