專利名稱：：鍍鋅系鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及在沖壓成形中的滑動性優(yōu)良的鍍鋅系鋼板。
背景技術(shù)：
：鍍鋅系鋼板廣泛利用于以汽車車體用途為中心的廣泛的領(lǐng)域中，在這樣的用途中，實施沖壓成形后供使用。但是，鍍鋅系鋼板與冷軋鋼板相比具有沖壓成形差的缺點。這是由于在沖壓模具中的表面處理鋼板的滑動阻力比冷軋鋼板大。也就是說，在模具與滑塊(bead)中的滑動阻力大的部分，表面處理鋼板難以流入沖壓模具中，從而容易引起鋼板的斷裂。近年來，為了汽車車體的輕量化，高張力鋼板的需求正在增加，但高張力鋼板與軟鋼板相比沖壓成形性差，因此在模具與滑塊中的滑動阻力大的部分容易引起鋼板斷裂。在此，合金化熱鍍鋅鋼板與鍍鋅鋼板相比，其焊接性以及涂裝性更優(yōu)良，因此更加適合作為汽車車體使用。合金化熱鍍鋅鋼板是如下鋼板在鋼板上實施鍍鋅后進(jìn)行加熱處理，發(fā)生鋼板中的Fe與鍍層中的Zn擴(kuò)散的合金化反應(yīng)，由此使Fe-Zn合金相形成。該Fe-Zn合金相通常是包括r相、、相、^相的被膜，隨著Fe濃度降低，即按照r相一、相一^相的順序，具有硬度以及熔點降低的傾向。因此，從滑動性的觀點出發(fā)，高硬度、熔點高且難以引起粘著的高Fe濃度的被膜是有效的，重視沖壓成形性的合金化熱鍍鋅鋼板通過提高被膜中的平均Fe濃度來制造。但是，高Fe濃度的被膜中，在鍍層-鋼板界面上容易形成硬且脆的r相，具有在加工時容易產(chǎn)生從界面上剝離的現(xiàn)象、即所謂的粉化的問題。因此，如專利文獻(xiàn)1所示，為了同時實現(xiàn)滑動性和耐粉化性，采用通過電鍍等技術(shù)在上層上賦予硬質(zhì)的Fe系合金作為第二層的方法。但是，使用該方法進(jìn)行制造時，存在成本增高的問題。作為使用鍍鋅系鋼板時提高沖壓成形性的方法，除此以外，廣泛使用涂布高粘度的潤滑油的方法。但是，在該方法中，由于潤滑油的高粘性，在涂裝工序中產(chǎn)生由脫脂不良引起的涂裝缺陷。另外，由于沖壓成形時的斷油，存在沖壓性能變得不穩(wěn)定等問題。因此，強(qiáng)烈要求改善合金化熱鍍鋅鋼板自身的沖壓成形性。作為解決上述問題的方法，專利文獻(xiàn)2以及專利文獻(xiàn)3中公開了如下技術(shù)通過在鍍鋅系鋼板的表面上實施電解處理、浸漬處理、涂布氧化處理或者加熱處理，形成以Zn0為主體的氧化膜，從而使焊接性或者加工性提高。專利文獻(xiàn)4公開了如下技術(shù)對于鍍鋅系鋼板的表面，通過將鍍層鋼板浸漬于含有磷酸鈉560g/L且pH為26的水溶液中或進(jìn)行電解處理、或者涂布上述水溶液，形成以P氧化物為主體的氧化膜，從而使沖壓成形性以及化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性提高。專利文獻(xiàn)5公開了如下技術(shù)在鍍鋅系鋼板的表面上通過電解處理、浸漬處理、涂布處理、涂布氧化處理或者加熱處理使Ni氧化物生成，由此使沖壓成形性以及化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性提高。專利文獻(xiàn)6中公開了如下技術(shù)通過使合金化熱鍍鋅鋼板與酸性溶液接觸，在鋼板表面上形成以Zn為主體的氧化物，抑制鍍層與沖壓模具的粘著，從而提高滑動性。專利文獻(xiàn)1:日本特開平1-319661號公報專利文獻(xiàn)2:日本特開昭53-60332號公報專利文獻(xiàn)3:日本特開平2-190483號公報專利文獻(xiàn)4:日本特開平4-88196號公報專利文獻(xiàn)5:日本特開平3-191093號公報專利文獻(xiàn)6:日本特開2003-306781號公報
發(fā)明內(nèi)容在上述專利文獻(xiàn)中，特別是專利文獻(xiàn)6等的通過在鋼板表面上形成以Zn為主體的氧化物來改善沖壓成形性的技術(shù)，與專利文獻(xiàn)5的使用Ni等的技術(shù)相比，由于使用原本鍍層鋼板中含有的Zn作為主體，因此在制造成本和環(huán)境負(fù)荷方面有利，但在難成型部件等中使用時，需要高度的沖壓成形性，有時也要求進(jìn)一步改善滑動特性。本發(fā)明的目的在于提供一種鍍鋅系鋼板，其相對于通過在鋼板表面上形成以Zn為主體的氧化物來改善沖壓成形性的技術(shù)，在沖壓成形時的滑動性更加優(yōu)良。本發(fā)明人對合金化熱鍍鋅鋼板的滑動性進(jìn)行了考察，結(jié)果得到了以下見解。合金化熱鍍鋅鋼板表面的平坦部與周圍比較時，作為凸部存在。由于在沖壓成形時實際上主要是該平坦部與沖壓模具接觸，因此在該平坦部存在具有結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS04351120的氧化物層時，能夠防止鍍層與模具的粘著。另外，并不限于合金化熱鍍鋅鋼板，即使是在未實施合金化處理的熱鍍鋅鋼板、電鍍鋅鋼板中，在鍍層表面存在具有結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS0435H20的氧化物層時，也能夠防止鍍層與模具的粘著。本發(fā)明是基于上述見解而完成的，其主旨如下所述。(1)—種鍍鋅系鋼板，其特征在于，在鍍層表面形成具有結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS04xH20的氧化物層，且該氧化物層的厚度為10nm以上。(2)如(1)所述的鍍鋅系鋼板，其特征在于，結(jié)晶性的氧化物層為3Zn(0H)2ZnS0435H20。本發(fā)明的鍍鋅系鋼板在沖壓成形時的滑動阻力小，能夠穩(wěn)定地得到優(yōu)良的沖壓成形性。圖1是表示摩擦系數(shù)測定裝置的概略正視圖。圖2是表示圖1中的滑塊形狀/尺寸的概略透視圖。圖3是表示圖1中的滑塊形狀/尺寸的概略透視圖。標(biāo)記說明1摩擦系數(shù)測定用試樣2試樣臺3滑動臺4輥5滑動臺支撐臺6滑塊7第1測壓元件8第2測壓元件9軌道N按壓載荷F滑動阻力P拉伸載荷具體實施例方式作為采用本發(fā)明的一個方式的合金化熱鍍層鋼板，由于合金化處理時鋼板-鍍層界面的反應(yīng)性的差別而在表面上存在凹凸。但是，通過表面光軋等方法使表層平坦化時，可以緩和鍍層表面的凹凸。因此，在沖壓成形時，模具壓碎鍍層表面的凸部所需要的力降低，從而能夠使滑動特性提高。合金化熱鍍鋅鋼板表面的平坦部由于是沖壓成形時模具直接接觸的部分，因此，存在防止與模具粘著的硬質(zhì)且高熔點的物質(zhì)對于滑動性的提高很重要。另外，即使在與合金化熱鍍鋅鋼板相比表面凹凸少的熱鍍鋅鋼板、電鍍鋅鋼板中，表面當(dāng)然也是沖壓成形時模具直接接觸的部分，在表層存在硬質(zhì)且高熔點的物質(zhì)對于滑動性的提高也很重要。從該觀點出發(fā)，在表層形成氧化物層對于滑動特性的提高是有效的，其中具有結(jié)晶性的3Zn(OH)2ZnS04xH20的氧化物層非常有效，特別是具有結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS0435H20的氧化物層非常有效。在此，氧化物層中是否存在結(jié)晶性的3Zn(OH)2ZnS0435H20，通過使用薄膜X射線衍射法測定氧化物層的X射線衍射圖形并與ICDD卡的標(biāo)準(zhǔn)圖形對照來考察。其結(jié)果，在衍射角度(29)為約8。至約12°之間確認(rèn)了來自氧化物的峰，這些峰鑒定為結(jié)晶水分別為3、4、5的3Zn(0H)2ZnS043H20(ICDD卡39-689)、3Zn(0H)2ZnS044H20(ICDD卡:44-673)、3Zn(0H)2ZnS045H20(ICDD卡39-688)。另外，通過將鍍層表層的氧化物層的厚度設(shè)定為lOnm以上，能得到顯示良好的滑動性的鍍鋅系鋼板，將厚度設(shè)定為20nm以上時更有效。這是由于，在模具與被加工物的接觸面積增大的沖壓成形加工中，表層的氧化物層即使在磨損的情況下也殘留，不會導(dǎo)致滑動性的降低。另一方面，厚度的上限沒有特別設(shè)定，但超過200nm時，即使是具有Zn-OH鍵的氧化物層，化學(xué)轉(zhuǎn)化處理液的蝕刻速度也降低，難以形成致密且均勻的化學(xué)轉(zhuǎn)化被膜，因此優(yōu)選設(shè)為200nm以下。作為在鍍鋅系鋼板的表面形成具有結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS0435H20的氧化物層的方法，利用由水溶液引起的反應(yīng)的方法最有效。其中，通過在鋼板表面形成含有Zn離子以及硫酸根離子的溶液的液膜并放置規(guī)定時間，能夠在表面上形成上述具有結(jié)晶性的3Zn(OH)2ZnS0435H20的氧化物層。在使用僅含有Zn離子的溶液的情況下，不形成結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS04351120，但在含有Zn離子以及硫酸根離子的溶液中，隨著硫酸根離子濃度增高，具有促進(jìn)結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS0435H20形成的傾向。另外，具有Zn離子以及硫酸根離子的濃度越高，形成的氧化膜厚度越厚的傾向。在表面形成了氧化物層的鍍鋅系鋼板的鍍層附著量，優(yōu)選每個單面在20150g/m2的范圍內(nèi)。這是由于該附著量低于20g/m2時附著量少，因此原本作為防銹鋼板的功能變差，另外，超過150g/m2時，防銹性充分，但存在由加工引起的鍍層剝離的問題。特別是由于合金化熱鍍鋅鋼板，為了滿足合金化熱鍍鋅鋼板的特征即焊接性以及涂裝性而進(jìn)行合金化處理時，不能避免在鍍層-鋼板界面上形成r相，引起粉化等鍍層剝離。合金化熱鍍鋅鋼板的鍍層被膜中的Fe濃度優(yōu)選在614質(zhì)量％的范圍內(nèi)。這是由于Fe濃度低于6質(zhì)量X時，處于表面上殘留了純Zn相(n相)的狀態(tài)，不能滿足上述的焊接性以及涂裝性等，另一方面，超過14質(zhì)量％時，在鍍層_鋼板界面上形成厚的r相，鍍層附著性變差。為了控制成為這樣的Fe濃度，使鍍浴中適量含有Al很重要，Al濃度需要在0.050.40質(zhì)量％的范圍內(nèi)。熱鍍鋅鋼板為了不在鍍層-鋼板界面上生成厚的合金層，在鍍浴中適量含有Al很重要，A1濃度需要在O.150.40質(zhì)量％的范圍內(nèi)。鍍層表面的平坦部的面積率優(yōu)選設(shè)為2080%。低于20%時，在除去平坦部的部分(凹部)中的與模具的接觸面積增大，實際上與模具接觸的面積中，能夠切實地控制氧化物厚度的平坦部的面積率減小，因此，沖壓成形性的改善效果變小。另外，除去平坦部的部分在沖壓成形時具有保持沖壓油的作用。因此，除去平坦部的部分的面積率低于20%時(平坦部的面積率超過80%時)，在沖壓成形時容易引起斷油，沖壓成形性的改善效果變小。在制造本發(fā)明的合金化熱鍍鋅鋼板或熱鍍鋅鋼板時，需要在鍍浴中添加Al，但對Al以外的添加元素成分沒有特別的限定。也就是說，除了A1以外也可以含有或者添加Pb、Sb、Si、Sn、Mg、Mn、Ni、Ti、Li、Cu等，這不損害本發(fā)明的效果。在制造本發(fā)明的電鍍鋅鋼板時，鍍浴含有鋅作為主體即可，只要不損害本發(fā)明的效果也可以含有其他的金屬或氧化物等。本發(fā)明涉及的鍍鋅系鋼板，在使用高張力鋼板作為基體鋼板時，能夠得到輕量化等效果，因此優(yōu)選。例如，汽車車體輕量化的觀點，是指通過使用高張力鋼板在維持車體碰撞性能的同時試圖減輕原材料重量(降低板厚)。但是，通常拉伸強(qiáng)度增加的同時沖壓成形性具有降低的傾向，高張力鋼板在沖壓成形性方面差是顯而易見的。本發(fā)明人為了改善高張力鋼板的沖壓成形性而反復(fù)進(jìn)行了深入的研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過在表層形成具有結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS0435H20的氧化物層，高張力鋼板的沖壓成形性顯著提高，可以使高強(qiáng)度鋼板應(yīng)用到至今為止從成形性方面出發(fā)難以應(yīng)用高強(qiáng)度鋼板的用途中，能夠?qū)崿F(xiàn)上述的輕量化效果。在此，作為使用的鋼板的種類，沒有特別的限定，但為了得到充分的輕量化效果，優(yōu)選應(yīng)用于拉伸強(qiáng)度為340Mpa以上的高張力鋼板。下面，通過實施例更詳細(xì)地說明本發(fā)明。實施例實施例1在板厚為0.8mm的冷軋鋼板上，通過常規(guī)的合金化熱鍍鋅法形成鍍層附著量為60g/m2、Fe濃度為10質(zhì)量％、Al濃度為0.20質(zhì)量％的鍍層被膜，再進(jìn)行表面光軋。另夕卜，此時平坦部的面積率根據(jù)裁取位置而具有若干偏差，但全部包括在4060%的范圍內(nèi)。將該合金化熱鍍鋅鋼板浸漬在添加有七水合硫酸鋅的水溶液中，用橡膠制的輥將表面的液膜量控制為10g/m2后，以該狀態(tài)在大氣中放置，經(jīng)過1060秒后，實施水洗、干燥的氧化處理。另外，為了比較也使用添加有六水合硝酸鋅的水溶液、或者含有醋酸鈉以及硫酸亞鐵的酸性溶液。用于處理的溶液的溫度全部設(shè)為35°C。另外，準(zhǔn)備板厚為0.8mm的下述熱鍍鋅鋼板和電鍍鋅鋼板。熱鍍鋅鋼板通過常規(guī)的熱鍍鋅方法，形成鍍層附著量為70g/m2的鍍層被膜，再進(jìn)行表面光軋。電鍍鋅鋼板通過常規(guī)的電鍍鋅方法，形成鍍層附著量為50g/m2的鍍層被膜。將該熱鍍鋅鋼板和電鍍鋅鋼板浸漬在添加有七水合硫酸鋅的水溶液中，用橡膠制的輥將表面的液膜量控制為10g/m2后，以該狀態(tài)在大氣中放置，經(jīng)過1060秒后，實施水洗、干燥的氧化處理。用于處理的溶液的溫度全部設(shè)為35°C。如下進(jìn)行氧化處理后的鍍層鋼板的摩擦系數(shù)的測定、氧化膜厚度的測定以及3Zn(0H)2ZnS0435H20的分析。為了比較，對沒有實施氧化處理的鍍層鋼板也進(jìn)行同樣的考察。(1)沖壓成形性評價試驗(摩擦系數(shù)測定試驗)為了評價沖壓成形性，對各供試材料的摩擦系數(shù)如下進(jìn)行測定。圖1是表示摩擦系數(shù)測定裝置的概略正視圖。如該圖所示，從供試材料上裁取的摩擦系數(shù)測定用試樣1固定在試樣臺2上，試樣臺2固定在可水平移動的滑動臺3的上表面上。在滑動臺3的下表面設(shè)置具有與其接觸的輥4的可上下移動的滑動臺支撐臺5，在滑動臺支撐臺5上安裝有第1測壓元件7，用于測定通過上推該滑動臺支撐臺5而由滑塊6產(chǎn)生的對摩擦系數(shù)測定用試樣1的按壓載荷N。在滑動臺3的一個端部安裝有第2測壓元件8，用于測定在上述按壓力作用的狀態(tài)下使滑動臺3向水平方向移動的滑動阻力F。另外，將》《A，化學(xué)公司制造的沖壓用清洗油7'^卜>(注冊商標(biāo))R352L作為潤滑油涂布在試樣1的表面上來進(jìn)行試驗。圖2是表示使用的滑塊的形狀/尺寸的概略透視圖?；瑝K6以下表面按壓在試樣1的表面上的狀態(tài)進(jìn)行滑動。圖2表示的滑塊6的形狀為寬度10mm、試樣的滑動方向長度12mm，滑動方向兩端的下部由曲率為4.5mmR的曲面構(gòu)成，按壓試樣的滑塊下表面具有寬度為10mm、滑動方向長度為3mm的平面。摩擦系數(shù)測定實驗在如下所示的兩個條件下進(jìn)行。[條件1]使用圖2所示的滑塊，設(shè)定按壓載荷N:400kgf、試樣的拉拔速度(滑動臺3的水平移動速度)100cm/分鐘。[ooes][條件2]使用圖2所示的滑塊，設(shè)定按壓載荷N:400kgf、試樣的拉拔速度(滑動臺3的水平移動速度)20cm/分鐘。供試材料與滑塊之間的摩擦系數(shù)y通過式y(tǒng)=F/N來計算。(2)氧化物層的厚度的測定在氧化物層的厚度的測定中使用熒光X射線分析裝置。測定時管球的電壓和電流設(shè)為30kV和100mA，分光結(jié)晶設(shè)定為TAP，檢測0_Ka射線。在測定0_Ka射線時，除了其峰值位置之外，也測定背景位置處的強(qiáng)度，以便能夠算出O-Ka射線的凈強(qiáng)度。另外，在峰值位置和背景位置的積分時間分別設(shè)定為20秒。另外，在試樣臺上與這一系列的試樣一起安裝劈開為適當(dāng)大小的、形成了膜厚為96nm、54nm以及24nm的氧化硅被膜的硅晶片，以便能夠由這些氧化硅被膜計算出0_Ka射線的強(qiáng)度。使用這些數(shù)據(jù)制作氧化膜厚度與O-Ka射線強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)曲線，以便計算出供試材料的氧化物層的厚度作為用氧化硅被膜換算的氧化膜厚度。(3)確認(rèn)結(jié)晶性的3Zn(OH)2ZnS0435H20的存在通過薄膜X射線衍射法確認(rèn)結(jié)晶性的3Zn(OH)2ZnS0435H20的存在。使用Cu-Ka射線，將入射角度設(shè)定為0.5。，并通過薄膜法測定X射線衍射圖形。在衍射角度(2e)為約8°至約12°之間出現(xiàn)與3Zn(0H)2*ZnS04*35H20的各結(jié)晶結(jié)構(gòu)對應(yīng)的衍射峰。在合金化熱鍍鋅鋼板的情況下，由該衍射峰與在約42°出現(xiàn)的鐵鋅合金層的衍射峰的強(qiáng)度比，確認(rèn)了結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS0435H20的存在。以減去各自背景而得到的峰強(qiáng)度計，峰強(qiáng)度比即(3Zn(0H)2*ZnS04*35H20的峰強(qiáng)度)/(鐵鋅合金層的峰強(qiáng)度)達(dá)到0.020以上時，判斷形成了具有結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS0435H20的被膜。在熱鍍鋅鋼板、電鍍鋅鋼板的情況下，由在衍射角度(2e)為約8°至約12°之間的與3Zn(0H)2*ZnS04*35H20的各結(jié)晶結(jié)構(gòu)對應(yīng)的衍射峰與在約36°出現(xiàn)的鋅的n層的衍射峰的強(qiáng)度比，確認(rèn)了結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS0435H20的存在。以減去各自背景而得到的峰強(qiáng)度計，峰強(qiáng)度比即(3Zn(0H)^ZnS0^35H20的峰強(qiáng)度)/(鋅的n層的峰強(qiáng)度)達(dá)到0.020以上時，判斷形成了具有結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS0435H20的被膜。判斷在衍射角度(29)為約8°至約12°之間的峰為來自結(jié)晶水分別為3、4、5的3Zn(0H)2ZnS043H20(ICDD卡39-689)、3Zn(0H)2ZnS044H20(ICDD卡44-673)、3Zn(0H)2ZnS045H20(ICDD卡39-688)的峰。合金化熱鍍鋅鋼板的氧化處理條件與所得到的結(jié)果如表1所示。熱鍍鋅鋼板、電鍍鋅鋼板的氧化處理條件與所得到的結(jié)果如表2所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>成使滑動性提高的充分的氧化膜，摩擦系數(shù)高。No.27、No.1820、No.2224，峰強(qiáng)度比顯示為0.020以上，形成了具有結(jié)晶性的3Zn(0H)2ZnS0435H20的氧化物層，且其厚度為10nm以上，因此摩擦系數(shù)非常低且穩(wěn)定，可觀察到充分的滑動性提高。No.816，雖然在平坦部形成了厚度為10nm以上的氧化物層，但峰強(qiáng)度比低于0.020，未確認(rèn)形成結(jié)晶性的3Zn(0H)2*ZnS04*35H20，摩擦系數(shù)顯示為高值，不能確認(rèn)充分的滑動性提高效果。實施例2使用鋼板強(qiáng)度水平不同的板厚1.2mm的合金化熱鍍鋅鋼板，浸漬在添加有七水合硫酸鋅(濃度20g/L)的水溶液(pH5.5、溫度35tO中，用橡膠制的輥將表面的液膜量控制為10g/m2后，以該狀態(tài)在大氣中放置，經(jīng)過1060秒后，實施水洗、干燥的氧化處理。合金化熱鍍鋅層通過常規(guī)的合金化處理形成鍍層附著量為4550g/m2、Fe含有率為1011質(zhì)量％的鍍層被膜，進(jìn)行表面光軋以使平坦部面積率在4060%的范圍內(nèi)。按照實施例1中記載的方法進(jìn)行氧化處理后的合金化熱鍍鋅鋼板的氧化膜厚度的測定以及3Zn(0H)2ZnS0435H20的分析。另外，進(jìn)行母材鋼板的機(jī)械特性的測定、沖壓成形性的評價。沖壓成形性通過摩擦系數(shù)測定試驗和鼓凸成形試驗來進(jìn)行評價。為了比較，對沒有實施氧化處理的合金化熱鍍鋅鋼板也進(jìn)行同樣的考察。(1)機(jī)械特性的測定使用將與軋制方向成90°的方向作為長度方向(拉伸方向)的JISZ2201的5號試驗片，進(jìn)行基于JISZ2241的拉伸試驗來進(jìn)行評價。(2)沖壓成形性評價試驗(摩擦系數(shù)測定試驗)通過實施例1中記載的方法在下述條件3下對各供試材料的摩擦系數(shù)進(jìn)行測定。[條件3]使用圖3所示的滑塊，設(shè)定按壓載荷N:400kgf、試樣的拉拔速度(滑動臺3的水平移動速度)20cm/分鐘。供試材料與滑塊之間的摩擦系數(shù)P通過式P二F/N來計算。(3)沖壓成形性評價試驗(鼓凸成形試驗)對于200mmX200mm的供試材料，使用①150mm的沖頭(沖模直徑①153mm)進(jìn)行球頭鼓凸試驗，測定供試材料產(chǎn)生斷裂時的最大成形高度。此時，為了抑制供試材料的流入，施加IOO噸的防皺壓力，在供試材料上涂布義'￥A，化學(xué)公司制造的沖壓用清洗油:/^卜>(注冊商標(biāo))R352L作為潤滑油。氧化處理條件和所得到的結(jié)果如表3所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>氧化物層的厚度低于10nm，未形成使滑動性提高的充分的氧化膜，摩擦系數(shù)高。進(jìn)行了氧化處理的鋼板(發(fā)明例No.1、No.3、No.5、No.7、No.9、No.11、No.13)，峰強(qiáng)度比顯示為0.020以上，形成了具有結(jié)晶性的3Zn(0H)2*ZnS04*35H20的氧化物層，且其厚度為10nm以上，因此摩擦系數(shù)非常低且穩(wěn)定，可觀察到充分的滑動性提高。比較相同的鋼板強(qiáng)度水平的鋼板時(No.1與No.2、No.3與No.4、No.5與No.6、No.7與No.8、No.9與No.10、No.11與No.12、No.13與No.14)，與未進(jìn)行氧化處理的鋼板(比較例)相比，進(jìn)行了氧化處理的鋼板(發(fā)明例)的成形高度高，可觀察到充分的沖壓成形性。產(chǎn)業(yè)上利用的可能性本發(fā)明的鍍鋅系鋼板由于滑動性優(yōu)良，因此具有優(yōu)良的沖壓成形性，能夠在以汽車車體用途為中心的廣泛領(lǐng)域中應(yīng)用。1權(quán)利要求一種鍍鋅系鋼板，其特征在于，在鍍層表面形成具有結(jié)晶性的3Zn(OH)2·ZnSO4·xH2O的氧化物層，且該氧化物層的厚度為10nm以上。2.如權(quán)利要求1所述的鍍鋅系鋼板，其特征在于，結(jié)晶性的氧化物層為3Zn(0H)2ZnS0435H20。全文摘要本發(fā)明提供沖壓成形時的滑動性優(yōu)良的鍍鋅系鋼板。其在鍍層表面形成具有結(jié)晶性的3Zn(OH)2·ZnSO4·xH2O的氧化物層，且該氧化物層的厚度為10nm以上。結(jié)晶性的氧化物層為3Zn(OH)2·ZnSO4·3～5H2O。文檔編號C23C22/53GK101784699SQ20088010427公開日2010年7月21日申請日期2008年9月3日優(yōu)先權(quán)日2007年9月4日發(fā)明者吉見直人,名越正泰,增岡弘之,多田雅彥,大塚真司,星野克彌,梶山浩志,牧水洋一,藤本京子,藤田榮,谷本亙申請人:杰富意鋼鐵株式會社