專利名稱：：抗鱗爆性顯著優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及搪瓷特性(抗泡抗黑點性、密著性、抗鱗爆性)以及加工特性優(yōu)異的搪瓷用鋼板及其制造方法，特別是以通過連鑄而得到為特征。
背景技術(shù)：
：現(xiàn)在的搪瓷用鋼板，通常為了謀求制造成本降低而采用連鑄法制造。并且，為了使可加工性和搪瓷性兼?zhèn)?，進行含有各種添加元素的成分調(diào)整。作為其一例，例如日本專利第3260446號、曰本專利第3358410號曾經(jīng)公開了利用B可以制造可加工性良好的搪瓷用鋼板。該技術(shù)是作為將鋼中的N以氮化物形式固定、可賦予良好的可加工性的元素添加了B的技術(shù)。此外，日本專利笫3260446號曾經(jīng)公開了由于B的脫氧能力小，因此可將鋼中的氧量保持得高一些。日本專利第3613810號曾經(jīng)公開了雖然詳情尚不清楚，但B對防止鱗爆和泡的發(fā)生有效；搪瓷前的疏酸酸洗對于防止鋼板表面的晶界的異常腐蝕有效。此外，本發(fā)明者們曾對含B的抗鱗爆性(耐爪飛t/性)、深沖性(深拉深性)優(yōu)異的搪瓷用鋼板嘗試進行改進，并以日本特開2002-80934號、日本特開2004-18860號申請專利。這些技術(shù)的要點在于，除了考慮以往的搪瓷用鋼板的主要的氮化物控制元素B以外，還考慮A1和熱軋條件，來控制氮化物的形態(tài)，創(chuàng)造最佳的特性，這是以前所沒有的特征。采用這些技術(shù)制造的鋼板，不僅可以得到良好的抗鱗爆性，而且使用B這一比較廉價的元素，在抑制制造成本升高的同時，具有起因于特別高的延伸率的良好的可加工性，因此主要在高級材料市場的使用量不斷增大。但是，近年來鋼板使用出現(xiàn)兩極化，即通用品盡量使用低成本的材料，而高級品要求在以往以上的特性水平，在此狀況下對這些材料要求進一步的可加工性以及搪瓷性。特別是對于可以說是搪瓷用鋼板的最大特征的抗鱗爆性，要求進一步提高的愿望非常強烈。人們已經(jīng)知道，為了抑制搪瓷用鋼板的鱗爆，在鋼板中形成空隙，將在搪瓷燒成中侵入鋼板的氫捕集到其中是有效的，但若只形成空隙的話，捕集氫的能力未必提高，例如，如專利文獻3、4那樣較理想地控制氮化物的形態(tài)的效果也是明確的。但是，這些現(xiàn)有鋼，難以說連氧化物的形態(tài)都進行控制地進行了從空隙的量、形態(tài)以及性質(zhì)的觀點來看的最佳的控制。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的是，發(fā)展上述的搪瓷用鋼板的技術(shù)，提供通過不僅控制氮化物的形態(tài)，連氧化物的形態(tài)也進行控制，可謀求抗鱗爆性進一步提高的、時效性小的可進行一次涂搪的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板及其制造方法。本發(fā)明是為了將現(xiàn)有的鋼板、鋼板制造方法最佳化到極限而反復進行各種研討得到的發(fā)明，關(guān)于搪瓷用鋼板的搪資特性，特別地以含B鋼為對象，研討了制造條件、特別是熔煉條件的影響，結(jié)果新發(fā)現(xiàn)了下述l)~5)項的情況。即，關(guān)于搪瓷性，通過粉末涂布(干式)，進行底釉藥、面釉藥的各膜厚為100nm的二次涂搪處理，調(diào)查了鱗爆性、泡和黑點性表面缺陷、密著性。其結(jié)果得到以下見解。1)存在氧化物內(nèi)的元素偏析越大，則抗鱗爆性就越良好的傾向。2)即使B添加量同等，在氧化物內(nèi)的B的偏析大的場合，存在可加工性特別是r值提高的傾向。3)此時，高價的添加元素B的添加利用率也提高。4)對于通過軋制而延伸、破碎、離散的氧化物，也必須考慮氧化物內(nèi)的元素濃度的波動。5)氧化物內(nèi)的元素濃度的波動大小，可通過熔煉時的元素添加、特別是氧化物形成元素的添加時期來進行控制。本發(fā)明是基于以上的見解而完成的，本發(fā)明的特征在于，在經(jīng)過了通過冷軋或熱軋的一方或兩方進行軋制的工序的最終制品中，對于組成不同的氧化物或者成為一體的氧化物，使其內(nèi)部具有較大的組成波動，而且使這些氧化物以特定的較理想的形態(tài)存在。本發(fā)明的要旨如下。(1)一種抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板，其特征在于，按質(zhì)量％計，含有C:0,010%以下、Mn:0.03~1.30%、Si:0.100%以下、Al:0.030%以下、N:0.0055%以下、P:0.035%以下、S:0.08%以下、O:0.005~0.085%、B:0.0003~0.0250%,其余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)組成，對于板斷面的100nmxl00jim的觀察單位視場內(nèi)的直徑為0.10nm以上的Fe、Mn、Si、Al、B等的氧化物復合成為一體的復合氧化物，存在B質(zhì)量濃度不同的不接觸的任意兩個復合氧化物，其最高濃度的B質(zhì)量濃度(Bmax%)與最低濃度的B質(zhì)量濃度(Bmin%)之比為Bmax/BminS1.2。(2)根據(jù)上述(1)所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼玲反，其特征在于，對于板斷面的100jimxl00nm的觀察單位視場內(nèi)的直徑為0.10nm以上的Fe、Mn、Si、Al、B等的氧化物復合成為一體的復合氧化物，存在Mn質(zhì)量濃度不同的不接觸的任意兩個復合氧化物，其最高濃度的Mn質(zhì)量濃度(Mnmax%)與最低濃度的Mn質(zhì)量濃度(Mnmin%)之比為Mnmax/Mnmin^l.2。(3)根據(jù)上述(1)或(2)所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有Nb:小于0.004%(包括0)、V:0.003~0.15%中的一種或兩種。(4)根據(jù)上述(1)~(3)的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪資用鋼板，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有Cu:0.01~0.500%。(5)根據(jù)上述(1)~(4)的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪資用鋼板，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有合計為1.0%以下的、Cr、Ni、As、Ti、Se、Ta、W、Mo、Sn、Sb、La、Ce、Ca、Mg中的一種以上。(6)根據(jù)上述(1)~(5)的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪資用鋼板，其特征在于，在存在于鋼板中的一個的、Fe、Mn、Si、Al、Nb、B、V、Cr等的氧化物復合成為一體的復合氧化物內(nèi)，存在B質(zhì)量濃度的分布，高濃度部的B質(zhì)量濃度(Bmax%)與低濃度部的B質(zhì)量濃度(Bmin%)之比為Bmax/Bmin^1.2。(7)根據(jù)上述(1)~(6)的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪資用鋼板，其特征在于，在存在于鋼板中的一個、Fe、Mn、Si、AI、Nb、B、V、Cr等的氧化物復合成為一體的復合氧化物內(nèi)，存在Mn濃度的波動，高濃度部的Mn質(zhì)量濃度(Mnmax%)與低濃度部的Mn質(zhì)量濃度(Mnmin%)之比為Mnmax/Mnmin^1.2。(8)根據(jù)上述(1)~(7)的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪資用鋼板，其特征在于，板內(nèi)部存在的Fe、Mn、Si、Al、Nb、B、V、Cr等的氧化物復合成為一體的復合氧化物的B質(zhì)量濃度(％)的1.2倍以上或者1/1.2倍以下的B質(zhì)量濃度(％)的非同一的復合氧化物，以下述方式存在兩方的復合氧化物的中心間的直線距離為0.10nm以上、20jim以內(nèi)，并且，連結(jié)兩方的復合氧化物的中心的直線與軋制方向構(gòu)成士10。以內(nèi)的角度。(9)根據(jù)上述(1)~(8)的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪資用鋼板，其特征在于，板內(nèi)部存在的Fe、Mn、Si、Al、Nb、B、V、Cr等的氧化物復合成為一體的復合氧化物的Mn質(zhì)量濃度(％)的1.2倍以上或者l/1.2倍以下的Mn質(zhì)量濃度(Q/。)的非同一的復合氧化物，以下述方式存在兩方的復合氧化物的中心間的直線距離為O.lOfim以上、20nm以內(nèi)，并且，連結(jié)兩方的復合氧化物的中心的直線與軋制方向構(gòu)成士10。以內(nèi)的角度。(10)—種抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板的制造方法，其特征在于，所述鋼板按質(zhì)量％計，含有C:0.010%以下、Mn:0.03~1.3%、Si:0.100%以下、Al:0.030%以下、N:0.0055%以下、P:0.035%以下、S:0.08%以下、O:0.005~0.085%、B:0.0003~0.0250%，其余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)，在鋼的熔煉、鑄造工序中，關(guān)于Mn、B向鋼液中添加的順序，添加Mn的總添加量的80%以上后經(jīng)過1分鐘以上，添加B的總添加量的80%以上，在60分鐘以內(nèi)進行鑄造。(11)根據(jù)上述(10)所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板的制造方法，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有Nb:小于0.004%(包括0)、V:0.003~0.15%中的一種或兩種。(12)根據(jù)上述(10)或(11)所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪t:用鋼板的制造方法，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有Cu:0.01~0.500%。(13)根據(jù)上述(10)~(12)的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板的制造方法，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有合計為1.0%以下的、Cr、Ni、As、Ti、Se、Ta、W、Mo、Sn、Sb、La、Ce、Ca、Mg中的一種以上。(14)根據(jù)上述(10)~(13)的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板的制造方法，其特征在于，在鑄造工序中，按鑄坯的板厚的1/4層的、凝固時的冷卻速度Sl(TC/秒來進行。(15)根據(jù)上述(10)~(14)的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板的制造方法，其特征在于，在以600。C以上的熱態(tài)軋制加工氧化物的平均直徑為l.Onm以上的、且厚度為50mm以上的鋼坯時，以1000。C以上、且應變速度為1/秒以上的條件進行真應變的總和為0.4以上的軋制之后，以1000。C以下、且應變速度為10/秒以上的條件進行真應變的總和為0.7以上的軋制。圖1是說明對含有存在B、Mn的較大的濃度差的粗大復合氧化物的鋼進行軋制時的氧化物的狀態(tài)的圖。圖2是說明對現(xiàn)有的含有粗大氧化物的鋼進行軋制時的氧化物的狀態(tài)的圖。圖3是說明對含有微細氧化物的鋼進行軋制時的氧化物的狀態(tài)的圖。圖4是說明對含有存在B、Mn的較大的濃度差的粗大復合氧化物的鋼進^f亍了軋制時，復合氧化物周圍的空隙增大的圖。圖5是說明對含有不存在濃度差的粗大復合氧化物的鋼進行了軋制時，復合氧化物周圍的空隙小的圖。具體實施例方式以下詳細4又述本發(fā)明。首先，本發(fā)明中作為控制對象的氧化物的直徑定為0.10pm以上。小于該范圍的氧化物，使作為本發(fā)明鋼的特性上的大特征的抗鱗爆性、即阻止氫透過的能力提高的效果變得非常小，因此不必作為特別控制的對象。即使以優(yōu)選為0.50jim以上、更優(yōu)選為l.Ojim以上、進一步優(yōu)選為2.0nm以上的氧化物為對象，也可以認識以下說明的氧化物的特征。從考慮本發(fā)明的效果來看，直徑的上限不必特別限定。但是，雖然也取決于含氧量，但當粗大的氧化物增多時，氧化物的數(shù)密度減少，阻礙氫透過的效果變小。另外，過分粗大的氧化物，如一般所知，在制品板的加工時成為鋼板裂紋的起點，損害可加工性?？紤]到這些的話，氧化物的平均直徑優(yōu)選為15jim以下，更優(yōu)選為10nm以下，進一步優(yōu)選為5fim以下。本發(fā)明中規(guī)定的氧化物的特征之一是氧化物的B濃度。在本發(fā)明中，需要特定濃度高的B濃度和濃度低的B濃度，在100nmxl00nm的視場中，對大小為0.1jmi以上的100個氧化物進行測定。即，其特征在于在對于板斷面的100nmxl00jim的觀察視場內(nèi)的氧化物進行測定的濃度中，存在B濃度不同的非一體的氧化物，高濃度的B濃度(Bmax)與低濃度的B濃度(Bmin)之比為Bmax/Bmii^1.2。該B濃度比為1.2以上時，如后所述，軋制時的氧化物的形態(tài)變化以及與之相伴的空隙的形成可以高效率地進行，結(jié)果抗鱗爆性顯著提高。該B濃度比優(yōu)選為1.5以上，更優(yōu)選為2.0以上，進一步優(yōu)選為4.0以上，更進一步優(yōu)選為6.0以上。另外，其特征是關(guān)于Mn含量，也以存在同樣的組成差。即，其特征在于在板斷面的100fimxl00nm的觀察視場內(nèi)的鋼板中，存在Mn濃度不同的非一體的氧化物，高濃度的Mn濃度(Mnmax)與低濃度的Mn濃度(Mnmin)之比為Mnmax/Mnmin^1.2。該Mn濃度比為1.2以上時，與B同樣，軋制時的氧化物的形態(tài)變化以及與之相伴的空隙的形成可以高效率地進行，結(jié)果抗鱗爆性顯著提高。該Mn濃度比優(yōu)選為1.5以上，更優(yōu)選為2.0以上，進一步優(yōu)選為4.0以上，更進一步優(yōu)選為6.0以上。用于規(guī)定本發(fā)明的、測定氧化物中的各元素的濃度的方法，并沒有特別限定，但必須特定各氧化物的濃度。另外，如后所述，還需要規(guī)定一個氧化物內(nèi)的濃度變化，因此例如使用能量分散型X射線分散型分析裝置(EDAX)的話就會很方便。測定方法可以是通常的方法，但由于需要確定特別微小區(qū)域的濃度，因此需要注意要充分減小電子束的束徑。另外，Nb濃度不必確定絕對值，只要知道相對值便足夠。在使用EDAX的場合，只要使用檢測峰的高度之比即可。需要注意的是存在測定區(qū)域的大小越小，高濃度部與低濃度部的濃度比就越大的傾向。在極限上，如果測定各l個原子的大小的區(qū)域的濃度，則也可以設想到高濃度部為100%、低濃度部為0%這一狀況。在本發(fā)明中，本發(fā)明者們考慮到通常使用的一般的TEM、SEM的電子束的照射范圍，規(guī)定使用在O.Ol-O.ljim左右的區(qū)域中的平均值。準確地講，存在在被照射物內(nèi)的電子束的擴展，所得到的信息為來自比設定的電子束徑寬的區(qū)域的信息。在本發(fā)明中，既可以使用設定成與設想電子束徑的區(qū)域相同的程度的徑而得到的值，又可以在某種程度的微小區(qū)域掃描電子束，使用其平均值。這樣，當氧化物組成存在濃度差時則特別是抗鱗爆性即阻止氫透過的能力就提高的原因尚不明確，但可以考慮如下?？梢哉J為，在本發(fā)明鋼中分散著的氧化物如后所述，本來是一體的氧化物。即可以認為，在對成分調(diào)整完成了的鋼液進行鑄造的時刻，作為較大的一個氧化物的氧化物被延伸、破碎，成為微細地分散的氧化物。這樣的延伸和破碎主要是在軋制工序中引起，特別是在熱軋工序中，氧化物主要是被延伸，在冷軋工序中主要是被破碎。在這樣的工序中，當氧化物內(nèi)存在組成差時，根據(jù)氧化物的部位的不同，延伸的程度也不同，氧化物的形狀變得復雜，而且變得很細(薄)的部位優(yōu)先地石皮碎，另外可以設想，形狀的變動大的部位由于變形應力的集中而優(yōu)先地破碎。其結(jié)果，組成不同的部位被高效率地破碎，從而分散。可以認為，在這樣的高效率的破碎時，形成有很多的空隙，這些空隙在鋼中成為氫捕集場所(site)，使搪瓷用鋼板所需的阻止氫透過的能力，即抗鱗爆性顯著提高。用圖具體說明以上內(nèi)容。當氧化物中存在B、Mn的大的濃度差時，如圖1所示，粗大復合氧化物1通過熱軋2、延伸3、冷軋4被破碎，在鋼板中高效率地形成了破碎空隙5，抗鱗爆性提高。與此相對，如以往那樣只含有復合氧化物的場合，如圖2所示，粗大氧化物6,通過熱軋2、冷軋4難以被延伸3、破碎，因此即使形成有破碎空隙7，也不能象本發(fā)明鋼那樣得到較理想的破碎空隙。如圖3，在板坯階段微細的復合氧化物8通過熱軋2、冷軋4，未進行延伸9，未被很好地破碎，因此難以進一步產(chǎn)生空隙10。另外，在圖l和圖2中示出了被破碎的復合氧化物之間的距離較短、復合氧化物之間有效地殘存空隙的情況，但通過熱軋和冷軋而延伸、破碎形成的復合氧化物之間的空隙在相同的熱軋和冷軋工序中由于軋制而被破壞從而消失的場合，也能充分獲得本發(fā)明的效果。這樣的情況示意性地示于圖4和圖5。即使復合氧化物本身的尺寸和配置相同，對于含有在復合氧化物中存在B、Mn的4艮大的濃度差、空隙形成能力大的復合氧化物的圖4所示的本發(fā)明鋼而言，也成為復合氧化物周圍的空隙11更大、在抗鱗爆性的提高上較理想的鋼。當為圖5所示的濃度相同的氧化物時，空隙較小。另外，組成不同的復合氧化物在鋼板中具有特定的相對位置關(guān)系，這也是特征。即其特征在于顯示高的B濃度的復合氧化物和顯示低的B濃度的復合氧化物，濃度比為1,2倍以上，以下述方式存在，即，連結(jié)該復合氧化物的中心的直線，與軋制方向構(gòu)成的角度在士10。的角度內(nèi)，并且該復合氧化物中心間的直線距離為O.lOjim以上、20nm以內(nèi)。關(guān)于角度，優(yōu)選為士70的角度內(nèi)，更優(yōu)選為士5。的角度內(nèi)，進一步優(yōu)選為士3。的角度內(nèi)，其特征在于沿軋制方向線狀地配置。雖然其原因尚不明確，但本鋼板所需要的阻止氫透過的能力，高效地阻止從鋼板的板厚中心向表面的氫透過是重要的，因此，例如若復合氧化物沿板厚方向排列，則在復合氧化物中傳遞，會形成在板厚方向的氫流，對本發(fā)明的目的來說是不適宜的。因此可以推測，通過使在本發(fā)明中成為特征的復合氧化物與鋼板表面平行地配置，能夠進一步提高特性。再者，不用說，如果與鋼板表面平行，則并不如上所述限于與軋制方向構(gòu)成的特定角度，但在通常的制造方法中，例如使復合氧化物沿板寬方向排列是困難的，設想通過軋制使復合氧化物分散，在本發(fā)明中，用與軋制方向構(gòu)成的角度對配置進行規(guī)定。另外，成為對象的復合氧化物之間的距離，其特征是按直線距離計，在0.10nm以上、20pm以內(nèi)存在。如果脫離該范圍的話，則抗鱗爆性就劣化。所述距離優(yōu)選為0.20nm以上，更優(yōu)選為0.30nm以上，進一步優(yōu)選為0.40nm以上，更進一步優(yōu)選為0.50nm以上。本發(fā)明的效果受距離的下限影響的原因尚不明確，但可以認為，在成為對象的復合氧化物之間，也存在更微細的復合氧化物、濃度差小的復合氧化物，阻止氫透過的能力也受這些復合氧化物影響。即，成為對象的復合氧化物之間太近的場合，具有捕集氫的能力的列狀的復合氧化物整體的長度變短，因此，用于阻止氫向表面流動的間隙產(chǎn)生較多，可以認為阻止氫透過的能力降低。另夕卜，所i^J巨離的上限，優(yōu)選為20nm以下，更優(yōu)選為10nm以下，進一步優(yōu)選為5nm以下，更進一步優(yōu)選為ljim以下。規(guī)定上限的原因是因為，在作為對象的復合氧化物離得太遠的場合，與本發(fā)明所設想的、本來一體的粗大復合氧化物的延伸和石皮碎這一想法不相稱的緣故。根據(jù)通常的制造方法，配置成0.5nm以內(nèi)的情況較多。另外，本發(fā)明的效果，即使組成不同的復合氧化物沒有完全分離也能得到發(fā)揮。即，在鋼板中存在的一個復合氧化物內(nèi)，存在B濃度的波動，只要高濃度部的B濃度(Bmax)與低濃度部的B濃度(Bmin)之比為Bmax/Bmii^l.2就足夠。該濃度比優(yōu)選為1.5以上，更優(yōu)選為2.0以上，進一步優(yōu)選為2.5以上，更進一步優(yōu)選為3.0以上。另外，同樣地在鋼板中存在的一個復合氧化物內(nèi)，存在Mn濃度的波動，只要高濃度部的Mn濃度(Mnmax)與寸氐濃度部的Mn濃度(Mnmin)之比為Mnmax/Mnmin>1.2就足夠。該濃度比優(yōu)選為1.5以上，更優(yōu)選為2.0以上，進一步優(yōu)選為4.0以上，更進一步優(yōu)選為6.0以上。其理由是因為，如上所述，一體的粗大的復合氧化物在延伸和破碎的過程中，即使沒有完全分離，至少在通常的觀察中可以想到部分地結(jié)合的狀態(tài)的緣故。在這樣的場合，復合氧化物的形狀也非常復雜，其周圍有效地形成有空隙，在起到氫捕集場所的作用的同時，沿著復合氧化物的主要起因于濃度變化的變形能的變化而形成的缺陷捕集氫，可檢測出本發(fā)明的效果。在本發(fā)明中，設想使特別希望的復合氧化物作為B-Mn-Fe復合氧化物存在。最佳地控制該復合氧化物的組成、形態(tài)(配置)是本發(fā)明的特征。即，復合氧化物的組成不同意味著復合氧化物的特性，例如硬度、延性不同，對在熱軋以及冷軋中的復合氧化物的延伸以及破碎的狀態(tài)造成很大影響，因此控制成優(yōu)選的形態(tài)。才艮據(jù)鋼的組成、制造條件，特別是制鋼條件和熱軋加熱條件的不同，在復合氧化物中含有Si、Al、V、Nb等多種元素的場合，狀況會更加復雜，控制各元素在復合氧化物中的含量，對提高鋼板的特性是非常重要的。另夕卜，若增加S量，則MnS就會向復合氧化物復合析出，由于硫化物和氧化物的延伸性和破碎性的較大差別，可使本發(fā)明的效果更顯著。特別是針對抗鱗爆性的MnS和氧化物相互作用的效果，在含B鋼中顯現(xiàn)出現(xiàn)有鋼以上的效果，因此認為是以含有Mn、B的復合氧化物為核，析出得到促進的MnS的特征。接著，詳細敘述鋼組成。C:一直以來就知道越低加工性就越良好，在本發(fā)明中確定為0.010%以下。為了得到高的延伸率以及r值，優(yōu)選為0.0025%以下，更優(yōu)選的范圍為0.0015%以下。下限不需要特別限定，但由于若降低C量，會提高制鋼成本，因此優(yōu)選為0.0003%以上。Si:為了控制氧化物的組成，也可以少量含有。為了得到該效果，確定為0.001。/。以上。另一方面，過剩的含有不僅存在損害搪瓷特性的傾向，而且會大量形成在熱軋中缺乏延性的Si氧化物，有時使抗鱗爆性降低，因此確定為0.100%以下。Si量優(yōu)選為0.030%以下，更優(yōu)選為0.015%以下。從使抗泡、抗黑點性等提高，得到更加良好的搪瓷表面性狀的觀點來看，優(yōu)選的范圍為0.008%以下。Mn:是與氧和Nb添加量相關(guān)聯(lián)，影響氧化物組成波動的重要成分。同時，是熱軋時防止起因于S的熱脆性的元素，在含氧的本發(fā)明中，確定為0.03%以上。優(yōu)選為0.05%以上。一般地，若Mn含量變高，則搪f:密著性變差，容易發(fā)生泡和黑點，但在形成為氧化物，最大限度地充分利用Mn的本發(fā)明鋼中，通過添加Mn，會使所述這些特性的劣化小。通過增加Mn，氧化物組成的控制變得容易，因此主動地添加。即，將Mn量的上限特定為1.30%。上限優(yōu)選為0.80%，Mn的上限更優(yōu)選為0.60%。O:直接影響抗鱗爆性和可加工性，同時與Mn、Nb含量相關(guān)聯(lián)，影響抗鱗爆性，因此在本發(fā)明中是必需的元素。為了發(fā)揮這些效果，需要為0.005%以上。優(yōu)選為0.010%以上，更優(yōu)選為0.015%以上，進一步優(yōu)選為0.020%以上。另一方面，當氧含量變高時，由于氧高而直接使可加工性劣化，同時本發(fā)明所必需的Nb添加量也增加，間接的添加成本上升，因此上限優(yōu)選為0.085%。優(yōu)選為0.065%以下，更優(yōu)選為0.055%以下。Al:是氧化物形成元素，為了使作為搪瓷特性的抗鱗爆性良好，優(yōu)選使鋼中的氧在鋼材中作為氧化物適量存在。為了得到該效果，Al含有0.0002%以上。另一方面，Al是強脫氧元素，若大量含有，則不僅難以使本發(fā)明必需的氧量停留在鋼中，而且會大量形成在熱軋中缺乏延性的Al氧化物，有時使抗鱗爆性降低。因此，Al確定為0.030%以下。優(yōu)選為0.015%以下，更優(yōu)選為0.010%以下，進一步優(yōu)選為0.005%以下。N:與C一樣，是侵入型(間隙型)固溶元素，若大量含有的話，即使添加Nb、以及V、B等氮化物形成元素，也存在可加工性劣化的傾向，同時難以制造出非時效性鋼板。從該理由出發(fā)，N的上限確定為0.0055%。優(yōu)選為0.0045%以下。下限不需要特別限定，但對于現(xiàn)在的制鋼技術(shù)而言，熔煉成小于0.0010%會耗費成本，因此優(yōu)選為0.0010%以上。P:當含量多時，會影響到搪瓷燒成時的玻璃與鋼的反應，特別是在鋼板的晶界高濃度偏析的P有時以泡和黑點等形式使搪瓷外觀劣化。在本發(fā)明中，P含量確定為0.035%以下。優(yōu)選為0.025%以下，更優(yōu)選為0.015%以下，進一步優(yōu)選為0.010%以下。S:形成Mn的硫化物，特別是會使該硫化物復合析出于氧化物中，因此具有軋制時高效率地形成空隙，使抗鱗爆性提高的效果。雖然可以為完全不含有的0%，但為了得到該效果，需要為0.002%以上。優(yōu)選為0.005%以上，更優(yōu)選為0.010%以上，進一步優(yōu)選為0.015%以上。但是，當S含量太高時，有時會使本發(fā)明中主要的氧化物的組成控制所必需的Mn的效果降低，因此上限確定為0.080%。優(yōu)選為0.060%以下，更優(yōu)選為0.040%以下。B:在本發(fā)明中是必需的元素。B在固定N，使深沖性提高的同時，進行非時效化，為了賦予高加工性是必要的，另外還有提高密著性的效果，但在本發(fā)明中，是為了賦予與此完全不同的特殊效果而含有。即，添加的B與鋼中氧結(jié)合形成氧化物，對防止鱗爆起到有效的作用。為了得到該效果，需要為0.0003%以上。優(yōu)選為0.0008%以上，更優(yōu)選為0.0012%以上，進一步優(yōu)選為0.0015%以上，更進一步優(yōu)選為0.0020%以上。但是，添加量過高時，在添加B時脫氧，不僅難以使氧化物在鋼中停留，而且抗泡抗黑點性劣化，因此上限確定為0.0250%。優(yōu)選為0，0150%以下，更優(yōu)選為0.0080%以下。作為具有與B同樣的效果的元素，有Nb、V。Nb在單獨添加的場合，提高r值的效果顯著，但延伸率的劣化大，也會阻礙可加工性的提高，但本質(zhì)上含B的本發(fā)明鋼，再結(jié)晶溫度顯著上升，為了得到冷軋-退火后的良好的可加工性，需要在非常高的溫度下退火，使退火的生產(chǎn)率降低。為此，優(yōu)選將B抑制得低一些，應該使之不超過0.0040%。更優(yōu)選為0.0025%以下，進一步優(yōu)選為0.0015%以下，當為0時，Nb的不良影響不需要考慮。另外，關(guān)于V對可加工性的影響，與Nb同等，但為了與在鋼中殘留的氧量兼顧，上限較寬，本發(fā)明對象的含B鋼在復合添加的場合，再結(jié)晶溫度上升效果小于Nb的效果，通過與B復合添加形成復合氧化物，也具有使抗鱗爆性顯著提高的效果。為了得到V的效果，0.003%以上是必要的。優(yōu)選為0.006%以上，更優(yōu)選為0.010%以上，更優(yōu)選為0.015%以上。從添加成本以及抗泡和抗黑點性的觀點，上限確定為0.15%。作為B量，含有0.0015%以上、B單獨添加而不能得到本發(fā)明的效果的場合，確定為0.060。/。以下，進而確定為0.040。/o以下H夠的。Cu:為了控制搪瓷燒成時玻璃與鋼的反應而含有Cu。在一次涂搪中，前處理時偏析于表面的Cu助長反應的凝J見的波動，具有使密著性提高的效果。在二次涂搪中，起因于表面偏析的作用小，但對底釉藥與鋼的樣O見反應產(chǎn)生影響。為了得到這樣的效果，根據(jù)需要添加0.01%以上。不留意地過剩添加，不僅阻礙玻璃與鋼的反應，而且有時使可加工性劣化，因此為了避免這樣的不良影響，優(yōu)選為0.500%以下。優(yōu)選的范圍為0.015~0.200%。其它的不可避免的雜質(zhì)，有時給材質(zhì)特性、搪瓷特性產(chǎn)生不良影響，因此優(yōu)選降低一些。關(guān)于Cr、Ni、As、Ti、Se、Ta、W、Mo、Sn、Sb、La、Ce、Ca、Mg，一種以上的合計量為1.0%以下，優(yōu)選為0.5°/。以下，更優(yōu)選為0.1°/。以下。當含有較多時，不能忽視與氧化物形成元素的反應，氧化物的組成、形態(tài)變得不令人滿意，但在添加上述規(guī)定量以上的量的場合，也并不喪失本發(fā)明的效果，若期待獲得本發(fā)明設想的優(yōu)點以外的制造上或品質(zhì)上的優(yōu)點，也可主動添加所述規(guī)定量以上的量。接著，對本申請的鋼板的制造方法的例子進行說明。在本發(fā)明中，氧化物中含B是必要的，本發(fā)明鋼的技術(shù)要點在于使B不與N結(jié)合而與O結(jié)合，控制鋼中氧化物的形態(tài)，但實現(xiàn)該控制的方法多種多樣。因此，本申請并不限于以下的制造方法。在本發(fā)明中，為了賦予特征性的復合氧化物的組成波動，在鋼的熔煉、制造工序中，關(guān)于Mn、B向鋼液中添加的順序，是添加Mn的總添加量的80%以上后經(jīng)過1分鐘以上，添加B的總添加量的80%以上，在60分鐘以內(nèi)進行鑄造，從生產(chǎn)率的觀點來看這是有利的。在添加具有與B同樣的效果的V、Nb的場合，基本上優(yōu)選從脫氧能力弱的元素開始添加，通過以Mn、V、Nb、B的順序添加，可以更加顯著地得到本發(fā)明的效果。在此，所述添加是添加各元素的總添加量的80%以上后，添加下一個元素。但是，各元素添加后為了最終地進行成分調(diào)整而以小于總添加量的10%添加的量，從在此的添加量的考慮除外。各元素的添加時期，優(yōu)選經(jīng)過l分鐘以上的時間。更優(yōu)選經(jīng)過2分鐘以上，進一步優(yōu)選經(jīng)過3分鐘以上。另外，添加了全部元素后，在60分鐘以內(nèi)進行鑄造。優(yōu)選為40分鐘以內(nèi)，更優(yōu)選為20分鐘以內(nèi)進行鑄造。另外，在鑄造工序中，通過以鑄坯的板厚1/4層的、凝固時的冷卻速度SlO。C/秒來進行，發(fā)明的效果會更加顯著。優(yōu)選為5。c/秒以下，更優(yōu)選為2'c/秒以下，進一步優(yōu)選為rc/秒以下，更進一步優(yōu)選為0.5。c/秒以下，最優(yōu)選為o.rc/秒以下。再者，為了形成復合氧化物以便能夠最大限度地獲得本發(fā)明的效果，如上所述，優(yōu)選按照Mn、V、Nb、B的順序來添加B,本發(fā)明的本質(zhì)是有效形成B氧化物，與其它的氧化物最佳地復合，如果可以平衡性好地保證精煉中的鋼液中氧濃度、Mn、V、Nb與B的濃度比以及溫度，則即使將Mn、V、Nb、B—次地添加總添加量，或者將其中任意兩種以上的元素一次地或分批地添加，也可以得到本發(fā)明的效果。將Mn、V、Nb、B—次地添加總添加量，或者將其中任意兩種以上的元素一次地或分批地添加的場合，需要將鋼液中氧濃度調(diào)整成0.010~0.070%的范圍，有時命中率和效率降低一些。另外，預先調(diào)整具有濃度分布的B系復合氧化物，而且在連鑄中間包、結(jié)晶器中內(nèi)封絲等來添加等等，也是本申請中制造具有特征性的濃度分布的B系復合氧化物的方法之一。前面敘述的專利文獻中，完全沒有公開這樣的添加元素的添加時機、凝固條件、其它的在本申請中規(guī)定的組成波動大的復合氧化物的制造所涉及的內(nèi)容。只簡單地添加B并不能得到充分的效果。即，在現(xiàn)有公知的搪瓷用鋼板制造技術(shù)中，只簡單地添加了B，另夕卜，在現(xiàn)有公知的技術(shù)中，以形成B氮化物作為目的之一，因此添加的B與和B的親合性高的N相結(jié)合，形成B氮化物，而未有效形成足以起到氫捕集場所的功能的B氧化物。此外，在現(xiàn)有公知的搪瓷用鋼板制造技術(shù)中，尚無"具有有效的濃度分布的氧化物是重要的，，這一見解，因此，在調(diào)整之后添加該具有有效的濃度分布的氧化物本身這一技術(shù)也完全不存在。因此，采用現(xiàn)有公知的搪瓷用鋼板制造技術(shù)，并不能形成本申請所規(guī)定的含有B、且組成波動大的氧化物。再者，氮化物與氧化物相比，對本發(fā)明的目標的抗鱗爆性的提高效果小。另一方面，在本發(fā)明中，在氧化物中含B是必要的，為此，在本申請中，例如，象前面所述的制造方法那樣先添加Mn來形成Mn氧化物，然后添加B;在調(diào)整之后添加具有有效的濃度分布的氧化物本身；等等，由此形成B與Mn等的氧化物復合的、本申請所規(guī)定的組成波動大的氧化物。上述的最佳的復合氧化物的形成，并不只通過由元素添加所引起的成分變化、經(jīng)過的時間來進行，與溫度的關(guān)聯(lián)性也很大。特別是元素和氧化物的添加完成后，直到凝固初期的高溫下的反應的控制也是重要的。特別是鋼由液體變成固體時，各種元素在鋼中的溶解度也變化很大，對組成波動造成不小的影響。因此，為了充分得到本發(fā)明的效果，在凝固時刻的冷卻速度很重要。如果冷卻速度太快，則形成與原來的粗大的復合氧化物不同的微細的氧化物、析出物，損害本發(fā)明的效果，而如果過緩地冷卻，則引起組成的均勻化，不僅本發(fā)明的效果變小，而且生產(chǎn)率也降低。一般地，鑄造時的鋼坯的冷卻速度，根據(jù)板厚方向的位置不同而不同，因此在本發(fā)明中，代表性地以板厚l/4層的冷卻速度來規(guī)定。1/4層的冷卻速度一般可確認，通過在操作控制等中使用的傳熱計算可求得。本發(fā)明中作為對象的復合氧化物，在凝固完了的鑄坯的時刻平均直徑為l.Ojim以上的場合，可顯著獲得本發(fā)明的效果。優(yōu)選為4.0nm以上，更優(yōu)選為10pm以上，進一步優(yōu)選為15jim以上，更進一步優(yōu)選為20jim以上。優(yōu)選鑄造完了時刻的氧化物為粗大的，可以認為這是因為，如果為微細的，則鋼坯加工時氧化物缺乏延伸性，也難以發(fā)生破碎的緣故。在此所規(guī)定的是平均直徑，通常是以可由光學顯微鏡或低倍率的掃描電鏡觀察的程度的大小的復合氧化物為對象進行測定的。在通常的鋼板制造工序中，通過軋制將該復合氧化物延伸和破碎，使其變化成為對于目標的特性來說更理想的形態(tài)。為此，需要某種程度的加工量，優(yōu)選完成了鑄造的鑄坯的厚度為50mm以上。在制造工序中，通過熱軋軋制到厚度為1~8mm左右，再通過冷軋軋制到厚度為0.2~2mm左右，因此總應變，以對數(shù)應變計，達到3~5以上。另夕卜，為了得到更良好的抗鱗爆性，在600。C以上的熱態(tài)下的軋制加工中，在1000。C以上、且應變速度1/秒以上的條件下進行真應變的總和為0.4以上的軋制后，在1000。C以下、且應變速度10/秒以上的條件下進行真應變的總和為0.7以上的軋制是有效的?？梢哉J為這是為了控制上述的在鋼中存在的組成不同的復合氧化物以及與之伴隨的空隙的形成過程，獲得理想的復合氧化物和空隙的形態(tài)以及性質(zhì)。雖然其機理尚不明確，但以下敘述本發(fā)明體現(xiàn)的機理。起到氫捕集場所的功能的空隙，主要是通過在熱軋以后的冷軋工序中，復合氧化物被破碎由此而形成，在此以前的熱軋工序中，控制好復合氧化物的形狀很重要。即，在熱軋工序中，由于溫度高，因此復合氧化物也軟化，與作為母相的基體鐵的硬度差變小，在約1000。C以上的溫度區(qū)通過軋制基本未發(fā)生復合氧化物的破碎，復合氧化物延伸。另外，當變?yōu)榈陀?000。C的溫度、約卯0。C以下時，復合氧化物難以延伸，不會發(fā)生象冷軋場合那樣的顯著的破碎，在局部引起生成微小的裂紋的程度的裂紋。為了在冷軋前獲得這樣地適度延伸，同時具有微小裂紋的復合氧化物，熱軋時的溫度控制以及各溫度區(qū)內(nèi)的應變量控制、以及由于是熱態(tài)下的加工因而變形了的基體鐵以及復合氧化物的回復顯著發(fā)生，因此還有應變速度的控制都變得重要。熱軋加工的溫度區(qū)過高時，回復強烈，不能對復合氧化物賦予只形成裂紋的應變。而過低時，復合氧化物的形態(tài)不是延伸的形態(tài)，而為近于球形的形態(tài)，因此難以產(chǎn)生裂紋。適度的拉伸使厚度變薄對裂紋的形成是必要的。因此，在熱軋中，需要控制由更高的溫度區(qū)內(nèi)的適度的變形所引起的復合氧化物的延伸、和在更低的溫度區(qū)的裂紋的形成來賦予。并且，形成這樣的裂紋的復合氧化物的形態(tài)，如前所述在復合氧化物內(nèi)存在濃度差、變形能力有差異的場合，會變得更復雜，可高效率地形成有效的空隙。熱軋加熱溫度和巻取溫度等，可在通常的操作范圍按照通常那樣進行設定。熱軋加熱溫度可以為1000。C以下，但為了充分得到上述的熱軋下的復合氧化物的延伸效果，如果進行1000。C以上的軋制，則可為1050~1300°C，巻取溫度可為400800。C左右。關(guān)于冷軋，為了充分進行復合氧化物的破碎、且得到深沖性良好的鋼板，優(yōu)選冷軋率為60%以上。特別是需要深沖性的場合，優(yōu)選冷軋率為75%以上。關(guān)于退火，既可以為箱式退火也可以為連續(xù)退火，本發(fā)明的特征不會變化，只要為再結(jié)晶溫度以上的溫度，就可發(fā)揮本發(fā)明的特征。特別是為了顯現(xiàn)作為本發(fā)明的特征的深沖性優(yōu)異、搪瓷特性良好這一特征，優(yōu)選連續(xù)退火。箱式退火主要地可在65075(TC實施，連續(xù)退火主要可在700890。C實施。如以上所說明，如本發(fā)明那樣控制了復合氧化物的組成波動的鋼板，直接一次涂搪不用說，即使二次涂搪也具有非常良好的抗鱗爆性。另外，可以成為不發(fā)生泡和黑點等缺陷、具有優(yōu)異的搪瓷密著性的搪瓷用鋼板。關(guān)于施釉的方法，不僅濕潤釉藥，即使采用干式方法用粉體進行涂搪也可以沒有問題地應對。另外，用途等也沒有任何限定，除了浴缸、食具、廚房用品、建材、家電面板以外，在作為技術(shù)分類的鋼板搪瓷的領(lǐng)域也發(fā)揮其特性。實施例在各種制造條件下對包含各種化學組成的連鑄板坯進行熱軋、冷軋、退火。接著，進行1.0。/。的調(diào)質(zhì)軋制后，調(diào)查了搪瓷特性。成分示于表l，添加的氧化物示于表1-2,制造條件示于表2，調(diào)查結(jié)果示于表3。在本實施例中，為了研討制鋼時的元素添加條件的影響，即使以相同成分為目標的鋼，也會產(chǎn)生一點點的成分差別，但作為同等的成分進行特性的比較。判定為同等成分的鋼，在鋼號中賦予相同的英文字，在同一英文字中附帶序號，研討了制造條件的影響。再者，表2中的軋制加工欄中，A意味著以1000。C以上、且應變速度1/秒以上賦予的真應變的總和，B意p木著以1000。C以下、且應變速度10/秒以上賦予的真應變的總和。另外，表3中的非同一氧化物分布欄中，關(guān)于表示了高濃度/低濃度比的氧化物的相對位置，分別意指A:角度為士5。以內(nèi)、且距離為0.5jim以內(nèi)；B:不滿足A條件，但角度為士10。以內(nèi)、且距離為20nm以內(nèi)；C:不滿足B條件。(在此，所謂氧化物，是指Fe、Si、Mn、Al、Nb、V、B等的氧化物復合成為一體的復合氧化物；所謂非同一氧化物，是指不接觸的任意兩個復合氧化物；所謂同一氧化物，是指沒有分離的任意一個復合氧化物)。搪瓷，是采用粉體靜電涂裝法以干式涂布底釉藥10(Vm、面釉藥100nm，在露點60。C的大氣中、85(TC下進行3分鐘的燒成。抗鱗爆性，是進行將燒成了的板放入160。C的恒溫槽中10小時的鱗爆促進試驗，通過目視判定鱗爆發(fā)生狀況，以下述AE這5個等級進行判定A:非常優(yōu)異、B:優(yōu)異、C:較優(yōu)異、D:—般、E:有問題。抗鱗爆性示于表3。有關(guān)泡和黑點的表面特性，進行目視判定，以下述AE這5個等級進行判定A:非常優(yōu)異、B:優(yōu)異、C:較優(yōu)異、D:—般、E:有問題，所述特性示于表3。搪瓷密著性，當采用通常進行的P.E丄密著試驗方法(ASTMC31^59)時，密著性未出現(xiàn)差別，因此使2kg的球頭琺碼從lm高處落下，用l69根觸針計測搪瓷剝離狀態(tài)，以未剝離部分的面積率進行評價。由表3的結(jié)果明確表明，本發(fā)明的鋼板是搪瓷特性特別是抗鱗爆性格外優(yōu)異的搪資用鋼板。特別是通過控制制造方法來控制復合氧化物的濃度差所帶來的抗鱗爆性的提高效果是明確的。即，滿足本發(fā)明所規(guī)定的鋼成分的鋼板，如表3所示，關(guān)于非同一氧化物的B的max/min比(權(quán)利要求1中規(guī)定)、非同一氧化物的Mn的max/min比(權(quán)利要求2中規(guī)定)、非同一氧化物分布(權(quán)利要求8中規(guī)定B，權(quán)利要求9中規(guī)定Mn)、以及同一氧化物內(nèi)的max/min比(權(quán)利要求6中規(guī)定B，權(quán)利要求7中規(guī)定Mn)，全部滿足本發(fā)明所規(guī)定的上述要件的鋼編號的鋼板，密著性為80~100%，有關(guān)抗泡和黑點性、密著性以及抗鱗爆性的搪瓷特性，未總體上最優(yōu)異的評價。另外，滿足非同一氧化物的B的max/min比(權(quán)利要求1中規(guī)定)的要件，但不滿足其它上述要件的某一個的鋼編號U2、a5、c4、d5、e2、hl、kl)的鋼板，密著性為75~85%,有關(guān)抗泡和黑點性、密著性、抗鱗爆性的搪瓷特性為優(yōu)異(B)或者較優(yōu)異(C)的評價，但作為綜合評價，總體上優(yōu)異，得到了本發(fā)明的目標的效果。與此相對，比較例(11~n2)不滿足非同一氧化物的B的max/min比(權(quán)利要求l中規(guī)定)的要件，即使?jié)M足其它要件，其搪瓷特性(抗泡和黑點性、密著性、抗鱗爆性)也差，得不到本發(fā)明的目標的效果。在"軋制加工"欄中，A意指以1000。C以上、且應變速度l/秒以上賦予的真應變的總和，B意指以1000。C以下、且應變速度10/秒以上賦予的真應變的總和。在"非同一氧化物分布，，欄中，關(guān)于表示了高濃度/低濃度比的氧化物的相對位置，分別意指A:角度為±50以內(nèi)、且距離為0.5jim以內(nèi)；B:不滿足A條件，但角度為士10。以內(nèi)、且距離為20pm以內(nèi)；C:不滿足B條件。(在此，所謂氧化物，是指Fe、Si、Mn、Al、Nb、V、B等的氧化物復合成為一體的復合氧化物；所謂非同一氧化物，是指不接觸的任意兩個復合氧化物；所謂同一氧化物，是指沒有分離的任意一個復合氧化物)。關(guān)于抗鱗爆性，以下述AE這5個等級進行判定A:非常優(yōu)異、B:優(yōu)異、C:較優(yōu)異、D:—般、E:有問題。有關(guān)泡和黑點的表面特性，進行目視判定，以下述AE這5個等級進行判定A:非常優(yōu)異、B:優(yōu)異、C:較優(yōu)異、D:—般、E:有問題。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>表1畫2<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>注)上述氧化物，只有鋼編號ol是向連鑄結(jié)晶器中添加絲平均賴:徑為21fim。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table>產(chǎn)業(yè)上的利用可能性本發(fā)明的搪瓷用鋼板，滿足作為搪瓷用鋼板所必需的抗鱗爆性、抗泡抗黑點性、搪瓷密著性、以及表面特性這些全部性能。特別是抗鱗爆性顯著提高，在搪瓷制品制造工藝中的不良品率大大降低，工業(yè)上的意義很大。本發(fā)明中表示數(shù)值范圍的"以上"和"以下"包括本數(shù)。權(quán)利要求1.一種抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板，其特征在于，按質(zhì)量％計，含有C0.010％以下、Mn0.03～1.30％、Si0.100％以下、Al0.030％以下、N0.0055％以下、P0.035％以下、S0.08％以下、O0.005～0.085％、B0.0003～0.0250％，其余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)組成，對于板斷面的100μm×100μm的觀察單位視場內(nèi)的直徑為0.10μm以上的Fe、Mn、Si、Al、B等的氧化物復合成為一體的復合氧化物，存在B質(zhì)量濃度不同的不接觸的任意兩個復合氧化物，最高濃度的B質(zhì)量濃度即Bmax％與最低濃度的B質(zhì)量濃度即Bmin％之比為Bmax/Bmin≥1.2。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板，其特征在于，對于板斷面的lOOfimxlOOnm的觀察單位視場內(nèi)的直徑為0.10nm以上的Fe、Mn、Si、Al、B等的氧化物復合成為一體的復合氧化物，存在Mn質(zhì)量濃度不同的不接觸的任意兩個復合氧化物，最高濃度的Mn質(zhì)量濃度即Mnmax。/。與最低濃度的Mn質(zhì)量濃度即Mnmin。/。之比為Mnmax/MnminH.2。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有Nb:小于0.004%其中包括0、V:0.003~0.15%中的一種或兩種。4.根據(jù)權(quán)利要求1~3的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有Cu:0.01-0.500%。5.根據(jù)權(quán)利要求1~4的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有合計為1.0%以下的、Cr、Ni、As、Ti、Se、Ta、W、Mo、Sn、Sb、La、Ce、Ca、Mg中的一種以上。6.根據(jù)權(quán)利要求1~5的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板，其特征在于，在存在于鋼板中的一個、Fe、Mn、Si、Al、Nb、B、V、Cr等的氧化物復合成為一體的復合氧化物內(nèi)，存在B質(zhì)量濃度的分布，高濃度部的B質(zhì)量濃度即Bmax。/。與低濃度部的B質(zhì)量濃度即Bmin。/。之比為Bmax/Bmin^1.2。7.根據(jù)權(quán)利要求1~6的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪資用鋼板，其特征在于，在存在于鋼板中的一個、Fe、Mn、Si、Al、Nb、B、V、Cr等的氧化物復合成為一體的復合氧化物內(nèi)，存在Mn濃度的波動，高濃度部的Mn質(zhì)量濃度即Mnmax。/。與低濃度部的Mn質(zhì)量濃度即Mnmin%之比為Mnmax/Mnmin^1.2。8.根據(jù)權(quán)利要求1~7的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板，其特征在于，板內(nèi)部存在的Fe、Mn、Si、Al、Nb、B、V、Cr等的氧化物復合成為一體的復合氧化物的B質(zhì)量濃度(％)的1.2倍以上或者1/1.2倍以下的B質(zhì)量濃度(。/。)的非同一的復合氧化物，以下述方式存在兩方的復合氧化物的中心間的直線距離為0.10jim以上、20fim以內(nèi)，并且，連結(jié)兩方的復合氧化物的中心的直線與軋制方向構(gòu)成土10。以內(nèi)的角度。9.根據(jù)權(quán)利要求1~8的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板，其特征在于，板內(nèi)部存在的Fe、Mn、Si、Al、Nb、B、V、Cr等的氧化物復合成為一體的復合氧化物的Mn質(zhì)量濃度(％)的1.2倍以上或者1/1.2倍以下的Mn質(zhì)量濃度(。/。)的非同一的復合氧化物，以下述方式存在兩方的復合氧化物的中心間的直線距離為O.lOpm以上、:20fim以內(nèi)，并且，連結(jié)兩方的復合氧化物的中心的直線與軋制方向構(gòu)成士10。以內(nèi)的角度。10.—種抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板的制造方法，其特征在于，所述鋼板按質(zhì)量％計，含有C:0.010%以下、Mn:0.03~1.3%、Si:0.100%以下、Al:0.030%以下、N:0.0055%以下、P:0.035%以下、S:0.08%以下、O:0.005~0.085%、B:0.0003~0.0250%,其余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)，在鋼的熔煉、鑄造工序中，關(guān)于Mn、B向鋼液中添加的順序，添加Mn的總添加量的80%以上后經(jīng)過1分鐘以上，添加B的總添加量的80%以上，在60分鐘以內(nèi)進行鑄造。11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板的制造方法，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有Nb:小于0.004。/。其中包括0、V:0.003~0.15%中的一種或兩種。12.根據(jù)權(quán)利要求10或11所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪資用鋼板的制造方法，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有Cu:0.01~0.500%。13.根據(jù)權(quán)利要求10~12的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪資用鋼板的制造方法，其特征在于，按質(zhì)量％計，還含有合計為1.0%以下的、Cr、Ni、As、Ti、Se、Ta、W、Mo、Sn、Sb、La、Ce、Ca、Mg中的一種以上。14.根據(jù)權(quán)利要求10~13的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板的制造方法，其特征在于，在鑄造工序中，按鑄坯的板厚的1/4層的、凝固時的冷卻速度^10'C/秒來進行。15.根據(jù)權(quán)利要求10~14的任一項所述的抗鱗爆性優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板的制造方法，其特征在于，在以600。C以上的熱態(tài)軋制加工氧化物的平均直徑為l.Onm以上的、且厚度為50mm以上的鋼坯時，以1000。C以上、且應變速度為1/秒以上的條件進行真應變的總和為0.4以上的軋制之后，以1000。C以下、且應變速度為10/秒以上的條件進行真應變的總和為0.7以上的軋制。全文摘要本發(fā)明提供通過使鋼板內(nèi)的空隙形成能力提高來增大捕集氫的能力的抗鱗爆性顯著優(yōu)異的連鑄搪瓷用鋼板及其制造方法，所述鋼板的鋼成分，按質(zhì)量％計，為C0.010％以下、Mn0.03～1.30％、Si0.100％以下、Al0.030％以下、N0.0055％以下、P0.035％以下、S0.08％以下、O0.005～0.085％、B0.0003～0.0250％，鋼板內(nèi)存在B或Mn的質(zhì)量濃度不同的非一體的或一體的氧化物。在使其最高濃度與最低濃度之比為1.2以上的同時，在非一體的場合，使其以下述方式存在濃度不同的氧化物的中心間的直線距離為0.10μm以上、20μm以內(nèi)，并且，連結(jié)兩方的氧化物的中心的直線與軋制方向構(gòu)成±10°以內(nèi)的角度。文檔編號C23D5/00GK101356295SQ200680050708公開日2009年1月28日申請日期2006年11月9日優(yōu)先權(quán)日2005年11月9日發(fā)明者村上英邦,西村哲申請人:新日本制鐵株式會社