專利名稱：抗粘附無氧銅粗拉線材的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種能夠防止相互粘附在一起的抗粘附無氧銅粗拉線材。這種線材特別適用于電線、導線、繞組、線性電子元件等。
例如，在生產(chǎn)低氧銅線材的方法中有一種被稱為浸漬成型的方法，該方法包括一個使一種銅芯線通過一個裝有熔融金屬的容器以便利用使所述熔融金屬粘附在所述銅芯線周圍來生產(chǎn)一種銅棒材的步驟以及一個將所得到的銅棒材軋制成一種線材的步驟。在所述浸漬成型方法中，可利用一系列生產(chǎn)線連續(xù)地將熔融銅生產(chǎn)成一種無氧銅粗拉線材。在生產(chǎn)無氧銅粗拉線材的方法中還有一種通過對坯料進行擠壓成型的生產(chǎn)方法。
這里，所述粗拉線材指的是一種在被輸送到一個對線材進行拉制以通過進一步地減小直徑來確保圓度的步驟之前直徑在5毫米至30毫米之間的單股線材。
當對利用一種根據(jù)浸漬成型方法生產(chǎn)無氧銅粗拉線材的設備所生產(chǎn)出來的無氧銅粗拉線材進行拉制、卷繞和在真空箱內(nèi)退火時，能夠看到線材相互粘附的現(xiàn)象。人們已經(jīng)知道，這種現(xiàn)象是由于在所述浸漬成型方法中的所有步驟都是在非氧化性氛圍下進行的而使線材表面上的氧化膜厚度僅為50?；蛘吒〔⑶覜]有Cu2O氧化膜所導致的。即，在生產(chǎn)無氧銅粗拉線材的浸漬成型方法中，所述線材表面上的氧化膜薄并且沒有Cu2O氧化膜，而且在對線材拉制后仍然保持這種效果，因此線材會相互粘附。另一方面，在生產(chǎn)銅線材而不是無氧銅粗拉線材的SCR方法中，氧化膜厚并且存在Cu2O氧化膜，因此線材不會相互粘附。圖5是一個表示對利用浸漬成型方法所生產(chǎn)的一種粗拉銅線的氧化膜的測量結果的圖表。從該圖表中可以清楚地看到，利用浸漬成型方法所生產(chǎn)的一種粗拉銅線的氧化膜僅由CuO構成，不存在Cu2O氧化膜。在該圖中示出的氧化膜測量結果利用常規(guī)的電位滴定法得到的。
在氫含量達到1ppm或者更高的情況下，當在生產(chǎn)過程中的非氧化性氛圍下進行諸如分批退火的熱處理時，線材會出現(xiàn)相互粘附并且會產(chǎn)生表面瑕疵。
在浸漬成型方法中，氧化膜厚度增加會帶來下面的問題，從而阻礙了不會相互粘附的無氧銅粗拉線材的生產(chǎn)。
即，當一個澆注系統(tǒng)的氣密性下降時，熔融銅會被氧化，從而不能制成無氧銅粗拉線材。
當從所述澆注系統(tǒng)到一個軋機之間的護套氣密性下降時，害怕氧進入到所述澆注系統(tǒng)中，在結構上使所述澆注系統(tǒng)和所述護套之間完全密封是比較難的。
降低所述軋機中的氣密性是可能的，但是與在所述護套中的情況類似，在不改變其它部分的氛圍的情況下實現(xiàn)這種密封是很難的。
即使當通過降低所述護套和軋機中的氣密性來產(chǎn)生由Cu2O構成的氧化膜時，以最佳的方式對Cu2O氧化膜和CuO氧化膜進行控制也是很難的。
通過對坯料的擠壓成型來生產(chǎn)無氧銅粗拉線材的方法需要澆注和擠壓兩個步驟，從而會帶來提高成本和單體線卷(simplex coil)變小的問題。
除了上述生產(chǎn)低氧銅線材或者無氧銅粗拉線材的方法以外，例如在日本經(jīng)過審查的專利申請No.59-6736和日本不經(jīng)過審查的專利申請No.55-126353中所披露的利用帶式連鑄機進行生產(chǎn)的方法。對于所述帶式連鑄機，包括一種是主要由一個環(huán)形輸送帶和一個澆注輪構成的設備，其中所述澆注輪利用其周邊的一部分與所述輸送帶接觸而進行轉動，以及一種是由兩個環(huán)形輸送帶構成的設備等。所述連鑄設備與一個大型熔化爐(例如一種豎爐)相連，還與一個軋機相連以便通過在一系列生產(chǎn)線中對來自所述熔化爐的熔融銅進行澆注和軋制來高速生產(chǎn)銅線。因此，可以高的生產(chǎn)率進行大批量的生產(chǎn)以降低銅線的生產(chǎn)成本。目前，在這樣一種帶式連鑄機中，在一個輸送熔融銅的步驟中利用一種還原氣體和/或惰性氣體進行還原處理來生產(chǎn)低氧熔融銅，通過對所生產(chǎn)的低氧熔融銅進行澆注和軋制可生產(chǎn)低氧銅線材。
但是，在上述帶式連鑄機中，當實際生產(chǎn)脫氧熔融銅時在輸送熔融銅的過程中保持密封并且利用一種還原氣體和/或惰性氣體對熔融銅進行密封，會出現(xiàn)在鑄銅材料中形成氣孔以及在對所述鑄銅材料進行軋制過程中在線材表面上形成瑕疵的問題，從而使表面質(zhì)量降低。因此，市場上還沒有利用帶式連鑄機所生產(chǎn)的低氧銅線材，目前主要是利用上述浸漬成型等方法生產(chǎn)低氧銅線材。
所述鑄銅線中的氣孔是在熔融銅凝固的過程中由于熔融銅中的氫和氧的溶解性降低而使氫和氧結合所形成水氣孔。所述氣孔在冷卻時被收集，從而在軋制過程中變成一個瑕疵。根據(jù)理論，熔融銅中的氫濃度和氧濃度的熱力學關系可用下面這個公式表示。2[O]＝PH2O·K ----公式(A)其中，[H]表示熔融銅中的氫濃度，[O]表示熔融銅中的氧濃度，PH2O表示在該氣氛下水蒸氣的一個局部壓力，以及K表示一個平衡常數(shù)。
由于所述平衡常數(shù)K是溫度的一個函數(shù)并且在一個恒定溫度下是不變的，因此熔融銅中的氧濃度與氫濃度相互之間是成反比的。因此，在脫氧過程中氫含量會隨著氧含量降低而增加，從而在凝固過程中可能產(chǎn)生氣孔，因而僅能生產(chǎn)具有許多瑕疵和低表面質(zhì)量的低氧銅線。即，不僅需要脫氧而且還需要脫氫以便生產(chǎn)出在凝固過程中沒有產(chǎn)生許多氣孔的表面質(zhì)量優(yōu)良的低氧銅線材。
另一方面，利用一種氧化還原方法在一種接近完全燃燒的狀態(tài)下熔化銅能夠獲得含氫濃度低的熔融銅，所述氧化還原方法即是一種常規(guī)的除氣方法。但是，在所述帶式連鑄機中，由于后續(xù)的脫氧步驟需要提供一個長的移動距離，因此上述方法是不實際的。
本發(fā)明是在考慮上述情況后提出的。本發(fā)明的一個目的在于提供一種抗粘附無氧銅粗拉線材，因此線材不會相互粘附并且能夠以降低的成本進行大批量的生產(chǎn)。
為了達到上述目的，本發(fā)明所涉及的一種抗粘附無氧銅粗拉線材含有濃度在1ppm至10ppm之間的氧和濃度為1ppm或更低的氫，所述線材具有一個厚度在50至500埃之間的總氧化膜(gross oxidation film)，并且Cu2O氧化膜存在于所述總氧化膜的一部分中。
由于這種抗粘附無氧銅粗拉線材含有濃度在1ppm至10ppm之間的氧和濃度為1ppm或更低的氫，在澆注過程中氣體放出的量減少并且在銅棒材中的氣孔產(chǎn)生受到抑制，從而使線材表面上的瑕疵減少。
另外，由于這種抗粘附無氧銅粗拉線材具有一個厚度在50至500埃之間的總氧化膜，并且一定量的Cu2O氧化膜存在于所述總氧化膜的一部分中，因此可防止線材相互粘附。存在一定量的Cu2O氧化膜對于防止線材相互粘附是必不可少的。人們已經(jīng)知道，在所述氧化膜僅由CuO構成的情況下可能出現(xiàn)線材粘附。一般地講，所述氧化膜從一個銅芯材料的表面開始依次由Cu2O氧化膜和CuO氧化膜形成。這里，Cu2O氧化膜和CuO氧化膜沒有形成一個明顯的界面。相反，我們相信，一部分Cu2O氧化膜闖進到CuO氧化膜中的結構能夠防止線材粘附。
除了這種結構作用，我們相信，氫濃度是與防止線材粘附相關的。即，由于氫在銅線中的擴散系數(shù)大，當利用諸如退火等熱處理激活銅中的氫離子時，氫離子激烈地移動，因此當線材在此時相互接觸時，氫離子在銅線之間移動，從而導致線材粘附。因此，我們相信，將氫濃度控制到1ppm或者更低有助于防止線材粘附。
在本發(fā)明所涉及的抗粘附無氧銅粗拉線材中，上述Cu2O氧化膜的厚度最好是上述總氧化膜厚度的0.2％至90％。
在這種抗粘附無氧銅粗拉線材中，由于上述Cu2O氧化膜的厚度是上述總氧化膜厚度的0.2％至90％，因此能夠以最佳的方式確保防止線材粘附的效果和制線過程中的物理作用。即，當Cu2O氧化膜的厚度小于總氧化膜厚度的0.2％時，由于上述結構作用等因素可能還出現(xiàn)線材粘附。當Cu2O氧化膜的厚度大于總氧化膜厚度的90％時，在一個拉制線材的步驟中會產(chǎn)生許多銅粉，從而會在線材中產(chǎn)生裂紋并且對壓型造成嚴重的磨損。
本發(fā)明所涉及的一種抗粘附無氧銅粗拉線材可利用一種帶式連鑄機進行生產(chǎn)。
當利用一種帶式連鑄機進行生產(chǎn)所述抗粘附無氧銅粗拉線材時，可以較低的成本連續(xù)地生產(chǎn)長的抗粘附無氧銅粗拉線材。


圖1是本發(fā)明所涉及的一種抗粘附無氧銅粗拉線材的截面圖；圖2是一個表示對利用本發(fā)明所涉及的一種方法所生產(chǎn)一種粗拉銅線的氧化膜的測量結果的圖表；圖3是一個用于生產(chǎn)本發(fā)明所涉及的抗粘附無氧銅粗拉線材的設備的結構示意圖；圖4A和圖4B是圖3中所示的一個澆注槽的截面圖，圖4A表示的是一個水平截面，圖4B表示的是一個側截面；以及圖5是一個表示對利用浸漬成型方法所生產(chǎn)一種粗拉銅線的氧化膜的測量結果的圖表。
現(xiàn)將參照附圖對本發(fā)明所涉及的一種抗粘附無氧銅粗拉線材、一種用于生產(chǎn)這種線材的方法和設備的優(yōu)選實施例進行詳細地描述。
圖1是本發(fā)明所涉及的一種抗粘附無氧銅粗拉線材的截面圖；以及圖2是一個表示對利用本發(fā)明所涉及的一種方法所生產(chǎn)一種粗拉銅線的氧化膜的測量結果的圖表。
如圖1中所示，本實施例所涉及的一種抗粘附無氧銅粗拉線材1具有一個芯線3，所述線材含有濃度在1ppm至10ppm之間的氧和濃度為1ppm或更低的氫，所述線材具有一個厚度在50至500埃之間的總氧化膜5。所形成的總氧化膜5覆蓋在所述芯線3周邊的周圍。一種Cu2O氧化膜7存在于所述總氧化膜5的一部分中。除Cu2O氧化膜7以外的大部分是一種CuO氧化膜9。所述Cu2O氧化膜7形成在CuO氧化膜9之下。但是，Cu2O氧化膜和CuO氧化膜沒有形成一個明顯的界面。相反，希望Cu2O氧化膜7的一部分闖進CuO氧化膜9中。
從處理抗粘附無氧銅粗拉線材1的實踐經(jīng)驗中可以明顯地看出，當Cu2O氧化膜7的厚度在總氧化膜5厚度的0.2％至90％的范圍內(nèi)時，線材不會相互粘附。
我們發(fā)現(xiàn)，通過將氧的濃度、氫的濃度以及Cu2O氧化膜7的厚度限制在上述范圍內(nèi)能夠使所述抗粘附無氧銅粗拉線材1大大地提高抗粘附的性能和表面質(zhì)量。
即，在氧的濃度小于1ppm的情況下，氫的濃度增大，從而使脫氫變得比較困難。另外，當氫的濃度增大時，在銅棒材中形成許多氣孔，在線材表面上產(chǎn)生瑕疵，從而使線材表面質(zhì)量被降低。
當氧的濃度為10ppm或更高時，可能出現(xiàn)氫脆。
當氫的濃度為1ppm或更高時，線材可能相互粘附。如上所述，導致這種情況的原因是，由于氫在銅線中的擴散系數(shù)大，當利用諸如退火等熱處理激活銅中的氫離子時，氫離子激烈地移動，因此當線材在此時相互接觸時，氫離子在銅線之間移動，從而導致線材粘附。
當所述總氧化膜5的厚度小于50埃時，不可能形成所述Cu2O氧化膜7，可能出現(xiàn)線材粘附。
當所述總氧化膜5的厚度大于500埃時，在一個拉制線材的步驟中會產(chǎn)生許多銅粉，從而會在線材中產(chǎn)生裂紋并且對壓型造成嚴重的磨損。
當所述Cu2O氧化膜7小于1埃時，可能出現(xiàn)線材粘附。我們相信，一部分Cu2O氧化膜闖進到CuO氧化膜中的結構能夠防止線材粘附。
如圖2中所示，在本發(fā)明所涉及的一種抗粘附無氧銅粗拉線材的一個典型的總氧化膜5中，從測量結果中可以明顯地看出，形成了一個Cu2O氧化膜和一個CuO氧化膜。在該圖中示出的氧化膜測量結果利用常規(guī)的電位滴定法得到的。
因此，由于所述抗粘附無氧銅粗拉線材1含有濃度在1ppm至10ppm之間的氧和濃度為1ppm或更低的氫，因而，在澆注過程中氣體放出的量減少并且在銅棒材中的氣孔產(chǎn)生受到抑制，從而使線材表面上的瑕疵減少。
另外，由于這種抗粘附無氧銅粗拉線材具有一個厚度在50至500埃之間的總氧化膜5，并且一定量的Cu2O氧化膜7存在于所述總氧化膜的一部分中，因此可防止線材相互粘附。
另外，將氫的濃度控制為1ppm或者更低還有助于防止線材粘附。
根據(jù)所述抗粘附無氧銅粗拉線材1，可抑制氣孔的產(chǎn)生并且能夠減少形成在線材表面上的瑕疵。另外，當在非氧化性氛圍下進行諸如分批退火等熱處理時，能夠防止線材相互粘附。另外，可利用下面所述的帶式連鑄機D以較低的成本生產(chǎn)長的線材卷。
下面將對一種用于生產(chǎn)上述抗粘附無氧銅粗拉線材1的設備進行描述。
圖3是一個用于生產(chǎn)本發(fā)明所涉及的抗粘附無氧銅粗拉線材的設備的結構示意圖；圖4A和圖4B是圖3中所示的一個澆注槽的截面圖，圖4A表示的是一個水平截面，而圖4B表示的是一個側截面。
本實施例所涉及的一種用于生產(chǎn)抗粘附無氧銅粗拉線材的設備11主要由一個熔化爐A、一個保溫爐B、一個澆注槽C、一個連鑄機D、一個軋機E和一個卷線機F構成。
如圖3中所示，對于所述熔化爐A，例如最好采用具有一個圓筒形爐體的豎爐。在所述熔化爐A下方，以圓周方式和以多級的方式設置多個燃燒器(盡管在附圖中未示出)。在所述熔化爐A中，燃燒是在一種還原氣氛中進行的以形成熔融銅(熔融金屬)。例如，可通過增大由一種天然氣和空氣所構成的混合氣體中的燃料比來獲得所述還原氣氛。
所述保溫爐B用于將來自所述熔化爐A的熔融金屬提供給所述澆注槽C同時還能使所述熔融金屬保持在預定的溫度下。
所述澆注槽C在一種非氧化氣氛中密封來自于保溫爐B的熔融金屬并且將所述熔融金屬送至一個中間包15。如圖4中所示，利用一個蓋8覆蓋所述澆注槽C中一個熔融銅流動通道(用于使熔融銅流動的通道)31的上表面來進行所述密封。例如可通過將一種由氮和一氧化碳所構成的混合氣體和諸如氬氣等惰性氣體吹入到所述澆注槽C中來獲得所述非氧化氣氛。在所述澆注槽C中設置一個如下面所述的攪動裝置(除氣裝置)33以對經(jīng)過所述澆注槽中的熔融金屬進行脫氫。
在所述用于生產(chǎn)抗粘附無氧銅粗拉線材的設備中，在所述熔化爐中在一種還原氣氛下進行燃燒以使熔融銅脫氧。在所述澆注槽C中，將脫氧后的熔融銅密封在一種非氧化的氣氛中并且將其被輸送到所述中間包。由于熔融銅中的氧濃度與熔融銅中的氫濃度相互之間是成反比的，因此在所述熔化爐A中被脫氧的熔融銅中的氫濃度增大。在所述熔融銅通過所述澆注槽的過程中，利用所述除氣裝置對所得到的氫濃度增大的熔融銅進行脫氫。從而，在澆注過程中氣體放出的量減少并且在銅棒材中的氣孔產(chǎn)生受到抑制，從而使線材表面上的瑕疵減少。
所述中間包15在熔融金屬流動方向的端部處設有一個熔融金屬澆注口19以使熔融金屬能夠從中間包15被供給到連鑄機D中。
利用設置在所述保溫爐B和所述帶式連鑄機D之間的澆注槽C使所述保溫爐B與帶式連鑄機D相連。所述帶式連鑄機D由一個環(huán)形輸送帶23和一個澆注輪25構成，所述澆注輪25利用其周邊的一部分與所述輸送帶23接觸而進行轉動，所述帶式連鑄機D還與所述軋機E相連。
一個醇清潔裝置29設置在所述軋機E和卷線機F之間的一個適合位置處。在所述醇清潔裝置29中，利用醇清潔的方式對由所述連鑄機D產(chǎn)生并且經(jīng)過軋機E軋制的銅棒材35進行還原?？赏ㄟ^對所述醇清潔的程度(例如，清潔時間、清潔溫度和醇的濃度)進行調(diào)節(jié)來控制所述Cu2O氧化膜7的厚度。
對于所述醇，最好使用異丙醇(IPA)。
對于清潔溶液，除了醇以外還可使用酸。最好使用醇，這是因為醇相對于酸更易于控制和處理。
如上所述，從所述熔化爐A輸送到保溫爐B的熔融銅溫度升高并且利用所述澆注槽C和中間包15將其供給到連鑄機D中。熔融銅在連鑄機D中被連續(xù)地澆注并且在所述連鑄機D的出口處將熔融銅制成銅棒材35。利用所述軋機E對所述銅棒材35進行軋制并且在所述醇清潔裝置29中利用醇對其進行清潔以制成能夠被處理成一種抗粘附無氧銅粗拉線材的粗拉銅線37，之后將其卷繞到所述卷線機F上。
如上所述，為了生產(chǎn)具有極好表面質(zhì)量的低氧銅粗拉線材，脫氧和脫氫是重要的。在本實施例中，如圖4中所示，在所述澆注槽C中的熔融銅流動通道中設置所述攪動裝置(除氣裝置)33，該裝置作為一個包括脫氫處理的除氣裝置。所述攪動裝置33由擋堰33a、33b、33c和33d構成以使熔融金屬在流過這些擋堰時受到劇烈的攪動。
即，由于能夠使熔融銅受到撞擊的所述攪動裝置設置在所述澆注槽中，因此在被輸送到所述中間包之前的熔融銅由于與所述攪動裝置碰撞而受到攪動，從而使為了形成非氧化性氛圍而被吹入的一種惰性氣體和熔融銅之間的接觸更多。此時，由于惰性氣體中的氫的部分壓力遠小于熔融銅中的氫的部分壓力，因此熔融銅中的氫被帶入到惰性氣體中以使熔融銅脫氫。
所述擋堰33a設置在熔融銅流動通道31的上側，即設置在所述蓋8上。另外，所述擋堰33b設置在用于熔融銅流動通道31的下側，所述擋堰33c設置在用于熔融銅流動通道31的左側，所述擋堰33d設置在用于熔融銅流動通道31的右側。通過以上述方式設置所述擋堰33a、33b、33c和33d，可使熔融金屬沿著如圖4中箭頭所示方向上下左右流動以形成劇烈的攪動，從而可進行一種除氣處理。即，通過熔融銅本身的流動可使熔融銅被自動地攪動。如上所述，由于熔融銅因擋堰的存在而能夠上下或左右劇烈地流動，因此均勻流經(jīng)澆注槽的熔融銅具有與惰性氣體接觸的機會，從而能夠進一步提高脫氫處理的效果。
在這種情況下，多個擋堰可沿著熔融銅流動方向設置或者沿著與熔融銅流動方向垂直的方向設置。
在圖4B中，附圖標記32表示的是熔融金屬的表面。
所述擋堰33c和33d使熔融金屬的移動距離長于熔融銅流動通道31的實際長度，這樣，即使所述澆注槽C比較短，也可提高除氣處理的效率。另外，擋堰33a和33b用于防止在進行除氣處理之前或之后的熔融銅以及大氣氣體混合。
所述攪動裝置33主要用于進行一種脫氫處理；但是所述攪動裝置33還可利用攪動使留在所述熔融金屬中的氧被排出。即，在所述除氣處理中，進行脫氫處理和二次脫氧處理。在所述擋堰33a、33b、33c和33d由碳制成的情況下，利用熔融銅與碳之間的接觸可有效地進行脫氧處理。
對于所述帶式連鑄機D，必須設置保溫爐B來存儲熔融銅和升高溫度。在本實施例中的除氣處理必須在熔融銅經(jīng)過所述保溫爐B后的一個步驟中進行。這是因為在保溫爐B中，需要在一種還原氣氛中進行燃燒或者利用一種還原劑進行脫氧處理，根據(jù)上述平衡方程式(A)，所述熔融銅中氫的濃度在所述保溫爐B中必然會增大。
對于所述除氣處理的位置，最好不在正好位于所述連鑄機D前面的中間包15處進行除氣處理。這是因為當熔融金屬例如因沸騰而受到劇烈的攪動時，所述熔融金屬的表面劇烈地振蕩，從所述金屬澆注口19流出的熔融金屬的壓頭將會改變，從而使所述熔融金屬不能以穩(wěn)定的形式供給到所述連鑄機D中。另一方面，當所述熔融金屬的表面不出現(xiàn)劇烈的振蕩時，除氣處理也不能達到令人滿意的效果。因此，所述除氣處理最好在將熔融金屬從保溫爐B輸送到中間包15的步驟中進行。
另外，可在所述保溫爐B和中間包15之間適當?shù)卦O置一個電爐以使熔融金屬的溫度穩(wěn)定。
下面將對利用上述用于生產(chǎn)抗粘附無氧銅粗拉線材的設備11生產(chǎn)所述抗粘附無氧銅粗拉線材1的方法進行描述。
在所述用于生產(chǎn)所述抗粘附無氧銅粗拉線材1的方法中，首先在所述熔化爐A中在一種還原氣氛下進行燃燒以使熔融銅脫氧。在所述澆注槽C中，將脫氧后的熔融銅密封在一種非氧化的氣氛中并且將其被輸送到所述中間包15。由于熔融銅中的氧濃度與熔融銅中的氫濃度相互之間是成反比的，因此在所述熔化爐A中被脫氧的熔融銅中的氫濃度增大。在所述熔融銅通過所述澆注槽C的過程中，利用所述除氣裝置33對所得到的氫濃度增大的熔融銅進行脫氫。
從而，熔融銅中的氧含量被控制在20ppm或者小于20ppm，氫含量被控制在1ppm或者小于1ppm。
通過對氧含量和氫含量被控制在上述范圍內(nèi)的熔融銅進行澆注和軋制，在澆注過程中氣體放出的量減少并且在銅棒材35中的氣孔產(chǎn)生受到抑制，從而使線材表面上的瑕疵減少。從而可生產(chǎn)出表面質(zhì)量極好的粗拉銅線37。
從上述平衡方程式(A)所表示的關系中可以明顯地看出，由于當金屬流的部分壓力降低時熔融銅中的氣體濃度降低，因此在經(jīng)過脫氫處理之前的熔融銅與脫氫處理后的熔融銅能夠完全分離，這樣能夠進一步提高除氣效果。例如可通過在所述輸送熔融銅的步驟中提供上述攪動裝置33來提高上述除氣效果。即，上述攪動裝置33還可防止所述大氣氣體在進行脫氫處理之前和之后相互混合并防止在進行脫氫處理之前的熔融銅與在進行脫氫處理之后的熔融銅相互混合。
根據(jù)上述用于生產(chǎn)所述抗粘附無氧銅粗拉線材1的方法，熔融銅被密封在非氧化性氛圍中并且利用所述除氣裝置進行脫氫。因此，可以降低氫的濃度并且在凝固過程中可使氣孔的產(chǎn)生受到抑制。另外，通過對用于所述銅棒材35的醇清潔程度加以調(diào)節(jié)可容易地控制所述Cu2O氧化膜7的厚度以便以最佳的方式抑制線材粘附。另外，由于可使用連鑄機D，例如帶式連鑄機，因此可以降低的成本大批量地生產(chǎn)抗粘附無氧銅粗拉線材1。
如上所述，由于本發(fā)明所涉及的抗粘附無氧銅粗拉線材1含有濃度在1ppm至10ppm之間的氧和濃度為1ppm或更低的氫，因此可抑制氣孔的產(chǎn)生，從而使線材表面上的瑕疵減少。
另外，當在非氧化性氛圍下進行諸如分批退火的熱處理時，由于這種抗粘附無氧銅粗拉線材具有一個厚度在50至500埃之間的總氧化膜，并且一定量的Cu2O氧化膜存在于所述總氧化膜的一部分中，因此可防止線材相互粘附。另外，利用一種帶式連鑄機可以較低的成本連續(xù)地生產(chǎn)長的線材卷。
權利要求
1.一種抗粘附無氧銅粗拉線材，含有濃度在1ppm至10ppm之間的氧和濃度為1ppm或更低的氫，所述線材具有一個厚度在50至500埃之間的總氧化膜，并且Cu2O氧化膜存在于所述總氧化膜的一部分中。
2.一種如權利要求1所述的抗粘附無氧銅粗拉線材，其特征在于，上述Cu2O氧化膜的厚度是上述總氧化膜厚度的0.2％至90％。
3.一種如權利要求1或2所述的抗粘附無氧銅粗拉線材，其特征在于，所述線材是利用一種帶式連鑄機進行生產(chǎn)的。
全文摘要
本發(fā)明提供一種不會相互粘附并且能夠以降低的成本大批量生產(chǎn)的抗粘附無氧銅粗拉線材。所述抗粘附無氧銅粗拉線材含有濃度在1ppm至10ppm之間的氧和濃度為1ppm或更低的氫,所述線材具有一個厚度在50至500埃之間的總氧化膜,并且Cu
文檔編號B22D1/00GK1334155SQ01116618
公開日2002年2月6日 申請日期2001年4月11日 優(yōu)先權日2000年4月11日
發(fā)明者古柴豐, 增井勉, 堀和雅, 服部芳明 申請人:三菱綜合材料株式會社