專利名稱：雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在其軸平行地且相互反方向旋轉(zhuǎn)的一對冷卻輥的周面上一面生成凝固殼一面連續(xù)鑄造鑄帶的雙輥式連續(xù)鑄造裝置中，用于構(gòu)成從兩側(cè)夾持該冷卻輥的澆口杯部的側(cè)澆口的陶瓷板材。
背景技術(shù)：
在雙輥式連續(xù)鑄造裝置中，對于用于構(gòu)成從兩側(cè)夾持冷卻輥的澆口杯的側(cè)澆口的材料，作為其基本特性要求它具有能夠耐受約1600℃的鋼水溫度的耐熱性，能夠耐受大約400℃的溫度差的耐熱沖擊性，熱變形量小(熱膨脹系數(shù)小)，與鋼水的浸潤性差(凝固物的剝離性能好)，以及，耐磨耗性能優(yōu)異等(參見特開昭62-166054號)。
此外，在側(cè)澆口中，由于冷卻輥與鋼水兩者接觸的部分(沿冷卻輥的滑動(dòng)面的鋼水側(cè)的部位)熔損，當(dāng)連續(xù)鑄造經(jīng)歷很長的時(shí)間時(shí)，其熔損程度變化，縮短側(cè)澆口的壽命，所以在目前具有延長連續(xù)鑄造時(shí)間的傾向的情況下，對于側(cè)澆口，除上述基本特性之外，還要求優(yōu)異的耐熔損性(參見特開平7-68354號公報(bào))。
但是，不存在全部滿足這些特性的陶瓷板材，在現(xiàn)有技術(shù)中，在所需特性成為必須的部位處粘貼滿足所需特性的陶瓷材料，并以層疊的方式構(gòu)成板(參見特開平3-207554號公報(bào)，特開平7-60411號公報(bào)等)。
這種板在連鑄作業(yè)時(shí)間短時(shí)，作為側(cè)澆口發(fā)揮優(yōu)異的性能，但在連鑄作業(yè)經(jīng)歷很長的時(shí)間時(shí)，其性能受到結(jié)構(gòu)的制約，不適合于長時(shí)間的連鑄作業(yè)。
作為陶瓷板材，氮化硼(BN)能夠較好地滿足上述所要求的特性(耐熱性，耐熱沖擊性，熱變形量小，鋼水浸潤性差等)，實(shí)際上，在澆鑄過程中不產(chǎn)生裂紋，同時(shí)由于它具有柔軟、在開始時(shí)容易與輥的端面融為一體、在側(cè)澆口與輥的端面之間不容易產(chǎn)生間隙、不產(chǎn)生鐵水滲入等優(yōu)點(diǎn)，所以，盡管成本較高，仍然主要使用這種材料。
但是，另一方面，正是由于它柔軟，所以具有在短時(shí)間內(nèi)就被冷卻輥磨損、不能耐受長時(shí)間連鑄的缺點(diǎn)。
因此，為了補(bǔ)償BN的缺點(diǎn)，開發(fā)了幾種將其它陶瓷例如氮化硅(Si3N4)、氮化鋁(AlN)配合到BN中、總體上具有作為側(cè)澆口所要求的特性的陶瓷板材。
例如，在上述特開平7-60411號公報(bào)中公開了一種BN30～50wt％，Si3N430～65wt％，AlN5～15wt％構(gòu)成的陶瓷板材。
這種板材，為改善BN的耐磨性，在BN中配合有耐磨損性優(yōu)異、熱膨脹小、可耐受長時(shí)間的澆鑄、進(jìn)而還具有廉價(jià)的特點(diǎn)的Si3N430～65wt％，進(jìn)而，在BN中還配合有耐熱沖擊性不是太好、但耐磨損性能優(yōu)異的AlN 5～15wt％，作為其它特性，它具有適度的耐熱沖擊性、耐磨損性(耐磨損性優(yōu)選地適當(dāng)?shù)陀谳伒哪湍p性)以及耐熔損性能，從而，作為側(cè)澆口，可以充分發(fā)揮其良好的性能。
此外，在特開平7-68354號公報(bào)中公開了一種由BN20～30wt％，Si3N455～77wt％，AlN3～15wt％構(gòu)成的陶瓷板材。這種板材含有AlN3～15wt％，也具有優(yōu)異的耐熔損性能。
但是，在不銹鋼鋼水的連續(xù)鑄造中，當(dāng)采用現(xiàn)有技術(shù)的陶瓷板材構(gòu)成的側(cè)澆口時(shí)，該鋼水中的合金成分的化學(xué)作用造成的浸蝕與半凝固狀態(tài)的鋼水的機(jī)械浸蝕相結(jié)合，在與冷卻輥及不銹鋼鋼水兩者接觸的部分相接觸的側(cè)澆口的熔損十分顯著。這樣，當(dāng)側(cè)澆口的熔損很顯著時(shí)，不得不頻繁地更換側(cè)澆口，從而降低鑄造裝置的工作效率。
同時(shí)，用于不銹鋼鋼水連鑄的側(cè)澆口，由于長時(shí)間在冷卻輥的兩側(cè)支承大量的含有多種合金成分的比重大的鋼水，作為其特性，不僅要求它具有耐熔損性，而且就其基本特性來講，也必須優(yōu)于現(xiàn)有技術(shù)的陶瓷板材。
對發(fā)明的描述本發(fā)明以上述要求被背景，其課題(目的)是提供一種即使在長時(shí)間連續(xù)鑄造不銹鋼鋼水時(shí)，也可以連續(xù)使用且具有充分優(yōu)異的特性的側(cè)澆口用的陶瓷板材。
作為不銹鋼鋼水的連續(xù)鑄造用側(cè)澆口用的陶瓷板材，如上面所述，除耐熔損性之外，還必須具有優(yōu)異的基本特性。
特別是，側(cè)澆口在與冷卻輥接觸的部分被冷卻會(huì)導(dǎo)致生鐵塊的生成、附著，損及連鑄的穩(wěn)定作業(yè)。
因此，在本發(fā)明中，從陶瓷板材的熱傳導(dǎo)性出發(fā)，將其作為確保優(yōu)異的基本特性的一個(gè)指標(biāo)。
此外，在現(xiàn)有技術(shù)中，作為基本特性之一，可以舉出與鋼水的浸潤性差，但對這種浸潤性差的程度，卻沒有具體地用任何指標(biāo)進(jìn)行評價(jià)，也未對陶瓷板材進(jìn)行具體的規(guī)定。
特別是在不銹鋼鋼水的連續(xù)鑄造中，生成并附著在側(cè)澆口上的生鐵塊，當(dāng)下落時(shí)，會(huì)導(dǎo)致成為妨礙操作的主要原因的“熱”帶(下落的生鐵塊咬入冷卻輥內(nèi)，將冷卻輥撐開，從而造成鑄帶在寬度方向呈帶狀的紅熱現(xiàn)象)，所以應(yīng)當(dāng)極力地抑制生鐵塊的生成和附著。
因此，對于側(cè)澆口用陶瓷板材，與鋼水浸潤性差對于操作、進(jìn)而對于產(chǎn)品的質(zhì)量保證和管理方面，都是十分重要的特性。
在本發(fā)明中，著眼于這種重要的、但到目前為止還未評價(jià)的與鋼水的浸潤性，采用這種浸潤性差的程度，作為和其它指標(biāo)一樣對優(yōu)異的基本特性進(jìn)行評價(jià)、應(yīng)當(dāng)確保的一個(gè)指標(biāo)。
本發(fā)明，就其成分而言，在以BN、Si3N4及AlN為主成分的陶瓷板材中，為了提高其耐熔損性、令耐磨損性良好且耐熔損性優(yōu)異的AlN的含量多于現(xiàn)有技術(shù)中的陶瓷板材中的含量(5～15wt％)。
同時(shí)，本發(fā)明人在以BN、Si3N4及AlN為主成分的陶瓷板材中，改變承擔(dān)耐熔損性的AlN的含量，測定了耐線狀磨損指數(shù)(表示耐熔損性質(zhì)的指數(shù))。其結(jié)果示于

圖1。本發(fā)明人從圖1中看出，作為不銹鋼鋼水的連鑄用側(cè)澆口，為了確保所要求的耐熔損性，以Al的換算含量計(jì)，必須含有9質(zhì)量％以上的Al，具體地說，必須含有超過15質(zhì)量％、40質(zhì)量％以下的AlN。
進(jìn)而，本發(fā)明人對在本發(fā)明中作為指標(biāo)采用的熱傳導(dǎo)性以及與鋼水的浸潤性進(jìn)行深入地研究，發(fā)現(xiàn)，在含有Al的換算含量在9質(zhì)量％以上的Al的陶瓷板材中，為了抑制生鐵塊的生成及附著，熱傳導(dǎo)率必須在8W/(m·K)以下，與鋼水的浸潤性(接觸角θ)必須在120°以上。
本發(fā)明以上述發(fā)現(xiàn)為基礎(chǔ)，其要點(diǎn)如下所述。
(1)雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材，在含有Al換算含量在9質(zhì)量％以上的Al的陶瓷板材中，其特征為，常溫彎曲強(qiáng)度在120MPa以上，在1000℃時(shí)的彎曲強(qiáng)度在65MPa以上，硬度(Hv)為50～350，1000℃時(shí)的破壞韌性KIC在1MPa·m1/2以上，常溫～1000℃時(shí)的熱傳導(dǎo)率為8W/(m·K)以下，熱沖擊耐受指數(shù)R’在800W/m以上，與鋼水的浸潤性(接觸角θ)在120°以上。
(2)如第(1)項(xiàng)所述的雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材，其特征為，前述Al換算含量在12.5質(zhì)量％以上。
(3)如前述第(1)或(2)項(xiàng)所述的雙輥式側(cè)澆口用陶瓷板材，其特征為，以質(zhì)量％計(jì)，含有BN5％以上、20％以下，AlN超過15％、40％以下，以及Si3N440％以上、80％以下。
(4)如第(3)項(xiàng)所述的雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材，其特征為，以質(zhì)量％計(jì)，含有BN10％以上，不足20％。
(5)如第(3)項(xiàng)或第(4)項(xiàng)所述的雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材，其特征為，以質(zhì)量％計(jì)，進(jìn)一步含有下面所述的一種或兩種以上的材料，這些材料是，Al2O31％以上、15％以下，MgO1％以上、15％以下，ZrO21％以上、30％以下，以及Y2O31％以上、15％以下。
附圖的簡單說明圖1是表示在以BN、Si3N4及AlN為主成分的陶瓷板材中，Al的換算含量與耐線狀磨損指數(shù)的關(guān)系。
實(shí)施發(fā)明的最佳形式下面進(jìn)一步說明本發(fā)明的雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材(下面稱之為“本發(fā)明的材料”)。
在本發(fā)明的材料中，為了確保優(yōu)異的耐熔損性，必須含有Al換算含量為9質(zhì)量％以上的Al。
當(dāng)陶瓷板材料中存在Al時(shí)，這種Al與鋼水中的氧〔O〕反應(yīng)，生成氧化鋁膜并在該板的表面上析出。這種氧化鋁膜成為保護(hù)膜擔(dān)負(fù)著耐熔損性的工作，但為了承擔(dān)優(yōu)異的耐熔損性而獲得足夠的氧化鋁保護(hù)膜，作為Al換算含有量，必須含有9質(zhì)量％以上的Al。因此，把Al換算含有量的下限設(shè)為9質(zhì)量％。
同時(shí)，為了確保優(yōu)異的耐熔損性，優(yōu)選地，Al的換算含有量在12.5質(zhì)量％以上，更優(yōu)選的Al換算含有量為16質(zhì)量％以上。
在本發(fā)明的材料中，提供Al的Al化合物優(yōu)選地為AlN，為確保以Al換算含有量計(jì)9質(zhì)量％以上的Al，這種AlN的含量必須超過15％。但是，在耐熔損性良好的同時(shí)，反過來講，AlN耐熱沖擊性并不太好，因此當(dāng)大量配合時(shí)，會(huì)損及陶瓷板材的耐熱沖擊性。因此，AlN的含量的上限為40％。
此外，在本發(fā)明的材料中，為確保優(yōu)異的耐熔損性及耐熱沖擊性，AlN的優(yōu)選含量范圍為大于15～35％，更優(yōu)選的含量范圍為17.5～27.5％。
在本發(fā)明的材料中，對于其機(jī)械性質(zhì)，規(guī)定為常溫的彎曲強(qiáng)度為120MPa以上，1000℃時(shí)的彎曲強(qiáng)度為65MPa以上，硬度(Hv)為50～350，進(jìn)而，在1000℃時(shí)的破壞韌性KIC為1MPa·m1/2以上。
這是由于當(dāng)常溫彎曲強(qiáng)度不足120MPa、1000℃時(shí)的彎曲強(qiáng)度不足65MPa、1000℃時(shí)的破壞韌性KIC不足1MPa·m1/2時(shí)，不能確保作為側(cè)澆口的基本的機(jī)械性質(zhì)。具體地說，在陶瓷板材中，如果不能確?；镜臋C(jī)械性質(zhì)，由于與輥的滑動(dòng)阻力，由于生成“熱”帶時(shí)的生鐵塊及輥造成的沖擊力，在操作過程中，在陶瓷上發(fā)生龜裂，或破壞陶瓷，不能保證穩(wěn)定的鋼水密封。
此外，硬度(Hv)不足50時(shí)，由于和輥的滑動(dòng)，磨損超過適當(dāng)限度，磨損得非常快，縮短側(cè)澆口的壽命。
另一方面，當(dāng)硬度(Hv)超過350時(shí)，反之則不能進(jìn)行所需的磨損，輥與陶瓷的融合性(緊密結(jié)合性)差，使得鋼水的密封不穩(wěn)定。
此外，在本發(fā)明的材料中，優(yōu)選的機(jī)械性質(zhì)為，常溫時(shí)的彎曲強(qiáng)度在150MPa以上，在1000℃時(shí)的彎曲強(qiáng)度在80MPa以上，硬度(Hv)為100～200，1000℃時(shí)的破壞韌性KIC為1.5MPa·m1/2以上，其更優(yōu)選的機(jī)械性質(zhì)為常溫時(shí)的彎曲強(qiáng)度在200MPa以上，在1000℃時(shí)的彎曲強(qiáng)度在100MPa以上，硬度(Hv)為130～170，1000℃時(shí)的破壞韌性為2MPa·m1/2以上。
在本發(fā)明的材料中，對于其熱性能，規(guī)定為熱傳導(dǎo)率在8W/(m·K)以下，以及熱沖擊耐受指數(shù)R’(＝S(1-ν)λ/Eα)在800W/m以上。
這里，熱沖擊耐受指數(shù)R’是表示耐熱沖擊性是否良好的指標(biāo)，在本發(fā)明的材料中，為確保優(yōu)異的耐熱沖擊性，至少必須為800W/m。
此外，在熱沖擊耐受指數(shù)R’(＝S(1-ν)λ/Eα)中，S為破壞強(qiáng)度，ν為泊松比，λ為熱傳導(dǎo)率，E為揚(yáng)氏模量，α為熱膨脹系數(shù)。
在本發(fā)明的材料中，其特征為，對于其熱性能，除這種熱沖擊耐受指數(shù)之外，還考慮到熱傳導(dǎo)率，將其規(guī)定在適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)。
在陶瓷板材中，即使耐熱沖擊性優(yōu)異，但當(dāng)熱傳導(dǎo)率高時(shí)，與冷卻輥直接接觸的部分被冷卻輥冷卻，在該部分生成并附著生鐵塊，隨著時(shí)間變得很大。附著在側(cè)澆口上的生鐵塊不論何時(shí)剝離下落，如前面所述，在鑄帶上大多發(fā)生“熱”帶(沿鑄帶寬度方向出現(xiàn)的紅熱狀態(tài)的帶)，有損于連續(xù)鑄造的穩(wěn)定操作。
本發(fā)明人以進(jìn)行長時(shí)間、穩(wěn)定地連續(xù)鑄造為目的，預(yù)期陶瓷板材的熱傳導(dǎo)率低較好，深入地研究了它的適宜的范圍。
研究結(jié)果表明，當(dāng)采用熱傳導(dǎo)率8W/(m·K)以下的陶瓷板材時(shí)，沒有生鐵塊的生成及附著，可以長時(shí)間穩(wěn)定地持續(xù)進(jìn)行連鑄操作。
因此，在本發(fā)明的材料中，對于其熱學(xué)性質(zhì)，除規(guī)定熱沖擊耐受指數(shù)R’為800W/m以上之外，還規(guī)定熱傳導(dǎo)率在8W/(m·K)以下。
此外，在本發(fā)明的材料中，其優(yōu)選的熱學(xué)性質(zhì)為熱傳導(dǎo)率為6W/(m·K)以下，以及熱沖擊耐受指數(shù)R’為1200W/m以上，更優(yōu)選的熱學(xué)性質(zhì)為熱傳導(dǎo)率為4W/(m·K)以下，以及熱沖擊耐受指數(shù)R’為1500W/m以上。
在本發(fā)明的材料中，通過使Al換算含量在9質(zhì)量％以上，使之具有優(yōu)異的作為其化學(xué)性質(zhì)之一的耐熔損性，進(jìn)而，作為該性質(zhì)之一的與鋼水的浸潤性(接觸角θ)規(guī)定為120°以上。
這種與鋼水的浸潤性基本上最好是比較差的，這是目前公知的，但對其具體的適宜的范圍到目前為止還沒有成為研究對象。
因此，本發(fā)明人對其恰當(dāng)?shù)姆秶M(jìn)行了深入的研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，為了進(jìn)一步抑制向側(cè)澆口上生成、附著生鐵塊，確保長時(shí)間穩(wěn)定的連鑄操作，有必要將與鋼水的浸潤性(接觸角θ)維持在120°以上。
在這種研究中，將利用高溫顯微鏡對SUS304號鋼水測定過浸潤角的各種陶瓷作為實(shí)際的板材進(jìn)行鑄造，對“熱”帶的量、大小(生鐵塊的附著性)以及向鋼水密封面滲鐵水的程度進(jìn)行評價(jià)。從其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，接觸角在120°以上的陶瓷可作為板材穩(wěn)定地使用。
因此，本發(fā)明的板材中，將與鋼水的浸潤性(接觸角θ)的適當(dāng)范圍的下限定為120°。
此外，在本發(fā)明的材料中，優(yōu)選的浸潤性(接觸角θ)為130°以上，此外更優(yōu)選的浸潤性(接觸角θ)為150°以上。
本發(fā)明的材料，其特征為，為確保上述機(jī)械性質(zhì)、熱學(xué)性質(zhì)及化學(xué)性質(zhì)，在成分上講，以質(zhì)量％計(jì)，各種材料的含量為，BN5％以上、20％以下，AlN大于15％、40％以下，以及Si3N440％以上、80％以下。
作為主成分采用Si3N4，當(dāng)其含量不足40％時(shí)，不能獲得所需的強(qiáng)度，硬度及耐磨損性等，所以其下限定為40％。
另一方面，當(dāng)Si3N4超過80％時(shí)，由于缺乏耐磨損性及破壞韌性的適當(dāng)平衡，所以將其上限定為80％。
此外，Si3N4含量的優(yōu)選范圍為50～70％，更優(yōu)選的范圍為55～65％。
BN是現(xiàn)有技術(shù)中使用的陶瓷，而在本發(fā)明的材料中，其含量范圍的上限為20％。這是由于當(dāng)含量超過20％時(shí)，盡管能夠得到所需的熱學(xué)性質(zhì)，但在本發(fā)明的材料中，不能獲得所需水平的耐磨損性。
但當(dāng)不足5％時(shí)，由于在本發(fā)明的材料中不能獲得所需水平的熱學(xué)性質(zhì)及浸潤性，從而將其下限定為5％。
此外，BN含量的優(yōu)選范圍為10～小于20％，更優(yōu)選的范圍為12.5％～17.5％。
對于AlN，則如前面所述的那樣。
本發(fā)明的材料，以BN、AlN及Si3N4為基本成分，除此之外，在不損及本發(fā)明的材料的特性的范圍內(nèi)，也可以含有例如下面所述的一種或兩種以上的其它陶瓷成分，例如，Al2O31％以上、15％以下，MgO1％以上、15％以下，ZrO21％以上、30％以下，以及Y2O31％以上、15％以下等。
(實(shí)施例)采用以Al換算含量計(jì)Al含量為15質(zhì)量％、常溫彎曲強(qiáng)度180MPa，1000℃時(shí)的彎曲強(qiáng)度100MPa，硬度(Hv)150，1000℃時(shí)的破壞韌性KIC1.5MPa·m1/2，常溫～1000℃的熱傳導(dǎo)率6W/(m·K)，熱沖擊耐受指數(shù)R’1300W/m，與鋼水的浸潤性(接觸角θ)130°的陶瓷(BN15％及Si3N460％)構(gòu)成側(cè)澆口，進(jìn)行不銹鋼鋼水的連續(xù)鑄造。其結(jié)果是可以達(dá)到10次連續(xù)地進(jìn)行6連鑄(總重量360噸)。
(比較例)用不符合本發(fā)明的各項(xiàng)條件的陶瓷板材構(gòu)成側(cè)澆口進(jìn)行不銹鋼鋼水的連續(xù)鑄造。其結(jié)果如下所示。
(1)在用Al換算含量為5質(zhì)量％、BN20％及Si3N470％的陶瓷的側(cè)澆口的情況下，與冷卻輥和鋼水的接觸部分相接觸的陶瓷部分的熔損顯著，在鑄造100噸時(shí)，鋼水不能密封，操作中止。
(2)在使用常溫彎曲強(qiáng)度80MPa，1000℃的彎曲強(qiáng)度40MPa，以及1000℃時(shí)的破壞韌性KIC0.8MPa·m1/2的陶瓷的側(cè)澆口的情況下，在鑄造100噸時(shí)，最下端的陶瓷材料破損，不能進(jìn)行鋼水的密封，中止操作。
(3)在使用常溫～1000℃的熱傳導(dǎo)率為15W/(m·K)的陶瓷的側(cè)澆口的情況下，在操作過程中，生鐵塊向陶瓷澆口上的附著量增多，頻頻發(fā)生“熱”帶，在鑄造90噸時(shí)，發(fā)生巨大的“熱”帶，鑄帶斷裂。
(4)在使用與鋼水的浸潤性(接觸角θ)為90°的陶瓷的側(cè)澆口時(shí)，在操作剛剛開始之后，生鐵塊向陶瓷的側(cè)澆口上的附著量就很多，頻頻發(fā)生“熱”帶，不能將鑄帶的質(zhì)量保持在所需的水平，所以在鑄造120噸時(shí)操作停止。
(5)在使用硬度(Hv)為40的陶瓷的側(cè)澆口的情況下，在操作過程中，陶瓷的磨損進(jìn)行得很快，在鑄造60噸時(shí)，由于磨損量達(dá)到允許的限度，所以操作中止。
(6)在使用硬度(Hv)400的陶瓷的側(cè)澆口的情況下，從操作初期，陶瓷不被磨損，側(cè)澆口與冷卻輥的滑動(dòng)配合不好，不能穩(wěn)定地將鋼水密封，結(jié)果是，在鑄造30噸時(shí)操作中止。
(7)用熱沖擊耐受指數(shù)R’500W/m的陶瓷的側(cè)澆口時(shí)，在操作初期，陶瓷就破損，結(jié)果是鑄造15噸時(shí)中止操作。
(工業(yè)上的可利用性)根據(jù)本發(fā)明，在不銹鋼鋼水的連鑄中，即使每一鑄造的鑄造量增大，也可以穩(wěn)定地長時(shí)間連續(xù)進(jìn)行操作，所以能夠以很高的生產(chǎn)效率生產(chǎn)組成及組織均勻的鑄帶。
從而，本發(fā)明對不銹鋼的連鑄技術(shù)的發(fā)展貢獻(xiàn)很大。
權(quán)利要求
1.雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材，以Al換算含量計(jì)，它是一種含Al 9質(zhì)量％以上的陶瓷板材，其特征在于，其常溫彎曲強(qiáng)度在120MPa以上，1000℃時(shí)的彎曲強(qiáng)度在65MPa以上，硬度(Hv)為50～350，1000℃時(shí)的破壞韌性KIC在1MPa·m1/2以上，常溫～1000℃的熱傳導(dǎo)率為8W/(m·K)以下，熱沖擊耐受指數(shù)R’為800W/m以上，與鋼水的浸潤性(接觸角θ)為120°以上。
2.如權(quán)利要求1所述的雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材，其特征在于，前述Al換算含量在12.5質(zhì)量％以上。
3.如權(quán)利要求1或2所述的雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，BN含量5％以上、20％以下，AlN含量大于15％、40％以下，以及Si3N4含量40％以上、80％以下。
4.如權(quán)利要求3所述的雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，BN含量10％以上、不足20％。
5.如權(quán)利要求3或4所述的雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板材，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，進(jìn)一步含有以下一種或兩種以上的材料，Al2O31％以上、15％以下，MgO1％以上、15％以下，ZrO21％以上、30％以下，Y2O31％以上、15％以下。
全文摘要
以Al換算含量計(jì),含有9質(zhì)量%以上的Al的雙輥式連鑄側(cè)澆口用陶瓷板,其常溫彎曲強(qiáng)度在120MPa以上,1000℃時(shí)的彎曲強(qiáng)度65MPa以上,硬度(Hv)50～350,1000℃時(shí)的破壞韌性K
文檔編號C04B35/584GK1380841SQ01801290
公開日2002年11月20日 申請日期2001年5月17日 優(yōu)先權(quán)日2000年5月17日
發(fā)明者竹內(nèi)友英, 河野幸次, 澤野清志 申請人:新日本制鐵株式會(huì)社