一種適合于連退機(jī)組的帶鋼瓢曲預(yù)報(bào)方法
【專利摘要】一種適合于連退機(jī)組的帶鋼瓢曲預(yù)報(bào)方法，其主要包括以下由計(jì)算機(jī)執(zhí)行的步驟：1、收集連退機(jī)組的關(guān)鍵設(shè)備與工藝參數(shù)；2、收集帶鋼的參數(shù)；3、定義相關(guān)參數(shù)；4、計(jì)算帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力σh?cr(x)；5、計(jì)算帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力σν(x)、熱應(yīng)力σT(x)、摩擦力τd(x)以及向心力τz(x)；6、計(jì)算帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受橫向壓應(yīng)力σh(x)；7、計(jì)算帶鋼瓢曲指數(shù)分布λ(x)；8、判斷λ(x)＜λ*是否成立；9、輸出預(yù)報(bào)結(jié)果。本發(fā)明實(shí)現(xiàn)了對(duì)帶鋼通板過(guò)程中瓢曲缺陷的預(yù)報(bào)，降低了事故發(fā)生率，提高了生產(chǎn)效率。
【專利說(shuō)明】
一種適合于連退機(jī)組的帶鋼瓢曲預(yù)報(bào)方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明屬于冶金乳鋼技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種帶鋼瓢曲的預(yù)報(bào)方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 連續(xù)退火由于采用了快速加熱、高溫退火、快速冷卻、過(guò)時(shí)效處理等技術(shù)，能夠?qū)?清洗、退火、平整、精整等工序合而為一，具有生產(chǎn)周期短、效率高、適合大批量生產(chǎn)等一系 列優(yōu)點(diǎn)而得到了廣泛的應(yīng)用。但在連退生產(chǎn)過(guò)程中，帶鋼在縱向經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)一條或數(shù)條不 同程度的褶皺現(xiàn)象，現(xiàn)場(chǎng)稱之為"瓢曲"。瓢曲現(xiàn)象對(duì)機(jī)組的穩(wěn)定通板和產(chǎn)品質(zhì)量危害極大， 輕則出現(xiàn)數(shù)十米的褶皺，導(dǎo)致對(duì)機(jī)組采取降速措施，影響生產(chǎn)效率;重則造成爐內(nèi)斷帶，導(dǎo) 致機(jī)組停產(chǎn)。瓢曲現(xiàn)象作為連退領(lǐng)域的重大技術(shù)難題，嚴(yán)重阻礙了連退工藝的進(jìn)一步發(fā)展， 已經(jīng)成為現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)攻關(guān)的焦點(diǎn)。
[0003] 帶鋼瓢曲主要受到來(lái)料板形、工藝段設(shè)定張力、帶鋼橫向溫差、爐輥輥型、通板速 度及摩擦系數(shù)等因素的影響，尤其是來(lái)料板形不良的影響較為嚴(yán)重。以往學(xué)者大多是基于 對(duì)帶鋼由彈性失穩(wěn)至瓢曲的研究 [14]，抑或是帶鋼總的設(shè)定張力對(duì)瓢曲的影響，沒(méi)有對(duì)帶鋼 內(nèi)部單元的受力進(jìn)行深入的研究，不但無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)瓢曲的在線預(yù)報(bào)，且不能定量的給出不 同工況下帶鋼的瓢曲趨勢(shì)。這樣，如何綜合考慮來(lái)料板形、輥型、溫差、設(shè)定張力、摩擦系數(shù) 及通板速度等因素，從帶鋼內(nèi)部張力分布角度出發(fā)，建立帶鋼發(fā)生瓢曲可能性的量化指標(biāo)， 及時(shí)發(fā)現(xiàn)甚至預(yù)測(cè)出帶鋼的瓢曲趨勢(shì)，并能夠?qū)ζ鋵?shí)現(xiàn)在線預(yù)報(bào)，進(jìn)而指導(dǎo)生產(chǎn)，成為現(xiàn)場(chǎng) 攻關(guān)的重點(diǎn)。
[0004] 參考文獻(xiàn)：
[0005] [IjTetsu Matoba,Matsuo Ataka，Itaru Aoki，Takashi Jinma.Effect of Crown on Heat Buckling in Continuous Annealing and Processing Line[J]. Iron and Steel.1994,80(8):61-66
[0006] [2]N.Jacques,A.Elias,M.Potier-Ferry,H.Zahrouni.Buckling and wrinkling during strip conveying in processing lines[J].Journal of Materials Processing Technology·2007，190:33-40
[0007] [3]張清東，常鐵柱，戴江波.帶鋼高溫態(tài)橫向瓢曲的理論與試驗(yàn)[J].機(jī)械工程學(xué) 報(bào)·2008,44(8):219-225
[0008] [4]張清東，白劍，常鐵柱，等.連續(xù)退火爐內(nèi)帶鋼張力設(shè)定模型研究[J].鋼鐵 .2006,41(2):42-45
[0009] [5]張利祥，李俊，張理?yè)P(yáng).連續(xù)退火機(jī)組帶鋼瓢曲臨界張力的研究[J].鋼鐵 .2012,47(6):42-45

【發(fā)明內(nèi)容】

[0010] 本發(fā)明的目的在于提供一種能及時(shí)對(duì)帶鋼瓢曲做出預(yù)報(bào)、有效避免事故發(fā)生、提 高生產(chǎn)效率的適合于連退機(jī)組的帶鋼瓢曲預(yù)報(bào)方法。
[0011] 本發(fā)明主要是根據(jù)帶鋼瓢曲機(jī)理，在已知帶鋼張力分布的基礎(chǔ)上，從帶鋼受到的 內(nèi)力(熱應(yīng)力、泊松應(yīng)力)及外力(摩擦力、向心力)入手建立預(yù)報(bào)模型，制定評(píng)判帶鋼瓢曲趨 勢(shì)的量化指標(biāo)，提出了適合于連退機(jī)組的帶鋼瓢曲預(yù)報(bào)方法。
[0012] 本發(fā)明包括以下由計(jì)算機(jī)執(zhí)行的步驟：
[0013] (a)收集連退機(jī)組的關(guān)鍵設(shè)備與工藝參數(shù)，主要包括:爐輥半徑R，爐輥平直段長(zhǎng)度 S，爐輥錐度γ，臨界錐度γ。，機(jī)組速度V，速度影響系數(shù)κ，帶鋼與爐輥的摩擦系數(shù)μ;
[0014] (b)收集帶鋼的參數(shù)，主要包括:帶鋼寬度Β，帶鋼厚度h，當(dāng)前工藝段的張力分布Oj (X)，上一工藝段的張力分布，當(dāng)前工藝段的溫度分布T(X)，當(dāng)前工藝段與上一工藝 段的溫度變化A T(X)，帶鋼線膨脹系數(shù)β，帶鋼泊松比V、帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域?qū)挾萣，帶鋼受力 范圍L，帶鋼臨界瓢曲指數(shù)λ*;
[0015] (c)定義相關(guān)參數(shù)，主要包括:帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力σν(χ)，帶鋼局部失 穩(wěn)區(qū)域所受熱應(yīng)力στ(Χ)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受摩擦力Td(X)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受向心 力τζ(χ)，失穩(wěn)區(qū)域中心坐標(biāo)xo,帶鋼在當(dāng)前溫度下的彈性模量EU)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受 橫向壓應(yīng)力〇h(x)，帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力〇h- CT(x)，帶鋼瓢曲指數(shù)分布λ(χ)，過(guò)程調(diào)整參數(shù)j、i; [0016] (d)計(jì)算帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力O h-CT(X);
[0017]
[0018] E(x) =208570-0.20986T(x)2
[0019] (e)計(jì)算帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力^⑴、熱應(yīng)力στ( χ)、摩擦力Td(x)以及向 心力τζ(Χ)，包括以下步驟；
[0020] (el)相關(guān)參數(shù)賦初值，令j = l;
[0023] (e4)判斷Λ·,, <_y-y是否成立?若不等式成立，則令j = j+1，轉(zhuǎn)入步驟(e2);若不等 式不成立，則轉(zhuǎn)入步驟(f);
[0024] (f)計(jì)算帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受橫向壓應(yīng)力Oh(X)，包括以下步驟；
[0025] (Π)相關(guān)參數(shù)賦初值，令i = l;
[0026]
[0027] (f3)判斷σν(χ〇)+στ(χ())彡〇是否成立?若不等式成立，轉(zhuǎn)入步驟(f4);若不等式不 成立，轉(zhuǎn)入步驟(f 6);
[0028] (€4)判斷1：2(1())+1(](1())<〇 ￥(1())+〇1'(1())是否成立？若不等式成立，貝1|〇11(1()) = 1：2 (xo)+Td(xo)，轉(zhuǎn)入步驟(f7);若不等式不成立，轉(zhuǎn)入步驟(f5);
[0029] (作)判斷1：2(兀())-1(^())^^(兀())+〇1^())<1： 2(兀())+1(^())是否成立?若不等式成立， 則〇^〇) = 〇^())+〇心()），轉(zhuǎn)入步驟(1；7);若不等式不成立，貝1|〇11(叉()）=1： 2(叉())-1：心()），轉(zhuǎn)入 步驟(f7);
[0030] (f6)判斷τζ(χ〇)彡Td(Xo)是否成立?若不等式成立，貝lj〇h(x〇) = Tz(XQ)-Td(Xo)，轉(zhuǎn)入 步驟(f7);若不等式不成立，則〇h(x Q)=〇,轉(zhuǎn)入步驟(f7);
[0031] (f7)判斷\ 是否成立?若不等式成立，則令i = i+l，轉(zhuǎn)入步驟(f2);若不等 式不成立，則轉(zhuǎn)入步驟(g);
[0032] (g)計(jì)算帶鋼瓢曲指數(shù)分布λ(χ);
[0033]
[0034] (h)判斷λ(χ)<λ*是否成立?若不等式成立，則帶鋼不發(fā)生瓢曲，轉(zhuǎn)入步驟（i);否 貝IJ，帶鋼發(fā)生瓢曲，轉(zhuǎn)入步驟(i);
[0035] (i)輸出預(yù)報(bào)結(jié)果。
[0036] 本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有如下優(yōu)點(diǎn)：
[0037] 1、本發(fā)明所采用的預(yù)報(bào)方法充分考慮到了連退機(jī)組內(nèi)爐輥輥型、來(lái)料板形、橫向 溫差、設(shè)定張力、通板速度及摩擦系數(shù)等因素對(duì)帶鋼瓢曲的影響，實(shí)現(xiàn)了對(duì)帶鋼瓢曲的預(yù) 報(bào)，并可以此作為現(xiàn)場(chǎng)調(diào)節(jié)的依據(jù)，從而最大程度保證連退過(guò)程的高速、穩(wěn)定運(yùn)行。
[0038] 2、實(shí)現(xiàn)了在線預(yù)報(bào)，工作量小，能夠及時(shí)根據(jù)預(yù)報(bào)結(jié)果對(duì)連退過(guò)程工藝采取相應(yīng) 的控制措施，有效的避免了斷帶事故的發(fā)生，極大的提高了生產(chǎn)效率。
【附圖說(shuō)明】
[0039]圖1為本發(fā)明的總計(jì)算流程圖；
[0040]圖2為本發(fā)明步驟e的計(jì)算流程圖；
[0041]圖3為本發(fā)明步驟f的計(jì)算流程圖
[0042]圖4為本發(fā)明實(shí)施例1的當(dāng)前工藝段的張力分布圖；
[0043]圖5為本發(fā)明實(shí)施例1的上一工藝段的張力分布圖；
[0044] 圖6為本發(fā)明實(shí)施例1的當(dāng)前工藝段的溫度分布圖；
[0045] 圖7為本發(fā)明實(shí)施例1的當(dāng)前工藝段與上一工藝段的溫度變化圖；
[0046] 圖8為本發(fā)明實(shí)施例1的帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力曲線圖；
[0047]圖9為本發(fā)明實(shí)施例1的帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力、熱應(yīng)力、摩擦力以及向 心力曲線圖；
[0048]圖10為本發(fā)明實(shí)施例1的帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受橫向壓應(yīng)力曲線圖；
[0049] 圖11為本發(fā)明實(shí)施例1的帶鋼瓢曲指數(shù)分布圖；
[0050] 圖12為本發(fā)明實(shí)施例2的當(dāng)前工藝段的張力分布圖；
[0051]圖13為本發(fā)明實(shí)施例2的上一工藝段的張力分布圖；
[0052]圖14為本發(fā)明實(shí)施例2的當(dāng)前工藝段的溫度分布圖；
[0053]圖15為本發(fā)明實(shí)施例2的當(dāng)前工藝段與上一工藝段的溫度變化圖；
[0054]圖16為本發(fā)明實(shí)施例2的帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力曲線圖；
[0055]圖17為本發(fā)明實(shí)施例2的帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力、熱應(yīng)力、摩擦力以及向 心力曲線圖；
[0056]圖18為本發(fā)明實(shí)施例2的帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受橫向壓應(yīng)力曲線圖；
[0057]圖19為本發(fā)明實(shí)施例2的帶鋼瓢曲指數(shù)分布圖。
【具體實(shí)施方式】
[0058] 實(shí)施例1
[0059] 根據(jù)圖1所示的適合于連退機(jī)組的帶鋼瓢曲預(yù)報(bào)方法的總計(jì)算流程圖，選取鋼種 為CQ、規(guī)格0.50_X 1500mm的帶鋼，以國(guó)內(nèi)某廠連退機(jī)組均熱段某一道次為例：
[0060] 首先，在步驟1中，收集連退機(jī)組的關(guān)鍵設(shè)備與工藝參數(shù)，主要包括：爐輥半徑R = 450mm，爐輥平直段長(zhǎng)度S = 600mm，爐輥錐度γ = 0.002rad，臨界錐度γ。= 0.004rad，機(jī)組 速度V = 6m/s，速度影響系數(shù)κ = 〇. 12，帶鋼與爐輥的摩擦系數(shù)μ = 0.15;
[0061] 隨后，在步驟2中，收集帶鋼的參數(shù)，主要包括:帶鋼寬度B = 1500mm，帶鋼厚度h = 0.5mm，當(dāng)前工藝段的張力分布A(x)(如圖4所示），上一工藝段的張力分布〇h(x)(如圖5所 示），當(dāng)前工藝段的溫度分布T(X)(如圖6所示），當(dāng)前工藝段與上一工藝段的溫度變化Δ T (4(如圖7所示），帶鋼線膨脹系數(shù)0=1.2\1〇-5，帶鋼泊松比￥ = 〇.3、帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域?qū)?度b = 60mm，帶鋼受力范圍L = 600mm，帶鋼臨界瓢曲指數(shù)λ* = 〇. 92;
[0062] 隨后，在步驟3中，定義相關(guān)參數(shù)，主要包括：帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力〇v (X)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受熱應(yīng)力στ(χ)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受摩擦力Td(X)，帶鋼局部失 穩(wěn)區(qū)域所受向心力Tz (X )，失穩(wěn)區(qū)域中心坐標(biāo)XQ，帶鋼在當(dāng)前溫度下的彈性模量E (X )，帶鋼局 部失穩(wěn)區(qū)域所受橫向壓應(yīng)力Oh(X)，帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力Ohi(X)，帶鋼瓢曲指數(shù)分布λ(χ)，過(guò) 程調(diào)整參數(shù)j、i;
[0063] 隨后，在步驟4中，計(jì)算帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力(X)(如圖8所示）；
[0064]隨后，如圖2所示，在步驟5中，計(jì)算帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力σν(χ)、熱應(yīng)力 στ(χ)、摩擦力Td(X)以及向心力τζ(χ)(計(jì)算結(jié)果如圖9所示），包括以下步驟；
[0065] 5-1、相關(guān)參數(shù)賦初值，令j = 1;
[0066]
[0067] 是否成立？顯然不等式不成立，則σν(Χ〇) = 2.55,στ(χ) = 7.04, Td(x〇) = 0, τζ(χ) = 〇 · 14,轉(zhuǎn)入步驟(5-4);
[0068] 5-4、判斷-720 ^是否成立？顯然不等式成立，則令j = l + l，轉(zhuǎn)入步驟(5- ?L· Zn 2);若不等式不成立，則轉(zhuǎn)入步驟(6);
[0069] 隨后，如圖3所示在步驟6中，計(jì)算帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受橫向壓應(yīng)力〇h(X)(計(jì)算 結(jié)果如圖10所示），包括以下步驟；
[0070] 6-1、相關(guān)參數(shù)賦初值，令i = 1;
[0071]
[0072] 6-3、判斷2.55+7.04彡0是否成立?顯然不等式成立，轉(zhuǎn)入步驟(6-4);
[0073] 6-4、判斷0+0.14彡2.55+7.04是否成立?顯然不等式成立，則Oh(Xo)=O. 14,轉(zhuǎn)入步 驟(6-7);
[0074] 6-5、判斷1：2(1())-1(^())^^(1())+〇 1'(1())<1：2(1())+1(^())是否成立?若不等式成立， 則〇h(X() ) =Ov(XQ)+σΤ( XQ)，轉(zhuǎn)入步驟(6-7);若不等式不成立，貝lj〇h( XQ) =Tz(XQ)-Td(XQ)，轉(zhuǎn)入 步驟(6-7);
[0075] 6-6、判斷τζ(χ〇)彡Td(XQ)是否成立?若不等式成立，貝lj〇h(XQ) = Tz(Xo)-Td(XQ)，轉(zhuǎn)入 步驟(6-7):若不等式不成立，則〇h(x Q)=〇,轉(zhuǎn)入步驟(6-7);
[0076]
是否成立？顯然不等式成立，則令i = 1+1，轉(zhuǎn)入步驟(6-2)；
[0077] 隨后，在步驟7中，計(jì)算帶鋼瓢曲指數(shù)分布λ(χ)(如圖11所示）；
[0078]隨后，在步驟8中，判斷λ(χ) <0.92是否成立？顯然，不等式成立，則帶鋼不發(fā)生瓢 曲，轉(zhuǎn)入步驟(9);
[0079]隨后，在步驟9中，輸出預(yù)報(bào)結(jié)果。
[0080] 實(shí)施例2
[0081] 選取鋼種為CQ、規(guī)格0.50mmX 1500mm的帶鋼，以國(guó)內(nèi)某廠連退機(jī)組緩冷段某一道 次為例：
[0082] 首先，在步驟1中，收集連退機(jī)組的關(guān)鍵設(shè)備與工藝參數(shù)，主要包括:爐輥半徑R = 450mm，爐輥平直段長(zhǎng)度S = 400mm，爐輥錐度γ = 0 · 003rad，臨界錐度γ。= 0 · 004rad，機(jī)組 速度V = 6m/s，速度影響系數(shù)κ = 〇. 12，帶鋼與爐輥的摩擦系數(shù)μ = 0.15;
[0083] 隨后，在步驟2中，收集帶鋼的參數(shù)，主要包括:帶鋼寬度B = 1500mm，帶鋼厚度h = 0.5mm，當(dāng)前工藝段的張力分布A(x)(如圖12所示），上一工藝段的張力分布〇h(x)(如圖13 所示），當(dāng)前工藝段的溫度分布T(X)(如圖14所示），當(dāng)前工藝段與上一工藝段的溫度變化Δ 1'&)(如圖15所示），帶鋼線膨脹系數(shù)0=1.2\1〇-5，帶鋼泊松比￥ = 〇.3、帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域 寬度b = 60mm，帶鋼受力范圍L = 600mm，帶鋼臨界瓢曲指數(shù)λ* = 〇. 92;
[0084] 隨后，在步驟3中，定義相關(guān)參數(shù)，主要包括：帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力〇v (X)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受熱應(yīng)力στ(χ)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受摩擦力Td(X)，帶鋼局部失 穩(wěn)區(qū)域所受向心力Tz (X )，失穩(wěn)區(qū)域中心坐標(biāo)XQ，帶鋼在當(dāng)前溫度下的彈性模量E (X )，帶鋼局 部失穩(wěn)區(qū)域所受橫向壓應(yīng)力Oh(X)，帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力Ohi(X)，帶鋼瓢曲指數(shù)分布λ(χ)，過(guò) 程調(diào)整參數(shù)j、i;
[0085] 隨后，在步驟4中，計(jì)算帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力Otra(X)(如圖16所示）；
[0086]隨后，在步驟5中，計(jì)算帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力Ov(X)、熱應(yīng)力στ(χ)、摩擦
[0088] 力Td(x)以及向心力τζ(χ)(計(jì)算結(jié)果如圖17所示），包括以下步驟；[0087] 5-1、相關(guān)參數(shù)賦初倌，令i = l:
[0089] 是否成立？顯然不等式不成立，則〇彳如）=-3.6,〇丁(叉）=-303.24，丁(](叉〇)=0，1： 2(叉）=〇，轉(zhuǎn)入步驟(5-4);
[0090] 5-4、判I
是否成立？顯然不等式成立，則令j = l+l，轉(zhuǎn)入步驟(5-2);若不等式不成立，則轉(zhuǎn)入步驟(6);
[0091] 隨后，在步驟6中，計(jì)算帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受橫向壓應(yīng)力〇h(x)(計(jì)算結(jié)果如圖18 所示），包括以下步驟；
[0092] 6-1、相關(guān)參數(shù)賦初值，令i = 1;
[0093]
[0094] 6-3、判斷-3.6-303.24彡0是否成立?顯然不等式不成立，轉(zhuǎn)入步驟(6-6);
[0095] 6-4、判斷τζ (XQ)+Td(XQX σν(XQ)+στ(χ〇)是否成立？若不等式成立，貝lJ〇h(XQ) = τζ (xo)+Td(xo)，轉(zhuǎn)入步驟(6-7);若不等式不成立，轉(zhuǎn)入步驟(6-5);
[0096] 6-5、判斷1：2(叉())-1(^())^^(叉())+〇 1^())<1：2(叉())+1(^())是否成立?若不等式成立， 則〇h(X() ) =Ov(XQ)+σΤ( XQ)，轉(zhuǎn)入步驟(6-7);若不等式不成立，貝lj〇h( XQ) =Tz(XQ)-Td(XQ)，轉(zhuǎn)入 步驟(6-7);
[0097] 6-6、判斷0彡0是否成立?顯然不等式成立，則〇h(XQ)=〇,轉(zhuǎn)入步驟(6-7);
[0098] 6-7、判斷-_720<1^-·^是否成立？顯然不等式成立，則令i = l + l，轉(zhuǎn)入步驟(6- 2)；
[0099]隨后，在步驟7中，計(jì)算帶鋼瓢曲指數(shù)分布λ(χ)(如圖19所示）；
[0100]隨后，在步驟8中，判斷λ(χ) <0.92是否成立？顯然，不等式成立，則帶鋼不發(fā)生瓢 曲，轉(zhuǎn)入步驟(9);
[0101] 隨后，在步驟9中，輸出預(yù)報(bào)結(jié)果。
[0102] 根據(jù)上述實(shí)施結(jié)果，可以對(duì)帶鋼的瓢曲趨勢(shì)做出提前預(yù)報(bào)，并及時(shí)采取措施加以 應(yīng)對(duì)。最后，為了說(shuō)明本發(fā)明所述相關(guān)技術(shù)的先進(jìn)性，如表1所示，為采用本發(fā)明所述方法后 某機(jī)組近三年年產(chǎn)量及瓢曲缺陷量統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)。
[0103]表1瓢曲缺陷量及年產(chǎn)量統(tǒng)計(jì)
[0105] 通過(guò)表1可以看出，從2013年至2015年全年年產(chǎn)量由554622t增長(zhǎng)到604605t，而因 瓢曲所造成的缺陷量卻由0.0642 %降低到0.0023 %，在年產(chǎn)量顯著提高的同時(shí)，瓢曲缺陷 量得到了有效的控制，為機(jī)組創(chuàng)造了較大的經(jīng)濟(jì)效益。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種適合于連退機(jī)組的帶鋼瓢曲預(yù)報(bào)方法，其特征在于：它包括以下由計(jì)算機(jī)執(zhí)行 的步驟： (a) 收集連退機(jī)組的關(guān)鍵設(shè)備與工藝參數(shù)，主要包括:爐輥半徑R，爐輥平直段長(zhǎng)度S，爐 輥錐度y，臨界錐度y。，機(jī)組速度V，速度影響系數(shù)k，帶鋼與爐輥的摩擦系數(shù)y; (b) 收集帶鋼的參數(shù)，主要包括:帶鋼寬度B，帶鋼厚度h，當(dāng)前工藝段的張力分布〇j(x)， 上一工藝段的張力分布o(jì)nU)，當(dāng)前工藝段的溫度分布T(X)，當(dāng)前工藝段與上一工藝段的 溫度變化A T(x)，帶鋼線膨脹系數(shù)0，帶鋼泊松比V、帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域?qū)挾萣，帶鋼受力范圍 L，帶鋼臨界瓢曲指數(shù)A*; (c) 定義相關(guān)參數(shù)，主要包括:帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力〇v(x)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū) 域所受熱應(yīng)力〇 T(x)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受摩擦力Td(x)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受向心力^ (X)，失穩(wěn)區(qū)域中心坐標(biāo)xo,帶鋼在當(dāng)前溫度下的彈性模量E(x)，帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受橫 向壓應(yīng)力〇h(x)，帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力 〇h-CT(x)，帶鋼瓢曲指數(shù)分布A(x)，過(guò)程調(diào)整參數(shù)j、i; (d) 計(jì)算帶鋼臨界失穩(wěn)應(yīng)力〇h-CT(x);E(x) = 208570-0.20986T(x)2 (e) 計(jì)算帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受泊松應(yīng)力〇v(x)、熱應(yīng)力〇t(x)、摩擦力W(X)以及向心力 tz(x)，包括以下步驟； (e 1)相關(guān)參數(shù)賦初值，令j = 1;是否成立?若不等式成立，則令j = j+l，轉(zhuǎn)入步驟(e2);若不等式不 成立，則轉(zhuǎn)入步驟(f); (f) 計(jì)算帶鋼局部失穩(wěn)區(qū)域所受橫向壓應(yīng)力〇h(x)，包括以下步驟； (f 1)相關(guān)參數(shù)賦初值，令i = 1;(f3)判斷〇v(XQ)+〇T(XQ)X)是否成立?若不等式成立，轉(zhuǎn)入步驟(f4);若不等式不成立， 轉(zhuǎn)入步驟(f 6); (f4)判斷Tz(XQ)+T：d(X()X〇V(X())+〇T(X())是否成立?若不等式成立，貝lj〇h(XQ) = Tz(XO)+T：d (XO)，轉(zhuǎn)入步驟(f7);若不等式不成立，轉(zhuǎn)入步驟(f5); (作)判斷1：2(兀())-1：(^())<(^(兀())+〇1^())<1： 2(兀())+1：(^())是否成立?若不等式成立，貝1|〇11 (XO) =〇V(XQ)+〇T(XQ)，轉(zhuǎn)入步驟(f7);若不等式不成立，則〇h(XQ) = Tz(XQ)-Td(XQ)，轉(zhuǎn)入步驟 (f7)； (沉)判斷1：2(1())^:1：(：1(1())是否成立?若不等式成立，則(^(1()) = 1：2(1())-1：(：1(1())，轉(zhuǎn)入步驟 (f7);若不等式不成立，貝lj〇h(x〇)=0,轉(zhuǎn)入步驟(f7);是否成立?若不等式成立，則令i = i+l，轉(zhuǎn)入步驟(f2);若不等式不 成立，則轉(zhuǎn)入步驟(g); (g) 計(jì)算帶鋼瓢曲指數(shù)分布X(x);(h) 判斷A(X)<A*是否成立?若不等式成立，則帶鋼不發(fā)生瓢曲，轉(zhuǎn)入步驟(i);否則，帶 鋼發(fā)生瓢曲，轉(zhuǎn)入步驟(i); (i) 輸出預(yù)報(bào)結(jié)果。
【文檔編號(hào)】C21D1/26GK106055870SQ201610339116
【公開(kāi)日】2016年10月26日
【申請(qǐng)日】2016年5月20日
【發(fā)明人】白振華, 王云祥, 王瑞, 劉亞星, 周蓮蓮, 錢(qián)承, 崔亞亞
【申請(qǐng)人】燕山大學(xué)