專利名稱：滾動(dòng)滑動(dòng)部件的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及到一種例如滾子軸承的外輪、內(nèi)輪、轉(zhuǎn)動(dòng)體，以及凸輪隨動(dòng)件的輥等與對象部件以滾動(dòng)或滑動(dòng)方式接觸的滾動(dòng)滑動(dòng)部件。
背景技術(shù)：
作為這種滾動(dòng)滑動(dòng)部件，例如凸輪隨動(dòng)件的輥與隨著發(fā)動(dòng)機(jī)的曲柄軸的旋轉(zhuǎn)而旋轉(zhuǎn)的凸輪軸的凸輪滾動(dòng)接觸。在這種滾動(dòng)接觸的輥和凸輪中，凸輪的外徑面(與輥的接觸面)根據(jù)其形狀而未進(jìn)行表面精加工，表面粗糙度較大，且輥的外徑面(與凸輪的接觸面)受到研磨。在這種狀態(tài)下輥的外徑面容易發(fā)生脫層。因此在現(xiàn)有技術(shù)中，輥的外徑面的表面處理包括在該表面研磨加工后進(jìn)行滾磨、噴凈處理等后加工，向輥的外徑面的表層部施加殘余壓縮應(yīng)力、或提高表面硬度、或在輥的外徑面上形成儲藏潤滑油的坑(微小的下陷)。由于脫層因輥的外徑面的表層部的塑性流動(dòng)引起的表面裂紋、脫落而發(fā)生，因此通過施加殘余壓縮應(yīng)力、提高表面強(qiáng)度可抑制表層部的塑性流動(dòng)，可作為防止產(chǎn)生脫層的對策(參照專利文獻(xiàn)1)。但是在現(xiàn)有的上述耐脫層構(gòu)造中，在研磨加工后，需要進(jìn)行滾磨、噴凈處理等成本較高的后加工。
專利文獻(xiàn)1特許3146696號公報(bào)發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明目的在于提供一種在凸輪隨動(dòng)件的輥或滾子軸承的軌道輪、轉(zhuǎn)動(dòng)體等滾動(dòng)滑動(dòng)部件中，僅通過和對象部件的接觸面的研磨加工而將耐脫層構(gòu)造賦予該滾動(dòng)滑動(dòng)部件的上述接觸面，從而無需高價(jià)的后加工的滾動(dòng)滑動(dòng)部件。
本發(fā)明中的滾動(dòng)滑動(dòng)部件與對象部件以滾動(dòng)或滑動(dòng)的方式接觸，其特征在于在與對象部件的接觸面進(jìn)行研磨加工時(shí)，形成相對圓周方向傾斜0-30度、且具有0.5-15μm溝深的多個(gè)凹條溝(凹條溝)。凹條溝也可以是多個(gè)單獨(dú)的凹條溝、或連續(xù)的螺旋溝。
這里所述的溝深是指粗糙度曲線要素的平均高度(Rc)(JISB0601’01)。
在該滾動(dòng)滑動(dòng)部件例如為凸輪隨動(dòng)件的輥、對象部件為凸輪的情況下，根據(jù)本發(fā)明，作為與凸輪的接觸面的輥的外徑面上具有凹條溝，因此在防止產(chǎn)生脫層方面可具有有效的潤滑油保持效果，從而可抑制脫層的發(fā)生，同時(shí)通過凹條溝，即使在發(fā)生脫層時(shí)也可防止其擴(kuò)散，并且無需現(xiàn)有技術(shù)中的研磨加工后的滾磨、噴凈處理等高價(jià)的后加工，從而可降低制造成本。
凹條溝優(yōu)選相對于與滾動(dòng)滑動(dòng)部件的對象部件的接觸面的整周以80-100的溝占有率來形成。
上述凹條溝使其軸方向表面波紋度(表面うねり)以濾波中心線波紋度(WCA)計(jì)為0.1以上，并且使軸方向表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)為0.7以上，優(yōu)選WCA為0.1-0.6，Rz為0.7-2.4。通過將濾波中心線波紋度(WCA)設(shè)定為0.1以上，可以提高溝的潤滑油保持效果。并且，通過使軸方向的表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)設(shè)定為0.7以上，可提供與對象部件的凸輪外徑面共同滑動(dòng)時(shí)的初始磨合(馴染み)成分。
此外，在現(xiàn)有的耐脫層對策中，通過滾磨、噴凈處理等高價(jià)的后加工，來確保潤滑油膜，并提高其疲勞強(qiáng)度，以使該輥的外徑面可承受作為對象部件的凸輪的外徑面的表面粗糙度(凹凸部)與輥的外徑面的表面粗糙度的磨合。
在本發(fā)明的耐脫層對策中，并未實(shí)施用于提高疲勞強(qiáng)度的上述后加工。因此可以認(rèn)為該滾動(dòng)滑動(dòng)部件無法承受對象部件與滾動(dòng)滑動(dòng)部件的磨合，但本發(fā)明的滾動(dòng)滑動(dòng)部件中不會發(fā)生脫層，對象部件和滾動(dòng)滑動(dòng)部件在彼此的接觸面上磨合。其原因在于，在本發(fā)明中的滾動(dòng)滑動(dòng)部件中，通過對與對象部件的接觸面的表面波紋度與表面粗糙度進(jìn)行如上設(shè)定，對對象部件的攻擊性得到提高，對象部件的磨合速度得以提高。因此在本發(fā)明中，無需在研磨加工后實(shí)施滾磨、噴凈處理等高價(jià)的后加工以施加壓縮殘余應(yīng)力、或提高表面硬度。
此外，當(dāng)濾波中心線波紋度(WCA)(filtered centerline waviness)低于0.1、十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)(ten point height of roughness profile)低于0.7時(shí)，凹條溝變小，難于排出磨損粉末，并且當(dāng)濾波中心線波紋度(WCA)大于0.6、十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)大于2.4時(shí)，磨損粉末相對于凹條溝相對變大，難于排出磨損粉末。并且當(dāng)溝槽被磨損時(shí)，可保持潤滑油的區(qū)域變小，因此有時(shí)無法充分確保與對象部件的接觸面的潤滑性能。
上述滾動(dòng)滑動(dòng)部件中，與對象部件的接觸面的表面硬度以維氏硬度(Hv)計(jì)被設(shè)定為613-800、壓縮殘余應(yīng)力(MPa)被設(shè)定為0-600，因此該接觸面可順利地與對象部件磨合。
上述滾動(dòng)滑動(dòng)部件的對象部件的接觸面中，中央側(cè)區(qū)域的軸方向表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)為0.7以上，端面?zhèn)葏^(qū)域的軸方向表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)為該中央部區(qū)域的上述十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)的90％以下，因此在對象部件和滾動(dòng)滑動(dòng)部件接觸的狀態(tài)下，即使發(fā)生失調(diào)時(shí)，滾動(dòng)滑動(dòng)部件與對象部件的接觸面對對象部件的攻擊性變低，也可有效地防止脫層的發(fā)生。
上述凹條溝，其軸方向表面波紋度的突出峰部高度(Rpk)(reduced peak height)為0.15以上，突出谷部深度(Rvk)(reducedvalley depths)為0.4以上，因此該滾動(dòng)滑動(dòng)部件和對象部件彼此的接觸面的初始磨合性得以提高，并且磨損粉末的排出性能得到提高，其結(jié)果是可抑制滾動(dòng)滑動(dòng)部件的上述接觸面的脫層的發(fā)生并防止過度磨損。
根據(jù)本發(fā)明，僅通過對滾動(dòng)滑動(dòng)部件的與對象部件的接觸面的進(jìn)行研磨加工而將耐脫層構(gòu)造賦予該接觸面，從而無需象現(xiàn)有技術(shù)一樣，進(jìn)行用于防止發(fā)生脫層的高價(jià)的后加工，可降低制造成本。


圖1是本發(fā)明的實(shí)施方式的凸輪隨動(dòng)件的截面圖。
圖2是圖1的凸輪隨動(dòng)件所具有的輥的側(cè)面圖。
圖3是輥的外徑面的1mm見方的實(shí)際表面的透視圖。
圖4是表示利用(株)小坂研究所制造的表面粗糙度測量儀測量的輥外徑面的實(shí)際表面的軸方向的截面曲線的圖。
圖5是對輥的外徑面進(jìn)行研磨的無中心研磨裝置的示意圖。
圖6是本發(fā)明的其他實(shí)施方式的凸輪隨動(dòng)件所具有的輥的側(cè)面圖。
圖7是以本發(fā)明的輥等為試樣，表示W(wǎng)CA和Rz的關(guān)系的試驗(yàn)結(jié)果的圖表。
圖8是以本發(fā)明的輥等為試樣，表示Rpk和Rvk的關(guān)系的試驗(yàn)結(jié)果的圖表。
具體實(shí)施例方式
以下參照附圖對本發(fā)明的實(shí)施方式涉及的滾動(dòng)滑動(dòng)部件進(jìn)行說明。在本實(shí)施方式中，作為滾動(dòng)滑動(dòng)部件適用內(nèi)燃機(jī)的閥動(dòng)機(jī)構(gòu)用的凸輪隨動(dòng)件來進(jìn)行說明。
圖1至圖5與本發(fā)明的實(shí)施方式的凸輪隨動(dòng)件相關(guān)，圖1是該凸輪隨動(dòng)件的截面圖，圖2是該凸輪隨動(dòng)件所具有的輥的側(cè)面圖，圖3是表示輥的外徑面1mm見方的實(shí)際表面的透視圖，圖4是表示利用(株)小坂研究所制造的表面粗糙度測量儀測量的輥外徑面的實(shí)際表面的軸方向的截面曲線的圖，圖5是對輥的外徑面進(jìn)行研磨的無中心研磨裝置的示意圖。在圖4中橫軸用單位mm、縱軸用μm表示，以縱倍率×5,000(5千倍)、橫倍率×50(50倍)表示。
參照圖1，實(shí)施方式中的凸輪隨動(dòng)件10具有構(gòu)成凸輪隨動(dòng)件主體12的一對相對壁14，在兩上相對壁14上，支撐軸18插通到設(shè)置在同軸上的軸插通孔16上，通過多個(gè)針狀滾子20，作為滾動(dòng)滑動(dòng)部件的輥(ロ一ラ)22可旋轉(zhuǎn)地安裝且被支撐在支撐軸18的兩個(gè)相對壁14之間的軸中間部分。在輥22的外周面上抵接有凸輪24。輥22的外徑面成為與上述滾動(dòng)滑動(dòng)部件的對象部件(凸輪24)的接觸面。
參照圖2，在輥22的外徑面上形成具有全部表面積的80％-100％占有率，且相對圓周方向的傾斜角度θ為0-30度的多個(gè)凹條溝26。并且圖2中為了便于理解凹條溝26的傾斜方向，標(biāo)記了表示凹條溝26的傾斜的斜線。在圖2中，凹條溝26的傾斜角度θ被設(shè)定為0-30度的適當(dāng)?shù)慕嵌?。凹條溝26的軸方向間距為0.05-0.30mm，深為0.5-15μm。輥22的外徑面上，通過上述凹條溝26形成以軸方向的濾波中心線波紋度(WCA)計(jì)具有0.1以上的表面波紋度，并且形成以軸方向的十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)具有0.7以上的表面粗糙度。濾波中心線波紋度(WCA)是以日本工業(yè)規(guī)格(JIS-B0601-1987)定義的表面波紋度，十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)是以日本工業(yè)規(guī)格(JIS-B0601-1994)定義的表面粗糙度，是眾所周知的，因此省略其具體說明。在圖2中，將輥外徑面的一部分?jǐn)U大顯示在圓A內(nèi)。
參照圖3，輥22的外徑面的實(shí)際表面上形成凹條溝26，通過該凹條溝26在軸方向上形成作為表面特性的一種的表面波紋度。該表面波紋度如上所述，以濾波中心線波紋度(WCA)計(jì)為0.1以上。輥22的外徑面的實(shí)際表面中，在其表面上形成多個(gè)微小的凹凸部，實(shí)際表面變得粗糙，該表面粗糙度如上所述，作為表面特性的一種，以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)為0.7以上。
圖4表示利用(株)小坂研究所制造的表面粗糙度測量儀測量的輥外徑面的實(shí)際表面的軸方向的截面曲線。該測量儀是使觸針式位移型拾波器垂直抵接到輥的軸方向端面上進(jìn)行測量的儀器，根據(jù)該測量截面曲線可獲得粗糙度曲線、濾波中心線波紋度曲線。根據(jù)該粗糙度曲線可求得十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)。并且，根據(jù)濾波中心線波紋度曲線可求得濾波中心線波紋度(WCA)。此外，圖4的(a)表示與下述圖6所示的輥的中央側(cè)區(qū)域22b所對應(yīng)的濾波中心線波紋度曲線，圖4的(b)表示與下述圖6所示的輥的端面?zhèn)葏^(qū)域22a所對應(yīng)的濾波中心線波紋度曲線。
參照圖5對輥22的外徑面的研磨方法進(jìn)行說明。圖5是無中心研磨裝置的示意圖。在實(shí)施方式中，對輥22的外徑面進(jìn)行無中心研磨。作為無中心研磨對象的輥22被磨輥(磨石)28和傳送輥30夾持，并向圖中的箭頭方向傳送。由于磨輥28和傳送輥30同時(shí)沿著順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)，因此輥22沿逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)。磨輥28的圓周速度高于傳送輥30的圓周速度，托板(blade)32上的輥22由低速的傳送輥30和托板32制動(dòng)，因此輥22的外徑面由圓周速度大的磨輥28研磨。并且，傳送輥30的旋轉(zhuǎn)軸心相對于輥22在該輥22的傳送方向上前端略向下地傾斜，因此輥22一邊被研磨一邊從左前側(cè)傳送到右側(cè)后方。
在上述無中心研磨裝置中，磨輥28在其外徑面上沿著其圓周方向設(shè)有傾斜角度0度、軸方向間距0.05-0.30mm、高0.5-15μm的多個(gè)凸條29，且具有與輥22的外徑面的上述表面波紋度和表面粗糙度對應(yīng)的表面形狀。傳送輥30的傳送速度可根據(jù)形成在輥22的外徑面的凹條溝26的傾斜角度進(jìn)行調(diào)整。磨輥28、傳送輥30的旋轉(zhuǎn)控制通過未圖示的控制部，例如通過微型計(jì)算機(jī)來進(jìn)行。
在上述無中心研磨裝置中，通過控制傳送輥30的傳送速度，利用磨輥28的凸條29在輥22的外徑面上形成凹條溝26，并且將軸方向的表面波紋度和表面粗糙度轉(zhuǎn)印到輥22的外徑面。這樣一來，在輥外徑面上，可以形成多個(gè)相對于整周具有80％-100％溝槽占有率、相對于圓周方向傾斜0-30度、且具有0.05-0.30mm的軸方向間距、0.5-15μm深度的凹條溝，同時(shí)在該外徑面上使軸方向表面波紋度以濾波中心線波紋度(WCA)計(jì)形成為0.1以上，并且使軸方向表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)形成為0.7以上。
對在上述構(gòu)造的輥22中抑制其外徑面發(fā)生脫層的作用進(jìn)行說明。輥22的外徑面通過上述表面粗糙產(chǎn)生的突起(粗糙突起)與凸輪24的外徑面的粗糙突起同時(shí)滑動(dòng)磨合，可抑制產(chǎn)生脫層，并且使?jié)櫥捅３衷谳?2的外徑面的溝槽中。此時(shí)，在實(shí)施方式中，僅向輥22的外徑面實(shí)施研磨加工，而未實(shí)施用于提高疲勞強(qiáng)度的加工，但由于輥22的外徑面的粗糙突起，對凸輪24外徑面的攻擊性提高，凸輪24的外徑面對輥22的外徑面的磨合速度提高，抑制了脫層的發(fā)生。因此，在實(shí)施方式中，在研磨加工后，無需用于提高疲勞強(qiáng)度的滾磨、噴凈處理等高價(jià)的后加工，在大幅降低制造成本。
進(jìn)一步，在上述構(gòu)造的輥22中，由于在輥22的外徑面上形成相對于圓周方向傾斜0-30度的溝槽，因此在凸輪24的外徑面和輥22的外徑面的接觸表面之間可有效地提供潤滑油，從而可抑制脫層的發(fā)生，同時(shí)由于將該輥22的外徑面的表面波紋度以濾波中心線波紋度(WCA)計(jì)設(shè)定為0.1以上，因此可較為有效地將潤滑油保持在凸輪24的外徑面和輥22的外徑面之間，將保持的潤滑油提供到溝槽，防止上述接觸表面內(nèi)的潤滑油用盡，可較為有效地抑制脫層的發(fā)生。進(jìn)一步，除了上述表面波紋度外，表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)設(shè)為0.7以上，因此即使輥22的外徑面磨損，表面波紋度減少時(shí)，也可將潤滑油保持在表面粗糙的接觸表面的凹凸條部，將保持的潤滑油提供到溝槽，防止上述接觸表面內(nèi)的潤滑油用盡，可較為有效地抑制脫層的發(fā)生，并且由于和凸輪24的外徑面的共同滑動(dòng)而易于磨合，可有效防止脫層的發(fā)生。并且，即使在輥22的外徑面上發(fā)生脫層，該脫層也不易擴(kuò)散。
將相對圓周方向傾斜0-30度、且具有0.5-15μm的溝槽深度的輥?zhàn)鳛樵嚇樱ㄟ^徑向壽命試驗(yàn)機(jī)對濾波中心線波紋度(WCA)和十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)的關(guān)系的性能進(jìn)行確認(rèn)后的結(jié)果如圖7所示。試驗(yàn)條件如下所示。即，徑向負(fù)荷為額定負(fù)荷的1/5、旋轉(zhuǎn)次數(shù)為6500r/min、潤滑油為GF3(OW-20)，供給方法為飛濺，油溫為130℃。在WCA為0.1以上、且Rz為0.7以上的試樣下，可發(fā)現(xiàn)其不會發(fā)生脫層。
進(jìn)一步，在進(jìn)行完輥22的外徑面的研磨加工后，可以停止在現(xiàn)有技術(shù)中所必需的滾磨加工、噴凈處理加工等，從而可降低制造成本。進(jìn)一步，由于可停止?jié)L磨加工，因此可大幅簡化凸輪隨動(dòng)件的生產(chǎn)線。
此外，特開平05-306719號公報(bào)中公開了以下技術(shù)對滾動(dòng)要素的滾動(dòng)表面按照交叉網(wǎng)眼進(jìn)行研磨加工，使該精加工面的粗糙形狀精加工為凸部呈圓滑的平滑面，該交叉網(wǎng)眼的交叉角度為60度以上。但是在該公報(bào)的技術(shù)中，交叉加工需要進(jìn)行二次，不僅成本較高，而且由于交叉網(wǎng)眼的交叉角度為60度以上，在輥的外徑面和凸輪的外徑面之間生成的阻力變大，會磨損凸輪的外徑面。在本實(shí)施方式中，由于可僅通過研磨加工形成凹條溝，因此加工成本較低，并且由于凹條溝的傾斜角度為30度以下，與凸輪的外徑面之間所生成的阻力較小，凸輪的外徑面不易磨損。
以下對本發(fā)明的其他實(shí)施方式進(jìn)行說明。
(1)本發(fā)明的其他實(shí)施方式所涉及的輥22也可和上述輥22一樣，在其外徑面的整周的80％-100％上形成相對圓周方向傾斜0-30度、軸方向間距為0.05-0.30mm且深度為0.5-15μm的凹條溝26，同時(shí)設(shè)定表面硬度為613-800Hv、殘余壓縮應(yīng)力為0-600MPa，以使輥22的外徑面可以和作為對象部件的凸輪24順利磨合。
根據(jù)該實(shí)施方式，由于在輥22的外徑面上形成傾斜0-30度的凹條溝26，因此可將潤滑油有效地提供到凸輪24的外徑面和輥22的外徑面的接觸表面之間，從而可抑制脫層的發(fā)生，同時(shí)由于將輥22的外徑面的表面硬度設(shè)定為613-800Hv，殘余壓縮應(yīng)力設(shè)定為為0-600MPa，因此輥22的外徑面可以順利地與凸輪24的外徑面磨合，可有效地抑制脫層的產(chǎn)生，并且凸輪24的外徑面在其接觸初期同時(shí)滑動(dòng)并易于磨合，從而可有效地抑制脫層發(fā)生。
進(jìn)一步，在進(jìn)行完輥22的外徑面的研磨加工后，可以停止在現(xiàn)有技術(shù)中所必需的滾磨加工、噴凈處理加工等，從而可降低制造成本。進(jìn)一步，由于可停止?jié)L磨加工，因此可大幅簡化凸輪隨動(dòng)件的生產(chǎn)線。
(2)本發(fā)明的其他實(shí)施方式，在輥22的外徑面的整周的80％-100％上形成相對圓周方向傾斜0-30度且溝槽間距為0.05-0.30mm、溝槽深度為0.5-15μm的溝槽，并且如圖6(a)(b)所示，將輥22的外徑面區(qū)域分為軸方向兩側(cè)的端面?zhèn)葏^(qū)域22a、及兩端面?zhèn)葏^(qū)域22a之間的中央側(cè)區(qū)域22b，將中央側(cè)區(qū)域22b的表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)設(shè)定為0.7以上，將端面?zhèn)葏^(qū)域22a的表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)設(shè)定為該中央?yún)^(qū)域22b的十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)的90％以下的粗糙度。圖6(a)表示輥22的側(cè)面，圖6(b)示意表示圖6(a)的軸方向截面上的凸輪外徑面的表面粗糙度。在上述情況下，端面?zhèn)葏^(qū)域22a占據(jù)輥22的外徑面的全部區(qū)域的5-40％，兩端面?zhèn)葏^(qū)域22a之間的中央側(cè)區(qū)域22b占全部區(qū)域的20-90％。為了將端面?zhèn)葏^(qū)域22a的表面粗糙度設(shè)定為該中央側(cè)區(qū)域22b的十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)的90％以下的粗糙度，而擠壓該端面?zhèn)葏^(qū)域22a，該擠壓例如可以通過拋光、超精研磨、壓模來進(jìn)行。并且考慮到與作為對象部件的凸輪的外徑面的磨合性，不賦予殘余應(yīng)力。
根據(jù)該實(shí)施方式，由于在輥22的外徑面上形成相對于圓周方向傾斜0-30度的凹條溝26，因此可將潤滑油有效地提供到凸輪24的外徑面和輥22的外徑面的接觸表面之間，從而可抑制脫層的發(fā)生，同時(shí)由于在輥22的外徑面中，中央側(cè)區(qū)域22b的表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)設(shè)定為0.7以上，端面?zhèn)葏^(qū)域22a的表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)設(shè)定為該中央側(cè)區(qū)域22b的90％以下，因此端面?zhèn)葏^(qū)域22a成為粗糙度提高部，中央側(cè)區(qū)域22b成為非粗糙度提高部，在發(fā)生失調(diào)時(shí)，對作為對象部件的凸輪的外徑面的攻擊性降低，可有效地抑制脫層的發(fā)生。并且可用較少的工數(shù)、較低價(jià)的規(guī)格進(jìn)行端面?zhèn)葏^(qū)域22a、中央側(cè)區(qū)域22b的形成。
(3)本發(fā)明的其他實(shí)施方式，在輥22的外徑面的整周的80％-100％上形成相對圓周方向傾斜0-30度、且溝槽間距為0.05-0.30mm、溝槽深度為0.5-15μm的溝槽，并且位于粗糙度曲線的中心部(コア部)的上部的突出峰部的平均高度(Rpk)設(shè)定為0.15以上，位于中心部的下部的突出谷部的平均深度(Rvk)設(shè)定為0.4以上。突出峰部平均高度(Rpk)及突出谷部平均深度(Rvk)根據(jù)日本工業(yè)規(guī)格(JIS-B0671-2’02)進(jìn)行定義。
在該實(shí)施方式中，由于在輥22的外徑面上形成相對圓周方向傾斜0度以上30度以下的溝槽，因此可將潤滑油有效地提供到凸輪24的外徑面和輥22的外徑面的接觸表面之間，從而可抑制脫層的發(fā)生，同時(shí)由于將輥22的外徑面設(shè)定為突出峰部平均高度(Rpk)為0.15以上，因此可提高接觸面的初期磨合性，減少磨損粉末，并且，由于突出谷部平均深度(Rvk)設(shè)定為0.4以上，因此可提高磨損粉末的排出性能。
對于突出峰部平均高度(Rpk)和突出谷部平均深度(Rvk)的關(guān)系的性能，其確認(rèn)的試驗(yàn)結(jié)果如圖8所示。試驗(yàn)機(jī)及試驗(yàn)條件和上述濾波中心線波紋度(WCA)及十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)的關(guān)系的性能確認(rèn)試驗(yàn)是相同的。并且，試樣的溝槽的傾斜、溝槽深度的范圍也和上述試驗(yàn)中的輥是一樣的。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，突出峰部平均高度(Rpk)為0.15以上，突出谷部平均深度(Rvk)為0.4以上的試樣不會發(fā)生脫層。
(4)在本發(fā)明中，作為滾動(dòng)滑動(dòng)部件，可以適用滾子軸承的外輪軌道面、內(nèi)輪軌道面、輥滾動(dòng)面。
權(quán)利要求
1.一種滾動(dòng)滑動(dòng)部件，與對象部件以滾動(dòng)或滑動(dòng)的方式接觸，其特征在于在與對象部件的接觸面進(jìn)行研磨加工時(shí)，形成相對圓周方向傾斜0-30度、且具有0.5-15μm溝深的多個(gè)凹條溝。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的滾動(dòng)滑動(dòng)部件，其特征在于所述接觸面通過凹條溝，其軸方向表面波紋度以濾波中心線波紋度(WCA)計(jì)被設(shè)定為0.1以上，且軸方向表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)被設(shè)定為0.7以上。
3.一種滾動(dòng)滑動(dòng)部件，與對象部件以滾動(dòng)或滑動(dòng)的方式接觸，其特征在于在與對象部件的接觸面進(jìn)行研磨加工時(shí)，形成相對圓周方向傾斜0-30度、且具有0.5-15μm溝深的多個(gè)凹條溝，并且，表面硬度以維氏硬度(Hv)計(jì)被設(shè)定為613-800，且表面層的壓縮殘余應(yīng)力(MPa)被設(shè)定為0-600。
4.一種滾動(dòng)滑動(dòng)部件，與對象部件以滾動(dòng)或滑動(dòng)的方式接觸，其特征在于在與對象部件的接觸面進(jìn)行研磨加工時(shí)，形成相對圓周方向傾斜0-30度、且具有0.5-15μm溝深的多個(gè)凹條溝，并且，其中央側(cè)區(qū)域的軸方向表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)被設(shè)定為0.7以上，端面?zhèn)葏^(qū)域的軸方向表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)被設(shè)定為該中央側(cè)區(qū)域的所述十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)的90％以下的粗糙度。
5.一種滾動(dòng)滑動(dòng)部件，與對象部件以滾動(dòng)或滑動(dòng)的方式接觸，其特征在于在與對象部件的接觸面進(jìn)行研磨加工時(shí)，形成相對圓周方向傾斜0-30度、且具有0.5-15μm溝深的多個(gè)凹條溝，并且，通過凹條溝，位于軸方向粗糙度曲線的中心部的上部的突出峰部的平均高度(Rpk)被設(shè)定為0.15以上，位于中心部的下部的突出谷部的平均深度(Rvk)被設(shè)定為0.4以上。
全文摘要
本滾動(dòng)滑動(dòng)部件，在與對象部件(凸輪)以滾動(dòng)或滑動(dòng)的方式接觸的滾動(dòng)滑動(dòng)部件(輥)中，在與對象部件的接觸面進(jìn)行研磨加工時(shí)，形成相對圓周方向傾斜0－30度、且具有0.5－15μm溝深的多個(gè)凹條溝(26)，所述接觸面通過凹條溝(26)，其軸方向表面波紋度以濾波中心線波紋度(WCA)計(jì)被設(shè)定為0.1以上，且軸方向的表面粗糙度以十點(diǎn)平均粗糙度(Rz)計(jì)被設(shè)定為0.7以上。
文檔編號F16C33/34GK1781665SQ20051011364
公開日2006年6月7日 申請日期2005年10月13日 優(yōu)先權(quán)日2004年10月13日
發(fā)明者池田尚明, 榊齊亮, 栗原和義, 早稻田義孝, 說田正德, 渡邊健一 申請人:光洋精工株式會社