專利名稱：發(fā)動機點火時間控制裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及發(fā)動機點火時間控制裝置，該點火時間控制裝置具有根據(jù)發(fā)動機的運轉(zhuǎn)狀態(tài)調(diào)整進氣渦流的勢頭的渦流控制手段，尤其涉及能防止進氣控制閥剛驅(qū)動就發(fā)生的發(fā)動機爆震的發(fā)動機點火時間控制裝置。
這種發(fā)動機點火時間控制裝置例如可以參照日本特公平7-42916號公報。
在上述公報中，記載有根據(jù)包括進氣控制閥工作狀態(tài)在內(nèi)的運轉(zhuǎn)狀態(tài)來設(shè)定點火時間的裝置。
此外，作為另外的已有例子，還有人提出了對進氣控制閥的打開狀態(tài)和關(guān)閉狀態(tài)預(yù)先分別設(shè)定點火時間數(shù)據(jù)，并根據(jù)進氣控制閥的工作狀態(tài)切換設(shè)定點火時間映射數(shù)據(jù)的裝置。
一般情況下，在有低負載用及高負載用進氣通道的發(fā)動機中，根據(jù)發(fā)動機的運轉(zhuǎn)狀態(tài)進行進氣通道開或關(guān)的切換。
即，發(fā)動機的運轉(zhuǎn)狀態(tài)為低負載時，關(guān)閉高負載用進氣通道以提高進氣渦流的勢頭，從而提高燃燒效率，改善燃料費用，而在發(fā)動機的運轉(zhuǎn)狀態(tài)為高負載時，打開高負載用通道以降低進氣阻力，從而實現(xiàn)高的輸出功率。
此時，在進氣渦流的勢頭強的情況下，與進氣渦流的勢頭弱時相比，燃燒速度要快，所以必須延遲點火時間。
因此，如上所述，提出了與進氣控制閥的開閉對應(yīng)地切換設(shè)定點火時間的裝置。
圖5所示為普通發(fā)動機點火時間控制裝置的構(gòu)成方框圖，所示為例如適用于汽車發(fā)動機控制裝置的例子。
在圖5中，發(fā)動機1上連接著有空氣清潔器2的吸氣管3，空氣通過空氣清潔器2、進氣管3、減震筒4及進氣歧管5被吸入。
另外，進氣管3中設(shè)有與加速桿(未圖示)聯(lián)動的節(jié)氣閥6。
發(fā)動機1上連接著排氣管7，排氣管7內(nèi)設(shè)有排出氣體凈化用的催化劑轉(zhuǎn)換器8。在發(fā)動機1中燃燒后的排出氣體通過排氣管7及催化劑轉(zhuǎn)換器8排出到大氣中。
構(gòu)成發(fā)動機控制裝置主體的ECU(電子式控制單元)10由具有CPU11、ROM12及RAM13的微機構(gòu)成，根據(jù)指示發(fā)動機運轉(zhuǎn)狀態(tài)的各種傳感器信息來驅(qū)動并控制各種執(zhí)行元件。
進氣管3上設(shè)有氣流傳感器14和節(jié)氣閥開度傳感器15，氣流傳感器14將與通過進氣管3的進氣量相應(yīng)的測量信號輸入ECU10，節(jié)氣閥開度傳感器15將與節(jié)氣閥6的開度對應(yīng)的測量信號輸入ECU10。
發(fā)動機1設(shè)有曲軸角傳感器16及水溫傳感器17，曲軸角傳感器16將與發(fā)動機1的轉(zhuǎn)速對應(yīng)的測量信號輸入ECU10，水溫傳感器17將與發(fā)動機1的冷卻水水溫對應(yīng)的測定信號輸入ECU10。
此外，發(fā)動機1上設(shè)有燃料噴射用的噴射器21和燃料燃燒用的點火線圈22。
進氣歧管5中還設(shè)有進氣控制閥23，進氣控制閥23對進入發(fā)動機1的進氣渦流的勢頭進行調(diào)整。
ECU10內(nèi)的CPU11用ROM13內(nèi)的控制程序?qū)Ω鬏斎胄盘栠M行運算處理，判別發(fā)動機1的運轉(zhuǎn)狀態(tài)，同時根據(jù)運轉(zhuǎn)狀態(tài)，運算對各種執(zhí)行元件的最佳控制參數(shù)。
即，ECU10根據(jù)運轉(zhuǎn)狀態(tài)控制噴射器21的開閥時間，以對發(fā)動機1供給最佳的燃料，同時控制對點火線圈22的通電時間以使點火時間為最佳，再控制進氣控制閥23的開閉狀態(tài)以調(diào)整進氣渦流的勢頭。
下面參照圖6的流程圖，對圖5所示的已有發(fā)動機點火時間控制裝置進行的具體處理動作進行說明。
在圖6中示出了ECU10內(nèi)的CPU11執(zhí)行的控制順序。
在圖6中，ECU10首先根據(jù)來自曲軸角傳感器16的輸入信號讀入發(fā)動機轉(zhuǎn)速(步驟S100)，并根據(jù)來自氣流傳感器14的輸入信號讀入進氣量(步驟S101)。
此外，ECU10除了上述輸入信息之外，還根據(jù)其它傳感器(水溫傳感器17等)的輸入信息，判定發(fā)動機1的運轉(zhuǎn)狀態(tài)(步驟S102)。
再根據(jù)發(fā)動機1的運轉(zhuǎn)狀態(tài)，判定進氣控制閥23的工作條件(步驟S103)如果判定進氣控制閥23的工作條件為“閉閥”，則將RAM13內(nèi)的閉閥標(biāo)記SCV設(shè)定為“1”(步驟S104)，如果判定為“開閥”，則將RAM13內(nèi)的閉閥標(biāo)記SCV設(shè)定為“0”(步驟S105)。
接著，判定閉閥標(biāo)記SCV是否設(shè)定為“1”(步驟S106)，如果判定為SCV＝1(即為“是”)，則閉閥條件成立，所以驅(qū)動進氣控制閥23關(guān)閉(步驟S107)。
另一方面，在步驟S106中，如果判定為SCV＝0(即為“否”)，則因為閉閥條件不成立(開閥條件成立)，所以對進氣控制閥23進行開閥驅(qū)動(步驟S108)。
接著，存儲進氣控制閥23閉閥時的點火時間θBc(步驟S109)，并存儲進氣控制閥23開閥時的點火時間θBo(步驟S110)。
接著，判定閉閥標(biāo)記SCV是否設(shè)定為“1”了(步驟S111)，如果判定為SCV＝1(即為“是”)，則將進氣控制閥23的閉閥時點火時間θBc設(shè)定為基本點火時間θB(步驟S112)。
在步驟S111，如果判定為SCV＝0(即為“否”)，則將進氣控制閥23的開閥時的點火時間θBo設(shè)定為基本點火時間θB(步驟S113)。
接著，計算與水溫傳感器17的檢測值對應(yīng)的水溫修正系數(shù)θWT及其它各種修正值(步驟S114)，再對基本點火時間θB進行包括水溫修正系數(shù)θWT在內(nèi)的各種修正，計算最終點火時間θ(步驟S115)。
最后，ECU10根據(jù)基于最終點火時間θ的驅(qū)動程序(未圖示)，驅(qū)動點火線圈22。
但是，在如上所述與進氣控制閥23的開閉對應(yīng)地切換點火時間映射數(shù)據(jù)的情況下，例如在進氣控制閥23剛從閉閥狀態(tài)驅(qū)動到開閥狀態(tài)時，有可能發(fā)生發(fā)動機爆震。
即，雖然將進氣控制閥23從閉閥狀態(tài)驅(qū)動為開閥狀態(tài)，進氣渦流的勢頭減弱了，但注意實際進氣時，會發(fā)現(xiàn)進氣渦流的勢頭變化存在延遲，如果在該延遲期間將點火時間切換到提前角側(cè)，就會導(dǎo)致爆震。
此外，也考慮對進氣控制閥23的與閉閥區(qū)附近的開閥區(qū)對應(yīng)的點火時間映射數(shù)據(jù)值預(yù)先設(shè)定滯后角，以避免爆震，但在與閉閥區(qū)附近的開閥區(qū)對應(yīng)的運轉(zhuǎn)區(qū)進行常規(guī)運轉(zhuǎn)時，會導(dǎo)致發(fā)動機性能的惡化，或者有可能使進氣控制閥23不能靈活設(shè)定開閉區(qū)。
已有的發(fā)動機點火時間控制裝置如上所述，因為是與進氣控制閥23的開閉對應(yīng)地切換點火時間映射數(shù)據(jù)，故進氣渦流的勢頭變化存在滯后期間，所以存在這樣的問題將點火時間切換成提前角側(cè)時，在進氣控制閥23剛從閉閥狀態(tài)驅(qū)動為開閥狀態(tài)后，會發(fā)生爆震。
此外，即使為了避免爆震，對進氣控制閥23的與閉閥區(qū)附近的開閥區(qū)對應(yīng)的點火時間映射數(shù)據(jù)值設(shè)定滯后角，也會導(dǎo)致常規(guī)運轉(zhuǎn)時的發(fā)動機性能惡化，且不能靈活設(shè)定進氣控制閥23的開閉區(qū)，結(jié)果存在不能實際應(yīng)用的問題。
本發(fā)明技術(shù)方案1涉及的發(fā)動機點火時間控制裝置，具有檢測發(fā)動機運轉(zhuǎn)狀態(tài)的運轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測手段，設(shè)于發(fā)動機進氣通道內(nèi)的進氣控制閥，通過按發(fā)動機運轉(zhuǎn)狀態(tài)開閉進氣控制閥來調(diào)整對發(fā)動機的進氣渦流勢頭的渦流控制手段，用與發(fā)動機轉(zhuǎn)速及負載對應(yīng)的點火時間映射數(shù)據(jù)經(jīng)插補計算決定發(fā)動機點火時間的點火時間運算手段，以及，根據(jù)進氣控制閥的開閉切換并設(shè)定點火時間映射數(shù)據(jù)的映射數(shù)據(jù)設(shè)定手段，其特征在于，還具有在點火時間映射數(shù)據(jù)切換之后的第1規(guī)定周期內(nèi)，根據(jù)規(guī)定滯后角量修正點火時間的點火時間滯后角手段。
此外，本發(fā)明技術(shù)方案2涉及的發(fā)動機點火時間控制裝置是在技術(shù)方案1中，將規(guī)定滯后角量限制為，當(dāng)進氣控制閥從閉閥狀態(tài)變?yōu)殚_閥狀態(tài)時，從進氣控制閥開閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)中減去規(guī)定滯后角量后的滯后角點火時間與進氣控制閥閉閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)相比在提前角側(cè)。
此外，本發(fā)明技術(shù)方案3涉及的點火時間控制裝置是在技術(shù)方案1或技術(shù)方案2中，規(guī)定滯后角量在經(jīng)過第1規(guī)定周期后，在每個第2規(guī)定周期各減去固定值，直至為0。
此外，本發(fā)明技術(shù)方案4涉及的發(fā)動機點火時間控制裝置是在技術(shù)方案1中，還具有計算進氣控制閥的開閥率的開閥率運算手段以及點火時間插補手段，該點火時間插補手段在進氣控制閥顯示為中間開度時，根據(jù)開閥率對進氣控制閥的開閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)和進氣控制閥閉閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)進行插補。


圖1所示為本發(fā)明實施形態(tài)1的動作流程圖。
圖2所示為本發(fā)明實施形態(tài)2的動作流程圖。
圖3所示為本發(fā)明實施形態(tài)3的動作流程圖。
圖4所示為本發(fā)明實施形態(tài)4的動作流程圖。
圖5所示為普通的發(fā)動機點火時間控制裝置的構(gòu)成方框圖。
圖6所示為已有的發(fā)動機點火時間控制裝置的動作流程圖。
另外，本發(fā)明實施形態(tài)1的裝置的大致構(gòu)成與圖5所示的是一樣的，僅僅ECU10的一部分功能不相同。
此時，ECU10除了所述的渦流控制手段、點火時間運算手段及映射數(shù)據(jù)設(shè)定手段之外，還含有在點火時間映射數(shù)據(jù)進行切換之后的第1規(guī)定時間內(nèi)，根據(jù)規(guī)定滯后角量修正點火時間的點火時間滯后角手段。
圖1所示為本發(fā)明實施形態(tài)1的動作流程圖，對與上述(參照圖6)相同的處理標(biāo)上相同的符號，省略詳細說明。而圖中未示出的步驟S100-S113與圖6所示的一樣。
在圖1中，與圖6不同之處在于，在步驟S114與S115之間，增加了步驟S116-S120的處理。
首先，在進行上述的各種修正值運算處理(步驟S114)之后，判定閉閥標(biāo)記SCV是否設(shè)定為“1”(步驟S116)。
如果在步驟要116判定為SCV＝1(即為“是”)，則在定時器TSCV中初始設(shè)定第1規(guī)定周期X(以下僅稱為“規(guī)定周期X”)(步驟S117)，接著，將規(guī)定滯后角量θSCV初始設(shè)定為“0”(步驟S118)，進入上述最終點火時間θ的運算處理(步驟S115)。
即，在進氣控制閥23繼續(xù)保持開閥狀態(tài)的情況下，保持定時器TSCV及規(guī)定滯后角量θSCV的初始狀態(tài)(TSCV＝X，θSCV＝0)。
又，定時器TSCV在未圖示的另外的處理中，在每個一定時間內(nèi)做減法計數(shù)，直至變?yōu)榱悖M氣控制閥23變?yōu)殚_閥狀態(tài)(SCV＝0)，從初始狀態(tài)打開之后，在變?yōu)門SCV＝0的時刻，可以判定已經(jīng)過了規(guī)定周期X。
在步驟S116，如果判定為SCV＝0(即“否”)，則判斷定時器TSCV的值是否達到“0”(步驟S119)，如果判定TSCV＞0(即“否”)，則設(shè)定固定量Y作為規(guī)定滯后角量θ SCV(步驟S120)，進入步驟S115。
由此，在開閥標(biāo)記SCV從“1”變?yōu)椤?”的時刻(進氣控制閥23從閉閥狀態(tài)變?yōu)殚_閥狀態(tài)的瞬間)，規(guī)定滯后角量θSCV設(shè)定為固定量Y。
此外，從進氣控制閥23呈閉閥狀態(tài)變?yōu)槌书_閥狀態(tài)之后到經(jīng)過規(guī)定周期X為止，繼續(xù)設(shè)定固定量Y的規(guī)定滯后角量θSCV。
另一方面，在步驟S119中，如果判定TSCV＝0(即“是”)，則因為進氣控制閥23從閉閥狀態(tài)變?yōu)殚_閥狀態(tài)起已經(jīng)過了規(guī)定周期X，所以進入步驟S118，規(guī)定滯后角量θSCV清零到初始狀態(tài)。
下面與上述一樣，在步驟S115，使用規(guī)定滯后角量θSCV及各種修正值(水溫修正系數(shù)θWT等)修正基本點火時間θB，計算最終點火時間θ。
在此，規(guī)定滯后角量θSCV在初始狀態(tài)為“0”，在設(shè)定了固定量Y時為滯后角側(cè)修正值，但是，例如水溫修正系數(shù)θWT根據(jù)發(fā)動機的冷卻水溫度，可以設(shè)定為滯后角側(cè)和提前角側(cè)的任一修正值。
如上所述，從進氣控制閥23(參照圖5)呈閉閥狀態(tài)變?yōu)槌书_閥狀態(tài)起，在規(guī)定周期X內(nèi)，以固定量Y對點火時間進行滯后角修正，這樣就能防止在進氣控制閥23剛驅(qū)動之后的發(fā)動機爆震的發(fā)生。
實施形態(tài)2在上述實施形態(tài)1中，對進氣控制閥23開閉時的點火時間偏差Δθ未予以考慮，但在規(guī)定滯后角量θSCV比點火時間偏差Δθ還大時，作為規(guī)定滯后角量θSCV也可以設(shè)定點火時間偏差Δθ。
下面參照圖2，對考慮了點火時間偏差Δθ的本發(fā)明實施形態(tài)2進行說明。
圖2所示為本發(fā)明實施形態(tài)2的動作流程圖，對與上述(參照圖1)相同的處理標(biāo)上相同的符號，省略詳細說明。
在圖1中，與圖1不同之點在于，在步驟S115之前，再加上了步驟S121-S123的處理。
首先，在規(guī)定滯后角量θSCV的設(shè)定處理(步驟S118、S120)之后，求出進氣控制閥23閉閥時的點火時間θBc與進氣控制閥23開閥時的點火時間θBo之間的點火時間偏差Δθ(＝θBo-θBc)(步驟S121)。
接著，判斷規(guī)定滯后角量θSCV是否在點火時間偏差Δθ以下(步驟S122)，如果判定θSCV≤Δθ(即為“是”)，則直接進入步驟S115。
另一方面，在步驟S122，如果判定為θSCV＞Δθ(即為“否”)，則將規(guī)定滯后角量θSCV轉(zhuǎn)換成點火時間偏差Δθ的值(步驟S123)，進入步驟S115。
此時，將規(guī)定滯后角量θ限制為點火時間偏差Δθ以下的值。
由此，從進氣控制閥23的開閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)中減去規(guī)定滯后角量θSCV后的滯后角點火時間必定設(shè)定為與進氣控制閥23閉閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)相比在提前角側(cè)。
這樣，通過在進氣控制閥23從閉閥狀態(tài)變?yōu)殚_閥狀態(tài)后的規(guī)定周期X內(nèi)，將規(guī)定滯后角量θSCV(點火時間修正量)的設(shè)定值限制在點火時偏差Δθ以下的值，即使在點火時間偏差小的運轉(zhuǎn)區(qū)域，也能避免最終點火時間θ進行超過必要的滯后角修正。
實施形態(tài)3在上述實施形態(tài)1、2中，在進氣控制閥23從閉閥狀態(tài)變?yōu)殚_閥狀態(tài)起經(jīng)過規(guī)定周期X時，立即將規(guī)定滯后角量θSCV清除為零(步驟S118)，但也可以在經(jīng)過規(guī)定周期X之后，在每個每2規(guī)定周期內(nèi)各減去規(guī)定滯后角量θSCV，直至變?yōu)榱恪?br> 下面參照圖3，對在經(jīng)過規(guī)定周期X之后的每個第2規(guī)定周期將規(guī)定滯后角量θSCV各減去一定值的本發(fā)明實施形態(tài)3進行說明。
圖3所示為本發(fā)明實施形態(tài)3的處理動作流程圖，對與上述(參照圖1、圖2)相同的處理，標(biāo)上相同的符號并省略詳細說明。
在圖3中，與圖6不同之點在于，在步驟S114與S115之間，除了上述的步驟S116、S117、S119及S120之外，還加上了S125-S128的處理。
首先，在步驟S114之后，判定閉閥標(biāo)記SCV是否設(shè)定為“1”(步驟S116)，如果判定為SCV＝1(即為“是”)，則將規(guī)定滯后角量θ初始設(shè)定為“0”(步驟S125)，進入步驟S115。
此外，如果在步驟S116中判定為SCV＝0(即為“否”)，則為了判定進氣控制閥23是否剛從閉閥狀態(tài)變?yōu)殚_閥狀態(tài)，判定前一次的閉閥標(biāo)記SCVb是否設(shè)定為“1”。(步驟S126)。
在步驟S126中，如果判定SCVb＝1(即為“是”)，則表示進氣控制閥23剛從閉閥狀態(tài)變?yōu)殚_閥狀態(tài)，所以在定時器TSCV初始設(shè)定規(guī)定周期X(步驟S117)，并將規(guī)定滯后角量θSCV初始設(shè)定為Y(步驟S120)。
另一方面，在步驟S126中，如果判定SCVb＝0(即為“否”)，則表示進氣控制閥23的開閥狀態(tài)正在繼續(xù)，所以判定定時器TSCV的值是否達到“0”(步驟S119)。
如果在步驟S119判定為TSCV＞0(即為“否”)，則因為未經(jīng)過規(guī)定周期X，所以直接進入最終點火時間θ的計算(步驟S115)。
另一方面，如果在步驟S119判定為TSCV＝0(即為“是”)，則因為進氣控制閥23從開始驅(qū)動起經(jīng)過了規(guī)定周期X，所以在定時器TSCV設(shè)定第2規(guī)定周期X2(以下簡稱為“規(guī)定周期X2”)(步驟S127)，并將規(guī)定滯后角量θSCV更新為減去了固定值y后的值(＝θSCV-y)(步驟S128)，然后進入步驟S115。
另外，在步驟S127設(shè)定的規(guī)定周期X2可以是與規(guī)定周期X相同的周期，也可以是與規(guī)定周期X不同的周期。
此外，在步驟S128中，減去了固定值Y后的規(guī)定滯后角量θSCV的值其下限限制為“0”。
如上所述，從閉閥標(biāo)記SCV剛從“1”變?yōu)椤?”(進氣控制閥23從閉閥狀態(tài)變?yōu)殚_閥狀態(tài))時起，在經(jīng)過規(guī)定周期X內(nèi)設(shè)定規(guī)定滯后角量θSCV(＝Y(jié))，在經(jīng)過規(guī)定周期X之后，在每個規(guī)定周期X2從規(guī)定滯后角量θSCV中各減去固定值Y。
由此，能防止最終點火時間急速返回提前角側(cè)，因此，在上述效果之上，還能抑制轉(zhuǎn)矩沖擊。
實施形態(tài)4在上述實施形態(tài)1中，對步驟S100-S114，進行了與已有技術(shù)相同的處理，但也可以考慮進氣控制閥23的中間開閥率，執(zhí)行按開閥率進行的點火時間映射數(shù)據(jù)的插補處理。
下面參照圖4，對根據(jù)進氣控制閥23的開閥率進行點火時間映射數(shù)據(jù)的插補的本發(fā)明實施形態(tài)4進行說明。
圖4所示為本發(fā)明實施形態(tài)4的處理動作流程圖，與上述(參照圖1、圖6)相同的處理標(biāo)上相同的符號，省略詳細說明。
此外，在此情況下，ECU10(參照圖5)除了上述功能構(gòu)成之外，還含有計算進氣控制閥23的開閥率的開閥率運算手段，以及，進氣控制閥23顯示中間開度時，根據(jù)開閥率對進氣控制閥23的開閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)θBo及進氣控制閥23的閉閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)θBc進行插補的點火時間插補手段。
在圖4中，與圖6不同之處在于，插入了S131-S136的處理，取代上述步驟S103、S106-S110。
另外，在步驟S135和S136之后，插入了步驟S111(S111A)-S113(參照圖6)。
另外，圖4內(nèi)的步驟S134和S135分別與圖6內(nèi)的步驟S109和S110對應(yīng)。步驟S114以下的處理如圖1所示。
在圖4中，ECU10在讀入發(fā)動機轉(zhuǎn)速(步驟S100)、讀入進氣量(步驟S101)及判定運轉(zhuǎn)狀態(tài)(步驟S102)之后，執(zhí)行按運轉(zhuǎn)狀態(tài)進行的進氣控制閥23的動作判定。
即，根據(jù)運轉(zhuǎn)狀態(tài)計算進氣控制閥23的開閥率k(0≤k≤1)(步驟S131)，判定開閥率k的值(步驟S132)。
在步驟S132，如果判定k＝0，則將閉閥標(biāo)記SCV設(shè)定為“1”(步驟S104)，如果判定k＝1，則將閉閥標(biāo)記SCV清除為零(步驟S105)，而如果判定0≤k≤1，則將閉閥標(biāo)記SCV保持為前一次值。
接著，以與開閥率一致的方式驅(qū)動進氣控制閥23(步驟S133)，并且存入進氣控制閥23全閉閥時的點火時間θBc(步驟S134)，存入進氣控制閥23全開閥時的點火時間θBo(步驟S135)。
接著，用在各步驟S131、S134及S135算出的開閥率k及點火時間θBc和θBo，計算基本點火時間θB的值(步驟S136)，然后進入各種修正值計算處理(步驟S114)及以下的處理(參照圖1)。
在步驟S136，基本點火時間θB根據(jù)開閥率，如下所述進行設(shè)定。
根據(jù)上述(參照圖6)的步驟S111-S113及S11A，當(dāng)SCV＝1(開閥率k為全閉k＝0)時，進氣控制閥23的全閉閥時的點火時間θBc為基本點火時間θB，而當(dāng)SCV＝0(開閥率k為全開k＝1)時，進氣控制閥23的全開閥時的點火時間θBo為基本點火時間θB。
此外，當(dāng)開閥率k為中間開度(0＜k＜1)時，基本點火時間θB根據(jù)開閥率k，如下式(1)所示，插補運算為進氣控制閥23全閉閥時的點火時間θBc與進氣控制閥23的全開閥時的點火時間θBo之間的值。
θB＝θBc·(1-k)+θBo·k……(1)
以下與上述一樣，計算各種修正值(步驟S114)，再計算最終點火時間θ，驅(qū)動點火線圈22。
如上所述，通過設(shè)置與進氣控制閥23的開閉狀態(tài)對應(yīng)的點火時間映射數(shù)據(jù)的設(shè)定手段(步驟S134、S135)，以及當(dāng)進氣控制閥23為顯示為中間開閥率時，根據(jù)開閥率k在各點火時間映射數(shù)據(jù)間進行插補的點火時間運算手段(步驟S136)，除了上述效果之外，進氣控制閥23為中間開閥率時也能實現(xiàn)正確的點火時間控制。
如上所述，若根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案1，本發(fā)明的發(fā)動機點火時間控制裝置具有檢測發(fā)動機運轉(zhuǎn)狀態(tài)的運轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測手段；設(shè)于發(fā)動機進氣通道內(nèi)的進氣控制閥；根據(jù)發(fā)動機運轉(zhuǎn)狀態(tài)開閉進氣控制閥，以此調(diào)整進入發(fā)動機的進氣渦流的勢頭的渦流控制手段；使用與發(fā)動機轉(zhuǎn)速及負載對應(yīng)的點火時間映射數(shù)據(jù)，通過插補計算決定發(fā)動機的點火時間的點火時間運算手段；根據(jù)進氣控制閥的開閉切換設(shè)定點火時間映射數(shù)據(jù)的映射數(shù)據(jù)設(shè)定手段；其中，還具有在點火時間映射數(shù)據(jù)進行切換后的第1規(guī)定周期內(nèi)，利用規(guī)定滯后角量修正點火時間的點火時間滯后手段；所以具有的效果是，能獲得可防止進氣控制閥剛驅(qū)動時發(fā)生的爆震的發(fā)動機點火時間控制裝置。
此外，根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案2，在技術(shù)方案1中，將所述規(guī)定滯后角量限制為，當(dāng)進氣控制閥從閉閥狀態(tài)變?yōu)殚_閥狀態(tài)時，從進氣控制閥開閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)中減去所述規(guī)定滯后角量后的滯后角點火時間與進氣控制閥閉閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)相比在提前角側(cè)，所以，能獲得可防止進氣控制閥剛驅(qū)動時發(fā)生的爆震、并能防止過度的滯后角修正的發(fā)動機點火時間控制裝置。
此外，根據(jù)本發(fā)明技術(shù)方案3，是在技術(shù)方案1或2所述的發(fā)動機點火時間控制裝置中，所述規(guī)定滯后角量在經(jīng)過第1規(guī)定周期后，在每個第2規(guī)定周期各減去固定值，直至為0，所以，能獲得可防止進氣控制閥剛驅(qū)動時發(fā)生的爆震、并能抑制轉(zhuǎn)矩沖擊的發(fā)動機點火時間控制裝置。
此外，根據(jù)本發(fā)明技術(shù)方案4，是在技術(shù)方案1所述的發(fā)動機點火時間控制裝置中，還具有計算進氣控制閥的開閥率的開閥率運算手段以及點火時間插補手段，該點火時間插補手段在進氣控制閥顯示中間開度時，根據(jù)開閥率，對進氣控制閥的開閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)和進氣控制閥閉閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)進行插補，所以，能獲得可防止進氣控制閥剛驅(qū)動時發(fā)生的爆震、并能改善對進氣控制閥在中間開閥率時的控制性能的發(fā)動機點火時間控制裝置。
權(quán)利要求
1.一種點火時間控制裝置，具有檢測發(fā)動機運轉(zhuǎn)狀態(tài)的運轉(zhuǎn)狀態(tài)檢測手段；設(shè)于所述發(fā)動機的進氣通道內(nèi)的進氣控制閥；通過按所述發(fā)動機運轉(zhuǎn)狀態(tài)使所述進氣控制閥開啟或關(guān)閉來調(diào)整進入所述發(fā)動機的進氣渦流勢頭的渦流控制手段；使用與所述發(fā)動機轉(zhuǎn)速及負載對應(yīng)的點火時間映射數(shù)據(jù)，通過插補計算決定所述發(fā)動機的點火時間的點火時間運算手段；根據(jù)所述進氣控制閥的開閉來切換并設(shè)定所述點火時間映射數(shù)據(jù)的映射數(shù)據(jù)設(shè)定手段，其特征在于，還具有在所述點火時間映射數(shù)據(jù)切換后的第1規(guī)定周期內(nèi)，根據(jù)規(guī)定滯后角量修正所述點火時間的點火時間滯后角手段。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的發(fā)動機點火時間控制裝置，其特征在于，將所述規(guī)定滯后角量限制為，當(dāng)進氣控制閥從閉閥狀態(tài)變?yōu)殚_閥狀態(tài)時，從進氣控制閥開閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)中減去所述規(guī)定滯后角量后的滯后角點火時間與進氣控制閥閉閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)相比在提前角側(cè)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的發(fā)動機點火時間控制裝置，其特征在于，所述規(guī)定滯后角量在經(jīng)過第1規(guī)定周期后，在每個第2規(guī)定周期各減去固定值，直至為0。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的發(fā)動機點火時間控制裝置，其特征在于，還具有計算所述進氣控制閥的開閥率的開閥率運算手段以及點火時間插補手段，該點火時間插補手段在進氣控制閥顯示為中間開度時，根據(jù)所述開閥率對所述進氣控制閥的開閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)和所述進氣控制閥閉閥時的點火時間映射數(shù)據(jù)進行插補。
全文摘要
獲得一種能防止進氣控制閥剛驅(qū)動時發(fā)生的爆震的發(fā)動機點火時間控制裝置。具有設(shè)于發(fā)動機(1)的進氣通道(5)的進氣控制閥(23)，通過按運轉(zhuǎn)狀態(tài)開閉進氣控制閥(23)來調(diào)整進氣渦流勢頭的渦流控制手段(10)，使用與發(fā)動機轉(zhuǎn)速和負載對應(yīng)的點火時間映射數(shù)據(jù)，通過插補計算決定發(fā)動機(1)的點火時間的點火時間運算手段(10)，根據(jù)進氣控制閥(23)的開閉切換設(shè)定點火時間映射數(shù)據(jù)的映射數(shù)據(jù)設(shè)定手段(10)，以及，在點火時間映射數(shù)據(jù)切換后的第1規(guī)定周期，用規(guī)定滯后角量修正點火時間的點火時間滯后角手段(10)。
文檔編號F02P17/02GK1477307SQ0214202
公開日2004年2月25日 申請日期2002年8月20日 優(yōu)先權(quán)日2002年8月20日
發(fā)明者木本靖弘 申請人:三菱電機株式會社