專利名稱：避免重沸器在不穩(wěn)定過渡沸騰區(qū)的操控方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種避免重沸器在不穩(wěn)定過渡沸騰區(qū)的操控方法，屬于煉油技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
當(dāng)精餾塔塔釜溫度較高、且蒸汽溫位過低而不能用做重沸器熱源時(shí)，煉油廠往往采用導(dǎo)熱油、高溫工藝液體等作為重沸器加熱介質(zhì)，且該加熱介質(zhì)一般兼有回收熱量和節(jié)省投資的優(yōu)點(diǎn)。這些加熱介質(zhì)一般不發(fā)生相變，重沸器傳熱速率由改變加熱介質(zhì)的流量來調(diào)節(jié)。當(dāng)增加加熱介質(zhì)的流量時(shí)，重沸器的傳熱系數(shù)和傳熱溫差增大，傳熱速率隨之增加，反之亦然。顯熱加熱重沸器的使用已被廣泛應(yīng)用于石油化工裝置中。但是，如果傳熱處在過渡沸騰區(qū)(也稱為不穩(wěn)定膜狀沸騰區(qū))中，傳熱速率不再隨管、殼程溫差A(yù)t(重沸側(cè)換熱管壁面溫度與操作壓力下重沸介質(zhì)液體的飽和溫度之差)的增加而增加，而是隨At增加而下降，這將使精餾操作不穩(wěn)定。重沸器在不穩(wěn)定的過渡沸騰區(qū)傳熱，氣層和液層交替地覆蓋換熱管外表面，會(huì)使重沸器表面溫度發(fā)生波動(dòng)，傳熱速率下降。例如，精餾塔塔釜溫度過低時(shí)，進(jìn)入重沸器的加熱介質(zhì)流量增大，At相應(yīng)增加，但傳熱速率不升反降，造成塔釜溫度進(jìn)一步下降。影響過渡沸騰的一些因素為:(I)表面條件(核化點(diǎn)密度)；(2)溫差(重沸側(cè)換熱管壁面溫度與操作壓力下重沸介質(zhì)液體的飽和溫度之差)；(3)液體的熱物性；(4)換熱表而的熱物性；(5)在任何給定位置的液體與管壁之間的接觸頻率。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種避免重沸器在不穩(wěn)定過渡沸騰區(qū)的操控方法，其可使重沸側(cè)換熱管壁面溫度與操作壓力下重沸介質(zhì)液體的飽和溫度之差小于臨界溫差，確保精餾塔釜溫控制的穩(wěn)定和產(chǎn)品質(zhì)量的合格。
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重沸器加熱介質(zhì)側(cè)的基本傳熱方程(顯熱)如公式I所示:q = KXAXMTD = WXCpX (T1-T0)(I)式中:q-重沸器傳熱速率，W ； K-重沸器總傳熱系數(shù)，ff/m2.°C ；A-重沸器傳熱面積，m2 ； MTD-重沸器對(duì)數(shù)平均溫差，V ；W-重沸器加熱介質(zhì)流量，kg/s ；Cp-重沸器加熱介質(zhì)平均比熱，J/kg.°C ；T1-加熱介質(zhì)進(jìn)重沸器溫度，°C ;T。-加熱介質(zhì)出重沸器溫度，°C。一般來說，當(dāng)重沸器傳熱處于泡核沸騰區(qū)時(shí)，工藝介質(zhì)沸騰側(cè)的膜傳熱系數(shù)h。遠(yuǎn)大于加熱介質(zhì)側(cè)(顯熱側(cè))的膜傳熱系數(shù)比，故比的大小對(duì)K值的大小起到關(guān)鍵的作用。此時(shí)，公式(I)中，傳熱速率q隨重沸器加熱介質(zhì)流量W的增減而呈近似線性增減，這是由于匕隨加熱介質(zhì)流速的增減而呈近似線性增減、而Iii對(duì)K值起主導(dǎo)作用的緣故。因此，當(dāng)精餾塔釜溫小于給定值時(shí)，只要將設(shè)在加熱介質(zhì)主管線上的調(diào)節(jié)閥開大，加熱介質(zhì)的流量W隨之增大，加熱介質(zhì)重沸器出口溫度T。、重沸器對(duì)數(shù)平均溫差MTD及傳熱系數(shù)K也將增大，總的結(jié)果重沸器傳熱速率q增大，使精餾塔釜溫度逐漸上升直至達(dá)到給定值為止；反之亦然。當(dāng)加熱介質(zhì)進(jìn)重沸器溫度高至某一數(shù)值時(shí)，換熱管壁面上的汽化核心增多，氣泡在脫離換熱管壁面之前便相互連接，形成氣膜，把換熱管壁面與液體隔開。由于形成的氣膜很不穩(wěn)定，隨時(shí)可能破裂變?yōu)榇髿馀蓦x開加熱面，又因氣體熱導(dǎo)率遠(yuǎn)小于液體，故傳熱系數(shù)K值不穩(wěn)定且反而大幅度下降，使傳熱在過渡沸騰(不穩(wěn)定膜狀沸騰)內(nèi)進(jìn)行。從核狀沸騰變?yōu)檫^渡沸騰的轉(zhuǎn)折點(diǎn)稱為臨界點(diǎn)。臨界點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的傳熱速率和溫差分別稱為臨界傳熱速率q。和臨界溫差Λ t。。當(dāng)重沸器傳熱處于過渡沸騰區(qū)時(shí)，h。和hi都對(duì)K值或僅h。對(duì)K值起到關(guān)鍵的作用，當(dāng)精餾塔釜溫小于給定值時(shí)，隨著加熱介質(zhì)的流量W增大，h。及K值均下降，造成傳熱速率q本應(yīng)增大卻反而減少，導(dǎo)致塔釜溫度控制的失敗。為避免上述現(xiàn)象發(fā)生，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是:采用“加熱介質(zhì)部分循環(huán)部分補(bǔ)充”的溫度控制方法，將重沸器出口的溫度較低的加熱介質(zhì)與自系統(tǒng)(界區(qū))來的溫度較高的加熱介質(zhì)按一定比例混合，使進(jìn)重沸器的加熱介質(zhì)溫度適度降低，以達(dá)到重沸側(cè)換熱管壁面溫度與操作壓力下重沸介質(zhì)液體的飽和溫度之差Λ t小于臨界溫差Λ t。的目的。在加熱介質(zhì)主管線上設(shè)置流量調(diào)節(jié)閥，在旁路線上設(shè)置壓差調(diào)節(jié)閥，由兩調(diào)節(jié)閥共同控制重沸器傳熱速率來調(diào)節(jié)精餾塔塔釜溫度。本發(fā)明能使精餾塔在穩(wěn)定的狀態(tài)下操作，其主要優(yōu)點(diǎn)如下:(I)可操作性能強(qiáng)溫度較低的加熱介質(zhì)自重沸器出口進(jìn)入緩沖罐，再由泵升壓后與界區(qū)來的高溫加熱介質(zhì)混合，再由精餾 塔塔釜溫度與進(jìn)重沸器的加熱介質(zhì)的溫度串級(jí)控制自界區(qū)來的加熱介質(zhì)流量，操作簡(jiǎn)單、實(shí)用性能強(qiáng)。(2)控制性能好精餾塔塔釜溫度通過加熱介質(zhì)主管線上的流量調(diào)節(jié)閥和旁路線上的壓差調(diào)節(jié)閥共同控制重沸器傳熱速率的方式來調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)更加靈敏、控制性能良好。(3)廣品質(zhì)量提聞當(dāng)重沸器處于過渡沸騰區(qū)操作時(shí)，精餾塔釜溫?zé)o法得到有效控制，操作人員只能通過控制室內(nèi)的DCS顯示屏觀察釜溫變化情況進(jìn)行手動(dòng)控制。相應(yīng)地，產(chǎn)品質(zhì)量得不到保障，經(jīng)濟(jì)效益也受到影響；采用本發(fā)明提出的控制方法后，可自動(dòng)控制精餾塔塔釜溫度，減少操作人員的勞動(dòng)量。(4)進(jìn)、出界區(qū)的加熱介質(zhì)流量可降低由于部分加熱介質(zhì)循環(huán)操作，可使進(jìn)、出重沸器的加熱介質(zhì)溫度均有所下降，其結(jié)果是進(jìn)、出界區(qū)的加熱介質(zhì)流量降低，節(jié)省能量。


圖1是避免重沸器在不穩(wěn)定過渡沸騰區(qū)操控方法的流程示意圖。圖2是重沸器傳熱曲線。
具體實(shí)施例方式先結(jié)合附圖2對(duì)重沸器的傳熱過程進(jìn)行說明。附圖2中各個(gè)區(qū)域的特性分析如下:AB區(qū)為自然對(duì)流區(qū)。管子表面的液體沒有過熱到足以產(chǎn)生泡核，因此沒有汽泡產(chǎn)生，這時(shí)熱量靠自然對(duì)流傳遞。BC區(qū)為初始沸騰區(qū)。隨著沸騰溫差A(yù) t的升高，開始有汽泡產(chǎn)生，并通過液體而上升。在C點(diǎn)附近汽泡在上升的過程中逐漸消失，此時(shí)的熱量傳遞是自然對(duì)流和泡核沸騰的
彡口口 ⑶區(qū)為泡核沸騰區(qū)。傳熱速率隨At上升而上升，這是由于氣泡的產(chǎn)生和脫離對(duì)加熱面附近液體的擾動(dòng)越來越劇烈的緣故。在此區(qū)中，傳熱穩(wěn)定，傳熱系數(shù)大。DE區(qū)為過渡沸騰區(qū)，也稱為不穩(wěn)定膜狀沸騰區(qū)。在此區(qū)中，傳熱速率不再隨At增加而增加，而是隨著At的增加，氣層和液層交替地覆蓋換熱管外表面，致使表面溫度發(fā)生波動(dòng)，傳熱速率下降、操作高度不穩(wěn)定。因此在設(shè)計(jì)中，應(yīng)盡量避開此區(qū)。EF區(qū)為膜狀沸騰區(qū)。加熱表面上形成一層穩(wěn)定的氣膜，把液體和加熱表面完全隔開。但此時(shí)壁溫較高，輻射傳熱的作用變得更加重要，故傳熱速率再度隨At的增加而增力口。但溫度過高會(huì)使壁面損壞。沒有特殊要求，一般不將重沸器設(shè)計(jì)在膜狀沸騰區(qū)。結(jié)合附圖1說明本發(fā)明的具體實(shí)施方法:I)根據(jù)精餾塔I的操作條件，即加熱介質(zhì)的流量、溫度、壓力、重沸器的規(guī)格等基本數(shù)據(jù)求出At、Atc:·A t可采用基本的傳熱方程或換熱器專用模擬軟件如HTRI計(jì)算出；A t?？刹橄嚓P(guān)圖表或采用換熱器專用模擬軟件如HTRI計(jì)算出；如果計(jì)算的At彡At。，則進(jìn)行第2)步。2)根據(jù)實(shí)際的重沸器2的操作情況，按W1為原值的0.8 1.0倍、W2為原W1值的
0.1 0.3倍，給出初估的W1和W2值。根據(jù)公式(I)及以下公式(2)和(3)計(jì)算重沸器進(jìn)、出口的加熱介質(zhì)進(jìn)、出重沸器2的溫度值。W^ff2 = W(2)W1XCplX (Ts-Ti) = W2XCp2X (T1-T0) (3)公式中:W1-自界區(qū)來的加熱介質(zhì)流量，kg/s ；W2-自重沸器2來的加熱介質(zhì)循環(huán)量，kg/s ；Cp「在溫度Ti至Tk范圍內(nèi)加熱介質(zhì)平均比熱，J/kg.°C ；Cp2-在溫度T。至Ti范圍內(nèi)加熱介質(zhì)平均比熱，J/kg.°C ；Ts-加熱介質(zhì)自界區(qū)來的溫度，°C。3)再次采用基本的傳熱方程或換熱器專用模擬軟件如HTRI計(jì)算出新的At值，如果該值小于At。，則步驟2)初估的W1和W2等參數(shù)合適；否則重新假定W1和W2等值，返回步驟2)。4)按正常流量為W1、正常壓差值為0.06MPa選用溫差調(diào)節(jié)閥3 ；按正常流量為W2、正常壓差值為0.06MPa選用液位調(diào)節(jié)閥10 ；
按正常流量為W2、正常壓差值為0.06MPa選用流量調(diào)節(jié)閥7 ；壓差調(diào)節(jié)閥4正常壓差值按0.1OMPa設(shè)計(jì)，正常流量應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)加熱介質(zhì)總量、能量消耗、調(diào)節(jié)靈敏性等實(shí)際情況綜合考慮，一般按W值的(0.3 1.0)倍進(jìn)行設(shè)計(jì)。如所加熱的重沸器2并非加熱介質(zhì)的唯一供熱點(diǎn)，且在加熱介質(zhì)總進(jìn)口 5和總出口 6的旁路線上已設(shè)置調(diào)節(jié)閥，本發(fā)明所設(shè)的壓差調(diào)節(jié)閥4可取消，否則，不能取消。5)緩沖罐9容積按正常流量為W2、停留時(shí)間10分鐘、正常液位50%設(shè)計(jì)。6)升壓泵8的壓差(揚(yáng)程)按((加熱介質(zhì)在重沸器2入口處的壓力-緩沖罐底部壓力)+管路系統(tǒng)摩擦壓降+流量調(diào)節(jié)閥正常壓差)的1.1倍確定；升壓泵8的正常流量按W2、額定流量按1.25倍的W2確定。7)然后，采用精餾塔I塔釜溫度調(diào)節(jié)器11與重沸器加熱介質(zhì)入口溫度調(diào)節(jié)器12對(duì)來自界區(qū)的加熱介質(zhì) 流量進(jìn)行串級(jí)控制。其中塔釜溫度調(diào)節(jié)器11是主調(diào)節(jié)器，重沸器加熱介質(zhì)入口溫度調(diào)節(jié)器12是副調(diào)節(jié)器。主調(diào)節(jié)器能夠根據(jù)對(duì)象操作條件和負(fù)荷的變化情況不斷糾正副調(diào)節(jié)器的給定值，以適應(yīng)操作條件和負(fù)荷的變化。精餾塔塔釜溫度控制器11的輸出作為重沸器加熱介質(zhì)入口溫度控制器12的給定值，亦即重沸器加熱介質(zhì)入口溫度控制器12的給定值由塔釜溫度控制的需要來決定它應(yīng)該‘變”或‘不變”，以及變化的‘大”或‘小”。通過該串級(jí)控制系統(tǒng)，在塔釜溫度平穩(wěn)時(shí)重沸器加熱介質(zhì)入口溫度和自界區(qū)來的加熱介質(zhì)流量均保持不變，而當(dāng)溫度在外來干擾作用下偏離給定值時(shí)，則要求重沸器加熱介質(zhì)入口溫度和自界區(qū)來的加熱介質(zhì)流量作相應(yīng)的變化，使能量的需要和供給之間得到平衡，將塔釜溫度穩(wěn)定在給定值上，以保證精餾塔的分離質(zhì)量，提聞廣品質(zhì)量。8)在加熱介質(zhì)主管線上設(shè)置流量調(diào)節(jié)閥7，在旁路管線上設(shè)置壓差調(diào)節(jié)閥4，由兩調(diào)節(jié)閥共來同控制精餾塔塔釜溫度。當(dāng)精餾塔I塔釜溫度高于設(shè)定值時(shí)，減小流量調(diào)節(jié)閥7開度，使進(jìn)入重沸器2中的加熱介質(zhì)的流量減少，重沸器的傳熱量隨之下降，使溫度逐漸下降直至達(dá)到設(shè)定值。與之同時(shí)，隨著流量調(diào)節(jié)閥7開度減小，其壓差增大，當(dāng)旁路調(diào)節(jié)閥兩側(cè)的測(cè)壓儀表測(cè)出壓降值大于設(shè)定值時(shí)，增大旁路壓差調(diào)節(jié)閥4開度，使流經(jīng)旁路的加熱介質(zhì)流量增大。反之，當(dāng)塔釜溫度低于設(shè)定值時(shí)，增大主路流量調(diào)節(jié)閥7開度，降低旁路壓差調(diào)節(jié)閥4開度。實(shí)施例1和比較例I某氣體分餾裝置的丙烷-丙烯分餾塔底重沸器型號(hào)為BJS500-2.5-55-6.0/25-4(標(biāo)準(zhǔn)換熱器)，管束排列形式為正方形轉(zhuǎn)45°，折流板形式為單弓板、中心間距為350mm、切口方位為豎直。作為重沸介質(zhì)的丙烷、丙烯混合物在重沸器的殼程側(cè)，其操作壓力為2.0MPaG、臨界壓力為3.59MPaG、入、出口溫度分別為59.(TC和59.1°C,質(zhì)量氣化分率為0.25，傳熱負(fù)荷為3600kW。重沸器的管程側(cè)的加熱介質(zhì)為某催化汽油加氫脫硫裝置的一股汽油組分，操作壓力為1.1MPaG、流量為97.6t/h，進(jìn)料溫度為166°C。實(shí)施例1按本發(fā)明流程(圖1)操作，比較例I按由塔釜溫度控制加熱介質(zhì)流量的常規(guī)控制流程操作，兩種流程主要操作參數(shù)及經(jīng)濟(jì)效益對(duì)比如表I所示。表I兩種流程主要操作參數(shù)及經(jīng)濟(jì)效益對(duì)比
權(quán)利要求
1.一種避免重沸器在不穩(wěn)定過渡沸騰區(qū)的操控方法，其特征在于: 本發(fā)明的具體方法步驟如下: 1)根據(jù)精餾塔I的操作條件，即加熱介質(zhì)的流量、溫度、壓力、重沸器的規(guī)格等基本數(shù)據(jù)求出At、Atc: A t可采用基本的傳熱方程或換熱器專用模擬軟件如HTRI計(jì)算出； A tc可查相關(guān)圖表或采用換熱器專用模擬軟件如HTRI計(jì)算出； 基本傳熱方程(顯熱)如公式I所示: q = KXAXMTD = WXCpX (T1-T0) (I) 式中: q-重沸器傳熱速率，W ; K-重沸器總傳熱系數(shù)，Wm2.V ； A-重沸器傳熱面積，m2; MTD-重沸器對(duì)數(shù)平均溫差，°C; W-重沸器加熱介質(zhì)流量，kg/s ；CP-重沸器加熱介質(zhì)平均比熱，J/kg.°C ； T1-加熱介質(zhì)進(jìn)重沸器溫度，°C ;T。-加熱介質(zhì)出重沸器溫度，°C。
如果計(jì)算的At彡At。，則進(jìn)行第2)步； 2)根據(jù)實(shí)際的重沸器(2)的操作情況，按W1為原值的0.8 1.0倍、W2為原W1值的`0.1 0.3倍，給出初估的W1和W2值；`` 根據(jù)以下公式(2)、(3)計(jì)算重沸器進(jìn)、出口的加熱介質(zhì)進(jìn)、出重沸器(2)的溫度值: W^ff2 = W(2) W1XCplX (Ts-Ti) =W2XCp2X (T1-T0) (3) 式中: W1-自界區(qū)來的加熱介質(zhì)流量，kg/s ； W2-自重沸器2來的加熱介質(zhì)循環(huán)量，kg/s ； Cpl-在溫度Ti至Tk范圍內(nèi)加熱介質(zhì)平均比熱，J/kg.°C ； Cp2-在溫度T。至Ti范圍內(nèi)加熱介質(zhì)平均比熱，J/kg.V ； Ts-加熱介質(zhì)自界區(qū)來的溫度，C ； 3)再次采用基本的傳熱方程或換熱器專用模擬軟件如HTRI計(jì)算出新的At值，如果該值小于A t。，則步驟2)初估的W1和W2等參數(shù)合適；否則重新假定W1和W2等值，返回步驟2)； 4)按正常流量為W1、正常壓差值為0.06MPa選用溫差調(diào)節(jié)閥(3)； 按正常流量為W2、正常壓差值為0.06MPa選用液位調(diào)節(jié)閥(10)； 按正常流量為W2、正常壓差值為0.06MPa選用流量調(diào)節(jié)閥(7)； 壓差調(diào)節(jié)閥(4)正常壓差值按0.1OMPa設(shè)計(jì)，正常流量應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)加熱介質(zhì)總量、能量消耗、調(diào)節(jié)靈敏性等實(shí)際情況綜合考慮，按W值的(0.3 1.0)倍進(jìn)行設(shè)計(jì)； 5)緩沖罐(9)容積按正常流量為W2、停留時(shí)間10分鐘、正常液位50%設(shè)計(jì)； 6)升壓泵⑶的壓差(揚(yáng)程)按((加熱介質(zhì)在重沸器⑵入口處的壓力-緩沖罐(9)底部壓力)+管路系統(tǒng)摩擦壓降+流量調(diào)節(jié)閥(7)正常壓差)的1.1倍確定； 升壓泵(8)的正常流量按W2、額定流量按1.25倍的W2確定； 7)然后，采用精餾塔塔釜溫度調(diào)節(jié)器(11)與重沸器加熱介質(zhì)入口溫度調(diào)節(jié)器(12)對(duì)來自界區(qū)的加熱介質(zhì)流量進(jìn)行串級(jí)控制；其中塔釜溫度調(diào)節(jié)器(11)是主調(diào)節(jié)器，重沸器加熱介質(zhì)入口溫度調(diào)節(jié)器(12)是副調(diào)節(jié)器； 8)在加熱介質(zhì)主管線上設(shè)置流量調(diào)節(jié)閥(7)，在旁路管線上設(shè)置壓差調(diào)節(jié)閥(4)，由兩調(diào)節(jié)閥共來同控制精餾塔塔釜溫度。
2.如權(quán)利要求1避免重沸器在不穩(wěn)定過渡沸騰區(qū)的操控方法中4)所述的壓差調(diào)節(jié)閥(4)，其特征在于: 如所加熱的重沸器(2)并非加熱介質(zhì)的唯一供熱點(diǎn)，且在加熱介質(zhì)總進(jìn)口(5)和總出口(6)的旁路線上已設(shè)置調(diào)節(jié)閥，本發(fā)明所設(shè)的壓差調(diào)節(jié)閥(4)可取消，否則，不能取消。
3.如權(quán)利要求1避免重沸器在不穩(wěn)定過渡沸騰區(qū)的操控方法中7)所述的塔釜溫度調(diào)節(jié)器(11)與重沸器加熱介質(zhì)入口溫度調(diào)節(jié)器(12)，其特征在于: 塔釜溫度控制器(11)的輸出作為重沸器加熱介質(zhì)入口溫度控制器(12)的給定值，亦即重沸器加熱介質(zhì)入口溫度控制器(12)的給定值由塔釜溫度控制的需要來決定它應(yīng)該‘變”或‘不變”，以及變化的‘大”或‘小”;通過該串級(jí)控制系統(tǒng)，在塔釜溫度平穩(wěn)時(shí)重沸器加熱介質(zhì)入口溫度和自界區(qū)來的加熱介質(zhì)流量均保持不變，而當(dāng)溫度在外來干擾作用下偏離給定值時(shí)，則要求重沸器加熱介質(zhì)入口溫度和自界區(qū)來的加熱介質(zhì)流量作相應(yīng)的變化，使能量的需要和供給之間得到平衡，將塔釜溫度穩(wěn)定在給定值上。
4.如權(quán)利要求1避免重沸 器在不穩(wěn)定過渡沸騰區(qū)的操控方法8)中所述的流量調(diào)節(jié)閥(7)和壓差調(diào)節(jié)閥(4)的設(shè)置，其特征在于: 當(dāng)精餾塔(I)塔釜溫度高于設(shè)定值時(shí)，減小流量調(diào)節(jié)閥(7)開度，使進(jìn)入重沸器(2)中的加熱介質(zhì)的流量減少，重沸器(2)的傳熱量隨之下降，使溫度逐漸下降直至達(dá)到設(shè)定值；與之同時(shí)，隨著流量調(diào)節(jié)閥(7)開度減小，其壓差增大，當(dāng)旁路調(diào)節(jié)閥兩側(cè)的測(cè)壓儀表測(cè)出壓降值大于設(shè)定值時(shí)，增大旁路壓差調(diào)節(jié)閥(4)開度，使流經(jīng)旁路的加熱介質(zhì)流量增大；反之，當(dāng)塔釜溫度低于設(shè)定值時(shí)，增大主路流量調(diào)節(jié)閥(7)開度，降低旁路壓差調(diào)節(jié)閥(4)開度。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種避免重沸器在不穩(wěn)定過渡沸騰區(qū)的操控方法，是為穩(wěn)定控制精餾塔塔釜溫度和確保產(chǎn)品質(zhì)量合格的目的而設(shè)計(jì)的，其采用“加熱介質(zhì)部分循環(huán)部分補(bǔ)充”的溫度控制及設(shè)置旁路壓差調(diào)節(jié)閥的方法，使重沸側(cè)換熱管壁面溫度與操作壓力下重沸介質(zhì)液體的飽和溫度之差Δt小于臨界溫差Δtc，從而能確保精餾塔釜溫控、精餾操作及傳熱速率的穩(wěn)定。發(fā)明方法可操作性能強(qiáng)、調(diào)節(jié)靈敏、控制性能好、可使產(chǎn)品質(zhì)量提高以及節(jié)省能量。
文檔編號(hào)B01D3/42GK103239876SQ20121002663
公開日2013年8月14日 申請(qǐng)日期2012年2月7日 優(yōu)先權(quán)日2012年2月7日
發(fā)明者劉成軍, 李勝山, 田慧, 李愛凌, 王書旭, 溫世昌, 高青, 張靖 申請(qǐng)人:中國(guó)石油天然氣股份有限公司, 中國(guó)石油天然氣華東勘察設(shè)計(jì)研究院