高鈦型磁鐵精礦兩相燒結(jié)礦生產(chǎn)方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及鋼鐵冶金技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種高鈦型磁鐵精礦兩相燒結(jié)礦生產(chǎn)方法。
【背景技術(shù)】
[0002]攀西釩鈦磁鐵礦1102含量高，S1 2含量低，在燒結(jié)過程中由于液相量不足，燒結(jié)礦難以達(dá)到很好的粘結(jié)，且生成了不利于燒結(jié)礦固結(jié)的Ca0.1102相，致使釩鈦燒結(jié)礦的脆性大，強(qiáng)度差，成品率低，粉化率高。
[0003]攀鋼投產(chǎn)四十多年來，通過采用一系列強(qiáng)化燒結(jié)的技術(shù)措施，燒結(jié)礦產(chǎn)質(zhì)量指標(biāo)有大幅度提高，但由于高鈦型磁鐵精礦難于燒結(jié)的固有特性，與國內(nèi)外先進(jìn)指標(biāo)相比，仍有很大的差距，尤其是入爐燒結(jié)礦強(qiáng)度與成品率處于較低水平，與普通燒結(jié)礦相比，入爐燒結(jié)礦成品率低，僅有63%左右，與先進(jìn)水平相差大約20個(gè)百分點(diǎn)，而燒結(jié)礦的轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度則低5-10個(gè)百分點(diǎn)左右。
[0004]西昌鋼釩公司原設(shè)計(jì)高爐爐料結(jié)構(gòu)為25%球團(tuán)礦+5%塊礦+70%燒結(jié)礦，保證高爐入爐礦石TFe品位達(dá)到51.5%，但2014年西昌鋼釩3#高爐投產(chǎn)后，由于市場(chǎng)條件的變化，入爐礦石TFe品位僅49.5%左右，鐵礦石消耗增加，2臺(tái)360m2燒結(jié)機(jī)保供3座1750m 3高爐生產(chǎn)，燒結(jié)礦產(chǎn)量出現(xiàn)明顯不足，高爐高產(chǎn)時(shí)球團(tuán)配比超過30 %，而球團(tuán)礦的價(jià)格較燒結(jié)礦高出10-20元/t，導(dǎo)致煉鐵成本顯著增加。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明克服了現(xiàn)有中存在入爐燒結(jié)礦成品率低，煉鐵成本高等不足，提供一種提高燒結(jié)礦成品率、提高利用系數(shù)、降低噸燒結(jié)礦固體燃料以及提高轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度的高鈦型磁鐵精礦兩相燒結(jié)礦生產(chǎn)方法
[0006]為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案:
[0007]一種高鈦型磁鐵精礦兩相燒結(jié)礦生產(chǎn)方法，它包括以下步驟:a、將由按重量份計(jì)97-98.5份高鈦型釩鈦磁鐵精礦和1.5-3.0份粘接劑形成的混合料采用圓盤造球機(jī)制成粒徑為3-8mm的生球，所述生球的水分為7% _11%、抗拉強(qiáng)度大于5N/個(gè)、落下強(qiáng)度(落下高度0.5m)大于5次/個(gè)；b、將由按重量份計(jì)30-65份高鈦型釩鈦磁鐵精礦、8-9.2份高品位普通礦粉、5.3-7份低品位普通粉礦、4.5-5份活性灰、4份除塵灰、6.5-7.3分石灰石、4.5份焦粉、30份返礦礦粉形成的混合料裝入一次混料機(jī)并加水進(jìn)行第一次混料，在第一次混合過程中控制混合料的水分為7.0-7.2%、混合時(shí)間為5-6min，將一次混料機(jī)中的混合料再放入二次混料機(jī)并加水進(jìn)行第二次混料，在第二次混合過程中控制混合料的水分為7.4-7.8% ;c、將按重量份計(jì)0-35份所述步驟a得到的生球和65-100份所述步驟b得到的混合料在二次混料機(jī)出口處或梭式給料機(jī)處進(jìn)行混合；d、將步驟c得到的混合料用皮帶運(yùn)輸?shù)綗Y(jié)機(jī)，用圓輥布料器布料至燒結(jié)臺(tái)車上，并壓料和平整料面，然后點(diǎn)火抽風(fēng)燒結(jié)形成燒結(jié)物，其中，將燒結(jié)物的FeO含量范圍控制在7-10wt%，燒結(jié)機(jī)機(jī)速度控制在1.8-2.4m/min，料層厚度控制在650-750mm，燒結(jié)溫度控制在1250_1300°C。
[0008]優(yōu)選的，所述高鈦型釩鈦磁鐵精礦中TFe的含量為55_58wt%、S12的含量大于3wt%,Fe0的含量大于30wt%、Ti02的含量大于8wt%。
[0009]優(yōu)選的，所述高品位普通礦粉中TFe的含量為58-62被％、5丨02的含量為6_9wt%、Al2O3的含量小于3wt%、Ti02的含量小于0.5wt%。
[0010]優(yōu)選的，所述低品位普通粉礦中TFe的含量為40_49wt %、5102的含量為17-28wt%、Al2O3的含量小于6wt%、Ti02的含量小于0.5wt%。
[0011]優(yōu)選的，所述除塵灰中TFe的含量為35-50wt%、5丨02的含量為6_8wt%、Al 203的含量小于4wt%、T12的含量小于5wt%。
[0012]優(yōu)選的，所述活性灰中CaO的含量為85_90wt%，所述石灰石中CaO的含量為52-54wt%，所述焦粉中灰分的含量為12-15wt%。
[0013]優(yōu)選的，所述返礦礦粉中TFe的含量為48-50被％、5丨02的含量為5_5.5wt%,Ca0的含量為10-1 Iwt %。
[0014]優(yōu)選的，所述粘接劑為膨潤土。
[0015]優(yōu)選的，所述燒結(jié)臺(tái)車長(zhǎng)60-90m、高度為700-800mm，寬度4_5m。
[0016]優(yōu)選的，所述圓盤造球機(jī)的參數(shù)為:圓盤直徑3000-8000mm、圓盤邊高為350_600mm、圓盤轉(zhuǎn)速為6_15r/min、圓盤傾角為47-55°
[0017]所述圓盤傾角是指機(jī)體上周邊圓盤與水平方向所形成的角。
[0018]本發(fā)明中首先采用按重量份計(jì)97-98.5份高鈦型釩鈦磁鐵精礦和1.5-3.0份粘接劑形成的混合料既可以將生球粒度控制在3-8_、生球的落下強(qiáng)度及抗壓強(qiáng)度分別大于5次/個(gè)、大于5N/個(gè)；同時(shí)生球加入地點(diǎn)為燒結(jié)機(jī)二次混料機(jī)出口處或梭式給料機(jī)處，這樣可以有效的避免生球在混料時(shí)發(fā)生更多的破損；本方法中由于燒結(jié)混合料粒度(>3_的比例)的增幅可達(dá)10.0%以上，布料時(shí)會(huì)造成燒結(jié)機(jī)底部和邊沿的大粒度偏析，同時(shí)燒結(jié)透氣性大幅改善，因此本方法需提高燒結(jié)的料層厚度50-100mm，提高點(diǎn)火溫度10-20°C及延長(zhǎng)點(diǎn)火時(shí)間0.5-1.0min,以改善表面混合料中的燃料燃燒以及熔劑的分解、熔化條件，同時(shí)由于布料偏析原因燒結(jié)臺(tái)車下部生球比例偏高，因此需提高燒結(jié)終了溫度20-50°C以促進(jìn)下部生球的氧化焙燒；本方法中同時(shí)由于酸性生球中不含燃料，且高堿度物料中燃料富余，將導(dǎo)致生球的氧化及晶間固結(jié)不充分和高堿度渣相固結(jié)熱量集中的不利影響，因此在提高料層厚度后，可降低高堿度物料上的燃料配比0.2-0.3個(gè)百分點(diǎn)，同時(shí)在造生球時(shí)添加濃度為0.2% -0.5%。氧化劑01202或CaMnO4)水溶液，以提高球團(tuán)的氧化度和改善燃料的燃燒條件。
[0019]本方法中將高鈦型釩鈦磁鐵精礦用來作為酸性生球，焙燒后的固結(jié)機(jī)理以晶間固結(jié)為主，因此其強(qiáng)度好且成品率高。在總的物料熔劑量不變的情況下，剩余燒結(jié)物的熔劑相對(duì)比例提高，形成局部高堿度，其燒結(jié)固結(jié)機(jī)理以渣相粘結(jié)為主，因此高堿度燒結(jié)礦的強(qiáng)度及成品率亦得到提尚。
[0020]采用本方法優(yōu)點(diǎn)主要有二方面:一是整體改善燒結(jié)原料透氣性，二是結(jié)合了酸性球團(tuán)和高鈦型釩鈦磁鐵精礦適宜用高堿度來進(jìn)行燒結(jié)固結(jié)的優(yōu)點(diǎn)。
[0021]本方法燒結(jié)時(shí)，點(diǎn)火溫度為1100-1150 °C,點(diǎn)火時(shí)間為2.0-2.5min，點(diǎn)火負(fù)壓為6-8kPa，燒結(jié)抽風(fēng)負(fù)壓為10-17kPa，抽風(fēng)流量為100-130m3/min，燒結(jié)機(jī)機(jī)尾煙氣溫度400±30°C，可通過調(diào)節(jié)燒結(jié)抽風(fēng)負(fù)壓、抽風(fēng)流量等參數(shù)控制混合料的燒結(jié)速度和機(jī)尾煙氣溫度。機(jī)尾部燒結(jié)煙氣溫度控制為370-430 °C，其中，在燒結(jié)過程操作，還可以在燒結(jié)焦粉配比一定的情況下通過調(diào)節(jié)料層厚度來控制燒結(jié)機(jī)底部溫度，料層越厚，燒結(jié)蓄熱保溫效果越好，則溫度越高。
[0022]與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果是:
[0023]本方法可提高燒結(jié)礦成品率>3個(gè)百分點(diǎn)，提高利用系數(shù)>8%，噸燒結(jié)礦固體燃料降低>lkgCe/t，轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度提高>1個(gè)百分點(diǎn)。
【具體實(shí)施方式】
[0024]實(shí)施例1
[0025]a、將由按重量份計(jì)98份高鈦型釩鈦磁鐵精礦和2份粘接劑形成的混合料采用在圓盤直徑為6000mm、圓盤轉(zhuǎn)速10r/min、圓盤傾角48.5°、造球時(shí)間5min，得到粒徑為3_8_的生球，所述生球的水分為9%、抗拉強(qiáng)度大于5N/個(gè)、落下強(qiáng)度大于5次/個(gè)；
[0026]b、將由按重量份計(jì)65份高鈦型磁鐵精礦、8份高品位普通粉礦、7份低品位普通粉礦、5份活性灰、4份除塵灰、6.5份石灰石、4.5份焦粉、30份返礦礦粉形成的混合料裝入一次混料機(jī)并加水進(jìn)行第一次混料，在第一次混合過程中控制混合料的水分為7.0-7.2%、混合時(shí)間為5-6min，將一次混料機(jī)中的混合料再放入二次混料機(jī)并加水進(jìn)行第二次混料，在第二次混合過程中控制混合料的水分為7.4-7.8% ;
[0027]C、將按重量份計(jì)O份所述步驟a得到的生球和100份所述步驟b得到的混合料在二次混料機(jī)出口處或梭式給料機(jī)處進(jìn)行混合；
[0028]d、將步驟c得到的混合料用皮帶運(yùn)輸?shù)綗Y(jié)機(jī)，用圓輥布料器布料至燒結(jié)臺(tái)車上，并壓料和平整料面，然后點(diǎn)火抽風(fēng)燒結(jié)形成燒結(jié)物，其中，將燒結(jié)物的FeO含量范圍控制在7-10wt%，燒結(jié)機(jī)機(jī)速度控制在1.8-2.4m/min，料層厚度控制在650-750mm，燒結(jié)溫度控制在1250-1300°C，燒結(jié)堿度(燒結(jié)礦中的Ca0/Si02比值)控制為1.90±0.05，燒結(jié)二次混合料水分為7.3±0.1%，混合料粒度+3mm所占比例為70-75%，料層高度為700mm，燒結(jié)機(jī)機(jī)速2.0m/min。
[0029]燒結(jié)結(jié)果表明，燒結(jié)機(jī)尾煙氣溫度400°C，燒結(jié)成品率為78.8 %，燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度73.1%,燒結(jié)礦固體燃料消耗45.2kg/t，燒結(jié)機(jī)利用系數(shù)1.4t/ (m2.h)。
[0030]實(shí)施例2
[0031]a、將由按重量份計(jì)98份高鈦型釩鈦磁鐵精礦和2份粘接劑形成的混合料采用在圓盤直徑為6000mm、圓盤轉(zhuǎn)速10r/min、圓盤傾角48.5°、造球時(shí)間5min，得到粒徑為3_8_的生球，所述生球的水分為9%、抗拉強(qiáng)度大于5N/個(gè)、落下強(qiáng)度大于5次/個(gè)；
[0032]b、將由按重量份計(jì)50.1份高鈦型磁鐵精礦、8.5份高品位普通粉礦、6.3份低品位普通粉礦、5份活性灰、4份除塵灰、6.5份石灰石、4.5份焦粉、30份返礦礦粉形成的混合料裝入一次混料機(jī)并加水進(jìn)行第一次混料，在第一次混合過程中控制混合料的水分為7.0-7.2%、混合時(shí)間為5-6min，將一次混料機(jī)中的混合料再放入二次混料機(jī)并加水進(jìn)行第二次混料，在第二次混合過程中控制混合料的水分為7.4-7.8% ；
[0033]C、將按重量份計(jì)15份所述步驟a得到的生球和85份所述步驟b得到的混合料在二次混料機(jī)出口處或梭式給料機(jī)處進(jìn)行混合；
[0034]d、將步驟c得到的混合料用皮帶運(yùn)輸?shù)綗Y(jié)機(jī)，用圓輥布料器布料至燒結(jié)臺(tái)車上，并壓料和平整料面，然后點(diǎn)火抽風(fēng)燒結(jié)形成燒結(jié)物，其中，將燒結(jié)物的FeO含量范圍控制在7-10wt%，燒結(jié)機(jī)機(jī)速度控制在1.8-2.4m/min，料層厚度控制在650-750mm，燒結(jié)溫度控制在1250-1300°C，燒結(jié)堿度(燒結(jié)礦中的Ca0/Si02比值)控制為1.90±0.05，燒結(jié)二次混合料水分為7.4±0.1%，混合料粒度+3mm所占比例為80-85%，料層高度為700mm，燒結(jié)機(jī)機(jī)速2.lm/min。
[0035]燒結(jié)結(jié)果表明，燒結(jié)機(jī)尾煙氣溫度420°C，燒結(jié)成品率為79.95%，燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度73.6%，燒結(jié)礦固體燃料消耗44.5kg/t，燒結(jié)機(jī)利用系數(shù)1.44t/ (m2.h)，分別較實(shí)施例1的成品率升高1.1個(gè)百分點(diǎn)、轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度上升0.5個(gè)百分點(diǎn)，燃料消耗低0.7kg/t，利用系數(shù)上升 0.04t/ (m2.h) ο
[0036]實(shí)施例