本發(fā)明涉及高拉伸長形鋼元件、特別是高拉伸鋼絲、用于制造高拉伸長形鋼元件的方法和這樣的高拉伸長形鋼元件作為彈簧絲和繩絲的各種用途或應(yīng)用。

背景技術(shù)：

美國專利號5922149公開了一種用于制造用于實施柔性管的鋼絲和成形絲的方法。成形絲通過對由0.05％-0.5％的c、0.4％-1.5％mn、0-2.5％的cr、0.1％-0.6％的si、0-1％的mo、不超過0.25％的ni及不超過0.02％的s和p組成的鋼進(jìn)行軋制或拉拔來生產(chǎn)，并且對成形絲執(zhí)行第一熱處理，包括在預(yù)定條件下淬火以實現(xiàn)至少32的hrc硬度、主導(dǎo)的是馬氏體和貝氏體的鋼結(jié)構(gòu)及少量鐵素體的至少一個步驟。淬火步驟包括使所述鋼絲在大于鋼的ac3點的溫度下通過奧氏體化爐。成形絲在熱處理之后具有不超過900mpa的斷裂點rm。

國際專利申請?zhí)?011/151532公開了一種旨在用作柔性管組成部分的低合金碳鋼的異型絲。該鋼絲具有以下組成：在0.75％與0.95％之間的碳、在0.30％與0.85％之間的錳、小于0.4％的鉻、小于0.16％的釩、在0.15％與1.40％之間的硅。該鋼絲通過首先在長形元件棒的奧氏體域內(nèi)對其進(jìn)行熱軋跟著冷卻至室溫來制造。通過首先使絲棒經(jīng)受兩個連貫且有序的階段的熱機械處理(即等溫回火以賦予絲棒均質(zhì)的珠光體微觀結(jié)構(gòu))，跟著是具有包括在50％與最大80％之間的總體加工硬化率的冷機械變換操作以給予其最終形狀來獲得異型絲。所獲得的異形絲接著在從410℃到710℃的溫度下經(jīng)受熱處理，以給予其期望的最終機械特性。在該專利申請中，通過等溫回火創(chuàng)建的微觀結(jié)構(gòu)是珠光體，以使鋼經(jīng)得住由拉拔和/或軋制所施加的變形。

一般使用具有鐵素體-珠光體結(jié)構(gòu)和相當(dāng)高的高機械強度值與硬度值的、處于冷成形原始狀態(tài)的碳鋼。然而考慮到例如關(guān)于彈簧絲必須執(zhí)行的預(yù)成形與彎折操作，和對于加強絲來說所需要的加強操作，已發(fā)現(xiàn)增加的機械強度超過一定限值會引起這樣的鋼具有不足的延展性。國際專利申請wo2013041541已公開一種對具有特別的鋼組成的鋼絲進(jìn)行的特定熱處理。如此獲得的鋼絲具有有著一定體積的殘留的奧氏體和斷裂時的高伸長率的冶金結(jié)構(gòu)。已對鋼絲做出了大量努力以進(jìn)一步提高拉伸強度并同時具有可接受的或期望的延展性。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是提供一種具有高到極高的拉伸強度和可接受的延展性的長形鋼元件。

本發(fā)明的另一目的是提供一種適于用作彈簧絲或用于生產(chǎn)繩的元件的高拉伸鋼絲。

本發(fā)明的又另一目的是提供一種用以制造具有高到極高的拉伸強度和可接受的延展性的長形鋼元件、特別是鋼絲的合適的方法。

本發(fā)明描述了歸因于定向的馬氏體微觀結(jié)構(gòu)而具有非常高的拉伸強度和延展性的長形鋼元件，和用以在連續(xù)的過程中生產(chǎn)這樣的長形鋼元件的方法。其中“長形鋼元件”意味著具有一個明顯維度(即長度)顯著地大于另外兩個維度(即寬度和厚度或者直徑)的鋼元件。例如，“長形鋼元件”是具有從幾米到幾千米的長度和具有約為毫米到幾十毫米(例如從0.5mm到50mm、從1mm到20mm)的寬度和厚度且其中寬度大于厚度的扁平形狀橫截面的鋼絲。在本申請的內(nèi)容中，“長形鋼元件”主要是指包括成形絲和異型絲、鋼桿、鋼棒、鋼帶、鋼條、鋼軌和具有長形形狀的任何鋼構(gòu)件的鋼絲。

根據(jù)本發(fā)明的第一方面，提供有一種長形鋼元件，具有非圓形橫截面并且處于加工硬化狀態(tài)，所述長形鋼元件作為鋼組成具有：

范圍從0.20重量百分比至1.00重量百分比(例如從0.50重量百分比至0.75重量百分比或約0.60重量百分比)的碳含量，

范圍從0.05重量百分比至2.0重量百分比(例如從0.15重量百分比至1.8重量百分比或約0.20重量百分比或約1.40重量百分比)的硅含量，

范圍從0.40重量百分比至1.0重量百分比(例如從0.50重量百分比至0.80重量百分比或約0.60重量百分比)的錳含量，

范圍從0.0重量百分比至1.0重量百分比(例如從0.01重量百分比至1.0重量百分比、從0.10重量百分比至0.90重量百分比或從0.50重量百分比至0.80重量百分比)的鉻含量，

硫和磷含量各自被限制為0.025重量百分比，例如被限制為0.015重量百分比，

鎳、釩、鋁、鉬或鈷的含量各自被限制為0.50重量百分比、例如被限制為0.30重量百分比或被限制為0.10重量百分比，

其余為鐵和不可避免的雜質(zhì)，并且其中鋼中的所有元素的重量分?jǐn)?shù)的總和等于100％，

所述鋼具有包括馬氏體晶粒的馬氏體結(jié)構(gòu)，

其中馬氏體晶粒的至少百分之10體積部分是定向的。

已知馬氏體鋼是多晶材料。當(dāng)多晶材料的晶粒是隨機定向的時，多晶材料是非定向或非紋理化的。在特定條件下，多晶材料的晶?？梢詢?yōu)選地是定向的，并且在該情況中多晶材料被稱為“定向的”、“對齊的”或“紋理化的”。經(jīng)常面對兩種類型的定向或?qū)R，即，“晶體學(xué)定向”和“微觀結(jié)構(gòu)定向”。晶體學(xué)定向意味著晶粒是晶體學(xué)定向的，例如具有某些晶體學(xué)平面或晶體學(xué)方向的優(yōu)選對齊或定向。優(yōu)選的晶體學(xué)定向通常從在采樣的坐標(biāo)系內(nèi)的不同空間方向上已測得的衍射峰強度(諸如通過x射線衍射(xrd)分析或電子反向散射衍射(ebsd))的定向依賴性的分析來確定。另一方面，如果多晶材料的晶粒具有形態(tài)上的各向異性形狀，則晶粒也可以在多晶的形成期間通過諸如單軸壓縮而具有“微觀結(jié)構(gòu)定向”?！拔⒂^結(jié)構(gòu)定向”暗示著各向異性形狀的晶粒在優(yōu)選的方向或平面中是形態(tài)上定向的。這可以通過諸如掃描電子顯微鏡(sem)的圖像分析來檢測。此外，晶體學(xué)定向經(jīng)常與微觀結(jié)構(gòu)定向有關(guān)聯(lián)，因為晶粒的形狀各向異性經(jīng)常與它們的晶體學(xué)相關(guān)。

馬氏體作為條板狀或板形狀的晶粒出現(xiàn)。當(dāng)在橫截面中觀察時，透鏡狀(透鏡形狀的)晶粒有時被描述為針狀(針形狀)。根據(jù)本申請，在生產(chǎn)出的馬氏體鋼絲中，馬氏體晶粒的至少百分之10體積部分是定向的。術(shù)語“定向的”意味著透鏡狀晶?；蛘咴诰w學(xué)上是定向的或者在微觀結(jié)構(gòu)上是定向的，或者在晶體學(xué)和微觀結(jié)構(gòu)兩者上是定向的。

晶體學(xué)定向的體積百分?jǐn)?shù)可以借助于x射線衍射(xrd)分析或電子反向散射衍射(ebsd)來獲得。微觀結(jié)構(gòu)定向的體積百分?jǐn)?shù)可以通過圖像分析來評價。

本文中，術(shù)語“定向的”不僅意味著透鏡狀晶粒的晶體學(xué)軸線或軸線在如圖1中用a1和a2所圖示出的相同方向上是確切地定向的，而且是指在公差內(nèi)的定向。當(dāng)晶粒的某些軸線的方向(或某些晶體學(xué)方向)偏離、如圖1中用角度α所呈現(xiàn)的(在20°內(nèi)、優(yōu)選在10°內(nèi)、更優(yōu)選在5°內(nèi))時，這些晶粒也被視為定向的。

定向至少是指一維優(yōu)選定向，例如在垂直于透鏡狀晶粒的平面的方向(如圖1中用a1、a2、例如[001]所示的方向)上。對于一維定向，透鏡狀晶粒在透鏡平面上的方向(如圖1中用a4、a5所示的方向)上隨機地分布。定向也可以是指三維優(yōu)選定向、即晶粒優(yōu)選地在兩個正交方向(例如[001]和[100])上是定向的。

本發(fā)明的長形鋼元件可以處于加工硬化狀態(tài)，這意味著長形鋼元件借助于諸如拉絲或軋絲的機械變形來加工硬化。拉絲是用于通過將絲拉動通過單個或一系列拉拔模具(多個)而減小絲的橫截面的金屬加工過程。軋絲是通過由一對在相反方向上轉(zhuǎn)動的金屬輥引起的變形來減小橫截面面積或使金屬件成形的過程。已知加工硬化增加拉伸強度rm并降低絲的延展性。絲的延展性可以通過斷裂時的伸長率at來反映。如下文中將圖示出的，與傳統(tǒng)鋼絲相比，具有特定組成的本發(fā)明的鋼絲僅需要幾個減小步驟以到達(dá)相當(dāng)水平的拉伸強度以及高水平的伸長率。

根據(jù)本發(fā)明，當(dāng)其橫截面是非圓形時，長形鋼元件具有附加優(yōu)點。根據(jù)本發(fā)明的鋼的馬氏體晶粒是定向的，并且該定向通常與長形鋼元件的生產(chǎn)有關(guān)聯(lián)。馬氏體晶粒的定向或產(chǎn)品的紋理因此與產(chǎn)品的幾何形狀或尺寸具有一定的關(guān)系。例如，歸因于特定方向壓實力，冷軋扁平形狀絲的紋理與具有圓形橫截面的拉拔絲相比更好。此外，冷軋扁平形狀絲的馬氏體晶粒的相對于產(chǎn)品的幾何形狀的定向方向可以從非圓形橫截面的各向異性來識別。

優(yōu)選地，馬氏體晶粒的至少百分之20體積部分是定向的。更優(yōu)選的，馬氏體晶粒的至少百分之30體積部分是定向的。更優(yōu)選地，馬氏體的至少百分之40體積部分是定向的。

根據(jù)本申請的長形鋼元件優(yōu)選地具有至少是拉伸強度rm的百分之80的屈服強度rp0.2。rp0.2是處于0.2％永久伸長率的屈服強度。更優(yōu)選地，屈服-拉伸比、即rp0.2/rm是在百分之80與百分之96之間。因此，彈性變形之后的鋼絲在斷裂之前仍然可以在一定程度上變形。然而，如將進(jìn)一步引證的，連貫的熱處理可以造成與高于3％的斷裂時的伸長率at相比非常高的屈服-拉伸比(其中熱處理之前的rm高于或等于熱處理后的rm)。

根據(jù)本申請的長形鋼元件優(yōu)選地具有耐腐蝕性涂層。更優(yōu)選地，鋼絲具有選自鋅、鋁、鎳、銀、銅或它們的合金中的任一種的耐腐蝕性涂層。在這樣的情況中，即使在惡劣的腐蝕環(huán)境中，絲也具有延長的使用壽命。

在沒有連貫的熱處理的情況下，長形鋼元件可以具有至少1200mpa的拉伸強度rm和至少百分之3的斷裂時的伸長率at。長形鋼元件可以處于冷軋狀態(tài)。長形鋼元件可以是扁平形狀的絲并因此在橫截面中具有“蹄鐵交叉(blacksmith-cross)”。在沒有連貫的熱處理的情況下，對于低于300mm²的橫截面面積的扁平形狀的鋼絲，具有至少1200mpa的拉伸強度rm和對于低于100mm²的橫截面面積的扁平形狀的鋼絲具有至少1300mpa的拉伸強度rm和對于低于5mm²的橫截面面積的扁平形狀的鋼絲具有至少1400mpa的拉伸強度rm。優(yōu)選地rm可以是利用連貫的熱處理調(diào)整下降至1000mpa。利用連貫的熱處理，取決于熱循環(huán)的時間和溫度，拉伸強度rm可以在熱處理前獲得的rm與下降至1000mpa之間調(diào)整。

根據(jù)本發(fā)明的第二方面，長形鋼元件可以用作彈簧絲或用于生產(chǎn)繩的元件。

根據(jù)本發(fā)明的第三方面，提供有一種制造長形鋼元件的方法，所述長形鋼元件具有非圓形橫截面且處于加工硬化狀態(tài)，所述長形鋼元件作為鋼組成具有：

范圍從0.20重量百分比至1.00重量百分比(例如從0.50重量百分比至0.75重量百分比或約0.60重量百分比)的碳含量，

范圍從0.05重量百分比至2.0重量百分比(例如從0.15重量百分比至1.8重量百分比或約0.20重量百分比或約1.40重量百分比)的硅含量，

范圍從0.40重量百分比至1.0重量百分比(例如從0.50重量百分比至0.80重量百分比或約0.6在重量百分比)的錳含量，

范圍從0.0重量百分比至1.0重量百分比(例如從0.01重量百分比至1.0重量百分比、從0.10重量百分比至0.90重量百分比或從0.50重量百分比至0.80重量百分比)的鉻含量，

硫和磷含量各自被限制為0.025重量百分比，例如別限制為0.015重量百分比，

鎳、釩、鋁、鉬或鈷的含量各自被限制為0.5重量百分比，例如被限制為0.30重量百分比或被限制為0.10重量百分比，

其余為鐵和不可避免的雜質(zhì)，并且其中鋼中的所有元素的重量分?jǐn)?shù)的總和等于100％，

所述鋼具有包括馬氏體晶粒的馬氏體結(jié)構(gòu)，

其中馬氏體晶粒的至少百分之10體積部分是定向的。

所述方法依次包括以下步驟：

a)在小于120秒的周期期間在高于ac3溫度下使鋼錠、盤條或鋼(拉拔的或軋制的)絲奧氏體化，

b)在小于60秒的周期期間在低于100℃下對所述奧氏體化的鋼錠、盤條或鋼絲進(jìn)行淬火，

c)在范圍從10秒到600秒的周期期間在320℃與700℃之間對所述淬火的鋼錠、盤條或鋼絲進(jìn)行回火，

d)將所述淬火并回火的鋼錠、盤條或鋼絲加工硬化成長形鋼元件。

在現(xiàn)有技術(shù)中，諸如在美國專利號5922149的公開中，鋼絲或絲棒首先被變形或加工硬化成最終尺寸并且隨后被淬火和回火，如圖2中示意性地示出的。相反，根據(jù)本發(fā)明，鋼錠、盤條或鋼絲首先在低于馬氏體形成結(jié)束時的溫度下在短時間內(nèi)進(jìn)行淬火，以形成馬氏體結(jié)構(gòu)。在該馬氏體結(jié)構(gòu)中，幾乎沒有或者有非常有限的(例如小于1vol％)的奧氏體殘留。此后跟著是使淬火的盤條或鋼絲回火?；鼗鸬鸟R氏體鋼接著被變形或加工硬化(例如通過拉拔或軋制)成最終尺寸，如圖3中示意性所示。馬氏體晶粒的定向是通過在淬火并回火的馬氏體長形鋼元件上進(jìn)行拉拔或軋制的所施加的壓縮力的結(jié)果。定向的程度主要取決于所施加的壓縮力和應(yīng)變硬化。

本發(fā)明得到意想不到的技術(shù)結(jié)果和優(yōu)點。通常在絲加工中淬火和回火是最終步驟，并且馬氏體一直被認(rèn)為對于拉拔或軋制是不利的。根據(jù)本發(fā)明的馬氏體絲的拉伸強度非常高且拉伸強度的水平與高水平延展性的組合是不常見的。通過拉拔或軋制回火馬氏體鋼而獲得的令人驚奇的結(jié)果可以歸功于與常規(guī)共析鋼相比的鋼的特殊合金化(具有cr和si的微合金化)。冷變形長形鋼元件中的馬氏體晶粒的定向是通過在淬火并回火的馬氏體鋼上進(jìn)行的變形所施加的壓縮力的結(jié)果。本申請的組成和方法的協(xié)同效果使得具有優(yōu)選馬氏體定向的馬氏體長形鋼元件。

方法可以進(jìn)一步包括步驟e)在100℃與250℃之間的溫度下使所述加工硬化的長形鋼元件老化。

優(yōu)選地，在方法中所述加工硬化在低于700℃的溫度下發(fā)生。根據(jù)優(yōu)選實施例，所述加工硬化是冷軋。冷變形具有加工硬化和增強材料的額外的效果，并因此進(jìn)一步提高了材料的機械性能。它還提高了表面光潔度并保持更嚴(yán)格的公差，以允許期望的通過熱變形不可能獲得的質(zhì)量?？蛇x地，根據(jù)另一可能的實施例，所述加工硬化是在400℃與700℃之間發(fā)生的溫軋。對于類似的減小，溫軋的應(yīng)用顯著地減少了所要求的通過的量、在輥上的負(fù)載并使過程簡化。

方法可以進(jìn)一步包括可選的步驟e)在350℃與700℃之間的溫度下使所述加工硬化的長形鋼元件退火。退火步驟可以去除殘余應(yīng)力、增加屈服-拉伸比并且進(jìn)一步提高長形鋼元件的延展性。

附圖說明

在結(jié)合非限制性示例和隨附的附圖考慮時參照詳細(xì)描述將更好地理解本發(fā)明，其中：

圖1示意性地示出多結(jié)晶材料中的晶粒定向。

圖2圖示出用于根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的鋼絲的熱機械過程。

圖3圖示出用于根據(jù)本發(fā)明的鋼絲的熱機械過程。

圖4圖示出用于根據(jù)本發(fā)明的熱過程的溫度vs.時間曲線。

圖5示出根據(jù)本發(fā)明的第二實施例的作為厚度減小的函數(shù)的拉伸/屈服強度和伸長率。

圖6是在根據(jù)本發(fā)明生產(chǎn)的扁平形狀的長形鋼元件的橫截面上的“蹄鐵交叉”的示意圖。

圖7(a)示出在扁平形狀的鋼絲的“蹄鐵交叉”的中心附近的掃描電子微觀結(jié)構(gòu)(sem)。

圖7(b)示出在扁平形狀的鋼絲的橫截面的短邊緣處的掃描電子微觀結(jié)構(gòu)。

圖7(c)示出在扁平形狀的鋼絲的橫截面的長邊緣處的掃描電子微觀結(jié)構(gòu)。

圖8是根據(jù)本發(fā)明的在相同熱處理之后的絲棒的橫截面的示意圖。

圖9(a)示出在絲棒的中心附近的掃描電子微觀結(jié)構(gòu)。

圖9(b)示出在絲棒的邊緣處的掃描電子微觀結(jié)構(gòu)。

圖10示出根據(jù)本發(fā)明的鋼絲的作為退火溫度的函數(shù)的拉伸/屈服強度和伸長率的發(fā)展。

具體實施方式

圖4圖示出應(yīng)用于具有6.5mm的直徑的、且具有以下鋼組成的鋼絲或絲棒的合適的溫度對時間曲線：

-％wtc＝0.55

-％wtmn＝0.65

-％wtsi＝1.4

-％wtcr＝0.6

余量是鐵和不可避免的雜質(zhì)。

此鋼的馬氏體變形的起始溫度ms是約280℃并且馬氏體形成結(jié)束時的溫度mf是約100℃。

該方法的各種步驟如下：

-第一奧氏體化步驟(10)，在該步驟期間鋼絲停留在在120秒期間在約950℃的爐中，

-第二淬火步驟(12)，用于在至少20秒期間在低于100℃的溫度下的油中的馬氏體變形；

-第三回火步驟(14)，用于在小于60秒期間在約450℃的溫度下增加韌性；和

-第四冷卻步驟(16)，在20秒或更長時間期間在室溫下。

曲線18是在各種設(shè)備部件(爐、熔池)中的溫度曲線，并且曲線19是鋼絲或絲棒的溫度。

以上熱處理之后的鋼絲或絲棒具有回火馬氏體微觀結(jié)構(gòu)。

所形成的馬氏體鋼絲或絲棒繼續(xù)進(jìn)行冷軋(即低于400℃)至扁平形狀。鋼元件通過若干軋制機架被冷軋成最終尺寸。鋼絲通過越多的軋制機架，厚度減小越多?？梢詼y量和控制鋼絲的張力。重要的是最小化或消除在機架之間移動的鋼絲中的張力。張力可以造成鋼的實質(zhì)縮窄?？梢允褂镁苷{(diào)速系統(tǒng)來控制輥被驅(qū)動時的速度以使張力最小化。作為示例，在兩個厚度軋制之間插入邊緣軋制。

在不同厚度減小水平下的屈服(rp0.2)和拉伸(rm)強度連同斷裂時的伸長率at被示出在圖5中。如圖5所示，拉伸和屈服強度兩者隨著厚度減小而增加。屈服-拉伸比在80與96之間。具有60％的厚度減小時，扁平形狀的鋼絲的拉伸強度可以在沒有故障或斷裂的情況下上升到2200mpa。這樣的扁平形狀的鋼絲具有約2％的斷裂時的伸長率at，這對于諸如彎折的進(jìn)一步加工或操作是可接受的。

該非常高的拉伸強度是軋制之后的鋼絲中的定向馬氏體晶粒的結(jié)果。通過圖像分析對定向進(jìn)行分析并且顯示馬氏體晶粒的至少百分之10體積部分被定向。

特別地，在以歸因于軋制而創(chuàng)建的最大應(yīng)變區(qū)域為特征的所謂的“蹄鐵交叉”(如圖6所示)附近，馬氏體晶粒被良好地定向。在一些實例中，它也被稱為“層疊交叉”，因為它是宏觀剪切帶的形成。在應(yīng)力方面，軋制在扁平形狀的絲的中心、長邊緣和短邊緣之間具有應(yīng)力分量的非均勻的重新分配。最高應(yīng)變或最強變形發(fā)生在如圖6中示意性所示的交叉區(qū)域處。應(yīng)變分布確定了透鏡狀形狀的馬氏體晶粒的定向，使得與在短和長邊緣(圖6的橫截面視圖中分別用(b)和(c)指示出的位置)附近的定向相比，在該交叉區(qū)域(例如，圖6中用(a)指示出的位置)附近馬氏體被更好地壓縮并且因此被定向。圖7(a)和圖7(b)及(c)分別示出被冷軋成寬度上為11.9mm且在厚度上為3.5mm的扁平形狀的絲的在中心(圖6中用(a)指示出)附近和在短和長邊緣(圖6中分別用(b)和(c)指示出)附近的橫截面的微觀結(jié)構(gòu)。如圖7(a)所示，透鏡狀形狀的馬氏體晶粒呈現(xiàn)針狀形狀的微觀結(jié)構(gòu)且被良好地定向。已發(fā)現(xiàn)，特別是在橫截面的中心附近，透鏡狀(透鏡形狀的)馬氏體晶粒的軸線被基本上垂直于扁平形狀的絲的長邊緣定向。如圖7(b)及(c)所示在邊緣處的馬氏體晶粒的定向的程度不如中心附近的圖7(a)所示的那樣高。

作為比較，還觀察并在圖9中示出了在具有圓形橫截面(圖8)的絲棒的邊緣(圖8中用位置(b)指示出)處和在中心(圖8中用位置(a)指示出)附近的微觀結(jié)構(gòu)。絲棒通過了與本發(fā)明的扁平形狀的絲相同的熱處理，并且在熱處理期間或之后沒有應(yīng)用于該絲棒的冷變形。在沒有冷變形的情況下，絲棒呈現(xiàn)均勻的微觀結(jié)構(gòu)。馬氏體晶?；蛘咴诮z棒的中心(圖9(a))附近或者在邊緣(圖9(b))處被隨機地定向。

作為附加或任選步驟，可以在軋制之后使用退火處理以去除應(yīng)力。初始冷軋扁平形狀的絲具有約2020mpa的拉伸強度、約1750mpa的屈服強度和約4.2％的斷裂時的伸長率。加工硬化的鋼絲以15m/min的速度連續(xù)地通過在350℃與750℃之間的溫度下的退火爐或烘箱。鋼絲的作為退火溫度(at)的函數(shù)的拉伸強度(rm-r)、屈服強度(rp0.2-r)和斷裂時的伸長率(at-r)的發(fā)展被示出在圖10中。當(dāng)在低溫度(即約400℃或450℃)下對絲進(jìn)行退火時，伸長率沒有提高并且甚至稍微降低。然而，當(dāng)在高于500℃的溫度下進(jìn)行退火時，加工硬化的鋼絲的斷裂時的伸長率(at-rta)如圖10所示隨著退火溫度而增加。當(dāng)在700℃下對鋼絲進(jìn)行退火時，鋼絲的斷裂時的伸長率(at-rta)可以上升到約9.5％。拉伸強度(rm-rta)和屈服強度(rp0.2-rta)兩者都隨著鋼絲的退火溫度而降低。

作為示例，對加工硬化的鋼絲進(jìn)行退火以便將其拉伸強度rm從約2020mpa減小至包括在1000mpa與1500mpa之間、優(yōu)選包括在1200mpa與1500mpa之間的值。作為另一示例，對加工硬化的鋼絲進(jìn)行退火以便將其拉伸強度rm從約2020mpa減小至包括在1500mpa與1900mpa之間、優(yōu)選包括在1600mpa與1800mpa之間的值。退火處理一方面顯著地影響絲的強度和伸長率，并且另一方面也可以被控制以提高耐疲勞性、耐腐蝕性和對氫脆的抵抗力。

根據(jù)本發(fā)明，可選地，可以使用溫軋來使鋼絲的厚度扁平化或減小。淬火和回火的圓形絲或扁平絲在溫軋之前首先在爐或烘箱中、優(yōu)選地在中頻感應(yīng)加熱爐中被溫?zé)嶂?00℃與700℃之間的溫度。這里，中頻意味著在10khz至200khz的范圍內(nèi)的頻率。優(yōu)選地，在溫軋期間使用修整單元，其調(diào)整鋼的溫度以補償在軋制步驟期間可能發(fā)生的熱損失。