背景技術(shù)：
：6xxx鋁合金是用硅和鎂生成硅化鎂(mg2si)沉淀的鋁合金。合金6061已經(jīng)在各種應(yīng)用中使用了幾十年。然而，要改善6xxx鋁合金的一種或多種特性而不使其他特性退化往往很不容易。對(duì)于汽車應(yīng)用，具有良好成形性且具有具有高強(qiáng)度(典型的烤漆熱處理之后)的片材是期望的。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明涉及以連續(xù)的在線序列制造6xxx鋁合金帶的方法，其包括：(i)提供連續(xù)鑄造的鋁合金帶作為給料；(ii)通過至少兩個(gè)機(jī)架將給料在線軋制(例如熱軋和/或冷軋)為所需厚度，任選地軋制為最終產(chǎn)品規(guī)格。軋制后，可對(duì)給料進(jìn)行(iii)固溶熱處理和(iv)淬火。在固溶熱處理和淬火之后，可對(duì)6xxx鋁合金帶進(jìn)行(v)人為老化(例如，通過烤漆)。可選的附加步驟包括離線冷軋(例如，在固溶熱處理前一刻或緊接固溶熱處理之后)、拉伸矯直和卷取。該方法產(chǎn)生具有改善的特性組合(例如，改善的強(qiáng)度和成形性組合)的鋁合金帶?，F(xiàn)在參見圖1，其示出了制造6xxx鋁合金帶的一種方法。在該實(shí)施方案中，連續(xù)鑄造的鋁6xxx鋁合金帶給料1任選地通過剪切和修剪工位2，并且任選地在固溶熱處理之前進(jìn)行修剪8。所述鋁合金帶可為t4或t43回火。加熱步驟和隨后的淬火步驟的溫度將根據(jù)所需的回火而變化。在其他實(shí)施方案中，可以在流程圖的任何步驟之間進(jìn)行淬火，例如在鑄造步驟1與剪切和修剪步驟2之間。在進(jìn)一步的實(shí)施方案中，卷取可以在軋制步驟6之后，接在離線冷加工或固溶熱處理后進(jìn)行。在其他實(shí)施方案中，生產(chǎn)方法可利用鑄造步驟作為固溶化步驟，這樣可無任何固溶熱處理或退火，如共同擁有的美國(guó)專利申請(qǐng)公開us2014/0000768所述，該文獻(xiàn)全文引入本文以供參考。在一個(gè)實(shí)施方案中，鋁合金帶在淬火之后卷取。卷取的產(chǎn)品(例如，t4或t43回火)可運(yùn)送至客戶(例如用于生產(chǎn)成形汽車零件/部件，諸如成形汽車面板)?？蛻艨蓪?duì)成形產(chǎn)品進(jìn)行烤漆處理和/或其他方式的熱處理(例如，人為地老化)，以獲得最終的回火產(chǎn)品(例如，t6回火，其可以是接近峰值強(qiáng)度的t6回火，如下文所述)。如本文所用，術(shù)語“退火”是指引起金屬回復(fù)和/或重結(jié)晶的加熱工藝(例如，用以改善成形性)。用于鋁合金退火的典型溫度范圍為500至900℉。同樣如本文所用，術(shù)語“固溶熱處理”是指一種冶金工藝，其中金屬保持在高溫下，以使得合金元素的第二相顆粒至少部分地溶解到固溶體中(例如完全溶解第二相顆粒)。固溶熱處理中使用的溫度通常高于退火時(shí)使用的溫度，但低于合金的初熔點(diǎn)，例如在905℉至1060℉范圍內(nèi)的溫度。在一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度至少為950℉。在另一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度至少為960℉。在又一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度至少為970℉。在另一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度至少為980℉。在又一實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度至少為990℉。在另一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度至少為1000℉。在一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度不超過至少1050℉。在另一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度不超過至少1040℉。在另一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度不超過至少1030℉。在一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度至少為950℉至1060℉。在另一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理的溫度為960℉至1060℉。在又一實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度為970℉至1050℉。在另一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度為980℉至1040℉。在另一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度為990℉至1040℉。在另一個(gè)實(shí)施方案中，固溶熱處理溫度為1000℉至1040℉。如本文所用，術(shù)語“給料”是指帶狀的鋁合金。本發(fā)明的實(shí)踐中使用的給料可以通過本領(lǐng)域內(nèi)的技術(shù)人員熟知的任何數(shù)量的連續(xù)鑄造技術(shù)來制備。用于制造帶材的優(yōu)選方法在授予wyatt-mair和harrington的美國(guó)專利5,496,423中有所描述。另一種優(yōu)選的方法在申請(qǐng)序列號(hào)10/078,638(現(xiàn)為美國(guó)專利6,672,368)和序列號(hào)10/377,376中有所描述，所述專利均轉(zhuǎn)讓給了本發(fā)明的受讓人。通常，取決于期望的連續(xù)處理和帶材的最終用途，鑄造帶材將具有約43至254cm(約17至100英寸)的寬度。圖2示意性地示出了執(zhí)行附加加熱和軋制步驟的許多可供選擇的實(shí)施方案之一的裝置。金屬在熔爐80中被加熱，熔化的金屬盛裝在熔爐保持器81,82中。熔化的金屬通過槽84，并進(jìn)一步通過脫氣裝置86和過濾裝置88制備。中間包90將熔化的金屬提供給連鑄機(jī)92，例如帶式連鑄機(jī)，但不限于此。從連鑄機(jī)92出來的金屬給料94移動(dòng)通過可選的剪切96和修剪98工位，以修剪和橫向切割邊緣，然后被送至可選的淬火工位100，以調(diào)節(jié)軋制溫度。在淬火100之后，給料94通過軋機(jī)102，形成中間厚度。然后對(duì)給料94進(jìn)行額外的熱軋(軋制)104和任選的冷軋(軋制)106,108，以獲得所需的最終規(guī)格?？梢匀鐖D所示在線進(jìn)行冷軋(軋制)，或者離線進(jìn)行。在本發(fā)明的實(shí)踐中可以使用多種淬火裝置中的任一種。通常，淬火工位是將液體或氣體形式的冷卻流體噴射到熱給料上，以快速降低其溫度的工位。合適的冷卻流體包括水、空氣、液化氣體，如二氧化碳等。優(yōu)選的是快速進(jìn)行淬火，以快速降低熱給料的溫度，防止固溶體中的合金元素顯著沉淀。一般來說，工位100的淬火步驟將給料溫度從出連鑄機(jī)時(shí)的850到1050℉降低到所需的軋制溫度(如熱軋或冷軋溫度)。通常，給料在工位100處淬火之后離開時(shí)的溫度范圍為100至950℉，具體取決于所需的合金和回火。噴水或空氣淬火可用于此目的。在另一個(gè)實(shí)施方案中，淬火將給料溫度從900至950℉降低到800至850℉。在另一個(gè)實(shí)施方案中，給料在工位51處淬火之后離開時(shí)的溫度范圍為600至900℉。熱軋102通常在400至1000℉的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行，優(yōu)選地為400至900℉，更優(yōu)選地為700至900℉。冷軋通常在環(huán)境溫度至低于400℉的溫度下進(jìn)行。熱軋時(shí)，熱軋機(jī)架出口處的帶材的溫度可在100至800℉之間，優(yōu)選地在100至550℉之間，因?yàn)閹Р脑谲堉七^程中可能被輥冷卻。受包括本發(fā)明的至少兩個(gè)軋制機(jī)架在內(nèi)的軋制步驟影響的厚度減小程度，其目的是達(dá)到要求的最終規(guī)格或中間規(guī)格，其中任一者都可以是目標(biāo)厚度如以下實(shí)施方案所示，使用兩個(gè)軋制機(jī)架有利于獲得意想不到的和改進(jìn)的特性組合。在一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小15％至80％，以達(dá)到目標(biāo)厚度?？梢哉{(diào)節(jié)帶材的鑄態(tài)(鑄造)規(guī)格，以便在所述至少兩個(gè)軋制機(jī)架上實(shí)現(xiàn)適當(dāng)?shù)目倻p小量，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合可將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小至少25％。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合可將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小至少30％。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合可將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小至少35％。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合可將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小至少40％。在這些實(shí)施方案的任一者中，第一熱軋機(jī)架與至少第二熱軋機(jī)架的組合可將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小不超過75％。在這些實(shí)施方案的任一者中，第一熱軋機(jī)架與至少第二熱軋機(jī)架的組合可將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小不超過65％。在這些實(shí)施方案的任一者中，第一熱軋機(jī)架與至少第二熱軋機(jī)架的組合可將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小不超過60％。在這些實(shí)施方案的任一者中，第一熱軋機(jī)架與至少第二熱軋機(jī)架的組合可將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小不超過55％。在一種方法中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄造(鑄造)厚度減小了15％至75％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了15％至70％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了15％至65％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了15％至60％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了15％至55％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一種方法中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了20％至75％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了20％至70％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了20％至65％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了20％至60％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了20％至55％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一種方法中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了25％至75％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了25％至70％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了25％至65％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了25％至60％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了25％至55％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一種方法中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了30％至75％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了30％至70％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了30％至65％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了30％至60％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了30％至55％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一種方法中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了35％至75％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了35％至70％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了35％至65％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了35％至60％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了35％至55％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一種方法中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了40％至75％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了40％至70％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了40％至65％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了40％至60％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架與至少第二軋制機(jī)架的組合將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了40％至55％，以達(dá)到目標(biāo)厚度。關(guān)于第一軋制機(jī)架，在一個(gè)實(shí)施方案中，通過第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)了1％-50％的厚度減小，此厚度減小是從鑄造厚度到中間厚度的厚度減小。在一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了5％-45％。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了10％-45％。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了11％-40％。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了12％-35％。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了12％-34％。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了13％-33％。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了14％-32％。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了15％-31％。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了16％-30％。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第一軋制機(jī)架將鑄態(tài)(鑄造)厚度減小了17％-29％。第二軋制機(jī)架(或第二軋制機(jī)架與任何附加軋制機(jī)架的組合)相對(duì)于第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)的中間厚度實(shí)現(xiàn)了1％-70％的厚度減小。本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以根據(jù)實(shí)現(xiàn)目標(biāo)厚度所需的總減小量以及第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)的減小量，通過數(shù)學(xué)計(jì)算來選擇適當(dāng)?shù)牡诙堉茩C(jī)架(或第二軋制機(jī)架與任何附加軋制機(jī)架的組合)減小量。(1)目標(biāo)厚度＝鑄件規(guī)格厚度*(第一機(jī)架實(shí)現(xiàn)的％減少量)*(第二機(jī)架及任何后續(xù)機(jī)架實(shí)現(xiàn)的％減少量)(2)實(shí)現(xiàn)目標(biāo)厚度所需的總減小量＝第一機(jī)架實(shí)現(xiàn)的減小量+第二機(jī)架(或更多機(jī)架)實(shí)現(xiàn)的減小量在一個(gè)實(shí)施方案中，第二軋制機(jī)架(或第二軋制機(jī)架與任何附加軋制機(jī)架的組合)相對(duì)于第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)的中間厚度實(shí)現(xiàn)了5％-70％的厚度減小。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第二軋制機(jī)架(或第二軋制機(jī)架與任何附加軋制機(jī)架的組合)相對(duì)于第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)的中間厚度實(shí)現(xiàn)了10％-70％的厚度減小。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第二軋制機(jī)架(或第二軋制機(jī)架與任何附加軋制機(jī)架的組合)相對(duì)于第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)的中間厚度實(shí)現(xiàn)了15％-70％的厚度減小。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第二軋制機(jī)架(或第二軋制機(jī)架與任何附加軋制機(jī)架的組合)相對(duì)于第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)的中間厚度實(shí)現(xiàn)了20％-70％的厚度減小。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第二軋制機(jī)架(或第二軋制機(jī)架與任何附加軋制機(jī)架的組合)相對(duì)于第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)的中間厚度實(shí)現(xiàn)了25％-70％的厚度減小。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第二軋制機(jī)架(或第二軋制機(jī)架與任何附加軋制機(jī)架的組合)相對(duì)于第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)的中間厚度實(shí)現(xiàn)了30％-70％的厚度減小。在又一個(gè)實(shí)施方案中，第二軋制機(jī)架(或第二軋制機(jī)架與任何附加軋制機(jī)架的組合)相對(duì)于第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)的中間厚度實(shí)現(xiàn)了35％-70％的厚度減小。在另一個(gè)實(shí)施方案中，第二軋制機(jī)架(或第二軋制機(jī)架與任何附加軋制機(jī)架的組合)相對(duì)于第一軋制機(jī)架實(shí)現(xiàn)的中間厚度實(shí)現(xiàn)了40％-70％的厚度減小。給料通常以合適的軋制厚度(例如，從1.524至10.160mm，即0.060至0.400英寸)進(jìn)入第一軋制工位(在本文中有時(shí)被稱為“機(jī)架”)。在至少兩個(gè)軋制機(jī)架之后，帶材的最終規(guī)格厚度可在0.1524至4.064mm(0.006至0.160英寸)的范圍內(nèi)。在一個(gè)實(shí)施方案中，在至少兩個(gè)軋制機(jī)架之后，帶材的最終規(guī)格厚度在0.8至3.0mm(0.031至0.118英寸)的范圍內(nèi)。在加熱器112處進(jìn)行的加熱步驟由成品中所需的合金和回火決定。在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案中，給料將在上述固溶熱處理溫度下在線進(jìn)行固溶熱處理。加熱在足以確保合金溶解但鋁合金不會(huì)初熔的溫度和時(shí)間內(nèi)進(jìn)行。固溶熱處理有助于t回火的生產(chǎn)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，可在軋制(例如熱軋)之后，在額外的冷軋之前進(jìn)行退火，以達(dá)到最終規(guī)格。在本實(shí)施方案中，給料經(jīng)過至少兩臺(tái)機(jī)架的軋制、退火、冷軋、任選的修剪、在線或離線的固溶熱處理以及淬火。附加步驟可包括拉伸矯直和卷取。類似地，工位100處的淬火將取決于最終產(chǎn)品中所需的回火。例如，已經(jīng)過固溶熱處理的給料將被淬火，優(yōu)選地進(jìn)行空氣和/或水淬火至70至250℉，優(yōu)選地淬火至100至200℉，然后卷取。在另一個(gè)實(shí)施方案中，已經(jīng)過固溶熱處理的給料將被淬火，優(yōu)選地進(jìn)行空氣和/或水淬火至70至250℉，優(yōu)選地淬火至70至180℉，然后卷取。優(yōu)選地，工位100處的淬火是水淬火或空氣淬火或組合淬火，其中首先施加水，以將帶材的溫度調(diào)節(jié)至剛好高于leidenfrost溫度(對(duì)于許多鋁合金來說為約550℉)，然后進(jìn)行空氣淬火。這種方法將水淬火的快速冷卻優(yōu)點(diǎn)與可以在產(chǎn)品中形成高質(zhì)量表面的空氣噴射低應(yīng)力淬火相結(jié)合，將使變形最小化。對(duì)于經(jīng)熱處理的產(chǎn)品，優(yōu)選約250℉或更低的出口溫度。已經(jīng)退火的產(chǎn)品可以進(jìn)行淬火，優(yōu)選地進(jìn)行空氣或水淬火至110至720℉，然后卷取。可以理解，退火可以如圖所示在線地進(jìn)行，也可以通過分批退火離線進(jìn)行。盡管到目前為止在一個(gè)實(shí)施方案中將本發(fā)明的工藝描述為使用兩臺(tái)機(jī)架進(jìn)行軋制(例如熱軋和/或冷軋)的單步驟，但還可以想到其他的實(shí)施方案，并且可使用任意合適數(shù)量的熱/冷軋機(jī)架，以達(dá)到適當(dāng)?shù)哪繕?biāo)厚度。例如，用于薄規(guī)格的軋機(jī)布置可包括熱軋步驟，然后根據(jù)需要設(shè)置熱軋和/或冷軋步驟。然后任選地對(duì)給料94進(jìn)行修整110，然后在加熱器112中進(jìn)行固溶熱處理。在加熱器112中進(jìn)行固溶熱處理之后，給料94任選地通過輪廓儀113，并且任選地在淬火工位114處淬火。所得帶材經(jīng)受x射線116,118處理以及表面檢查120，然后任選地進(jìn)行卷取。固溶熱處理工位可設(shè)置在達(dá)到最終規(guī)格之后，后接淬火工位。根據(jù)需要，可以在軋制步驟之間設(shè)置附加的在線退火步驟和淬火步驟，用于中間退火以及使溶質(zhì)保持在溶液中。在固溶熱處理和淬火之后，新型6xxx鋁合金可以自然地老化，例如老化為t4或t43回火。在一些實(shí)施方案中，在自然老化之后，卷取的新型6xxx鋁合金產(chǎn)品被運(yùn)送到客戶處以待進(jìn)一步加工。在任何自然老化之后，新型6xxx鋁合金可進(jìn)行人為老化，以形成沉淀硬化的沉淀物。人為老化可包括在一個(gè)或多個(gè)高溫下(例如93.3℃至232.2℃，即200℉至450℉)加熱新型6xxx鋁合金一個(gè)或多個(gè)時(shí)間段(例如幾分鐘至數(shù)小時(shí))。人為老化可包括對(duì)新型6xxx鋁合金進(jìn)行烤漆處理(例如當(dāng)鋁合金用于汽車應(yīng)用時(shí))。人為老化可任選地在烤漆處理之前進(jìn)行(例如，在將新型6xxx鋁合金成形為汽車部件之后)。在任何烤漆處理之后也可根據(jù)需要/適當(dāng)?shù)剡M(jìn)行附加的人為老化。在一個(gè)實(shí)施方案中，最終的6xxx鋁合金產(chǎn)品為t6回火，這意味著最終的6xxx鋁合金產(chǎn)品經(jīng)過了固溶熱處理、淬火和人為老化。人為老化不一定必須老化到峰值強(qiáng)度，而是既可以老化到峰值強(qiáng)度，也可以老化到接近峰值強(qiáng)度(接近峰值強(qiáng)度表示峰值強(qiáng)度的10％以內(nèi))。組成任何合適的6xxx鋁合金都可以根據(jù)本文所述的新方法進(jìn)行加工。一些合適的6xxx鋁合金包括合金6101、6101a、6101b、6201、6201a、6401、6501、6002、6003、6103、6005、6005a、6005b、6005c、6105、6205、6305、6006、6106、6206、6306、6008、6009、6010、6110、6110a、6011、6111、6012、6012a、6013、6113、6014、6015、6016、6016a、6116、6018、6019、6020、6021、6022、6023、6024、6025、6026、6027、6028、6031、6032、6033、6040、6041、6042、6043、6151、6351、6351a、6451、6951、6053、6055、6056、6156、6060、6160、6260、6360、6460、6460b、6560、6660、6061、6061a、6261、6361、6162、6262、6262a、6063、6463、6463a、6763、6963、6064、6064a、6065、6066、6068、6069、6070、6081、6181、6181a、6082、6082a、6182、6091和6092，如aluminumassociationdocument“internationalalloydesignationsandchemicalcompositionlimitsforwroughtaluminumandwroughtaluminumalloys”(jan.2015)(鋁業(yè)協(xié)會(huì)文件“針對(duì)鍛制鋁及鍛制鋁合金的國(guó)際合金命名和化學(xué)成分限制”，2015年1月)中所定義，該文件以引用的方式并入本文。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金是含有0.8至1.25重量％的si，0.2至0.6重量％的mg，0.5至1.15重量％的cu，0.01至0.20重量％的錳，以及0.01至0.3重量％的鐵的高硅6xxx合金。新型高硅6xxx鋁合金中含有硅(si)，通常在0.80重量％至1.25重量％si范圍內(nèi)。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括1.00重量％至1.25重量％的si。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括1.05重量％至1.25重量％的si。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括1.05重量％至1.20重量％的si。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括1.05重量％至1.15重量％的si。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括1.08重量％至1.18重量％的si。新型高硅6xxx鋁合金中包含鎂(mg)，通常在0.20重量％至0.60重量％mg范圍內(nèi)。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.20重量％至0.45重量％的mg。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.25重量％至0.40重量％的mg。新型高硅6xxx鋁合金中含有銅(cu)，通常在0.50重量％至1.15重量％cu范圍內(nèi)。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.60重量％至1.10重量％的cu。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.65重量％至1.05重量％的cu。在又一實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.70重量％至1.00重量％的cu。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.75重量％至1.00重量％的cu。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.75重量％至0.95重量％的cu。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.75重量％至0.90重量％的cu。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.80重量％至0.95重量％的cu。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.80重量％至0.90重量％的cu。新型高硅6xxx鋁合金中含有鐵銅(fe)，通常在0.01重量％至0.30重量％fe范圍內(nèi)。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.01重量％至0.25重量％的fe。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.01重量％至0.20重量％的fe。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.07重量％至0.185重量％的fe。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.09重量％至0.17重量％的fe。新型高硅6xxx鋁合金中包含錳(mn)，通常在0.01重量％至0.20重量％mg范圍內(nèi)。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含至少0.02重量％的mn。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含至少0.04重量％的mn。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含至少0.05重量％的mn。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含至少0.06重量％的mn。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含不超過0.18重量％的mn。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含不超過0.16重量％的mn。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含不超過0.14重量％的mn。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.02重量％至0.08重量％的mn。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.04重量％至0.18重量％的mn。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.05重量％至0.16重量％的mn。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.05重量％至0.14重量％的mn。新型硅6xxx鋁合金中可任選地包括鈦(ti)，其含量為最多至0.30重量％的ti。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含至少0.01重量％的ti。對(duì)于提高耐腐蝕性非常重要實(shí)施方案，新型高硅6xxx鋁合金包括至少0.05重量％的ti。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含至少0.06重量％的ti。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含至少0.07重量％的ti。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含至少0.08重量％的ti。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含至少0.09重量％的ti。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含至少0.10重量％的ti。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含不超過0.25重量％的ti。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含不超過0.21重量％的ti。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含不超過0.18重量％的ti。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含不超過0.15重量％的ti。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包含不超過0.12重量％的ti。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.01重量％至0.30重量％的ti。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.05重量％至0.25重量％的ti。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.06重量％至0.21重量％的ti。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.07重量％至0.18重量％的ti。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.08重量％至0.15重量％的ti。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括0.09重量％至0.12重量％的ti。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括約0.11重量％的ti。在一些實(shí)施方案中，6xxx高硅鋁合金可以不含鈦，或者可以包括0.01至0.04重量％的ti。新型高硅6xxx鋁合金中可任選地包括鋅(zn)，其含量為最多至0.25重量％的zn。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括最多至0.20重量％的zn。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括最多至0.15重量％的zn。新型高硅6xxx鋁合金中可任選地包括鉻(cr)，其含量為最多至0.15重量％的cr。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括最多至0.10重量％的cr。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括最多至0.07重量％的cr。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括最多至0.05重量％的cr。新型高硅6xxx鋁合金中可任選地包括鋯(zr)，其含量為最多至0.18重量％的zr。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括最多至0.14重量％的zr。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括最多至0.11重量％的zr。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括最多至0.08重量％的zr。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型高硅6xxx鋁合金包括最多至0.05重量％的zr。如上所述，新型高硅6xxx鋁合金的剩余部分為鋁和其他元素。如本文所用，“其他元素”包括元素周期表中除上文指出的元素之外的所有其他金屬元素，即除鋁(al)、ti、si、mg、cu、fe、mn、zn、cr和zr之外的元素。新型高硅6xxx鋁合金可包括的任何“其他元素”每種不超過0.10重量％，這些“其他元素”的總組合量在新型鋁合金中不超過0.30重量％。在一個(gè)實(shí)施方案中，在鋁合金中，這些其他元素中的每一者都不超過0.05重量％，并且在鋁合金中，這些其他元素的總組合量不超過0.15重量％。在另一個(gè)實(shí)施方案中，在鋁合金中，這些其他元素中的每一者都不超過0.03重量％，并且在鋁合金中，這些其他元素的總組合量不超過0.10重量％。除非另有說明，否則在使用“最多至”提及某元素的量時(shí)，意思是該元素成分是可選的，且包括該特定組成成分的量為零的情況。除非另有說明，否則所有的成分百分比都是指重量百分比(重量％)。下表提供了新型高硅6xxx鋁合金的一些非限制性實(shí)施方案。新型高硅6xxx鋁合金的實(shí)施方案(所有值均為重量百分比)特性如上所述，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)改進(jìn)的特性組合。在一個(gè)實(shí)施方案中，改進(jìn)的特性組合涉及改進(jìn)的強(qiáng)度和成形性的組合。在一個(gè)實(shí)施方案中，改進(jìn)的特性組合涉及改進(jìn)的強(qiáng)度、成形性和耐腐蝕性的組合。根據(jù)astmb557測(cè)量，6xxx鋁合金產(chǎn)品在自然老化的條件下可實(shí)現(xiàn)100至200mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。例如，6xxx鋁合金產(chǎn)品經(jīng)過固溶熱處理、可選的應(yīng)力消除(例如1％-6％拉伸)和自然老化后，可實(shí)現(xiàn)100至200mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)，諸如t4或t43回火之一中的拉伸屈服強(qiáng)度。t4或t43回火中的自然老化強(qiáng)度應(yīng)在自然老化30天時(shí)測(cè)量。在一個(gè)實(shí)施方案中，t4回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少130mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，t4回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少135mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又個(gè)一實(shí)施方案中，t4回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少140mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，t4回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少145mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又個(gè)一實(shí)施方案中，t4回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少150mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，t4回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少155mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又個(gè)一實(shí)施方案中，t4回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少160mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，t4回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少165mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又個(gè)一實(shí)施方案中，t4回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少170mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在一個(gè)實(shí)施方案中，t43回火中的新的6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少110mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，t43回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少115mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又一個(gè)實(shí)施方案中，t43回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少120mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，t43回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少125mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又一個(gè)實(shí)施方案中，t43回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少130mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，t43回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少135mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又一個(gè)實(shí)施方案中，t43回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少140mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，t43回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少145mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又一個(gè)實(shí)施方案中，t43回火中的新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少150mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。根據(jù)astmb557測(cè)量，6xxx鋁合金產(chǎn)品在人為老化條件下可實(shí)現(xiàn)160至350mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。例如，新型6xxx鋁合金產(chǎn)品經(jīng)過固溶熱處理、可選的應(yīng)力消除(例如1％-6％拉伸)和人為老化之后，可實(shí)現(xiàn)160至350mpa的近峰值強(qiáng)度。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)至少165mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)(例如，當(dāng)老化到接近峰值強(qiáng)度時(shí))。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少170mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少175mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少180mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少185mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少190mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少195mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少200mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少205mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少210mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少215mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少220mpa的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在又個(gè)一實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)至少225mpa或更高的拉伸屈服強(qiáng)度(lt)。在一個(gè)實(shí)施方案中，當(dāng)按照iso12004-2:2008標(biāo)準(zhǔn)測(cè)量時(shí)，新型6xxx鋁合金在1.0mm的規(guī)格下實(shí)現(xiàn)了28.0至35.0(engr％)的fldo，其中，iso標(biāo)準(zhǔn)被修改，使得遠(yuǎn)離圓頂頂點(diǎn)超過沖頭直徑15％的斷裂被認(rèn)為是有效的。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少28.5(engr％)的fldo。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少29.0(engr％)的fldo。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少29.5(engr％)的fldo。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少30.0(engr％)的fldo。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少30.5(engr％)的fldo。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少31.0(engr％)的fldo。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少31.5(engr％)的fldo。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少32.0(engr％)的fldo。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少32.5(engr％)的fldo。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少33.0(engr％)的fldo。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少33.5(engr％)的fldo。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少33.0(engr％)的fldo。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少34.5(engr％)或更高的fldo。當(dāng)按照iso標(biāo)準(zhǔn)11846(1995)(方法b)進(jìn)行測(cè)定時(shí)，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)良好的晶間腐蝕抗性，例如實(shí)現(xiàn)不大于350微米的侵蝕深度測(cè)量值(例如，在如上所述的近峰值老化條件下)。在一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于340微米的侵蝕深度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于330微米的侵蝕深度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于320微米的侵蝕深度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于310微米的侵蝕深度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于300微米的侵蝕深度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于290微米的侵蝕深度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于280微米的侵蝕深度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于270微米的侵蝕深度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于260微米的侵蝕深度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于250微米的侵蝕深度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于240微米的侵蝕深度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，新型6xxx鋁合金可以實(shí)現(xiàn)不大于230微米或更小的侵蝕深度。如上所述，新型6xxx鋁合金可實(shí)現(xiàn)改進(jìn)的特性組合。改進(jìn)的特性組合可能歸因于新型6xxx鋁合金獨(dú)特的微觀結(jié)構(gòu)。例如，新型6xxx鋁合金可包括改進(jìn)的第二相顆粒分散體。“第二相顆?！笔呛兄T如鐵、銅、錳、硅和/或鉻的組分顆粒(例如al12[fe,mn,cr]3si；al9fe2si2)。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，這些第二相顆粒凝聚/聚集成簇對(duì)于合金的成形性等特性是不利的。可以使用圖像分析技術(shù)確定第二相顆粒簇的數(shù)量。然后可以確定這些第二相顆粒簇的數(shù)量密度。大的簇?cái)?shù)量密度表明第二相顆粒在合金中的聚集程度較低，這可能有利于成形性和/或強(qiáng)度。因此，在與本文所述的6xxx鋁合金相關(guān)的一些實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少4300個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。根據(jù)第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度測(cè)量程序確定“平均第二相顆粒簇密度”，如下所述。在一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少4400個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少4500個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6aas實(shí)現(xiàn)了至少4600個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6aas實(shí)現(xiàn)了至少4700個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6aas實(shí)現(xiàn)了至少4800個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6aas實(shí)現(xiàn)了至少4900個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6aas實(shí)現(xiàn)了至少5000個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少5100個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少5200個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少5300個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少5400個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少5500個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少5600個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少5700個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少5800個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少5900個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少6000個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少6100個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少6200個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少6300個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少6400個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少6500個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少6600個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少6700個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少6800個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少6900個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少7000個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少7100個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少7200個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少7300個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少7400個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少7500個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少7600個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少7700個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在又一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少7800個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。在另一個(gè)實(shí)施方案中，6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了至少7900個(gè)簇/mm2的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度測(cè)量程序1.用于sem成像的合金的制備使用從240號(hào)粒度開始并移動(dòng)通過320、400號(hào)粒度，最后移動(dòng)到600號(hào)粒度的逐漸變細(xì)的砂紙來研磨合金的縱向(l-st)樣品(例如約30秒)。研磨之后，按順序使用(a)3微米摩擦布和3微米金剛石懸浮液、(b)3微米絲布和3微米金剛石懸浮液以及最后用(c)1微米絲布和1微米金剛石懸浮液將樣品在布上進(jìn)行拋光(例如，約2-3分鐘)。在拋光期間，可使用適當(dāng)?shù)挠皖悵?rùn)滑劑。在進(jìn)行sem檢查之前，使用0.05微米膠體二氧化硅進(jìn)行最終拋光(例如，約30秒)，最后用水沖洗。2.sem圖像采集使用jsmsirionxl30fegsem或類似的fegsem，在金相學(xué)制備的縱向(l-st)截面(上述每個(gè)截面1)的表面捕獲20個(gè)背散射電子圖像。在250倍的放大倍率下，圖像尺寸必須為1296像素×968像素。像素尺寸為x＝0.195313μm，y＝0.19084μm。工作距離為5.0mm，束斑尺寸為5時(shí)，加速電壓為5kv。對(duì)比度設(shè)置為97，亮度設(shè)置為56。圖像采集應(yīng)產(chǎn)生8位數(shù)字灰度級(jí)圖像(0為黑色，255為白色)，其中基體的平均灰度級(jí)為約55，標(biāo)準(zhǔn)偏差約為+/-7。3.第二相顆粒的辨別目的第二相顆粒的平均原子數(shù)大于基體(鋁基體)，因此第二相顆粒在圖像表示中將看起來明亮。構(gòu)成顆粒的像素被定義為灰度級(jí)大于(>)平均基體灰度級(jí)+5標(biāo)準(zhǔn)偏差的任何像素(例如，使用高于55+5*7＝90的數(shù)字)。計(jì)算每個(gè)圖像的平均基體灰度級(jí)和標(biāo)準(zhǔn)偏差。像素尺寸為x＝0.195313μm，y＝0.19084μm。通過辨別灰度級(jí)圖像來創(chuàng)建二進(jìn)制圖像，使得高于平均基體灰度級(jí)+5標(biāo)準(zhǔn)偏差(閾值)的所有像素為白色(255)，并使得低于或等于閾值(平均基體灰度級(jí)+5標(biāo)準(zhǔn)偏差)的所有像素為黑色(0)。4.單個(gè)白色像素的廢棄從二進(jìn)制圖像中去除與八個(gè)方向中一個(gè)方向上的另一個(gè)白色像素不相鄰的任何單獨(dú)白色像素。5.擴(kuò)張順序使用以下所示的三個(gè)結(jié)構(gòu)元件來擴(kuò)張每個(gè)二進(jìn)制圖像中的白色像素。將第一結(jié)構(gòu)元件應(yīng)用于原始二進(jìn)制圖像進(jìn)行單次擴(kuò)張(新圖像a)，然后將第二結(jié)構(gòu)元件應(yīng)用于原始二進(jìn)制圖像進(jìn)行單次擴(kuò)張(新圖像b)，并且將第三結(jié)構(gòu)元件應(yīng)用于原始二進(jìn)制圖像進(jìn)行三次擴(kuò)張(新圖像c)。如果三個(gè)圖像中的任何相應(yīng)像素的灰度級(jí)為255，則將新圖像a-c與被設(shè)置為255的相加圖像中的任何像素相加。該相加后的圖像成為“最終圖像”。使用“最終圖像”作為起始圖像重復(fù)上述過程，并重復(fù)總共五個(gè)擴(kuò)張順序。在完成最終擴(kuò)張順序之后，測(cè)量所得圖像中灰度級(jí)為255的區(qū)域作為簇。7.簇測(cè)量所得圖像中灰度級(jí)為255的區(qū)域被計(jì)為簇。只有完全在測(cè)量框架內(nèi)的對(duì)象(不接觸圖像邊緣)才被計(jì)數(shù)。對(duì)每個(gè)圖像中的簇?cái)?shù)量進(jìn)行計(jì)數(shù)，然后除以圖像面積，得到該圖像的簇?cái)?shù)量密度。然后根據(jù)20張圖像的簇?cái)?shù)量密度計(jì)算20張圖像的中值簇?cái)?shù)量密度。然后將合金樣品用600號(hào)粒度砂紙?jiān)俅芜M(jìn)行研磨，然后按照步驟1再次進(jìn)行拋光，之后重復(fù)步驟2-7，獲得第二中值簇?cái)?shù)量密度。然后計(jì)算第一樣品和第二個(gè)樣品的中值簇?cái)?shù)量密度的平均值，得到合金的平均第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度。**第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度測(cè)量程序的結(jié)束**本文所述的新型6xxx鋁合金帶產(chǎn)品可用于各種產(chǎn)品應(yīng)用。在一個(gè)實(shí)施方案中，通過本文所述的新工藝制成的新型6xxx鋁合金產(chǎn)品用于汽車應(yīng)用，諸如封閉板(例如引擎罩、擋泥板、車門、車頂和行李廂蓋等)和白車身(例如立柱、補(bǔ)強(qiáng)件)應(yīng)用等。附圖說明圖1是示出本發(fā)明的加工步驟的一個(gè)實(shí)施方案的流程圖。圖2是用于執(zhí)行本發(fā)明的方法的裝置的附加實(shí)施方案。該線配備有四臺(tái)軋機(jī)，以達(dá)到更精細(xì)的成品規(guī)格。圖3是表示實(shí)例1的合金的特性的圖。圖4是表示實(shí)例2的合金的特性的圖。圖5a是合金a1的顯微照片，圖5b是根據(jù)本專利申請(qǐng)的實(shí)例5顯示第二相顆粒簇的合金c1的顯微照片。具體實(shí)施方式實(shí)例以下實(shí)例旨在說明本發(fā)明，不應(yīng)理解為以任何方式限制本發(fā)明。實(shí)例1通過本發(fā)明的方法和常規(guī)方法在線加工可熱處理的6xxx鋁合金。熔體分析如下：表1-元素重量百分比材料sifecumnmgcrti合金a11.300.131.150.050.270.0010.043合金a21.300.130.880.050.220.0010.035合金a2n1.300.130.880.050.220.0010.035合金a31.090.120.880.050.270.0020.038合金a41.270.130.860.080.130.0020.034合金的余量為鋁和不可避免的雜質(zhì)。將合金連續(xù)鑄造至3.683至3.759mm(0.145至0.148英寸)的厚度，并如下進(jìn)行在線加工：通過一步熱軋至2.057至2.261mm(0.081至0.089英寸)的中間規(guī)格，然后進(jìn)行水淬火(除了合金a2n用空氣冷卻)，然后冷軋至1.0mm(約0.039英寸)的最終規(guī)格。然后加工這些樣品，使其達(dá)到t43回火。然后通過按照astmb557測(cè)量fldo(以engr％測(cè)量)和lt方向的拉伸屈服強(qiáng)度(tys)(以mpa測(cè)量)來評(píng)估樣品的性能。根據(jù)iso12004-2:2008規(guī)范對(duì)fldo值進(jìn)行測(cè)試，但是距離圓頂頂點(diǎn)的沖頭直徑斷裂超過15％被認(rèn)為是有效的。在樣品進(jìn)行模擬自動(dòng)烤漆循環(huán)(“烤漆”或“pb”)之后測(cè)試tys。具體地講，通過施加2％預(yù)拉伸，然后在約338℉下將樣品浸泡約20分鐘(2％ps+338℉/20分鐘)來評(píng)估對(duì)烤漆循環(huán)的響應(yīng)；338℉下的20分鐘是浸泡時(shí)間，不包括溫度上升或下降時(shí)間。測(cè)試結(jié)果的實(shí)例總結(jié)在下表2中?！暗谝粯?biāo)準(zhǔn)熱軋紅(％)”提供了通過第一熱軋機(jī)架的合金的厚度百分比降低?！昂鬅彳埨鋮s”提供了熱軋之后執(zhí)行的冷卻類型?！癵a(mm)”提供了最終規(guī)格?！皊ht淬火”提供了用于固溶熱處理的淬火類型。表2-實(shí)例1的參數(shù)和特性表2的數(shù)據(jù)也顯示在圖3中。合金a2n的特性未顯示在圖3中，因?yàn)樵摵辖鸹旧吓c合金a2的性質(zhì)重疊。實(shí)例2通過本發(fā)明的方法和常規(guī)方法在線加工可熱處理的鋁合金。熔體分析如下：表3-元素重量百分比合金sifecumnmgcrtib11.170.120.870.050.290.0230.025b21.090.120.880.050.270.0020.038b31.190.120.890.030.310.0250.020b41.130.170.840.050.330.0250.016合金的余量為鋁和不可避免的雜質(zhì)。通過直接激冷鑄造制成合金b1和b3，并對(duì)其進(jìn)行常規(guī)加工。加工合金b1以達(dá)到t43回火，加工合金b3以達(dá)到t4回火。通過連續(xù)鑄造制成合金b2和b4，厚度為3.759至4.978mm(0.148至0.196英寸)，并通過熱軋和冷軋對(duì)合金進(jìn)行在線加工。合金b2僅使用一個(gè)熱軋機(jī)架進(jìn)行軋制，而合金b4使用一個(gè)熱軋機(jī)架和一個(gè)冷軋機(jī)架進(jìn)行軋制。軋制之后，對(duì)合金b2進(jìn)行水淬火。合金b4在熱軋機(jī)架和冷軋機(jī)架之間進(jìn)行水淬火。加工合金b2以達(dá)到t43回火，加工合金b4以達(dá)到t4回火。然后通過按照astmb557測(cè)量fldo(以engr％測(cè)量)和lt方向的拉伸屈服強(qiáng)度(tys)(以mpa測(cè)量)來評(píng)估樣品的性能。根據(jù)iso12004-2:2008規(guī)范對(duì)fldo值進(jìn)行測(cè)試，但是距離圓頂頂點(diǎn)的沖頭直徑斷裂超過15％被認(rèn)為是有效的。根據(jù)實(shí)例1，通過在約338℉下將2％預(yù)拉伸樣品浸泡約20分鐘(2％ps+338℉/20分鐘)，來使樣品進(jìn)行模擬自動(dòng)烤漆循環(huán)(“烤漆”或“pb”)，然后測(cè)試tys。測(cè)試結(jié)果的實(shí)例總結(jié)在下表4中。“第一標(biāo)準(zhǔn)熱軋紅(％)”提供了通過第一熱軋機(jī)架的合金的厚度百分比降低?！昂鬅彳埨鋮s”提供了在第一機(jī)架處進(jìn)行熱軋之后執(zhí)行的冷卻類型?！耙?guī)格(mm)”提供了最終規(guī)格?！皊ht淬火”提供了用于固溶熱處理的淬火類型。表4-實(shí)例2的參數(shù)和特性如圖所示，與合金b1-b3相比，合金b4實(shí)現(xiàn)了更好的強(qiáng)度和成形性組合。據(jù)信當(dāng)使用多個(gè)(≥2)熱軋機(jī)架時(shí)，合金b4將達(dá)到類似的性能。表4的數(shù)據(jù)也顯示在圖4中。實(shí)例3根據(jù)iso標(biāo)準(zhǔn)11846(1995)(方法b)測(cè)量合金a1-a4和合金b4的晶間耐腐蝕性(通過測(cè)量侵蝕深度)，其結(jié)果如下表5所示。合金a1-a4處于t43回火狀態(tài)，合金b4處于t4回火狀態(tài)，之后將所有合金人工老化至接近峰值強(qiáng)度。如下表5所示，合金b4在合金a1-a4上實(shí)現(xiàn)了顯著改善的晶間耐腐蝕性。表5-耐腐蝕性性能材料侵蝕深度(微米)a1386a2393a3371a4369b4233合金b4在合金a1-a4上實(shí)現(xiàn)了顯著改善的晶間耐腐蝕性。還對(duì)合金b1、b3和b4進(jìn)行了絲狀腐蝕測(cè)試。與合金b1和b3相比，合金b4實(shí)現(xiàn)了更好的絲狀耐腐蝕性。實(shí)例4通過本發(fā)明的方法在線加工三種另外的可熱處理的鋁合金。熔體分析如下：表6-元素重量百分比合金sifecumnmgcrtic11.160.140.870.070.370.030.032c21.190.160.870.050.300.030.030c31.180.170.870.140.330.030.036合金的余量為鋁和不可避免的雜質(zhì)。將合金c1連續(xù)鑄造至4.572mm(0.180英寸)的厚度，并且將合金c2-c3連續(xù)鑄造至3.429至3.454mm(0.135至0.136英寸)的厚度。合金c1通過兩步熱軋進(jìn)行在線加工，其中通過第一機(jī)架將其熱軋至3.785mm(0.149英寸)的中間規(guī)格(減少17％)，通過第二機(jī)架將其熱軋至另一中間規(guī)格為3.150mm(0.124英寸)(減少17％)。然后將合金c1冷軋至1.500mm(0.059英寸)的最終規(guī)格(52.4％冷加工)，合金c2通過兩步熱軋進(jìn)行在線加工，其中通過第一機(jī)架將其熱軋至2.616mm(0.103英寸)的中間規(guī)格(減少24％)，通過第二機(jī)架將其熱軋至1.500mm(0.059英寸)的最終規(guī)格(減少42％)。合金c3通過兩步熱軋進(jìn)行在線加工，其中通過第一機(jī)架將其熱軋至2.591mm(0.102英寸)的中間規(guī)格(減少25％)，通過第二機(jī)架將其熱軋至1.500mm(0.059英寸)的最終規(guī)格(減少42％)。合金c2和c3不進(jìn)行冷軋。軋制之后，加工合金c1-c3使其達(dá)到t4回火。然后通過按照astmb557測(cè)量fldo(以engr％測(cè)量)和lt方向的拉伸屈服強(qiáng)度(tys)(以mpa測(cè)量)來評(píng)估合金c1-c3的性能。根據(jù)iso12004-2:2008規(guī)范對(duì)fldo值進(jìn)行測(cè)試，但是距離圓頂頂點(diǎn)的沖頭直徑斷裂超過15％被認(rèn)為是有效的。表7-實(shí)例4的特性實(shí)例5根據(jù)上述“第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度測(cè)量程序”測(cè)量t4或t43回火狀態(tài)的合金a1-a4、b4和c1-c3的第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度(如果適用)，其結(jié)果示于下表8中。表8-第二相顆粒簇?cái)?shù)量密度測(cè)量結(jié)果如圖所示，強(qiáng)度和成形性組合有所改進(jìn)的新型6xxx鋁合金通常具有較大的簇?cái)?shù)量密度。如上所述，第二相顆粒凝聚/聚集成簇可能對(duì)合金的成形性質(zhì)不利。簇?cái)?shù)量密度較大表明第二相顆粒在合金中的凝聚/聚集程度較低，這可能對(duì)成形性有利。圖5a和圖5b分別為示出兩種合金a1和c1的簇的顯微照片。如圖所示，合金c1中第二相顆粒的凝聚/聚集程度低得多。實(shí)例6對(duì)于上述實(shí)例合金中的各種合金，測(cè)量了l、lt和45°方向的r值，其結(jié)果示于下表9中。表9-r值測(cè)量結(jié)果如本文所用，“r值”是塑性應(yīng)變比或真實(shí)寬度應(yīng)變與真實(shí)厚度應(yīng)變的比值，如公式r值＝εw/εt中所定義。使用引伸計(jì)測(cè)量r值，以在拉伸測(cè)試期間收集寬度應(yīng)變數(shù)據(jù)，同時(shí)用引伸計(jì)測(cè)量縱向應(yīng)變。然后計(jì)算真實(shí)塑料長(zhǎng)度和寬度應(yīng)變，并由恒定體積假設(shè)確定厚度應(yīng)變。然后將r值計(jì)算為從拉伸測(cè)試獲得的真實(shí)塑性寬度應(yīng)變與真實(shí)塑性厚度應(yīng)變關(guān)系圖的斜率。根據(jù)下式(1)計(jì)算“δr”：(1)δr＝絕對(duì)值[(r_l+r_lt-2*r_45)/2]其中r_l是鋁合金產(chǎn)品在縱向上的r值，其中r_lt是鋁合金產(chǎn)品在長(zhǎng)橫方向上的r值，并且其中r_45是鋁合金產(chǎn)品在45°方向上的r值。如圖所示，本發(fā)明合金(b4，c1-c3)實(shí)現(xiàn)了比非本發(fā)明合金低得多的δr，這意味著本發(fā)明合金比非本發(fā)明合金具有更多的各向同性。在一個(gè)實(shí)施方案中，本文所述的新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了不大于0.10的δr。在另一個(gè)實(shí)施方案中，本文所述的新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了不大于0.09的δr。在又一個(gè)實(shí)施方案中，本文所述的新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了不大于0.08的δr。在另一個(gè)實(shí)施方案中，本文所述的新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了不大于0.07的δr。在又一個(gè)實(shí)施方案中，本文所述的新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了不大于0.06的δr。在另一個(gè)實(shí)施方案中，本文所述的新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了不大于0.05的δr。在又一個(gè)實(shí)施方案中，本文所述的新型6xxx鋁合金實(shí)現(xiàn)了不大于0.04或更小的δr。盡管上面已出于說明的目的描述了本發(fā)明的特定實(shí)施方案，但是對(duì)于本領(lǐng)域技術(shù)人員顯而易見的是，在不脫離如所附權(quán)利要求中限定的本發(fā)明的情況下，可以對(duì)本發(fā)明的細(xì)節(jié)進(jìn)行多種變化。當(dāng)前第1頁(yè)12