耐撞性優(yōu)良的熱硬化鋼及使用其制造熱硬化部件的方法
【專利摘要】公開了耐撞性優(yōu)良的熱硬化鋼及使用其制造熱硬化部件的方法。根據(jù)本發(fā)明的熱硬化鋼以重量百分比計(jì)包含C：0.12～0.8%；Cr：0.01～2%；Mo：0.2%以下；B：0.0005～0.08%；Ca：0.01以下；Sb：1.0%以下；以及Ti和/或Nb：0.2%；以及其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。此外，所述熱硬化鋼滿足以下條件i）至iv）中任一種；其中，條件i）包含Si：0.5～3%；Mn：1～10%；和Al：0.05～2%；條件ii）包含Si：1%以下；Mn：0.5～5%；Al：0.1～2.5%；和Ni：0.01～8%；條件iii）包含Si：0.5～3%；Mn：1～10%；Al：0.1%以下；和Ni：0.01～8%；以及條件iv）包含Si：0.5～3%；Mn：1～10%；Al：0.1～2.5%；和Ni：0.01～8%。
【專利說明】耐撞性優(yōu)良的熱硬化鋼及使用其制造熱硬化部件的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種使用熱處理硬化鋼來制造高強(qiáng)度構(gòu)件的技術(shù)，更具體地，本發(fā)明涉及一種熱處理之后具有高強(qiáng)度和耐撞性的熱處理硬化鋼以及使用其來制造熱處理硬化構(gòu)件的方法。
【背景技術(shù)】
[0002]近來，為改善燃料效率已經(jīng)開發(fā)了重量輕且高強(qiáng)度的汽車構(gòu)件。
[0003]近來，隨著制造汽車構(gòu)件技術(shù)的發(fā)展，已開發(fā)了熱沖壓。熱沖壓是一旦拉伸強(qiáng)度約500MPa的材料被加熱至約900°C形成所需的形狀，就通過淬火以形成馬氏體微觀結(jié)構(gòu)來制造高強(qiáng)度構(gòu)件的工藝。熱沖壓可用于生產(chǎn)拉伸強(qiáng)度為1000MPa以上的高強(qiáng)度構(gòu)件。
[0004]用于熱沖壓的鋼以重量百分比(wt%)計(jì)包含C:0.23% ；Si:0.24% ；Mn:1.2% ；Cr:0.18% ；Mo:0.0025% ；A1:0.03% ；T1:0.035% ；B:0.002%,以及余量的 Fe 和不可避免的雜質(zhì)。
[0005]取決于工藝條件，具有上述組成的鋼可表現(xiàn)出490MPa至590MPa的拉伸強(qiáng)度，20%至30%的伸長率。當(dāng)上述鋼被加熱到約900°C時，該鋼可表現(xiàn)出IOOMPa至200MPa的拉伸強(qiáng)度和50%至60%的伸長率，從而易于成形。然后，當(dāng)該鋼在模具中成形和淬火時，形成的鋼具有接近于全馬氏體的微觀結(jié)構(gòu)，從而成品構(gòu)件具有約1470MPa的超高拉伸強(qiáng)度。制備的構(gòu)件可具有超高強(qiáng)度，因此不需要單獨(dú)的增強(qiáng)材料來增加強(qiáng)度。
[0006]因此，通過取消諸如增強(qiáng)材料等組分，熱沖壓有利于減輕重量且降低焊縫數(shù)量，從而在降低制造成本的同時，提高生產(chǎn)率。
`[0007]然而，通過該工藝制造的構(gòu)件具有如下缺點(diǎn)，由于有利于確保高強(qiáng)度的接近于全馬氏體的微觀結(jié)構(gòu)，這樣的構(gòu)件具有6%至7%的低伸長率。
[0008]當(dāng)對上述構(gòu)件施加外部撞擊時，由于對撞擊的不充分吸收，此低伸長率導(dǎo)致構(gòu)件的脆性斷裂。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0009]技術(shù)問題
[0010]本發(fā)明的一個方面是提供一種通過在熱處理之后調(diào)整合金組分而表現(xiàn)出高的延展性和韌性及高強(qiáng)度，從而改善耐撞性的熱處理硬化鋼。
[0011]本發(fā)明的另一方面是提供一種使用上述熱處理硬化鋼來制造熱處理硬化構(gòu)件的方法。
[0012]技術(shù)方案
[0013]根據(jù)本發(fā)明的一個方面，熱處理硬化鋼以重量百分比(wt%)計(jì)包含C:0.12~0.8% ；Cr:0.01 ~2% ；Mo:0.2% 以下；B:0.0005 ~0.08% ；Ca:0.01 以下；Sb:1.0% 以下；Ti和Nb中至少一種:0.2%以下；滿足以下組成i)至iv)中任一種的各組分；余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0014]以wt% 計(jì)，[0015]i) S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ;和 Al:0.05 ~2% ；
[0016]ii) Si:1% 以下；Mn:0.5 ~5% ；A1:0.1 ~2.5% ;和 N1:0.01 ~8% ；
[0017]iii) S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1% 以下；和 N1:0.01 ~8% ；
[0018]iv) Si:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1 ~2.5% ;和 N1:0.01 ~8%
[0019]該鋼在其表面上可具有選自Al-Si鍍層、鍍鋅層及高溫耐氧化涂層之中的層。
[0020]根據(jù)本發(fā)明的另一方面，制造熱處理硬化構(gòu)件的方法包括:(a)制備由上述熱處理硬化鋼形成的坯料；(b)加熱所述坯料；(C)在模具中使該加熱的坯料熱成形和淬火；以及(d)對在(C)熱成形和淬火中形成的成形體進(jìn)行后處理。
[0021]根據(jù)本發(fā)明的又一方面，制造熱處理硬化構(gòu)件的方法包括:(a)制備由上述熱處理硬化鋼形成的坯料；(a’)通過冷加工使所述坯料進(jìn)行初次成形；(b)加熱在(a’)進(jìn)行初次成形中形成的初次成形體；(C)在模具中使加熱的初次成形體進(jìn)行二次成形和淬火；以及(d)對在(C)進(jìn)行二次成形和淬火中形成的二次成形體進(jìn)行后處理。
[0022]有益效果
[0023]根據(jù)本發(fā)明的熱處理硬化鋼可通過熱沖壓來提供高強(qiáng)度、高韌性和高延展性的構(gòu)件，該構(gòu)件具有1000MPa以上的拉伸強(qiáng)度、800MPa以上的屈服強(qiáng)度、10%以上的伸長率。因此，通過根據(jù)本發(fā)明的方法制造的構(gòu)件由于高強(qiáng)度和優(yōu)異的撞擊吸收能力而可表現(xiàn)出改善的耐撞性。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0024]圖1是根據(jù)本發(fā)明的一種實(shí)施方式的用于制造熱處理硬化構(gòu)件的方法的示意性流程圖。
[0025]圖2是根據(jù)本發(fā)明的另一種實(shí)施方式的用于制造熱處理硬化構(gòu)件的方法的示意性流程圖。
[0026]圖3示出在比較例I中制備的試樣的微觀結(jié)構(gòu)。
[0027]圖4示出在實(shí)施例1中制備的試樣的微觀結(jié)構(gòu)。
【具體實(shí)施方式】
[0028]從結(jié)合附圖的以下實(shí)施方式的詳細(xì)描述中，本發(fā)明的上述和其他方面、特征及優(yōu)點(diǎn)將變得清晰。
[0029]應(yīng)當(dāng)明白本發(fā)明并不限于以下實(shí)施方式，而可以以不同的方式來實(shí)施，并且還應(yīng)當(dāng)明白提供這些實(shí)施方式是為了充分公開并使本領(lǐng)域技術(shù)人員完全理解本發(fā)明。本發(fā)明的范圍將僅由權(quán)利要求來限定。
[0030]在下文中將詳細(xì)描述根據(jù)本發(fā)明的耐撞性優(yōu)良的熱處理硬化鋼和使用該熱處理硬化鋼來制造熱處理硬化構(gòu)件的方法。
[0031]熱處理硬化鋼
[0032]根據(jù)本發(fā)明的熱處理硬化鋼以wt%計(jì)包含C:0.12~0.8% ；Cr:0.01~2% ；Mo:0.2%以下；Ti和Nb中至少一種:0.2%以下；B:0.0005~0.08% ;和Sb:1.0%以下。
[0033]此外，上述熱處理硬化鋼滿足以下組成i)至iv)中的至少一種:
[0034]以wt% 計(jì)，[0035]i ) S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% 和 Al:0.05 ~2% ；
[0036]ii) Si:1% 以下；Mn:0.5 ~5% ；A1:0.1 ~2.5% 和 N1:0.01 ~8% ；
[0037]iii) S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1% 以下和 N1:0.01 ~8% ;以及
[0038]iv) Si:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1 ~2.5% 和 N1:0.01 ~8%。
[0039]上述熱處理硬化鋼還包含余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0040]現(xiàn)在將更詳細(xì)地描述包含在根據(jù)本發(fā)明的熱處理硬化鋼中的各組分的量和功能。
[0041]碳(C)
[0042]加入碳( C)以確保鋼強(qiáng)度。另外，根據(jù)在奧氏體相中富集的碳量，碳起到穩(wěn)定奧氏體相的作用。
[0043]優(yōu)選地,基于鋼的總重量,碳以0.12wt%到0.8wt%的量存在。如果碳含量小于0.12wt%,難以確保足夠的強(qiáng)度。相反，如果碳含量超過0.8wt%,盡管強(qiáng)度增加，但鋼在韌性和焊接性方面會顯著劣化。
[0044]鉻(Cr)
[0045]鉻(Cr)通過穩(wěn)定鐵素體晶粒而改善伸長率，并通過增加在奧氏體相中富集的碳量來穩(wěn)定奧氏體而增加強(qiáng)度。
[0046]優(yōu)選地，基于鋼的總重量，鉻以0.01wt%到2wt%的量存在。如果鉻含量小于0.01wt%，加入的鉻未提供其足夠功能。相反，鉻含量大于2wt%使得難以在熱處理之后確保足夠的屈服強(qiáng)度且使?jié)櫇裥粤踊?br> [0047]鉬(Mo)
[0048]鑰(Mo)是通過析出強(qiáng)化和固溶強(qiáng)化來提高鋼強(qiáng)度的有效元素。但是，如果鑰含量超過0.2wt%，鋼會在加工性方面劣化。
[0049]因此，基于鋼的總重量，鑰優(yōu)選以0.2wt%以下的量存在。
[0050]鈦(Ti)、鈮(Nb)
[0051]鈦(Ti)和鈮(Nb)是碳氮化物形成元素且起到提高鋼強(qiáng)度的作用。但是，如果鈦和鈮的總量超過0.2wt%，鋼會在韌性方面劣化。因此，基于鋼的總重量，鈦或鈮優(yōu)選以0.2wt%以下的總量存在。
[0052]硼(B)
[0053]硼(B)通過淬火能力來提高鋼強(qiáng)度。
[0054]優(yōu)選地，基于鋼的總重量，硼以0.0005wt%到0.08wt%的量存在。如果硼含量小于0.0005wt%，硼未提供其功能。相反，如果硼含量超過0.08wt%,由于淬火能力過度增加，鋼會在韌性方面顯著劣化。
[0055]銻(Sb)
[0056]通過防止硅和錳在晶界的富集，銻(Sb)提高鋼的涂覆性能。但是，如果銻的含量超過1%，鋼會遭受開裂和二次加工脆化。
[0057]因此，基于鋼的總重量，銻優(yōu)選以1%以下的量來使用。
[0058]硅(Si)、錳(Mn)、鋁(Al)、鎳(Ni)
[0059]通過長期研究，本發(fā)明的發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，滿足以下組成i)至iv)中的至少一種的硅、錳、鋁和鎳在熱處理之后提高拉伸強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長率。
[0060]以wt% 計(jì)，[0061]i) S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% 和 Al:0.05 ~2% ；
[0062]ii) Si:1% 以下；Mn:0.5 ~5% ；A1:0.1 ~2.5% 和 N1:0.01 ~8% ；
[0063]iii) S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1% 以下和 N1:0.01 ~8% ；
[0064]iv) Si:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1 ~2.5% 和 N1:0.01 ~8%。
[0065]在組成i)至iv)中，硅(Si)擔(dān)當(dāng)脫氧劑且通過固溶強(qiáng)化來提高鋼強(qiáng)度。如果硅含量超過組成i)至iv)中每種組成提供的范圍，鋼會在焊接性和涂覆性能方面劣化。另外，在組成和iv)的情況下，如果硅含量小于建議的范圍，鋼會在焊接性方面劣化。
[0066]在組成i)至iv)中，錳(Mn)通過穩(wěn)定奧氏體來提高鋼強(qiáng)度。如果錳含量小于組成i)至iv)中每種組成建議的范圍，穩(wěn)定奧氏體相的效果變得不足。相反，如果錳含量超過組成i)至iv)中每種組成提供的范圍，有在焊接性和韌性方面劣化的問題。
[0067]在組成i)至iv)中，鋁(Al)起到防止氫脆化的作用。如果鋁含量小于i)至iv)中每種組成建議的范圍，通過加入鋁而提供的效果變得不足。相反，如果鋁含量超過i)至iv)中每種組成提供的范圍，鋁形成多余的夾雜物，從而使鋼的延展性和韌性劣化。
[0068]在組成ii)至iv)中，鎳(Ni)在確保鋼強(qiáng)度和韌性方面是有利的。如果鎳含量小于組成ii)至iv)中每種組成建議的范圍，通過加入鎳而提供的效果變得不足。相反，如果鎳含量超過組成ii)至iv)中每種組成提供的范圍，通過加入鎳而提供的效果變得飽和，從而顯著增加制造成本。
[0069]根據(jù)本發(fā)明的具有上述組成的熱處理硬化鋼可生產(chǎn)為熱軋鋼板、熱軋鍍鋼板、冷軋鋼板、冷軋鍍鋼板、高溫耐氧化涂覆鋼板等形式。在本文中，根據(jù)本發(fā)明的熱處理硬化鋼在其表面上可具有Al-Si類`涂層、鍍鋅層或高溫耐氧化涂層以防止在如下所述的用于制造構(gòu)件的熱沖壓工藝中脫碳和氧化。上述Al-Si類涂層和鍍鋅層一般用于冷軋鍍鋼板，但不限于此。此外，該鍍鋅層可通過諸如熱浸鍍鋅、熱浸鍍鋅退火、電鍍鋅等多種方法而形成。
[0070]在本文中，當(dāng)根據(jù)本發(fā)明的熱處理硬化鋼是冷軋鍍鋼板時，可在650°C至850°C的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行退火。如果退火溫度低于650°C，即使通過退火也難以獲得需要的效果，如延展性的改善等。相反，如果退火溫度超過850°C，即使通過加入銻，也有硅、錳等在晶界富集的較高可能性，從而導(dǎo)致涂覆性能劣化。
[0071]另一方面，根據(jù)工藝條件即熱軋、冷軋、退火等，根據(jù)本發(fā)明的具有上述組成的熱處理硬化鋼可具有490MPa至980MPa的拉伸強(qiáng)度、370MPa至600MPa的屈服強(qiáng)度和20%至50%的伸長率。雖然熱處理硬化鋼并不需要有這些機(jī)械性能，但具有這些機(jī)械性能的熱處理硬化鋼在制造構(gòu)件中通過熱沖壓而成形方面是有利的。
[0072]此外，根據(jù)本發(fā)明的具有上述組成和機(jī)械性能的熱處理硬化鋼在熱處理之后可具有包括馬氏體和殘留的奧氏體的復(fù)合微觀結(jié)構(gòu)。
[0073]此外，根據(jù)本發(fā)明的具有上述組成和機(jī)械性能的熱處理硬化鋼在熱處理之后可具有1000Mpa以上的拉伸強(qiáng)度、800MPa以上的屈服強(qiáng)度和10%以上的伸長率，因?yàn)榧词篃釠_壓之后，殘留的奧氏體結(jié)構(gòu)也包括在微觀結(jié)構(gòu)中。
[0074]制造熱處理硬化構(gòu)件的方法
[0075]圖1是根據(jù)本發(fā)明的一種實(shí)施方式的用于制造熱處理硬化構(gòu)件的方法的示意性流程圖。
[0076]在本文中，術(shù)語“構(gòu)件”可以指汽車的碰撞元件，但不限于此。[0077]參照圖1，用于制造熱處理硬化構(gòu)件的方法包括制備坯料(S110)、加熱所述坯料(S120)、成形/淬火(S130)和后處理(S140)。
[0078]在制備坯料(SllO)的操作中，坯料由根據(jù)本發(fā)明的具有上述組成的熱處理硬化鋼來制備。
[0079]如上所述，該熱處理硬化鋼可具有490MPa至980MPa的拉伸強(qiáng)度、370MPa至600MPa的屈服強(qiáng)度和20%至50%的伸長率。此外，考慮到在下文中描述的坯料加熱(S120)和成形/淬火(S130)，該鋼可具有在其表面上形成的Al-Si類涂層、鍍鋅層及高溫耐氧化涂層等。
[0080]接下來，在加熱坯料(S120)的操作中，將該坯料加熱至適合熱沖壓的溫度。加熱可在用于熱沖壓即成形/淬火的模具外進(jìn)行，也可在模具外進(jìn)行加熱至預(yù)定溫度之后再在模具內(nèi)進(jìn)行。
[0081]加熱溫度可在700°C到1100°C范圍內(nèi)。如果加熱溫度低于700°C，奧氏體的形成變得不足，從而導(dǎo)致在成形/淬火(S130)操作之后強(qiáng)度不足。相反，如果加熱溫度超過Iioo0C,由于在成形/淬火(S130)操作之后殘留的奧氏體部分不足而難以確保高延展性，從而導(dǎo)致耐撞性劣化。[0082]接下來，在成形/淬火(S130)的操作中，在模具中加熱的坯料形成具有預(yù)定形狀的成形體，接著在模具內(nèi)經(jīng)受淬火以確保需要的性能。
[0083]淬火可進(jìn)行至馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度以下，例如，進(jìn)行至約80°C至約500°C的溫度范圍內(nèi)以確保馬氏體部分。此外，淬火可在10°C /秒至300°C /秒的冷卻速度下進(jìn)行。如果冷卻速度小于10°C /秒，難以確保足夠的強(qiáng)度。相反，如果淬火速度超過300°C /秒，難以確保韌性和延展性。
[0084]成形/淬火之后，成形體可具有包括馬氏體和殘留的奧氏體的復(fù)合微觀結(jié)構(gòu)。結(jié)果，通過成形/淬火而形成的成形體可具有1000MPa以上的拉伸強(qiáng)度、800MPa以上的拉伸強(qiáng)度和10%以上的伸長率。
[0085]在后處理(S140)中，通過成形/淬火而形成的成形體經(jīng)受激光加工以進(jìn)行修整(trimming)、穿孔(piercing)等。
[0086]圖2是根據(jù)另一種實(shí)施方式的用于制造熱處理硬化構(gòu)件的方法的示意性流程圖。
[0087]參照圖2，用于制造熱處理硬化構(gòu)件的方法包括制備坯料(S210)、冷加工(S215)、加熱所述坯料(S220)、成形/淬火(S230)和后處理(S240)。
[0088]在圖2示出的實(shí)施方式中，該方法還包括冷軋(S215)。在冷軋(S215)的操作中，坯料通過冷加工而經(jīng)受初次成形。在這種情況下，在通過冷加工而初次成形的過程中，通過成形、修整、穿孔等來制備初次成形體。因此，在后處理(S240)中，在二次成形體的一部分上進(jìn)行激光加工，其中，該二次成形體通過成形/淬火在模具內(nèi)經(jīng)受二次成形(S230 )。
[0089]實(shí)施例
[0090]接下來，將參照實(shí)施例對本發(fā)明進(jìn)行更詳細(xì)的描述。在本文中，僅為了示例的目的而提供下面的實(shí)施例，而不應(yīng)該以任何方式將這些實(shí)施例視為限制本發(fā)明。
[0091]對本領(lǐng)域技術(shù)人員來講顯而易見的細(xì)節(jié)描述將被省略。
[0092]1、試樣的制備
[0093]為了根據(jù)合金組成來研究鋼的熱處理硬化性能，將實(shí)施例1~4和比較例I的試樣的組成列于表1中，熱處理之前的機(jī)械性能和加熱至900°C放置5分鐘，然后以50°C /秒的平均冷卻速度冷卻至100°C的機(jī)械性能列于表2中。
[0094]表1 (單位:wt%)
[0095]
【權(quán)利要求】
1.一種熱處理硬化鋼，以重量百分比計(jì)包含C:0.12~0.8% ；Cr:0.01~2% ；Mo:0.2%以下；B:0.0005~0.08% ；Ca:0.01以下；Sb:1.0%以下；Ti和Nb中至少一種:0.2%以下；滿足以下組成i)至iv)中任一種的各組分；以及余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)， 以重量百分比計(jì)，
i)S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ;和 Al:0.05 ~2% ；
ii)Si:1% 以下；Mn:0.5 ~5% ；A1:0.1 ~2.5% ;和 N1:0.01 ~8% ；
iii)S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1% 以下；和 N1:0.01 ~8% ；
iv)Si:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1 ~2.5% ;和 N1:0.01 ~8%。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱處理硬化鋼，其中，所述鋼在熱處理之后包括馬氏體和殘留的奧氏體的復(fù)合微觀結(jié)構(gòu)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱處理硬化鋼，其中，所述鋼在熱處理之前具有490MPa至980MPa的拉伸強(qiáng)度、370MPa至600MPa的屈服強(qiáng)度和20%至50%的伸長率。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的熱處理硬化鋼，其中，所述鋼在熱處理之后具有1000Mpa以上的拉伸強(qiáng)度、800MPa以上的屈服強(qiáng)度和10%以上的伸長率。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱處理硬化鋼，其中，所述鋼在其表面上具有選自Al-Si類涂層、鍍鋅層和高溫耐氧化涂層中的至少一層。
6.一種用于制造熱處理硬化構(gòu)件的方法，包括: Ca)制備由熱處理硬化鋼形成的坯料； 所述熱處理硬化鋼以重量百分比計(jì)包含C:0.12~0.8% ；Cr:0.01~2% ；Mo:0.2%以下；B:0.0005~0.08% ；Ca:0.01以下；Sb:1.0%以下；Ti和Nb中至少一種:0.2%以下；滿足以下組成i)至iv)中任一種的各組分；以及余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)， 以重量百分比計(jì)，
i)S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ;和 Al:0.05 ~2% ；
ii)Si:1% 以下；Mn:0.5 ~5% ；A1:0.1 ~2.5% ;和 N1:0.01 ~8% ；
iii)S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1% 以下；和 N1:0.01 ~8% ；
iv)Si:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1 ~2.5% ;和 N1:0.01 ~8%, (b)加熱所述還料； (c)在模具中使該加熱的坯料熱成形和淬火；以及 (d)對在(C)熱成形和淬火中形成的成形體進(jìn)行后處理。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其中，通過將所述坯料加熱至溫度700°C到1100°C來進(jìn)行(b)加熱。
8.根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其中，在(c)熱成形和淬火中，通過以10°C/秒至3000C /秒的速度在模具中將加熱的坯料冷卻至所述熱處理硬化鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度以下來進(jìn)行淬火。
9.根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其中，所述熱處理硬化鋼在其表面上具有選自Al-Si類涂層、鍍鋅層和高溫耐氧化涂層中的至 少一層。
10.一種用于制造熱處理硬化構(gòu)件的方法，包括: Ca)制備由熱處理硬化鋼形成的坯料； 所述熱處理硬化鋼以重量百分比計(jì)包含C:0.12~0.8% ；Cr:0.01~2% ；Mo:0.2%以下；B:0.0005~0.08% ；Ca:0.01以下；Sb:1.0%以下；Ti和Nb中至少一種:0.2%以下；滿足以下組成i)至iv)中任一種的各組分；以及余量的Fe和不可避免的雜質(zhì)， 以重量百分比計(jì)，
i)S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ;和 Al:0.05 ~2% ；
ii)Si:1% 以下；Mn:0.5 ~5% ；A1:0.1 ~2.5% ;和 N1:0.01 ~8% ；
iii)S1:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1% 以下；和 N1:0.01 ~8% ；
iv)Si:0.5 ~3% ;Mn:1 ~10% ；A1:0.1 ~2.5% ;和 N1:0.01 ~8%， (a’ )通過冷加工使所述坯料進(jìn)行初次成形； (b)加熱在(a’ )進(jìn)行初次成形中形成的初次成形體； (C)在模具中使加熱的初次成形體進(jìn)行二次成形和淬火；以及 Cd)對在(c)進(jìn)行二次成形和淬火中形成的二次成形體進(jìn)行后處理。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其中，通過將所述坯料加熱至溫度700°C到1100°C來進(jìn)行(b)加熱。
12.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，其中，在(c)進(jìn)行二次成形和淬火中，通過以10°C/秒至300°C /秒的速度在模具 中將加熱的坯料冷卻至所述熱處理硬化鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度以下來進(jìn)行淬火。
13.根據(jù)權(quán)利要求10所述的方法，所述熱處理硬化鋼在其表面上具有選自Al-Si類涂層、鍍鋅層和高溫耐氧化涂層中的至少一層。
【文檔編號】C22C38/00GK103534372SQ201180070743
【公開日】2014年1月22日 申請日期:2011年6月30日 優(yōu)先權(quán)日:2011年6月30日
【發(fā)明者】南承萬, 林熙重, 李丞夏, 金東垠, 李輔龍, 金榮陳, 文萬彬 申請人:現(xiàn)代Hysco株式會社