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耐去應(yīng)力退火特性和焊接性優(yōu)異的高強(qiáng)度鋼板的制作方法

文檔序號:3245899閱讀:189來源:國知局

專利名稱::耐去應(yīng)力退火特性和焊接性優(yōu)異的高強(qiáng)度鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域
:本發(fā)明涉及這樣一種高強(qiáng)度鋼板,即使在焊接后實施長時間的去應(yīng)力退火(Stress-reliefannealing:以下稱為"SR處理")時,強(qiáng)度降低也很少,且在焊接時不會發(fā)生裂紋。
背景技術(shù)
:近年來,在大型鋼制壓力容器(tank)的制造中,以成本降低為目的,面向海外的容器組裝的現(xiàn)場化被推進(jìn)。以前,一般是在公司車間進(jìn)行鋼構(gòu)件的切割和彎曲加工、組裝(通過焊接組裝)、一部分構(gòu)件的SR處理(局部熱處理)、以及直到最終組裝之后,才將容器整體運輸?shù)浆F(xiàn)場。然而,由于考慮到效率而采用現(xiàn)場施工化,作業(yè)內(nèi)容正在發(fā)生如下演變在本公司車間只進(jìn)行鋼構(gòu)件的切割和彎曲加工,之后以構(gòu)件為單位輸送材料,在現(xiàn)場進(jìn)行容器的組裝(通過焊接組裝),不是對一部分構(gòu)件而是對容器整體進(jìn)行SR處理。伴隨著這樣的演變,從現(xiàn)場的焊接技術(shù)的問題和安全性的觀點出發(fā),將需要增加SR處理的時間和次數(shù),材料設(shè)計需要考慮到合計實施2030小時左右的SR處理。并且提出了如下的問題如果進(jìn)行上述這種長時間的SR處理,則鋼中的碳化物凝集粗大化,其成為起因而使強(qiáng)度降低變得顯著這樣的問題。針對抑制因這種長時間的SR處理造成的強(qiáng)度降低這一問題,一直以來是通過活用Cr,從而實現(xiàn)鋼中的滲碳體的粗大化防止,使強(qiáng)度降低得到抑制。然而,Cr的高濃度添加會使鋼板的焊接性降低,在焊接時容易發(fā)生裂紋的問題。由此,就期望實現(xiàn)一種即使在進(jìn)行長時間的SR處理時,仍能夠極力抑制強(qiáng)度降低,且能夠確保良好的焊接性的用作容器的原材的高強(qiáng)度鋼板。作為上述這種極力減小了因SR處理導(dǎo)致的強(qiáng)度降低的鋼原材,一直以來一般性應(yīng)用的是Cr-Mo鋼。在這種鋼材中,如上述通過Cr的高濃度添加來抑制SR處理后的強(qiáng)度降低,并且通過Mo的添加來實現(xiàn)高溫強(qiáng)度的提高。.作為這一技術(shù),例如在特開昭57-116756號中,提出一種基本性地含有0.260.75%的Cr和0.450.60%的Mo的"壓力容器用強(qiáng)韌鋼"。該技術(shù)如上述,通過Cr添加來抑制SR處理后的碳化物的粗大化,在抑制SR處理后的強(qiáng)度降低這一點上,與上述的基本思想和途徑一致。然而,在這種鋼材中,也是因為Cr含量多,所以焊接性降低這一問題還是沒有得到解決。另外在特開昭57-120652號中,提出一種基本性地含有0.101.00%的Cr和0.450.60%的Mo的"壓力容器用高強(qiáng)度強(qiáng)韌鋼"。在該技術(shù)中,是通過Cr的添加,從而抑制因長時間的SR處理而導(dǎo)致的Fe3C與粗大的M23Ce反應(yīng)。該技術(shù)中,假定在比較大的范圍內(nèi)使Cr會有,但實際上Cr含量僅顯示為0.29%以上,可充分預(yù)想到焊接性的降低。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于上述情況而形成,其目的在于,提供一種即使在焊接后實施長時間的去應(yīng)力退火時,強(qiáng)度降低也很少(即,耐去應(yīng)力退火性良好),而且在焊接時不會發(fā)生裂紋的焊接性優(yōu)異的高強(qiáng)度鋼板。能夠解決上述課題的所謂本發(fā)明的鋼板,具有如下幾點要旨含有C:0.050.18%("質(zhì)量°/。"的意思。下同)、Si:0.100.50%、Mn:1.22.0%、Al:0.010.1%、Cr:0.050.30%和V:0.010.05%,并滿足下式(1),6.7[Cr]+4.5[Mn]十3,5[V]》7.2(質(zhì)量%)…(1)其中,[Cr]、[Mn]、[V]分別表示Cr、Mn、V的含量(質(zhì)量%)。所述鋼板的組織中的滲碳體的平均粒徑以圓當(dāng)量直徑計為0.165pm以下。還有,上述所謂"圓當(dāng)量直徑"是著眼于滲碳體的大小,求得與其面積相等狀態(tài)下假定出的圓的直徑。另外在本發(fā)明的鋼板中,除了上述基本元素以外,根據(jù)需要,含有如下等元素也有用(a)Cu:0.050.8。/。和/或Ni:0.051%;(b)Mo:0.010.3%;(c)Nb:0.0050.05%;(d)Ti:0.0050.05%;(e)B:0.00050.01%;(f)Ca:0.00050.005%,根據(jù)所含有的成分的種類,鋼板的特性得到進(jìn)一步改善。根據(jù)本發(fā)明,對鋼板的化學(xué)成分組成以滿足上式(1)的方式進(jìn)行控制,由此能夠得到滲碳體粒徑微細(xì)的鋼板,這種鋼板能夠抑制SR處理后的強(qiáng)度降低,并且焊接性也優(yōu)異,作為容器的原材極其有用。圖1是表示Mn含量對滲碳體的圓當(dāng)量直徑造成的影響的曲線圖。圖2是表示滲碳體的圓當(dāng)量直徑與強(qiáng)度降低量(ATS)的關(guān)系的曲線圖。圖3是表示P值與滲碳體的圓當(dāng)量直徑的關(guān)系的曲線圖。具體實施例方式本發(fā)明者們從各種角度,對于即使經(jīng)過長時間的SR處理不會到導(dǎo)致強(qiáng)度降低,并能夠良好地焊接性的成分進(jìn)行研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn),如果適當(dāng)?shù)乜刂苹瘜W(xué)成分組成,并且使Cr、Mn和V的含量以滿足上式(1)的方式進(jìn)行控制,則能夠?qū)崿F(xiàn)滲碳體的微細(xì)化從而抑制強(qiáng)度降低,進(jìn)而完成本發(fā)明。首先按上式(1)引導(dǎo)的原委如下。若使母材中大量分散微細(xì)的析出物,則在由析出物帶來的位錯的釘扎效果作用下,位錯的運動受到阻礙,從而能夠使強(qiáng)度提高,這樣的強(qiáng)化法己知為析出強(qiáng)化。根據(jù)這一考慮,由于滲碳體粗大化,便能夠預(yù)想到強(qiáng)度的降低幅度變大。一般來說若溶質(zhì)元素向滲碳體的溶解度大,則滲碳體的粗大化速度將被該溶質(zhì)元素的擴(kuò)散系數(shù)控制,從而取代C的擴(kuò)散。作為向滲碳體溶解度大且擴(kuò)散系數(shù)比C小的元素有Cr,不過作為發(fā)揮同樣的特性的元素還可列舉Mn和V。因此,本發(fā)明者們通過實驗,更詳細(xì)地研究了分別單獨添加Cr、Mn和V時的滲碳體粗大化抑制效果。其結(jié)果發(fā)現(xiàn),如果這些元素以滿足下式(1)的方式被含有,則滲碳體的粗大化抑制效果會得到最大限度地發(fā)揮。6.7[Cr]+4.5[Mn]十3.5[V]》7.2(質(zhì)量%)…(1)其中,[Cr]、[Mn]、[V]分別表示Cr、Mn、V的含量(質(zhì)量%)。當(dāng)引導(dǎo)上式(1)時按如下方式進(jìn)行。例如對于基礎(chǔ)鋼板高濃度添加Mn時對滲碳體的圓當(dāng)量直徑的影響曲線圖化并顯示在圖1中。在該曲線圖中,橫軸表示Mn含量,縱軸表示滲碳體的圓當(dāng)量直徑。根據(jù)該圖1的直線的傾斜,使單位量的Mn含有時對滲碳體的圓當(dāng)量直徑的影響為4.5,同樣對于Cr和V也進(jìn)行研究,求得各自的系數(shù)?;谶@些結(jié)果而求得上式(1).另外根據(jù)本發(fā)明者們的研究,判明了滲碳體的圓當(dāng)量直徑與鋼板強(qiáng)度存在良好的相關(guān)關(guān)系。圖2是表示滲碳體的圓當(dāng)量直徑與SR處理前后的強(qiáng)度降低量(ATS)的關(guān)系的曲線圖,但也表明了滲碳體的粗大化(圓當(dāng)量直徑)會對強(qiáng)度降低量造成影響。因此本發(fā)明者們制成各種成分系的鋼板,使上式(l)左邊的值(6.7[Cr]十4.5[Mn]十3.5[V]:該值以下稱為"P值")在5.011.0:的范圍變化而求得其與滲碳體的圓當(dāng)量直徑的相關(guān)時,確認(rèn)到圖3所示的關(guān)系。該圖3是表示P值與滲碳體圓當(dāng)量直徑的關(guān)系的曲線圖,確認(rèn)到的傾向是P值越大,滲碳體的粗大化抑制效果就越大,而且可知P值為7.2時滲碳體的圓當(dāng)量直徑有拐點。即判明的是,由上式(1)的左邊的值規(guī)定的P值成為7.2以上時,滲碳體能夠微細(xì)地(0.165pm以下)分散。在本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板中,Cr、Mn和V需要滿足上式(1)的關(guān)系,但是也需要將這些成分和C、Si、Al等的基本成分調(diào)整到適當(dāng)范圍。規(guī)定這些成分的范圍的理由如下。(C:0.050.18%)C提高鋼板的淬火性,在提高強(qiáng)度和韌性上是重要的元素。為了效地發(fā)揮這一效果,C的含量需要為0.05%以上。若從高強(qiáng)度化的觀點出發(fā),則C量越多越為優(yōu)選,但是若變得過剩,則會損害焊接部的韌性,因此需要為0.18%以下。C含量的優(yōu)選下限為0.06%,優(yōu)選上限為0.16%。(Si:0.100.50%)Si是在熔煉鋼時作為脫氧劑有效發(fā)揮作用的元素。為了有效地發(fā)揮這一效果,優(yōu)選使之含有0.10%以上。然而,若Si含量變得過剩,則鋼板的韌性降低,因此需要為0.50%以下。Si含量的優(yōu)選下限為0.15%,優(yōu)選上限為0.35%。(Mn:1,22.0%)Mn提高鋼板的淬火性,在強(qiáng)度和韌性的提高上是必不可少的元素。另外,其向滲碳體的固溶度僅次于Cr高,如上述通過在滲碳體中固溶,從而在抑制滲碳體的凝集粗大化上是有效的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的效果,需要使Mn含有1.2。/。以上。然而,若Mn含量變得過剩,則焊接部韌性降低,因此以2.0%為上限。Mn優(yōu)選的下限為1.30%,優(yōu)選的上限為1.8%。更優(yōu)選的上限為1.7%。(Al:0.010.1%)Al作為脫氧劑被添加,但是當(dāng)?shù)陀?.01%時則發(fā)揮不出充分的效果,若超過0.10%而使之過剩地含有,則招致鋼板的韌性惡化和晶粒的粗大化,因此以0.1%為上限。Al含量的優(yōu)選下限為0.02%,優(yōu)選上限為0.08%。(Cr:0,050.30%)Cr與Mn同樣,通過少量的添加來提高鋼板的淬火性,在強(qiáng)度和韌性的提高上是有效的元素。另外,與Mn—樣向滲碳體固溶,在抑制滲碳體的凝集粗大化上是有效的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的效果,需要使Cr含有0.05%以上,但是若使之過剰地含有,則焊接性變差,因此應(yīng)該在0.30%以下。Cr含量的優(yōu)選下限為0.10%,優(yōu)選上限為0.25%。更優(yōu)選的上限為0.22%。(V:0.010.05%)V如前述,與Mn和Cr一樣,向滲碳體的固濃度高,在發(fā)揮滲碳體晶粒粗大化抑制效東方面是有效的元素。另外V還使微細(xì)的碳氮化物形成而使鋼板的強(qiáng)度提高,即使降低其他的淬火性元素的添加,仍能夠維持同程度的強(qiáng)度,并且使焊接性(防止悍接裂紋)進(jìn)一步提高,其在這方面是必不可少的元素。為了發(fā)揮這些效果,需要使V含有0.01。/。以上。然而,若使之含有超過0,05%,則將使焊接熱影響部(HAZ)的韌性降低。V含量的優(yōu)選下限為0.02%,優(yōu)選上限為0.04%。更優(yōu)選的上限為0.03%。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板的基本成分如上所述,余量是鐵不可避免的雜質(zhì)。還有,作為不可避免的雜質(zhì),還可列舉在鋼原料或其制造工序中混入的P、S、N、O等。這些雜質(zhì)之中,P和S均會是使焊接性和SR處理后的韌性降低,因此,優(yōu)選將P抑制在0.01。/。以下,將S抑制在0.01。/。以下。在本發(fā)明的鋼板中,根據(jù)需要,使如下等元素也含有有用(a)Cu:0.050.8%和/或Nh0.051%;(b)Mo:0.010.3%;(c)Nb:0扁0.05%;(d)Ti:0.0050,05%;(e)B:0.00050.010/0;(f)Ca:0.00050.005%,根據(jù)所含有的成分的種類,鋼板的特性得到進(jìn)一步改善。使這些元素含有時的范圍設(shè)定理由如下。(Cu:0.050.80/o禾口/或Ni:0.051%)這些元素在提高鋼板的淬火性方面是有效的元素。為了有效地發(fā)揮這一效果,均優(yōu)選使之含有好0.05%以上。然而,即使過剩地使之含有上述效果也是飽和,因此Cu優(yōu)選為0.8%以下,Ni優(yōu)選為1.0。/。以下更優(yōu)選Cu為0.5%以下,Ni為0.8%以下。(Mo:0.010.3%)Mo在確保退火后的鋼板的強(qiáng)度方面有效地發(fā)揮著作用。這一效果在Mn含量為0.01%時得到有效地發(fā)揮,但是即使過剩含有,上述效果也是飽和,因此優(yōu)選為0.3%以下。更優(yōu)選為0.2%以下。(Nb:0.0050.05%)Nb與上述V—樣,形成微細(xì)的碳氮化物,是有助于鋼板的強(qiáng)度提高的元素。為了有效地發(fā)揮這一效果,優(yōu)選使之含有0.005%以上。然而,若使Nb過剩地含有,則HAZ韌性劣化,因此優(yōu)選為0.05%以下。(Ti:0.0050.05%)Ti通過少量添加而具有使HAZ韌性提高的效果。這一效果在其含量為0.005%以上是得到有效地發(fā)揮,但是若超過0.05%而使之過剩地含有,則成為鋼板的韌性劣化的原因。(B:0細(xì)50,01%)B通過極少量的添加而在提高鋼板的淬火性上是有效的元素。為了發(fā)揮這一效果,優(yōu)選使之含有0.0005%以上。然而,若B含量變得過剩而超過0.01%,則鋼板的韌性降低。(Ca:0,00050.005%)Ca是通過夾雜物的控制而使鋼板的韌性得到提高的有效元素。這一效果在其含量為0.0005%以上時得以有效地發(fā)揮,但是若過剩地含有,則上述效果飽和,因此優(yōu)選為0.005%以下。本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板,如果化學(xué)成分組成并滿足上式O)的關(guān)系,則能夠?qū)B碳體的平均結(jié)晶粒徑控制在0.165pm以下,據(jù)此能夠抑制SR處理后的強(qiáng)度降低,在鋼板的制造工序中,雖然依照通常的方法即可,但是作為用于獲得微細(xì)滲碳體所適合的制造方法,可列舉例如下述(1)(3)的方法(熱軋條件和熱處理條件)。對于應(yīng)用這些方法時的優(yōu)選的制造條件進(jìn)行說明。(1)將調(diào)整好化學(xué)成分的鋼材進(jìn)行熔煉后,用連續(xù)鑄造機(jī)鑄造鋼坯,加熱至1000120(TC左右,在Ar3相變點以上的溫度終止軋制后放冷,繼而再加熱到Ac3相變點以上并進(jìn)行淬火處理,接著以600700'C的溫度進(jìn)行回火處理。(2)與上述(1)的方法一樣,將鋼坯鑄造/加熱,在Af3相變點以上的溫度終止軋制后,以4tV秒以上的冷卻速度冷卻。(3)與上述(2)的方法一樣,將鋼坯鑄造/加熱,在Af3相變點以上的溫度終止軋制后,以4'C/秒以上的冷卻速度冷卻,再以600700'C的溫度進(jìn)行回火處理。采用上述任何一種方法,鋼坯的加熱溫度均優(yōu)選為10001200°C。該溫度低于1000'C時,則無法充分地成為奧氏體單相組織,若超過1200'C則發(fā)生異常晶粒成長。另外軋制終止溫度之所以為Af3相變點以上,是出于在鐵素體的沒有開始生成的溫度域使壓下結(jié)束這樣的觀點。終止軋制(熱軋)后,(a)即可放冷,繼而再加熱到AC3相變點以上并進(jìn)行淬火處理[上述(1)的方法],或者(b)以4'C以上的冷卻速度進(jìn)行冷卻[上述(2)、(3)的方法],但是這些工序是為了抑制鐵素體生成。即,該工序中的加熱溫度低于AC3相變點,冷卻速度低于4'C/秒時,會因鐵素體的生成而致使強(qiáng)度降低顯著。在制造工序中,根據(jù)需要進(jìn)行回火處理[上述(2)、(3)的方法],該工序是為了使強(qiáng)度適當(dāng)化。即,回火溫度低于600'C時強(qiáng)度過高,若超過70(TC則強(qiáng)度過低。如此得到的本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板,滲碳體微細(xì)分散,能夠極力降低SR處理后的強(qiáng)度降低,并且不會發(fā)生焊接裂紋,焊接性也優(yōu)異,作為大型鋼制容器的原材極其有用。實施例以下,通過實施例更詳細(xì)地說明本發(fā)明,但是下述實施例并沒有限定本發(fā)明的性質(zhì),也可以在符合前/后述的宗旨的范圍適當(dāng)變更實施,這些均包含在本發(fā)明的技術(shù)范圍內(nèi)。在下述表1所示的各種化學(xué)成分組成中進(jìn)行熔煉后,用連續(xù)鑄造機(jī)鑄造鋼坯,以下述表2所示的條件進(jìn)行熱軋和熱處理(淬火,回火)。除了鋼種B、C以外,軋制后進(jìn)行930'C左右的加熱的淬火處理,以表2所示的冷卻速度從加熱溫度水冷至20(TC,200'C以下的溫度進(jìn)行空冷。另外對于鋼種B、C,根據(jù)表2所示的條件,在熱軋后進(jìn)行直接淬火處理。表2所示的冷卻速度表示板厚方向的平均冷卻速度。另外,加熱溫度是利用過程控制計算機(jī)(ProcessComputer),根據(jù)從加熱開始至取出的爐內(nèi)的氣氛溫度、在爐時間為基礎(chǔ)計算出的從鋼坯的表面至里面的溫度分布,由此計算t(t:板厚)/4部的值。還有在表1中,還顯示了各鋼種的AC3相變點和A^相變點,但是這些值是基于下式(2)和(3)求得的(式中,[]表示各元素的含量(質(zhì)量%),t表示板厚(mm))。Ac3二908-223.7[C]+438.5[P]十30.49[Si]十37.92[V]—34.43[Mn]一23[Ni]...(2)Ar3=910—310[C]—80[Mn]—20[Cu]—15[Cr]—55[Ni]—80[Mo]十0.35[t—8]…(3)<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>采用如上述這樣得到的各鋼板,根據(jù)下述方法測定滲碳體的圓當(dāng)量直徑,并且根據(jù)下述條件進(jìn)行y形焊接裂紋試驗(JISZ3158),根據(jù)裂紋的有無來評價焊接性。另外,對于各鋼板,在600'C下實施25小時的SR處理,根據(jù)下述方法測定SR處理前/后的抗拉強(qiáng)度,測定SR處理前/后的強(qiáng)度降低量(ATS)。在各鋼板的t(t:板厚)/4部的地方,利用透射型電子顯微鏡(TEM),以7500倍的倍率觀察20(Him的視野10個以后,對該圖像數(shù)據(jù)進(jìn)行圖像分析,根據(jù)面積分率和個數(shù)計算出每l個滲碳體的面積,并據(jù)此結(jié)果,將滲碳體的切割面假定為圓時的直徑作為圓法量直徑求得。這時,面積為0.0005pm2以下的晶粒判斷為干擾并消除。焊接方法被覆電弧焊(shieldedmetalarcwelding)熱能1.7kJ/mm焊接材料相當(dāng)于JISZ3212D5816的焊接材料氣溫20°C,濕度60%,預(yù)熱溫度50°C[拉伸試驗]從SR處理前/后的各鋼板的t(t:板厚)/4部位,在相對于軋制方向為直角的方向提取JISZ2201的4號試驗片,按JISZ2241的要領(lǐng)進(jìn)行拉伸試驗,測定抗拉強(qiáng)度(TS)。然后,根據(jù)SR處理前后的抗拉強(qiáng)度TS的差測定強(qiáng)度降低量(變量ATS),該ATS低于40MPa的判定為SR特性良好。這些測定結(jié)果(SR處理前TS、SR處理后TS、強(qiáng)度降低量ATS和焊接性)與各鋼板的板厚一起顯示在下述表3中。<table>complextableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>由這些結(jié)果能夠進(jìn)行如下考察(還有,下述No.表示表2、3的實驗No.)。No.l10化學(xué)成分組成都滿足前述(1)式的關(guān)系,據(jù)此能夠使?jié)B碳體的圓當(dāng)量直徑以很小的狀態(tài)分散,能夠減小抗拉強(qiáng)度的降低量(△TS)。另一方面,在No.ll、12、1517中,作為本發(fā)明中非常重要的元素的Mn、Cr和V的某一種的含量脫離出本發(fā)明規(guī)定的范圍,另外P值也低于7.2,因此滲碳體的尺寸比0.165,大,強(qiáng)度降低量(ATS)變大。在No.13、14中,采用的是含有的Cr量超過本發(fā)明規(guī)定的鋼種,P值在7.2以上,與上述No.110—樣,顯示出抑制滲碳體粗大化的傾向(所述圖3)。然而,通過過預(yù)熱溫度為500'C的焊接裂紋試驗導(dǎo)致裂紋發(fā)生,由于Cr的過剩添加而導(dǎo)致焊接性惡化這一問題明顯化?;谶@些數(shù)據(jù),表示滲碳體的圓當(dāng)量直徑和強(qiáng)度降低量(ATS)的關(guān)系的是所述圖2,表示P值和滲碳體圓當(dāng)量直徑的關(guān)系的是所述圖3。權(quán)利要求1.一種鋼板,其特征在于,以質(zhì)量%計含有C0.05~0.18%、Si0.10~0.50%、Mn1.2~2.0%、Al0.01~0.10%、Cr0.05~0.30%和V0.01~0.05%,并滿足下式(1),6.7[Cr]+4.5[Mn]+3.5[V]≥7.2(質(zhì)量%)…(1)其中,[Cr]、[Mn]、[V]分別表示Cr、Mn、V的質(zhì)量百分比含量,所述鋼板的組織中的滲碳體的平均粒徑以圓當(dāng)量直徑計為0.165μm以下。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋼板,其特征在于,以質(zhì)量%計還含有Cu:0.050.8%和Ni:0.051%中的至少一種。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋼板,其特征在于,以質(zhì)量Y。計還含有Mo:0.010.3%。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋼板,其特征在于,以質(zhì)量%計還含有Nb:0.0050.05%。5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋼板,其特征在于,以質(zhì)量%計還含有Ti:0.0050.05%。6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋼板,其特征在于,以質(zhì)量%計還含有B:0細(xì)50.01%。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋼板,其特征在于,以質(zhì)量%計還含有Ca:0扁50.005%。全文摘要本發(fā)明的高強(qiáng)度鋼板,含有C0.05~0.18%(“質(zhì)量%”的意思。下同)、Si0.10~0.50%、Mn1.2~2.0%、Al0.01~0.1%、Cr0.05~0.30%和V0.01~0.05%,余量由鐵和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成,并滿足下式(1)。6.7[Cr]+4.5[Mn]+3.5[V]≥7.2(質(zhì)量%)…(1)其中,[Cr]、[Mn]、[V]分別表示Cr、Mo、V的含量(質(zhì)量%),根據(jù)這一構(gòu)成,即使在焊接后實施長時間的去應(yīng)力退火時,強(qiáng)度降低也很少,而且在焊接時不會發(fā)生裂紋。文檔編號C22C38/24GK101205591SQ20071018505公開日2008年6月25日申請日期2007年11月6日優(yōu)先權(quán)日2006年12月15日發(fā)明者下山哲史,今村弘樹申請人:株式會社神戶制鋼所
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