專(zhuān)利名稱(chēng)：：具有優(yōu)良強(qiáng)度和抗老化性的可烘烤硬化的冷軋鋼板，使用該冷軋鋼板的鍍鋅層擴(kuò)散退火...的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及用于車(chē)體的外板等的冷軋鋼板，采用該冷軋鋼板的鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板(galvannealedsteelsheet),及該冷軋鋼板的制造方法。更具體地，本發(fā)明涉及具有優(yōu)良烘烤硬化性(bakehardenability)、抗室溫老化性和抗二次加工脆化性的高強(qiáng)度冷軋鋼板，采用該冷軋鋼板的鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板，及該冷軋鋼板的制造方法。
背景技術(shù)：
：為提高燃料效率和減輕汽車(chē)重量，對(duì)將高強(qiáng)度鋼板用于車(chē)體來(lái)提高外板的抗凹陷性(dentresistance)并降低其厚度的要求日益增加。對(duì)用于車(chē)體外板的冷軋鋼板，要求在以下方面具有優(yōu)良的性能抗拉強(qiáng)度,屈服強(qiáng)度，可壓制成形性(pressformability),點(diǎn)焊性，疲勞強(qiáng)度，耐蝕性等。特別是耐蝕性，近來(lái)，為延長(zhǎng)汽車(chē)部件的壽命，要求具有耐蝕性。用于提高耐蝕性的鋼板一般分成兩類(lèi)，S卩，電鍍鋼板和鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板。與鍍鋅層退火處理的鋼板相比，雖然電鍍的鋼板具有更好的電鍍性能和優(yōu)良的耐蝕性，但因?yàn)閮r(jià)格很高而很少使用。因此，本領(lǐng)域一般使用鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板，因而要求這種鋼板提高耐蝕性。近年來(lái)，全球大多數(shù)的鋼廠已經(jīng)制造了用于汽車(chē)材料的鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板，并已供給汽車(chē)制造廠。因此，一直在開(kāi)發(fā)能保證高于常規(guī)水平的優(yōu)良耐蝕性的新技術(shù)，并不斷得到應(yīng)用。一般而言，鋼板在強(qiáng)度和可成形性方面存在相互矛盾的特性。能滿足上面兩種特性的鋼板包括多相結(jié)構(gòu)的冷軋鋼板和可烘烤硬化的冷軋鋼板?？梢苑奖愕刂圃於嘞嘟Y(jié)構(gòu)的冷軋鋼，并且這種冷軋鋼具有大于或等于390MPa的高抗拉強(qiáng)度。此外，盡管多相結(jié)構(gòu)的冷軋鋼作為用于汽車(chē)的材料具有較高的抗拉強(qiáng)度，但是這種冷軋鋼的延伸率(ekmgation)(是拉伸性的一個(gè)因素)高。然而，多相結(jié)構(gòu)的冷軋鋼具有低的平均r-值(是汽車(chē)的可壓制成形性的一個(gè)因素)，并且包含過(guò)量的如Mn、Cr等昂貴的合金元素，使制造成本增加?？珊婵居不睦滠堜撛趬褐瞥尚魏蟮那?qiáng)度接近軟鋼，軟鋼的抗拉強(qiáng)度小于或等于3卯MPa。因此，可烘烤硬化的冷軋鋼具有優(yōu)良的延性，在壓制成形后進(jìn)行烘漆時(shí)自然提高了屈服強(qiáng)度。與現(xiàn)有的鋼相比，可以認(rèn)為這種可烘烤硬化的冷軋鋼是的理想鋼材，而現(xiàn)有鋼的可成形性隨鋼強(qiáng)度提高而變差。烘烤硬化一種利用了間隙元素(如溶質(zhì)氮或溶質(zhì)碳)以固溶態(tài)溶解于鋼中時(shí)產(chǎn)生的應(yīng)變老化的方法，烘烤硬化固定了變形期間產(chǎn)生的位錯(cuò)。當(dāng)鋼有較高含量的溶質(zhì)碳和溶質(zhì)氮時(shí)，烘烤硬化性值(BH)有利地提高，但是因?yàn)楣倘茉亓扛咭彩棺匀焕匣再|(zhì)提高，因而使可成形性劣化。因此，優(yōu)化鋼中固溶元素的量非常重要。作為制造可烘烤硬化的冷軋鋼板的方法，一般采用分批退火和連續(xù)退火。一般而言，可烘烤硬化的冷軋鋼板是通過(guò)低溫巻取熱軋鋼板對(duì)低碳、加P、鋁脫氧鋼進(jìn)行分批退火制造的。具體地，使用鋁脫氧鋼制造冷軋鋼板時(shí)，在400-50(TC的低溫巻取熱軋鋼板，然后進(jìn)行分批退火，以具有約40-50MPa的BH值。這是因?yàn)榉峙嘶鹉芡瑫r(shí)更方便地達(dá)到可成形性和烘烤硬化性。而在分批退火的情況下，因?yàn)榧覲的鋁脫氧鋼以相對(duì)快的速度冷卻，容易保證烘烤硬化性，但是存在的問(wèn)題是因?yàn)榭焖偌訜岷洼^短的退火過(guò)程使可成形性劣化。因此，由分批退火制造的鋼板限制用于車(chē)體外板，這些部件不要求可加工性。近來(lái)，隨著鋼制造技術(shù)的進(jìn)步，通過(guò)在鋁脫氧鋼中添加起強(qiáng)化作用的(intensive)碳和如Ti或Nb之類(lèi)形成氮化物的元素，使鋼中固溶元素的量達(dá)到最佳成為可能，并能夠制造具有優(yōu)良可成形性的可烘烤硬化的冷軋鋼板，因而可以滿足對(duì)可烘烤硬化的冷軋鋼板的不斷增加的要求，這種可烘烤硬化的冷軋鋼板可用于車(chē)體中要求抗凹陷性的外板。日本專(zhuān)利公報(bào)No.(昭)61-026757揭示一種超低碳冷軋鋼板，包含0.0005-0.015%C;小于或等于0.05%S+N;Ti和Nb或它們的化合物。日本專(zhuān)利公報(bào)No.(昭)57-089437揭示一種制造可烘烤硬化的冷軋鋼板的方法，該方法使用加Ti鋼，該鋼包含小于或等于0.010%C，其BH值大于或等于約40MPa。揭示的方法是通過(guò)控制Ti和Nb的添加量或退火時(shí)的冷卻速度來(lái)適當(dāng)控制鋼中的固溶元素量，為鋼板提供烘烤硬化性，同時(shí)防止鋼板的其他性能劣化。然而，對(duì)加Ti的鋼或者加Ti和Nb的鋼，要求在制造鋼時(shí)嚴(yán)格控制Ti、N和S的量，以保證適當(dāng)?shù)腂H值，造成制造成本增加。此外，上述加Nb鋼存在因高溫退火而使操作性變差和因添加特定元素而使制造成本增加的問(wèn)題。另一方面，美國(guó)專(zhuān)利5,556,485和5,656,102(美國(guó)百特合姆鋼材公司(BethlehemSteel))揭示一種由Ti-V基超低碳鋼制造可烘烤硬化的冷軋鋼板的方法，該Ti-V基超低碳鋼包含0.0005-0.1%C;0-2.5%Mn;0-0.5%Al;0-0.04%N;0-0.5%Ti;和0.005-0.6%V。一般而言，因?yàn)閂比Ti和Nb之類(lèi)形成碳氮化物的元素更穩(wěn)定，因此能降低退火溫度。因此，在高溫退火時(shí)形成的碳化物如VC等，可以通過(guò)甚至比對(duì)Nb基鋼更低的退火溫度進(jìn)行再熔化來(lái)提供烘烤硬化性。然而，雖然V能形成如VC的碳化物，但因?yàn)槠涿黠@較低的再熔化溫度而不能顯著改進(jìn)可成形性，因此為了改進(jìn)可成形性，加入大于或等于約0.02%的Ti，如上述文獻(xiàn)中揭示的。因此，美國(guó)專(zhuān)利5,556,485和5,656,102揭示的方法因?yàn)榇值木Я６嬖诳估匣苑矫娴娜毕?，并因?yàn)榧尤氪罅康腡i而使制造成本增加。而在日本專(zhuān)利公告No.(平)5-93502、(平)9-249936、(平)8-40938和(平)7-278654中公開(kāi)了通過(guò)添加合金元素制造可烘烤硬化的冷軋鋼板的一些方法。日本專(zhuān)利公告No.(平)5-93502揭示一種通過(guò)添加Sn來(lái)提高烘烤硬化性的方法，日本專(zhuān)利公告No.(平)9-249936揭示一種通過(guò)添加V和Nb來(lái)減輕晶粒邊界的應(yīng)力集中，而提高鋼的延性的方法。日本專(zhuān)利公告No.(平)8-4卯38揭示一種通過(guò)添加Zr來(lái)提高可成形性的方法，日本專(zhuān)利公告No.(平)7-278654揭示一種通過(guò)添加Cr來(lái)提高強(qiáng)度，同時(shí)使加工硬化指數(shù)(N-值)劣化最小，因而提高可成形性的方法。然，這些方法只是著重于提高烘烤硬化性或可成形性，而沒(méi)有揭示因改善烘烤硬化性導(dǎo)致抗老化性變差的問(wèn)題，以及因P含量提高導(dǎo)致的二次加工脆化的問(wèn)題，為提高可烘烤硬化鋼的強(qiáng)度必須加入P。一般而言，提高烘烤硬化性會(huì)使抗室溫老化性變差。特別是，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，在為達(dá)到高強(qiáng)度鋼而增加P含量時(shí)，即使是包含以固溶態(tài)溶解于鋼中的溶質(zhì)碳的可烘烤硬化鋼，其抗二次加工脆化性也會(huì)下降，P含量越多，抗二次加工脆化性下降越多。例如，當(dāng)添加0.07。/。P，以制造抗拉強(qiáng)度在340MPa水平的可烘烤硬化鋼時(shí)，作為確定二次加工脆化參考的延性-脆性轉(zhuǎn)變溫度(DBTT)在1.9拉伸比條件下為-20。C。此外，當(dāng)添加0.09。/。P，以制造強(qiáng)度在390MPa水平的高強(qiáng)度鋼時(shí)，鋼的DBTT在0-10。C范圍，由此可以認(rèn)為是明顯變差的值。在上述的方法中，雖然硼(B)的添加量約為5ppm，并預(yù)期硼能改善抗二次加工脆化性，但是過(guò)高的P含量限制了通過(guò)添加B改善抗二次結(jié)果脆化性的效果。此外，如果在鋼中添加過(guò)量的B，以改善抗二次加工脆化性，則抗二次加工脆化性會(huì)因?yàn)锽含量過(guò)高而變差。因此，對(duì)加入鋼中的B量有一定的限制。由于鋼的DBTT必須至少為-20"C以防止二次加工脆化，需要研究用于可烘烤硬化鋼的除了B之外的新的組分，以及這種鋼的新的制造條件
發(fā)明內(nèi)容技術(shù)問(wèn)題因此，鑒于上面的問(wèn)題完成了本發(fā)明，本發(fā)明的目的是提供一種具有以下優(yōu)良特性的高強(qiáng)度冷軋鋼板烘烤硬化性，抗室溫老化性和抗二次加工脆化性，并提供使用該冷軋鋼板的鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板。本發(fā)明的另一個(gè)目的是通過(guò)制造具有優(yōu)良烘烤硬化性，抗室溫老化性和抗二次加工脆化性的高強(qiáng)度冷軋鋼板的方法。技術(shù)方案根據(jù)本發(fā)明第一方面，通過(guò)具有高強(qiáng)度和優(yōu)良抗老化性的可烘烤硬化的冷軋鋼板而實(shí)現(xiàn)了以上和其他的目的，該可烘烤硬化的冷軋鋼板按照重量百分?jǐn)?shù)計(jì)包含C:0.0016-0.0025%;Si:小于或等于0.02%;Mn:0.2-1.2%;P:0.05-0.11%;S:小于或等于0.01%;可溶性Al:0.08-0.12%;N:小于或等于0.0025%;Ti:0-0.003%;Nb:0.003-0.011%;Mo:0.01-0.1%;B:0.0005-0.0015%;余量Fe和其他不可避免的雜質(zhì)，其中所述鋼板滿足等式l:C*[晶粒邊界中的溶質(zhì)碳量(08-<:)+晶粒中的溶質(zhì)碳量(G-C)]:總c(ppm)-NbC中C=8-15ppm(1)，所述鋼板的ASTM粒度(grainsize)(下面稱(chēng)作"ASTMNo.")大于或等于9，烘烤硬化度(BH)大于或等于30MPa，老化指數(shù)(AI)小于或等于30MPa，拉伸比為2.0時(shí)DBTT低于或等于-3(TC，烘烤硬化性值(BH)和老化指數(shù)(AI)滿足等式2和等式3:BH=50-(885xTi)匿(1589xNb)+(62xAl)(2)AI=44-(423xTi)-(2119xNb)-(125xMo)(3)。根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)方面，提供了使用本發(fā)明的冷軋鋼板的鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板。根據(jù)本發(fā)明另一個(gè)方面，提供了制造高強(qiáng)度和優(yōu)良抗老化性的可烘烤硬化的冷軋鋼板的方法，該方法包括在高于或等于120(TC溫度，對(duì)鋁脫氧鋼板坯進(jìn)行均勻熱處理，該鋼板坯按照重量百分?jǐn)?shù)計(jì)包含C:0.0016-0.0025%，Si:小于或等于0.02%,Mn:0.2-1.2%,P:0.05-0.11%，S:小于或等于0.01%，可溶性A1:0.08-0.12%,N:小于或等于0.0025%，Ti:0-0.003%，Nb:0.003-0.011%,Mo:0.01-0.1%，B:0.0005-0.0015%,余量Fe和其他不可避免的雜質(zhì)；在畫(huà)-950'C的精軋溫度，用精軋軋輥對(duì)鋼板坯進(jìn)行熱軋，形成熱軋鋼板，然后在580-630'C溫度對(duì)熱軋鋼板進(jìn)行巻取；以75-80%的壓縮比對(duì)熱軋鋼板進(jìn)行冷軋；在770-83(TC溫度對(duì)冷軋鋼板連續(xù)退火；以1.2-1.5%的壓縮比對(duì)退火后的鋼板進(jìn)行平整。附圖簡(jiǎn)述由下面的詳細(xì)描述，結(jié)合附圖能更好地理解本發(fā)明的上述目的和其他目的、特征和其他優(yōu)點(diǎn)，附圖中圖1是粒度對(duì)烘烤硬化性和老化指數(shù)的影響的圖；圖2是鋼中溶質(zhì)碳量對(duì)烘烤硬化性影響的圖；和圖3是本發(fā)明第6號(hào)鋼的內(nèi)摩擦測(cè)試結(jié)果的圖。實(shí)施本發(fā)明的最佳方式下面詳細(xì)描述本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式。鋼中的碳或氮一般在熱軋期間與鋼中形成沉淀的元素如Al，Ti，Nb等結(jié)合，形成碳化物和氮化物，如TiN、A1N、TiC、Ti4C2S2、NbC等。沒(méi)有與鋼中形成沉淀的元素結(jié)合的一些碳或氮以碳固溶體或氮化物(下面稱(chēng)作溶質(zhì)碳或溶質(zhì)氮)存在于鋼中，并影響鋼的烘烤硬化性和抗老化性。特別是，由于氮的擴(kuò)散速率大于碳，與烘烤硬化性的改進(jìn)程度相比，氮對(duì)抗老化性非常不利。因此，本領(lǐng)域一般要從鋼中除去盡可能多的氮。特別是，因?yàn)锳l或Ti在高溫時(shí)在與碳一起沉淀之前先與氮一起沉淀，得出的結(jié)論是氮對(duì)鋼的烘烤硬化性和抗老化性一般沒(méi)有明顯的影響。然而，碳是鋼的主要元素，決定了與鋼的碳含量相關(guān)的特性。對(duì)本發(fā)明的可烘烤硬化的鋼板，碳具有非常重要的作用，并且只允許少量的溶質(zhì)碳保留在鋼中，以嘗試改善烘烤硬化性和抗老化性。然而，溶質(zhì)碳對(duì)烘烤硬化性和抗老化性的影響將依據(jù)溶質(zhì)碳在鋼中的位置而變化，g卩，依據(jù)溶質(zhì)碳是在晶粒邊界還是在晶粒中而不同。艮P，采用內(nèi)摩擦測(cè)試來(lái)檢測(cè)溶質(zhì)碳時(shí)發(fā)現(xiàn)，溶質(zhì)碳一般存在于晶粒中并能相對(duì)自由地移動(dòng)。因此，溶質(zhì)碳能與活動(dòng)位錯(cuò)結(jié)合，并影響老化性質(zhì)。作為評(píng)價(jià)老化性質(zhì)的一個(gè)因素，一般采用老化指數(shù)(AI)。一般而言，如果鋼的AI大于或等于30MPa，在室溫保存鋼的6個(gè)月內(nèi)可能發(fā)生老化，并在壓制成形中造成嚴(yán)重的缺陷。然而，當(dāng)溶質(zhì)碳存在于晶粒邊界時(shí)，晶粒邊界是相對(duì)穩(wěn)定的區(qū)域，通過(guò)如內(nèi)摩擦測(cè)試的振動(dòng)測(cè)試很難檢測(cè)到這類(lèi)溶質(zhì)碳。溶質(zhì)碳在晶粒邊界以相對(duì)穩(wěn)定態(tài)存在。因此，雖然晶粒邊界中的溶質(zhì)碳對(duì)低溫老化如AI測(cè)試幾乎沒(méi)有影響，但是溶質(zhì)碳在高溫烘烤條件下被活化，可能影響烘烤硬化性。因此，得出的結(jié)論是在晶粒中的溶質(zhì)碳可能同時(shí)影響老化性質(zhì)和烘烤硬化性，而在晶粒邊界中的溶質(zhì)碳只影響烘烤硬化性。在這方面據(jù)報(bào)道，因?yàn)榫Я＿吔缡窍鄬?duì)穩(wěn)定的區(qū)域，并不是所有在晶粒邊界的溶質(zhì)碳都影響了烘烤硬化性，而只有約50%的晶粒邊界中的溶質(zhì)碳影響了烘烤硬化性。因此，通過(guò)適當(dāng)控制溶質(zhì)碳在鋼中的位置，即，將溶質(zhì)碳盡可能地控制在晶粒邊界而不是晶粒中，能同時(shí)保證烘烤硬化性和抗老化性。為此目的，控制鋼中碳的粒度和添加量非常重要。原因是，如果鋼中碳的添加量過(guò)高或過(guò)低時(shí)，即使控制了溶質(zhì)碳的位置，也很難同時(shí)保證烘烤硬化性和抗老化性。圖1示出相對(duì)于粒度變化時(shí)的BH值和老化指數(shù)(AI)，該圖是由本發(fā)明人經(jīng)過(guò)研究后獲得的。由圖l可以知道，隨晶粒的ASTMNo.增加，即隨晶粒越來(lái)越細(xì)，與BH值的下降相比，AI下降得更多，由BH值減去AI獲得的值(BH-AI)逐步增加，最終提供優(yōu)良的抗老化性。根據(jù)圖l所示的結(jié)果，本發(fā)明人試圖將退火后鋼板的粒度減小到適當(dāng)水平或更小，以將溶質(zhì)碳盡可能多地分布在鋼板的晶粒邊界。根據(jù)這些研究結(jié)果，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，需要將晶粒粒度控制到ASTMNo.大于或等于9，以使抗老化性最大，同時(shí)使烘烤硬化性變差的程度最小。即使將大量溶質(zhì)碳分布在晶粒邊界，仍必須嚴(yán)格控制鋼中碳的總量。原因是，鋼中過(guò)多的碳會(huì)導(dǎo)致晶粒中的溶質(zhì)碳量在不考慮細(xì)小晶粒的情況下以與添加的總碳量成正比的方式增加，使烘烤硬化性變差。根據(jù)本發(fā)明，設(shè)定總碳量為16-25ppm，以滿足上述條件。然而，當(dāng)在鋼中添加Nb時(shí)，Nb與C結(jié)合作為如NbC的碳化物沉淀，因而降低了鋼中溶質(zhì)碳的量。因此，對(duì)添加Nb的鋼，Nb/C的沉淀比例將依據(jù)鋼中Nb和C的含量來(lái)確定。此外，雖然鋼中一些溶質(zhì)碳與Nb結(jié)合沉淀出NbC，剩余的碳以固溶態(tài)存在，并影響烘烤硬化性和抗老化性。由上面的結(jié)果可以理解，相對(duì)于控制Nb的添加量或碳含量，控制鋼中溶質(zhì)碳更為重要。為了在滿足抗老化性的同時(shí)滿足上面的要求，使溶質(zhì)碳存在于晶粒邊界而不是晶粒中是很重要的。本發(fā)明人在研究了鋼中溶質(zhì)碳對(duì)滿足上述條件下的烘烤硬化性和抗老化性的影響后發(fā)現(xiàn)圖2中所示的結(jié)果，即鋼具有ASTMNo.大于或等于9的細(xì)小的粒度。從研究與具有細(xì)小晶粒的加Nb的超低碳鋼中相對(duì)于溶質(zhì)碳量的變化相關(guān)的烘烤硬化性的結(jié)果(如圖2所示)，已發(fā)現(xiàn)，考慮到抗老化性，滿足烘烤硬化度為30-50MPa的晶粒邊界的溶質(zhì)碳量為約3-7ppm。而且還發(fā)現(xiàn)，溶質(zhì)碳總量約為8-15ppm，其中，該溶質(zhì)碳總量是通過(guò)扣除考慮到加入的Nb量產(chǎn)生的NbC沉淀和碳含量得到的。由上面的結(jié)果，能夠獲得同時(shí)滿足烘烤硬化性和抗老化性的條件，即等式1:C*[晶粒邊界中的溶質(zhì)碳量(08-(:)+晶粒中的溶質(zhì)碳量(G-C)]-總c(ppm)—NbC中C=8-15ppm(1)其中，GB-C(即晶粒邊界中的溶質(zhì)碳量)為5-10ppm,G-C(即晶粒中的溶質(zhì)碳量)為3-7ppm。等式1中，術(shù)語(yǔ)"NbC中C"表示以NbC沉淀形式沉淀的碳量。如等式i所示，通過(guò)控制溶質(zhì)碳的位置，使鋼中溶質(zhì)碳總量約為8-15ppm，GB-C(即晶粒邊界中的溶質(zhì)碳量)為5-10ppm，G-C(即晶粒中的溶質(zhì)碳量)為3-7ppm，能夠同時(shí)保證烘烤硬化性和抗老化性。根據(jù)本發(fā)明，還應(yīng)考慮通過(guò)添加Al產(chǎn)生的A1N沉淀的作甩，以及添加Nb以更穩(wěn)定地保證烘烤硬化性和抗老化性。在加Ti鋼中，因?yàn)榇蠖鄶?shù)氮在高于或等于130(TC的高溫沉淀為粗的TiN，因此氮對(duì)鋼中固溶體作用或晶粒細(xì)化作用的影響不明顯。但是，如果鋼中Ti的加入量很小，小于或等于30ppm，則由可溶性A1形成A1N沉淀。A1N沉淀具有除去鋼中溶質(zhì)氮的作用。根據(jù)對(duì)本發(fā)明的烘烤硬化鋼的各種研究的結(jié)果，因?yàn)楸景l(fā)明鋼的碳含量被非常嚴(yán)格地限制在16-25ppm范圍，因此本發(fā)明的可烘烤硬化鋼的烘烤硬化性和抗老化性都在狹窄范圍內(nèi)。因?yàn)橛脩?hù)要求可烘烤硬化鋼具有較高BH值和大于或等于6個(gè)月的抗老化性，因此需要能盡可能大地提高烘烤硬化性而又不會(huì)降低抗老化性的技術(shù)。鑒于這種情況，Al是非常有效的。具體地，在鋼中當(dāng)加入通常0.02-0.06X量的可溶性Al時(shí)，所述可溶性A1簡(jiǎn)單地起到固定溶質(zhì)氮的作用。然而，當(dāng)加入的可溶性A1量大于或等于0.08M時(shí)，A1N沉淀變得很細(xì)小，并且起到一種阻擋層的作用，阻止晶粒在重結(jié)晶退火期間生長(zhǎng)，因此鋼的晶粒變得比沒(méi)有添加可溶性Al的加Nb鋼的晶粒更小，因而提供了在沒(méi)有改變AI下提高烘烤硬化性的效果。下面的等式2以統(tǒng)計(jì)方式顯示添加在本發(fā)明范圍內(nèi)的可溶性A1對(duì)提高烘烤硬化性的影響，其中，可溶性Al在0.08-0.12%范圍，以提供Al產(chǎn)生的作用。BH(烘烤硬化度)=50-(885xTi)-(1589xNb)+(62xAl)(2)然而，即使在控制碳含量和添加的可溶性Al和Nb量時(shí)，對(duì)加Nb的超低碳鋼，熱巻取溫度非常重要。具體地，在試圖通過(guò)添加Nb產(chǎn)生的晶粒細(xì)化作用來(lái)改進(jìn)烘烤硬化性和抗老化性時(shí)，如果巻取溫度過(guò)高，晶粒在熱軋時(shí)變粗。結(jié)果鋼在重結(jié)晶退火后ASTMNo.粒度小于或等于9，因此AI大于30MPa(這是本發(fā)明的上限)。另外在二次加工脆化方面，應(yīng)當(dāng)考慮到汽車(chē)的部件一般要經(jīng)過(guò)汽車(chē)制造廠的幾次反復(fù)的壓制成形而形成理想的形狀。在這方面，二次加工脆化指在初次壓制后進(jìn)行加工期間形成的裂紋。當(dāng)P存在于鋼的晶粒邊界時(shí)，P會(huì)減小晶粒之間的結(jié)合力，使裂紋沿晶粒邊界擴(kuò)展，造成鋼的破裂?；旧弦蟛辉阡撝屑尤隤，以防止發(fā)生二次加工脆化。但是，P的優(yōu)點(diǎn)是能夠提高鋼的強(qiáng)度，同時(shí)抑制延伸率的下降，并且P的價(jià)格低廉。因此，雖然考慮到加入P主要是為了鋼的強(qiáng)度，還是研究了通過(guò)加入其他元素替代P來(lái)提高鋼的強(qiáng)度，以防止二次加工脆化，盡管這樣的制造成本略有增加。但是，由這些研究結(jié)果預(yù)期目前P仍將用作鋼的增強(qiáng)元素。作為提高這類(lèi)加P鋼的抗二次加工脆化性的方法，試圖通過(guò)使固溶元素保留在鋼中或通過(guò)添加硼等，促進(jìn)硼和磷之間的位點(diǎn)競(jìng)爭(zhēng)效應(yīng)(sitecompetitioneffect)或者提高晶粒邊界之間的結(jié)合力。還試圖通過(guò)降低熱軋期間的巻取溫度至預(yù)定溫度或更低，使P的邊界擴(kuò)散最小。但是，這些方法都不能完全解決二次加工脆化的問(wèn)題。在這方面，本發(fā)明提出添加Mo，更穩(wěn)定地提高抗二次加工脆化性。由研究結(jié)果了解，因?yàn)镸o提高了晶粒邊界間的結(jié)合力，將非常有利于提高抗二次加工脆化性。此外，因?yàn)镸o對(duì)鋼中溶質(zhì)碳的親合力，在室溫下保持較長(zhǎng)時(shí)間期間，Mo抑制了溶質(zhì)碳擴(kuò)散至位錯(cuò)中，因此在抗老化性方面提供有利的效果。下面等式3以統(tǒng)計(jì)方式法示出Mo對(duì)提高抗老化性的效果。AI=44-(423xTi)-(2119xNb)-(125xMo)(3)本發(fā)明人通過(guò)適當(dāng)利用Mo的特性，在沒(méi)有因添加過(guò)多Mo而損害鋼的性質(zhì)條件下得出鋼的最佳組成。此外，本發(fā)明人試圖在常規(guī)用來(lái)提高抗二次加工脆化性的方法中，通過(guò)同時(shí)添加適當(dāng)量的B、選擇合適的巻取溫度等使提高抗二次加工脆化性的效果最大。下面，詳細(xì)描述本發(fā)明的可烘烤硬化的鋼。碳(C)是用于固溶體增強(qiáng)和烘烤硬化能力的元素。如果碳含量小于0.0016%，這樣低的碳含量會(huì)降低鋼的抗拉強(qiáng)度，并且由于鋼中碳的絕對(duì)含量低，即使試圖通過(guò)加入Nb來(lái)達(dá)到晶粒細(xì)化作用，也不能獲得足夠的烘烤硬化性。此外，由于溶質(zhì)碳和P之間的位點(diǎn)競(jìng)爭(zhēng)效應(yīng)的消除，抗二次加工脆化性明顯變差。如果碳含量超過(guò)0.0025%，由于過(guò)高的溶質(zhì)碳量(高于本發(fā)明鋼的晶粒中溶質(zhì)碳量為3-7ppm)，不管BH值如何，都不能獲得抗室溫老化性，因此，在壓制時(shí)發(fā)生拉伸應(yīng)變(stretcherstrain),造成鋼的可成形性和延性變差。硅(Si)是用來(lái)提高鋼的強(qiáng)度的元素。但是，隨硅含量提高，延性顯著變差。此外，因?yàn)楣枋瑰冧\層擴(kuò)散退火處理能力下降，在鋼中加入盡可能少的硅是優(yōu)選的。根據(jù)本發(fā)明，為了防止因?yàn)楣瓒逛摰男再|(zhì)包括鍍層性質(zhì)變差，硅的加入量?jī)?yōu)選小于或等于0.02%。錳(Mn)是具有以下作用的元素，g卩，通過(guò)將鋼中的硫完全沉淀為MnS來(lái)防止因形成FeS而引起的熱脆化，同時(shí)使晶粒細(xì)化，而沒(méi)有使延性變差，并用于增強(qiáng)鋼。根據(jù)本發(fā)明，如果Mn含量小于0.2。/。，不能獲得適當(dāng)?shù)目估瓘?qiáng)度，而如果Mn含量超過(guò)1.2%，因固溶體增強(qiáng)作用，可成形性隨強(qiáng)度迅速提高而變差。特別是，使用這種鋼制造鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板時(shí)，在退火期間，在鋼板表面形成大量如MnO的氧化物和大量如帶狀圖案的涂層缺陷，因而使鍍層粘合性以及鋼的其他性質(zhì)變差。因此，Mn含量?jī)?yōu)選在0.2-1.2M范圍。磷(P)是置換合金元素，提供最高的固溶體增強(qiáng)作用，并具有在提高鋼強(qiáng)度的同時(shí)提高各向異性的作用。由這些研究結(jié)果可知，P使熱軋鋼板的晶粒變得更細(xì)，促進(jìn)形成(lll)織構(gòu)(texture)，這對(duì)隨后退火期間提高平均r值有利。特別是發(fā)現(xiàn)，因?yàn)镻和碳之間的位點(diǎn)競(jìng)爭(zhēng)效應(yīng)對(duì)烘烤硬化性方面的影響，P含量越高，烘烤硬化性也越高。但是，增加P含量會(huì)導(dǎo)致因晶粒邊界之間的結(jié)合力下降而使抗二次加工脆化性變差。如果P含量小于0.05%，抗二次加工脆化性會(huì)因?yàn)樵诰Я＿吔邕@樣低的P含量而得到提高，但是，很難通過(guò)由P的晶粒細(xì)化作用來(lái)充分獲得改善鋼的其他性質(zhì)的效果。另一方面，如果P含量超過(guò)0.11。/。，與可成形性的提高程度相比，強(qiáng)度更迅速地提高。此外，如此高的P含量使通過(guò)P在晶粒邊界偏析而導(dǎo)致產(chǎn)生二次加工脆化的可能性提高。因此，P含量?jī)?yōu)選在0.05-0.1P/。范圍。硫(S)是能夠沉淀為如MnS的硫化物的元素，并可用來(lái)防止由FeS引起的熱脆化。但是，如果S含量過(guò)量，MnS沉淀后殘留的一些S會(huì)使晶粒邊界為脆性，可能引起熱脆化。此外，即使加入的S量能使MnS完全沉淀，如果加入的S過(guò)量，鋼性質(zhì)會(huì)因?yàn)檫^(guò)多沉淀而劣化。因此，S優(yōu)選在小于或等于0.0P/。的范圍。鋁(A1)是通常用于對(duì)鋼進(jìn)行脫氧而加入的元素。但是，在本發(fā)明中，使用鋁來(lái)達(dá)到提高晶粒細(xì)化作用并通過(guò)A1N沉淀達(dá)到提高烘烤硬化性。換句話說(shuō)，根據(jù)本發(fā)明，雖然晶粒細(xì)化作用一般是通過(guò)添加Nb形成的NbC沉淀獲得的，但是鋁通過(guò)A1N沉淀能進(jìn)一步提高晶粒細(xì)化作用，因此改善了烘烤硬化性，而沒(méi)有使抗老化性變差。根據(jù)等式2，提高A1含量有利于烘烤硬化性。然而，考慮到鋼的其他性質(zhì)，Al含量必須適當(dāng)。Al的加入量必須為大于或等于0.08%，以達(dá)到本發(fā)明的有利效果。當(dāng)鋁含量大于0.12%時(shí)，在制造鋼時(shí)氧化物內(nèi)含物增加，并會(huì)引起表面質(zhì)量下降以及可成形性變差。此外，Al含量過(guò)高會(huì)使制造成本升高。因此，鋁含量?jī)?yōu)選在0.08-0.12%范圍。氮(N)在退火之前或之后以固溶態(tài)存在，并會(huì)使鋼的可成形性劣化。此外，因?yàn)榈峁┝吮绕渌g隙固溶體元素更高的老化特性，因此必須使用Ti或Al來(lái)固定氮。因?yàn)楸景l(fā)明中，在鋼中加入適量的Nb和少量Ti，加入過(guò)多的氮會(huì)導(dǎo)致在鋼中形成溶質(zhì)氮。因?yàn)榈臄U(kuò)散速度大于碳，當(dāng)?shù)鳛槿苜|(zhì)氮存在于鋼中時(shí)，抗室溫老化性的劣化程度明顯大于由溶質(zhì)碳引起的情況。此外，由于鋼的屈服強(qiáng)度和r值因溶質(zhì)氮而下降，因此，氮含量?jī)?yōu)選小于或等于0.0025%。鈦(Ti)作為形成碳化物和氮化物的元素加入至鋼中，并在鋼中形成如TiN的氮化物、如TiS或Ti4C2S2的硫化物和如TiC的碳化物。根據(jù)本發(fā)明，加入Ti量小于或等于0.003%，以固定少量的氮。加入這樣少量Ti的原因是，一般在實(shí)際制造鋼時(shí)，鋼中包含超低量的Ti與其他組分，以達(dá)到滿足鋼的性質(zhì)的目的，并且為達(dá)到連續(xù)澆鑄鋼的目的在鋼板坯中多次同時(shí)加入Ti時(shí)，先前添加的鋼板坯中的Ti可轉(zhuǎn)移到本發(fā)明隨后加入的鋼板坯中。然而，如本發(fā)明中，當(dāng)加入Nb作為提高抗老化性的主要元素時(shí)，不必在鋼中添加Ti，并且在考慮到實(shí)際制造條件下即便加入超低量，即等于或小于0.003。/。的Ti，也與烘烤硬化性下降無(wú)關(guān)。本發(fā)明中，鈮(Nb)和Al和Mo都是很重要的元素。一般而言，Nb是強(qiáng)烈傾向于形成碳化物和氮化物的元素，其作用是通過(guò)將鋼中碳固定(pin)在NbC沉淀中，來(lái)控制鋼中溶質(zhì)碳的量。特別是，因?yàn)镹bC沉淀與其他沉淀相比非常細(xì)小，可以用作強(qiáng)阻擋層，阻止晶粒在重結(jié)晶退火期間生長(zhǎng)。艮P，本發(fā)明中，Nb的晶粒細(xì)化作用是通過(guò)利用NbC沉淀的這種作用達(dá)到的。然而，本發(fā)明試圖利用容許留在鋼中的溶質(zhì)碳來(lái)提高烘烤硬化性。為此目的，考慮到本發(fā)明的碳含量為16-25ppm，Nb含量?jī)?yōu)選在0.003-0.011%范圍，以使約3-7ppm的溶質(zhì)碳保留在鋼的晶粒中，同時(shí)由NbC沉淀提供晶粒細(xì)化作用，來(lái)達(dá)到烘烤硬化性和抗老化性。鉬(Mo)是本發(fā)明另一個(gè)非常重要的元素。Mo以固溶體態(tài)存在于鋼中，并用來(lái)提高鋼的強(qiáng)度或形成基于Mo的碳化物。具體地，Mo用來(lái)提高晶粒邊界的結(jié)合力，同時(shí)作為固溶體元素存在于鋼中，因而能夠防止因?yàn)榱锥咕Я＿吔缙扑?，即提高了抗二次加工脆化性。此外，由于Mo與碳具有親合性，因此Mo可用來(lái)抑制碳的擴(kuò)散，提高抗老化性。等式3以定量方式表示Mo對(duì)提高抗老化性的效果。為此目的，必須加入適量的Mo。如果Mo加入量小于或等于0.01%，不能達(dá)到上述效果。因此，考慮到制造成本和通過(guò)添加Mo達(dá)到的效果，Mo含量?jī)?yōu)選在0.01-0.1%范圍。硼(B)是存在于鋼中的間隙元素。將B作為固溶體元素溶解在晶粒邊界，或者與氮結(jié)合形成如BN的氮化物。因?yàn)锽的加入量對(duì)鋼性質(zhì)有非常顯著的影響，因此必須精確控制B的加入量。目卩，即使加入少量的B時(shí)，B也會(huì)在晶粒邊界發(fā)生偏析，并提高抗二次加工脆化性。但是，加入大于或等于預(yù)定量的B時(shí)，會(huì)使鋼的延性明顯變差，并提高強(qiáng)度。因此，必須加入適量的B。根據(jù)本發(fā)明，考慮到B的這些特性以及添加B制造鋼的能力，B含量?jī)?yōu)選在0.0005-0.0015%范圍。下面描述本發(fā)明制造鋼的方法。制造具有上述組成的鋼板坯后，將該鋼板坯在高于或等于1,20(TC溫度再加熱，使奧氏體組織在進(jìn)行熱軋之前充分均化。然后，釆用精軋軋輥，在卯0-950。C精軋溫度下對(duì)再加熱后的鋼板坯進(jìn)行熱軋，該精軋溫度正好高于Ar3溫度，提供熱軋鋼板。如果鋼板坯在低于1,20(TC溫度進(jìn)行再加熱，則鋼的結(jié)構(gòu)很可能成為多相結(jié)構(gòu)，不具有均勻的奧氏體晶粒，使該鋼的性質(zhì)劣化。如果熱精軋溫度小于90(TC,熱軋后的鋼巻的頂部、尾部和邊緣成為單相區(qū)域，因而增加各向異性，同時(shí)使板鋼的可成形性劣化。如果熱精軋溫度高于950°C，鋼的晶粒明顯變粗，在機(jī)加工后造成缺陷，如在鋼板表面形成桔皮。根據(jù)本發(fā)明，適當(dāng)控制巻取溫度是很重要的。如果巻取溫度低于58(TC，鋼板具有細(xì)化的晶粒，可以提高抗老化性和抗二次加工脆化性，但是，存在因?yàn)檫^(guò)度細(xì)化的粒度而使屈服強(qiáng)度過(guò)度提高以及可成形性劣化的問(wèn)題。而在過(guò)高的巻取溫度下，鋼中溶質(zhì)碳總量、晶粒中溶質(zhì)碳量和晶粒邊界的溶質(zhì)碳量都不能滿足上面的等式1。因此巻取溫度優(yōu)選控制在低于或等于630。C。以這種方式，按照本發(fā)明將巻取溫度控制在580-630范圍，作為使晶粒中溶質(zhì)碳量和晶粒邊界溶質(zhì)碳量滿足等式1的示例的方式。熱軋鋼板按照常規(guī)方式進(jìn)行酸漬后，以75-80%的壓縮比對(duì)該熱軋鋼板進(jìn)行冷軋。設(shè)定大于或等于75%的這樣高的壓縮比，其目的是為達(dá)到提高鋼板的可成形性，特別是r值，以及通過(guò)晶粒細(xì)化作用提高抗老化性。如果壓縮比大于80%，鋼板具有較大的晶粒細(xì)化作用。但是，這樣過(guò)高的壓縮比會(huì)導(dǎo)致r值逐漸下降，粒度過(guò)度下降，而使鋼板變硬。在冷軋后，采用常規(guī)方法，于770-83(TC溫度下對(duì)鋼板進(jìn)行連續(xù)退火。因?yàn)榧覰b鋼的重結(jié)晶溫度高于加Ti鋼的重結(jié)晶溫度，優(yōu)選在高于或等于770。C的溫度對(duì)鋼板進(jìn)行退火。S卩，在低于770'C進(jìn)行退火時(shí)，沒(méi)有重結(jié)晶的晶粒存在于鋼板中，造成屈服強(qiáng)度提高，同時(shí)降低延伸率和r值。另一方面，在高于830。C的溫度進(jìn)行退火時(shí)，提高了可成形性。但是，按照這種方式，因?yàn)殇摪宓牧６刃∮贏STMNo.9(此值為本發(fā)明要求的ASTM粒度)，鋼板的AI小于或等于30MPa，因此抗老化性變差。然后，為達(dá)到提高通過(guò)以上方法制造的可烘烤硬化的冷軋鋼板的抗室溫老化性以及適當(dāng)?shù)暮婵居不缘哪康?，?.2-1.5%的壓縮比對(duì)冷軋鋼板進(jìn)行平整(temperrolling)，該壓縮比或多或少高于常規(guī)平整的壓縮比。進(jìn)行平整時(shí)大于或等于1.2的這樣較高壓縮比的原因是為了防止因鋼中的溶質(zhì)碳而使抗老化性劣化。然而，如果設(shè)定平整的壓縮比為高于1.5X的過(guò)高值時(shí)，發(fā)生加工硬化(workhardening),并且盡管提高了抗老化性但仍使鋼板的多種性質(zhì)變差。特別是，當(dāng)采用本發(fā)明的可烘烤硬化的冷軋鋼板制造鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板時(shí)，過(guò)度的平整導(dǎo)致鍍層粘結(jié)性下降，因而使鍍層分離。因此，平整優(yōu)選在1.2-1.5%壓縮比進(jìn)行，這是解決上述問(wèn)題的適當(dāng)條件。下面將參照實(shí)施例詳細(xì)描述本發(fā)明。實(shí)施例在900-91(TC的精軋傳送側(cè)溫度下對(duì)具有表1示出的組成的鋼板坯進(jìn)行熱軋形成熱軋鋼板之后，在610-63(TC的巻取溫度對(duì)該熱軋鋼板進(jìn)行巻取。然后，以75-78%壓縮比對(duì)熱軋鋼板進(jìn)行冷軋，然后在800-82(TC退火溫度下進(jìn)行連續(xù)退火。經(jīng)過(guò)退火的冷軋鋼板在450-47(TC進(jìn)行熱浸，并在500-530'C進(jìn)行鍍鋅層擴(kuò)散退火處理，再以約1.5%的平整壓縮比進(jìn)行平整。之后，測(cè)定最終鋼板的BH值、老化指數(shù)(AI)、粒度和在2.0拉伸比(drawingratio)下的延性-脆性轉(zhuǎn)變溫度(DBTT)(為評(píng)價(jià)二次加工脆化性)。這些測(cè)定的結(jié)果示于表2。此外，對(duì)表1中本發(fā)明第6號(hào)鋼測(cè)定了晶粒中的溶質(zhì)碳量，測(cè)定結(jié)果示于圖3。圖3中，使用內(nèi)摩擦測(cè)試儀(臥式，10KHz)測(cè)定溶質(zhì)碳量。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>IS:本發(fā)明鋼，CS:比較鋼如表2所示，可以理解，第1-6號(hào)本發(fā)明鋼的晶粒中溶質(zhì)碳量為3.1-6.6ppm，因此滿足本發(fā)明對(duì)晶粒中溶質(zhì)碳量的條件(為3-7ppm)。如圖3所示，可以理解，本發(fā)明的鋼不含溶質(zhì)氮，晶粒中溶質(zhì)碳量為大于或等于3.1ppm。一個(gè)原因是氮與以高含量加入鋼中的Al結(jié)合，形成A1N沉淀，產(chǎn)生晶粒細(xì)化作用，還因?yàn)槭Ｓ嗟娜苜|(zhì)碳并不用來(lái)形成NbC沉淀，溶質(zhì)碳存在于晶粒中，能如上所示被檢測(cè)到。認(rèn)為晶粒中的溶質(zhì)碳影響了烘烤硬化性。如表2所示，應(yīng)理解，第1-6號(hào)本發(fā)明鋼的ASTMNo.粒度為9.8-11.5(平均粒度為6.7-12.0pm)，因此，滿足本發(fā)明的粒度要求(要求ASTMNo.大于或等于9)。如表2所示，第l-6號(hào)本發(fā)明鋼具有細(xì)小晶粒。即，因?yàn)榈趌-6號(hào)本發(fā)明鋼的鋁含量大于常規(guī)的Al含量，在鋼中主動(dòng)性地形成細(xì)小A1N沉淀，并阻礙晶粒與NbC沉淀一起在重結(jié)晶退火期間的生長(zhǎng)，這才導(dǎo)致這樣細(xì)小的晶粒。因此，由于這種晶粒細(xì)化效果和適當(dāng)控制鋼中的溶質(zhì)碳，本發(fā)明的鋼的烘烤硬化度為38.1-47.9MPa,AI為9.3-28.3MPa(用來(lái)表明抗室溫老化性)。因此，可以理解，達(dá)到了烘烤硬化性和抗老化性之間的良好平衡。與相對(duì)較高烘烤硬化度相比，第l-6號(hào)本發(fā)明的鋼的AI相對(duì)較低?？梢哉J(rèn)為這種現(xiàn)象是基于A1N沉淀的晶粒細(xì)化效果，還有通過(guò)添加Mo達(dá)到鋼中溶質(zhì)碳的延緩作用。此外，對(duì)二次加工脆化，可以了解到在2.0拉伸比時(shí)的DBTT在-4(TC至-60"C范圍。第7號(hào)比較鋼的碳含量為0.0054%，該碳含量高于本發(fā)明的碳含量(0.0016-0.0025%)，但是滿足對(duì)本發(fā)明的高巻取溫度和退火溫度的條件。此外，第7號(hào)比較鋼具有極細(xì)小的粒度，即ASTMNo.為11.7，滿足本發(fā)明對(duì)粒度的條件，并且DBTT和BH值方面性能良好。但是，由于鋼的溶質(zhì)碳含量較高，第7號(hào)比較鋼的AI大于或等于30MPa，這標(biāo)志明顯低的抗老化性。與第7號(hào)比較鋼不同，第8號(hào)比較鋼的碳含量明顯較低，為0.0011%，所述碳形成NbC沉淀，而沒(méi)有以固溶態(tài)殘留在鋼中。因此，發(fā)現(xiàn)第8號(hào)比較鋼根本不具有烘烤硬化性，并因?yàn)榈吞己慷哂凶兇值木Я：偷虳BTT。第9號(hào)比較鋼的可溶性Al含量為0.023%，該Al含量低于本發(fā)明的Al含量(在0.08-0.12%范圍)，Nb含量為0.035%，該Nb含量高于本發(fā)明的Nb含量。因此，對(duì)第9號(hào)比較鋼，未能通過(guò)A1N沉淀達(dá)到晶粒細(xì)化效果和提高BH值的效果。此外，由于高Nb含量會(huì)使鋼中所有的碳都沉淀為NbC，因此第9號(hào)比較鋼幾乎不具有烘烤硬化性，并且因?yàn)榻档弯撝腥苜|(zhì)碳量造成C和P之間較低的位點(diǎn)競(jìng)爭(zhēng)作用，而使DBTT較低。第IO號(hào)比較鋼不包含Mo，因此預(yù)期不具有通過(guò)Mo來(lái)提高抗二次加工脆化性。此外，對(duì)于制造條件，第10號(hào)比較鋼是在72(TC進(jìn)行巻取，該巻取溫度高于本發(fā)明的巻取溫度，使P的活化運(yùn)動(dòng)可能性較高。因此，由于未添加Mo和較高的巻取溫度，第IO號(hào)比較鋼盡管具有優(yōu)良的烘烤硬化性和高AI值，但是DBTT明顯劣化。第11號(hào)比較鋼具有0.035。/。的高Ti含量，該Ti含量使鋼中沒(méi)有溶質(zhì)碳。因此，第11號(hào)比較鋼的BH值和AI為O。此外，因?yàn)榈?1號(hào)比較鋼根本不含任何B，不能防止因?yàn)樘砑?.071%量的P造成的二次加工脆化。這方面，可以認(rèn)為即使?jié)M足本發(fā)明在Mo含量方面的要求，第ll號(hào)比較鋼不含溶質(zhì)碳，將有利于提高抗二次加工脆化性，并且預(yù)期不會(huì)因添加B而使晶粒邊界結(jié)合力增加，因此第11號(hào)比較鋼的DBTT變差。第12號(hào)比較鋼充分滿足本發(fā)明對(duì)組成提出的要求，除了高氮含量外。氮是造成烘烤硬化性和抗老化性方面不利問(wèn)題的元素。對(duì)第12號(hào)比較鋼，過(guò)高的氮含量造成晶粒中高溶質(zhì)氮量(為11.3ppm)和高AI值，這對(duì)于烘烤硬化性和抗老化性不利。工業(yè)應(yīng)用由上面的描述可以理解，根據(jù)本發(fā)明，可烘烤硬化的冷軋鋼板和采用這種冷軋鋼板制造的鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板具有優(yōu)良的烘烤硬化性、抗老化性和抗二次加工脆化性以及高強(qiáng)度。應(yīng)理解，上述實(shí)施方式和附圖用于說(shuō)明目的，本發(fā)明只受下面的權(quán)利要求書(shū)的限制。此外，本領(lǐng)域的技術(shù)人員應(yīng)理解，在不偏離權(quán)利要求書(shū)中提出的本發(fā)明的范圍和精神下，可以進(jìn)行各種修改、添加和替代。權(quán)利要求1.一種具有高強(qiáng)度和優(yōu)良抗老化性的可烘烤硬化的冷軋鋼板，該鋼板按照重量百分?jǐn)?shù)計(jì)包含C0.0016-0.0025％；Si小于或等于0.02％；Mn0.2-1.2％；P0.05-0.11％；S小于或等于0.01％；可溶性Al0.08-0.12％；N小于或等于0.0025％；Ti0-0.003％；Nb0.003-0.011％；Mo0.01-0.1％；B0.0005-0.0015％；余量Fe和其他不可避免的雜質(zhì)，其中，該鋼板滿足等式1C*[晶粒邊界中的溶質(zhì)碳量(GB-C)+晶粒中的溶質(zhì)碳量(G-C)]＝總C(ppm)-NbC中C＝8-15ppm(1)等式1中，GB-C(即，晶粒邊界中的溶質(zhì)碳量)為5-10ppm，G-C(即，晶粒中的溶質(zhì)碳量)為3-7ppm，鋼板的ASTMNo.粒度大于或等于9，烘烤硬化性值(BH)大于或等于30MPa，老化指數(shù)(AI)小于或等于30MPa，在2.0拉伸比下DBTT低于或等于-30℃，烘烤硬化性值(BH)和老化指數(shù)(AI)分別滿足等式2和等式3BH＝50-(885xTi)-(1589xNb)+(62xAl)(2)AI＝44-(423xTi)-(2119xNb)-(125xMo)(3)。2.—種具有高強(qiáng)度和優(yōu)良抗老化性的經(jīng)鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的可烘烤硬化的鋼板，該鋼板按照重量百分?jǐn)?shù)計(jì)包含C:0.0016-0.0025°/。；Si:小于或等于0.02%;Mn:0.2-1.2%;P:0.05-0.11%;S:小于或等于0.01%;可溶性Al:0.08-0.12%;N:小于或等于0.0025%;Ti:0-0.003%;Nb:0.003-0.011%;Mo:0.01-0.1%;B:0.0005-0.0015%;余量Fe和其他不可避免的雜質(zhì)，其中，該鋼板滿足等式l:C*[晶粒邊界中的溶質(zhì)碳量(GB-C)+晶粒中的溶質(zhì)碳量(G-C)]:總C(ppm)—NbC中C=8-15ppm(1)等式1中，GB-C(即，晶粒邊界中的溶質(zhì)碳量)為5-10ppm，G-C(即，晶粒中的溶質(zhì)碳量)為3-7ppm，和鋼板的ASTMNo.粒度大于或等于9，烘烤硬化性值(BH)大于或等于30MPa，老化指數(shù)(AI)小于或等于30MPa，在2.0拉伸比下DBTT低于或等于-30°C，烘烤硬化性值(BH)和老化指數(shù)(AI)分別滿足等式2和等式3:BH=50-(885xTi)曙(1589xNb)+(62xAl)(2)AI=44-(423xTi)-(2119xNb)-(125xMo)(3)。3.—種制造具有高強(qiáng)度和優(yōu)良抗老化性的可烘烤硬化的冷軋鋼板的方法，該方法包括在高于或等于120(TC溫度，對(duì)鋁脫氧鋼板坯進(jìn)行均勻熱處理，該鋼板坯按照重量百分?jǐn)?shù)計(jì)包含C:0.0016-0.0025%，Si:小于或等于0.02%，Mn:0.2-1.2%，P:0.05-0.11%，S:小于或等于0.01%，可溶性A1:0.08-0.12%，N:小于或等于0.0025%，Ti:0-0.003%，Nb:0.003-0.011%，Mo:0.01-0,1%,B:0.0005-0.0015%，余量Fe和其他不可避免的雜質(zhì)；在900-95(TC的精軋溫度，用精軋軋輥對(duì)鋼板坯進(jìn)行熱軋，形成熱軋鋼板，然后在580-63(TC溫度對(duì)熱軋鋼板進(jìn)行巻??；以75-80%的壓縮比對(duì)熱軋鋼板進(jìn)行冷軋；在770-83(TC溫度對(duì)冷軋鋼板連續(xù)退火；和以1.2-1.5%的壓縮比對(duì)退火后的鋼板進(jìn)行平整。全文摘要公開(kāi)一種具有高強(qiáng)度和優(yōu)良抗老化性的用于車(chē)體外板的可烘烤硬化的冷軋鋼板，采用該冷軋鋼板的鍍鋅層擴(kuò)散退火處理的鋼板，及該冷軋鋼板的制造方法。該鋼板按照重量百分?jǐn)?shù)計(jì)包含C0.0016-0.0025％；Si小于或等于0.02％；Mn0.2-1.2％；P0.05-0.11％；S小于或等于0.01％；可溶性Al0.08-0.12％；N小于或等于0.0025％；Ti0-0.003％；Nb0.003-0.011％；Mo0.01-0.1％；B0.0005-0.0015％；余量Fe和其他不可避免的雜質(zhì)。所述鋼板具有優(yōu)良的烘烤硬化性、抗室溫老化性和抗二次加工脆化性。文檔編號(hào)C21D8/02GK101310031SQ200680042882公開(kāi)日2008年11月19日申請(qǐng)日期2006年9月22日優(yōu)先權(quán)日2005年9月23日發(fā)明者韓成豪申請(qǐng)人:Posco公司