本發(fā)明涉及一種曲軸校直裝置和方法，特別是涉及一種曲軸完全殘余壓應(yīng)力校直裝置和方法。

背景技術(shù)：

我們知道，曲軸經(jīng)過鑄造或鍛造形成毛坯之后，需要進(jìn)行機(jī)械加工，機(jī)械加工的基本流程是粗加工、半精加工和精加工，最終形成成品。其中精加工通常都是在磨床上完成的，而經(jīng)過精磨后，為了保證發(fā)動(dòng)機(jī)具有良好的工作性能，對(duì)曲軸的中間軸徑跳動(dòng)要求不得超過0.15mm，但在加工的過程中由于應(yīng)力釋放，曲軸經(jīng)過精磨后會(huì)出現(xiàn)20％左右的中間軸徑跳動(dòng)會(huì)超差，如果不進(jìn)行校直，則會(huì)成為廢品。

現(xiàn)有的曲軸成品經(jīng)過精磨后，都要進(jìn)行校直工藝，保證曲軸的中間軸徑跳動(dòng)能夠滿足質(zhì)量要求。但現(xiàn)有曲軸成品不允許進(jìn)行冷校直，因?yàn)椴捎脧?qiáng)迫冷校直方法，就是在壓力機(jī)上壓校，這種方法一般在曲軸中間主軸頸中部單向加載，這容易在兩端圓角處與加載力相對(duì)表面形成拉應(yīng)力，使曲軸原有的疲勞強(qiáng)度降低10％，在發(fā)動(dòng)機(jī)工作運(yùn)轉(zhuǎn)過程易導(dǎo)致斷裂；同時(shí)又不能進(jìn)行熱校直，熱校直會(huì)導(dǎo)致曲軸成品精加工表面發(fā)生氧化，而且前期熱處理工藝如淬火、氮化在圓角處形成的硬化層和壓應(yīng)力也會(huì)被破壞，這是不允許的。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明就是要解決現(xiàn)有曲軸成品經(jīng)過精磨后，曲軸成品不允許進(jìn)行冷校直，因?yàn)椴捎脧?qiáng)迫冷校直方法，就是在壓力機(jī)上壓校，這種方法一般在曲軸中間主軸頸中部單向加載，這容易在兩端圓角處與加載力相對(duì)表面形成拉應(yīng)力，使曲軸原有的疲勞強(qiáng)度降低10％，在發(fā)動(dòng)機(jī)工作運(yùn)轉(zhuǎn)過程易導(dǎo)致斷裂；同時(shí)又不能進(jìn)行熱校直，熱校直會(huì)導(dǎo)致曲軸成品精加工表面發(fā)生氧化，而且前期熱處理工藝如淬火、氮化在圓角處處形成的硬化層和壓應(yīng)力也會(huì)被破壞的技術(shù)問題，提供一種曲軸成品經(jīng)過精磨后，曲軸成品不需要進(jìn)行冷校直，不需要采用強(qiáng)迫冷校直方法，不會(huì)在兩端圓角處與加載力相對(duì)表面形成拉應(yīng)力，曲軸原有的疲勞強(qiáng)度不會(huì)降低，在發(fā)動(dòng)機(jī)工作運(yùn)轉(zhuǎn)過程不易出現(xiàn)斷裂，同時(shí)也不需要進(jìn)行熱校直，不會(huì)導(dǎo)致曲軸成品精加工表面發(fā)生氧化，曲軸成品前期熱處理工藝如淬火、氮化在圓角處形成的硬化層和壓應(yīng)力也不會(huì)被破壞，測(cè)量簡單，工藝參數(shù)簡單，操作方便，經(jīng)精磨后的曲軸都可利用恒定滾壓力形成殘余壓應(yīng)力的一種曲軸完全均勻殘余壓應(yīng)力校直裝置和方法。

為此，本發(fā)明的技術(shù)方案是，一種曲軸完全殘余壓應(yīng)力校直裝置，設(shè)有上滾壓擺臂和下滾壓擺臂，上滾壓擺臂一端和下滾壓擺臂一端通過張開加壓裝置鉸接在一起，上滾壓擺臂另一端設(shè)有上滾壓部件，上滾壓部件包括上滾壓輪，上滾壓輪與上滾壓部件旋轉(zhuǎn)連接，下滾壓擺臂另一端設(shè)有下支撐滾壓部件，下支撐滾壓部件包括下支撐滾壓輪，下支撐滾壓輪與下支撐滾壓部件旋轉(zhuǎn)連接。

優(yōu)選地，上滾壓擺臂上鉸接設(shè)有上浮動(dòng)擺臂，上浮動(dòng)擺臂與固定吊板鉸接。

優(yōu)選地，上滾壓部件包括上加壓輪，上加壓輪與上滾壓部件旋轉(zhuǎn)連接，上加壓輪兩側(cè)分別設(shè)有環(huán)形滾壓槽，上滾壓輪設(shè)在環(huán)形滾壓槽內(nèi)，上滾壓輪與環(huán)形滾壓槽旋轉(zhuǎn)連接。

優(yōu)選地，上滾壓輪的上滾壓輪徑向中心面與上加壓輪的上加壓輪徑向中心面的夾角為35°±10°。

優(yōu)選地，下支撐滾壓部件包括兩個(gè)下支撐滾壓輪。

優(yōu)選地，下支撐滾壓輪由兩個(gè)支承輥支撐，下支撐滾壓輪與兩個(gè)支承輥旋轉(zhuǎn)連接。

優(yōu)選地，上滾壓輪與兩個(gè)下支撐滾壓輪的外圓形成滾壓圓周，上滾壓輪與兩個(gè)下支撐滾壓輪相對(duì)滾壓圓周呈120°角均勻分布。

優(yōu)選地，上滾壓輪與兩個(gè)下支撐滾壓輪的外圓形成滾壓圓周，上滾壓輪位于滾壓圓周頂端，兩個(gè)下支撐滾壓輪位于滾壓圓周底端，兩個(gè)下支撐滾壓輪相對(duì)經(jīng)過上滾壓輪的徑向線對(duì)稱分布。

優(yōu)選地，兩個(gè)下支撐滾壓輪之間的夾角為60°±10°。

一種曲軸完全殘余壓應(yīng)力校直工藝，包括如下步驟：

(1)確定滾壓校直力在曲軸上的加載位置；

當(dāng)曲軸主軸頸徑向彎曲高點(diǎn)的位置在曲軸軸向圓周360度的范圍內(nèi)，與曲軸連桿軸徑偏心的方向相一致時(shí)，滾壓校直力應(yīng)作用在相應(yīng)曲軸連桿軸徑的兩端圓角處；

當(dāng)曲軸主軸頸徑向彎曲高點(diǎn)的位置在曲軸軸向圓周360度的范圍內(nèi)，與曲軸連桿軸徑偏心的方向相反時(shí)，滾壓校直力應(yīng)作用在與相應(yīng)曲軸連桿軸徑相鄰的曲軸主軸頸的兩端圓角處；

當(dāng)曲軸主軸頸徑向彎曲高點(diǎn)的位置在曲軸軸向圓周360度的范圍內(nèi)，在曲軸連桿軸徑之間的夾角處時(shí)，滾壓校直力應(yīng)依次作用在成120°角的兩個(gè)曲軸連桿軸徑上；

(2)確定滾壓校直力和校直圈數(shù)和曲軸校直轉(zhuǎn)速；

滾壓校直力按照曲軸主軸頸或者曲軸連桿軸徑的彎曲超差量和滾壓校直力的位置進(jìn)行計(jì)算，公式如下：

其中：w-彎曲超差量(mm)；

e-材料彈性模量(mpa)；

i-慣性矩，d為最大回轉(zhuǎn)直徑；

b-滾壓校直力的作用位置距曲軸小頭端面的距離(mm)；

l-曲軸總長度(mm)；

根據(jù)以上公式計(jì)算出曲軸需要的滾壓校直力，同時(shí)設(shè)定曲軸滾壓校直圈數(shù)和曲軸的校直轉(zhuǎn)速；

(3)啟動(dòng)該曲軸完全殘余壓應(yīng)力校直裝置，完成曲軸的校正。

本發(fā)明的有益效果是，由于一種曲軸完全殘余壓應(yīng)力校直裝置，設(shè)有上滾壓擺臂和下滾壓擺臂，上滾壓擺臂一端和下滾壓擺臂一端通過張開加壓裝置鉸接在一起，上滾壓擺臂另一端設(shè)有上滾壓部件，上滾壓部件包括上滾壓輪，上滾壓輪與上滾壓部件旋轉(zhuǎn)連接，下滾壓擺臂另一端設(shè)有下支撐滾壓部件，下支撐滾壓部件包括下支撐滾壓輪，下支撐滾壓輪與下支撐滾壓部件旋轉(zhuǎn)連接，需要對(duì)端跳超差的曲軸軸徑或者連桿軸徑進(jìn)行矯正時(shí)，只需將需要校正的軸徑放置于上滾壓輪和下支撐滾壓部件之間，通過張開加壓裝置加壓，上滾壓擺臂和下滾壓擺臂將分別帶動(dòng)上滾壓部件和下支撐滾壓部件擺動(dòng)，使上滾壓輪和下支撐滾壓輪的外圓周緊緊壓在軸徑的外圓周表面，此時(shí)旋轉(zhuǎn)主軸，就可以對(duì)軸徑外表面進(jìn)行滾壓校正，此工藝不需要進(jìn)行熱校直，不會(huì)導(dǎo)致曲軸成品精加工表面發(fā)生氧化，曲軸成品前期熱處理工藝如淬火、氮化在圓角處形成的硬化層和壓應(yīng)力也不會(huì)被破壞，測(cè)量簡單，工藝參數(shù)簡單，操作方便，經(jīng)精磨后的曲軸都可利用恒定滾壓力形成均勻殘余壓應(yīng)力，質(zhì)量可靠。

附圖說明

圖1是本發(fā)明實(shí)施例曲軸徑向跳動(dòng)測(cè)試結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是本發(fā)明實(shí)施例曲軸校正時(shí)結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3是本發(fā)明實(shí)施例的剖視圖；

圖4是本發(fā)明實(shí)施例側(cè)視圖；

圖5是圖4的a處放大圖；

圖6是本發(fā)明實(shí)施例的軸測(cè)圖；

圖7是本發(fā)明實(shí)施例上滾壓部件的剖視圖；

圖8是本發(fā)明實(shí)施例曲軸主軸頸經(jīng)過校正后的應(yīng)力分布示意圖。

圖中符號(hào)說明：

1.油缸；2.上滾壓擺臂；3.上浮動(dòng)擺臂；4.固定吊板；5.上支座；6.軸；7.上加壓輪；8.上滾壓輪；9.環(huán)形滾壓槽；10.下滾壓擺臂；11.支撐輥；12.下支撐滾壓輪；13.下支座；14.上滾壓輪徑向中心面；15.上加壓輪徑向中心面；101.下支撐滾壓部件；102.上滾壓部件；201.曲軸中心線；202.支架；203.百分表；204.曲軸主軸頸；205.曲軸連桿軸徑；206.連桿軸中心線。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步描述。

圖1-8是本發(fā)明的一種實(shí)施例，一種曲軸完全殘余壓應(yīng)力校直裝置，設(shè)有上滾壓擺臂2和下滾壓擺臂10，上滾壓擺臂2一端和下滾壓擺臂10一端通過張開加壓裝置1鉸接在一起，上滾壓擺臂2另一端設(shè)有上滾壓部件102，上滾壓部件102包括上滾壓輪8，上滾壓輪8與上滾壓部件102旋轉(zhuǎn)連接，下滾壓擺臂10另一端設(shè)有下支撐滾壓部件101，下支撐滾壓部件101包括下支撐滾壓輪12，下支撐滾壓輪12與下支撐滾壓部件101旋轉(zhuǎn)連接。

圖4中可看出，上滾壓部件102包括上加壓輪7，上加壓輪7中間旋轉(zhuǎn)設(shè)有軸6，上加壓輪7與上滾壓部件102旋轉(zhuǎn)連接，上加壓輪7兩側(cè)分別設(shè)有環(huán)形滾壓槽9，上滾壓輪8設(shè)在環(huán)形滾壓槽9內(nèi)，上滾壓輪8與環(huán)形滾壓槽9旋轉(zhuǎn)連接。

圖5是圖4的a處放大圖，可以很清楚地看到以上技術(shù)特征。圖5中還可看出，下支撐滾壓部件101包括兩個(gè)下支撐滾壓輪12，下支撐滾壓輪12由兩個(gè)支承輥11支撐，下支撐滾壓輪12與兩個(gè)支承輥11旋轉(zhuǎn)連接；上滾壓輪8與兩個(gè)下支撐滾壓輪12的外圓形成滾壓圓周，上滾壓輪8與兩個(gè)下支撐滾壓輪12相對(duì)滾壓圓周呈120°角均勻分布；上滾壓輪8與兩個(gè)下支撐滾壓輪12的外圓形成滾壓圓周，上滾壓輪8位于滾壓圓周頂端，兩個(gè)下支撐滾壓輪12位于滾壓圓周底端，兩個(gè)下支撐滾壓輪12相對(duì)經(jīng)過上滾壓輪8的徑向線對(duì)稱分布；兩個(gè)下支撐滾壓輪12之間的夾角為60°±10°，也可以根據(jù)需要設(shè)計(jì)成其他角度，無論多大角度，一般兩個(gè)下支撐滾壓輪12相對(duì)經(jīng)過上滾壓輪8的徑向線都采取對(duì)稱分布，這樣力學(xué)性能均勻，有利于對(duì)于超差部分的糾正。

該實(shí)施例中的支撐輥11選用滾針軸承實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)動(dòng)，滾針軸承承受壓力均勻平穩(wěn)，使整體裝置受力穩(wěn)定，運(yùn)行平穩(wěn)。

圖6是圖5的三維軸測(cè)圖，主要顯示上滾壓擺臂2、下滾壓擺臂10以及上滾壓擺臂2一端和下滾壓擺臂10一端通過張開加壓裝置1鉸接在一起的示意圖，該實(shí)施例中，張開加壓裝置1為油缸，油缸的加壓可以提供上滾壓擺臂2和下滾壓擺臂10之間的滾壓張力，并傳遞給上滾壓輪8和下支撐滾壓輪12，實(shí)現(xiàn)對(duì)曲軸主軸徑204或者曲軸連桿軸徑205的旋轉(zhuǎn)滾壓，使軸徑殘余正壓力沿圓角處圓周方向均勻分布，同時(shí)達(dá)到糾正徑向跳動(dòng)超差的問題，使其能夠滿足軸向跳動(dòng)誤差的要求。

圖7中可看出，上滾壓輪徑向中心面14與上加壓輪徑向中心面15設(shè)有夾角，上滾壓輪8的外圓角與待修正的曲軸主軸徑204的側(cè)面圓角大小一致，上滾壓輪8的外圓角母線與待修正的曲軸主軸徑204的側(cè)面圓角母線相吻合，該實(shí)施例中修正的曲軸主軸徑204的圓角為r3，上滾壓輪8的外圓角的圓角大小也采用r3，同時(shí)上滾壓輪徑向中心面14與上加壓輪徑向中心面15設(shè)有夾角采用35°，所以在修正滾壓時(shí)，曲軸旋轉(zhuǎn)，曲軸帶動(dòng)上滾壓輪8旋轉(zhuǎn)，上滾壓輪8的外圓周與環(huán)形滾壓槽9的內(nèi)圓周接觸旋轉(zhuǎn)，并由上加壓輪7提供壓力；上滾壓輪徑向中心面14與上加壓輪徑向中心面15設(shè)有的夾角可以為35°±10°，也可以采用其他角度，只要能保證上滾壓輪的圓周能與需要滾壓的軸徑圓角相吻合，就可以；上滾壓輪8與環(huán)形滾壓槽9之間形成浮動(dòng)連接，可以自動(dòng)適應(yīng)軸徑圓周的微小變化，在主軸旋轉(zhuǎn)過程中，逐漸實(shí)現(xiàn)軸徑高點(diǎn)的修復(fù)，實(shí)現(xiàn)殘余正壓力沿圓角處圓周方向地均勻分布，提高軸徑的耐疲勞強(qiáng)度和可靠性，如圖8所示是經(jīng)過校正后的應(yīng)力分布示意圖。

該實(shí)施例中，上滾壓部件102通過上支座5與上滾壓擺臂2連接，上滾壓部件102與上滾壓擺臂2之間可拆卸安裝，下支撐滾壓部件101通過下支座13與下滾壓擺臂10連接，下支撐滾壓部件101與下滾壓擺臂2之間可拆卸安裝，可拆卸安裝的設(shè)計(jì)，可以方便地滿足各種規(guī)格大小的曲軸的徑向誤差超差的校正，方便拆卸更換。

實(shí)施例還將上滾壓擺臂2上鉸接設(shè)有上浮動(dòng)擺臂3，上浮動(dòng)擺臂3與固定吊板4鉸接，在工作時(shí)，隨著主軸的轉(zhuǎn)動(dòng)，該曲軸完全殘余壓應(yīng)力校直裝置整體可以通過上浮動(dòng)擺臂3實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)動(dòng)，進(jìn)一步使整體的校直裝置處于浮動(dòng)的狀態(tài)，以滿足主軸的動(dòng)態(tài)變化，不會(huì)因?yàn)檎w校直裝置的剛度對(duì)主軸造成損傷；該實(shí)施例中，油缸1的張緊力的大小可以任意設(shè)置，根據(jù)需要校正的高點(diǎn)的大小計(jì)算后，施加合適的張緊力，該張緊力通過上滾壓擺臂2和下滾壓擺臂10的杠桿效應(yīng)施加到上滾壓部件102和下支撐滾壓部件101上，由于上滾壓擺臂2上鉸接設(shè)有上浮動(dòng)擺臂3，校直裝置整體處于浮動(dòng)狀態(tài)，所以無論施加到油缸1上的張緊力多大，都不會(huì)對(duì)軸徑外表面和曲軸整體造成損傷，能夠很好的修復(fù)徑向跳動(dòng)部分超差的質(zhì)量問題。

下面結(jié)合以上一種曲軸完全殘余壓應(yīng)力校直裝置具體舉例說明該裝置的應(yīng)用步驟：

以六缸曲軸為例，其含有七個(gè)曲軸主軸頸204和六個(gè)曲軸連桿軸徑205，六個(gè)曲軸連桿軸徑205按照順序自小軸一側(cè)向另一側(cè)依次排號(hào)為1#、2#、3#、4#、5#、6#，其中1#和6#同軸，2#和5#同軸，3#和4#同軸，圖1和圖2可以清楚地看到七個(gè)曲軸主軸頸204和六個(gè)曲軸連桿軸徑205的分布，其中1#和6#同軸的軸線、2#和5#同軸的軸線以及3#和4#同軸的軸線在曲軸的圓周方向呈120°分布。

按照正常的加工工藝，曲軸經(jīng)過前道工序加工完成后，再經(jīng)過精磨工序，此時(shí)需要對(duì)曲軸軸徑進(jìn)行徑向跳動(dòng)的測(cè)試，主要測(cè)試曲軸主軸頸204和曲軸連桿軸徑205處的徑向跳動(dòng)誤差，如果徑向跳動(dòng)超差，便需校直。

圖1示出了該曲軸中曲軸軸徑進(jìn)行徑向跳動(dòng)的測(cè)試方法，圖中可以看出曲軸中心線201和連桿軸中心線206，將支架202置于曲軸兩端面的曲軸主軸徑204上，支架202一般選用v型支架，將百分表203置于需要測(cè)試的曲軸主軸徑204上，轉(zhuǎn)動(dòng)曲軸即可測(cè)量出曲軸主軸徑204的最大徑向跳動(dòng)，同時(shí)可以測(cè)出曲軸主軸徑204的最大徑向跳動(dòng)所處的圓周位置。圖2示出了曲軸完全殘余壓應(yīng)力校直裝置工作時(shí)的安裝位置。

該實(shí)施例中，測(cè)量曲軸所有曲軸主軸頸204的跳動(dòng)，判定曲軸主軸頸204徑向彎曲的高點(diǎn)和超差值，以曲軸主軸頸204徑向彎曲的高點(diǎn)與曲軸連桿軸徑205的角度確定滾壓校直力的位置，以滾壓校直力的位置和彎曲超差的數(shù)值確定滾壓校直力的大小。

(1)確定滾壓校直力的加載位置；

當(dāng)曲軸主軸頸204徑向彎曲高點(diǎn)的位置在曲軸軸向圓周360度的范圍內(nèi)，與曲軸連桿軸徑205偏心的方向相一致時(shí)，滾壓校直力應(yīng)作用在相應(yīng)曲軸連桿軸徑205的兩端圓角處；

當(dāng)曲軸主軸頸204徑向彎曲高點(diǎn)的位置在曲軸軸向圓周360度的范圍內(nèi)，與曲軸連桿軸徑205偏心的方向相反時(shí)，滾壓校直力應(yīng)作用在與相應(yīng)曲軸連桿軸徑205相鄰的曲軸主軸頸204的兩端圓角處；

當(dāng)曲軸主軸頸204徑向彎曲高點(diǎn)的位置在曲軸軸向圓周360度的范圍內(nèi)，在曲軸連桿軸徑205之間的夾角處時(shí)，滾壓校直力應(yīng)依次作用在成120°角的兩個(gè)曲軸連桿軸徑205上。

滾壓校直力向下的分力作用在曲軸主軸頸204上，能夠降低曲軸主軸頸204徑向彎曲的高點(diǎn)，減小曲軸主軸頸204徑向彎曲超差，同時(shí)會(huì)在與曲軸主軸頸204高點(diǎn)相反的低點(diǎn)的兩圓角處產(chǎn)生拉應(yīng)力，導(dǎo)致曲軸主軸頸204彎曲疲勞的降低，但加載在圓角上的壓力會(huì)形成壓應(yīng)力，抵消了拉應(yīng)力，最終體現(xiàn)為曲軸主軸頸204上均勻分布的殘余壓應(yīng)力，進(jìn)而提高了曲軸疲勞強(qiáng)度6-10％。

(2)確定滾壓校直力和校直圈數(shù)和曲軸校直轉(zhuǎn)速；

滾壓校直力按照曲軸主軸頸204或者曲軸連桿軸徑205的彎曲超差量和滾壓校直力的位置進(jìn)行計(jì)算，公式如下：

其中：w-彎曲超差量(mm)；

e-材料彈性模量(mpa)；

i-慣性矩，d為最大回轉(zhuǎn)直徑；

b-滾壓校直力的作用位置距曲軸小頭端面的距離(mm)；

l-曲軸總長度(mm)。

下面以兩種不同熱處理工藝曲軸為例來計(jì)算滾壓校直力：

例1：某大型船機(jī)氮化曲軸，材料為qt800-3球墨鑄鐵，精磨氮化后成品彎曲超差0.15mm，需要校直的位置b為855mm，曲軸總長度為l為1966mm，則計(jì)算如下：

則該曲軸需要的滾壓校直力為56600n。

例2：某淬火鋼軸，材料為48mnv，淬火精磨后成品彎曲超差0.05mm，需要校直的位置b為355mm，總長度為857mm，則計(jì)算如下：

則該曲軸需要的滾壓校直力為21996n。

根據(jù)實(shí)驗(yàn)得出，曲軸滾壓校直圈數(shù)設(shè)定為1-10圈，曲軸的校直轉(zhuǎn)速設(shè)定為30±10r/min，都可以滿足最終的校直精度要求，一般設(shè)定曲軸的校直轉(zhuǎn)速設(shè)定為30r/min，既可以實(shí)現(xiàn)高效率生產(chǎn)，又可以保證主軸校正質(zhì)量。

按照以上參數(shù)，將該曲軸完全殘余壓應(yīng)力校直裝置中的上滾壓部件和下支撐滾壓部件置于需要校正的位置，設(shè)定好需要的壓力，啟動(dòng)機(jī)床，使曲軸按照設(shè)定轉(zhuǎn)速運(yùn)行，就可以將徑向跳動(dòng)超差的曲軸主軸頸204或曲軸連桿軸徑205修復(fù)合格，不會(huì)造成對(duì)曲軸性能的損傷。

此工藝不需要進(jìn)行熱校直，不會(huì)導(dǎo)致曲軸成品精加工表面發(fā)生氧化，曲軸成品前期熱處理工藝如淬火、氮化在圓角處形成的硬化層和壓應(yīng)力也不會(huì)被破壞，也不需要采取對(duì)氮化軸進(jìn)行支絲重新氮化熱校直，成本低，一次校直成功率高，測(cè)量簡單，工藝參數(shù)簡單，操作方便，經(jīng)精磨后的曲軸都可利用恒定滾壓力形成均勻殘余壓應(yīng)力，質(zhì)量可靠。

惟以上所述者，僅為本發(fā)明的具體實(shí)施例而已，當(dāng)不能以此限定本發(fā)明實(shí)施的范圍，故其等同組件的置換，或依本發(fā)明專利保護(hù)范圍所作的等同變化與修改，皆應(yīng)仍屬本發(fā)明權(quán)利要求書涵蓋之范疇。