金屬材料的塑性加工方法以及塑性加工裝置制造方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及含有奧氏體的鋼材的塑性加工方法，該方法是：確定使上述鋼材塑性變形時的預(yù)測斷裂部位，對上述預(yù)測斷裂部位的應(yīng)變比βx進行解析，當將相對于上述應(yīng)變比βx的加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度以單位為℃設(shè)定為Tβx、將比上述Tβx更低溫度一側(cè)的依賴于上述應(yīng)變比βx的臨界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差設(shè)定為σLβx、將比上述Tβx更高溫度一側(cè)的依賴于上述應(yīng)變比βx的臨界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差設(shè)定為σHβx、將上述預(yù)測斷裂部位的局部溫度以單位為℃設(shè)定為Tlocal時，以使該局部溫度Tlocal滿足下述式1的方式進行加熱，并且使上述加熱后的上述鋼材塑性變形。Tβx-2×σLβx≤Tlocal≤Tβx+1.25×σHβx(式1)。
【專利說明】金屬材料的塑性加工方法以及塑性加工裝置

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及能夠在抑制縮頸和斷裂的發(fā)生的同時形成含有奧氏體的鋼材的塑性 加工方法以及塑性加工裝置。

【背景技術(shù)】
[0002] 迄今為止，提出了各種能夠使得鋼材的成型性提高的塑性加工方法。例如，在專利 文獻1所述的塑性加工方法中，首先，在鋼材的壓制成型之前，通過加熱爐等將鋼材預(yù)先加 熱到750°C?1000°C左右的形成奧氏體單相區(qū)域的Ac3點以上。將該奧氏體單相的狀態(tài)的 鋼材壓制成型，利用從鋼材向模具的熱傳導(dǎo)對鋼材進行驟冷并淬火，由此制造高強度且尺 寸精度良好的壓制成型品。
[0003] 另外，在專利文獻2所述的塑性加工方法中，對于含有奧氏體的鋼材，在加熱模具 的模頭的同時一邊冷卻模具的沖頭一邊進行拉深成型。由此，能夠使得成型后形成凸緣部 的鋼材的一部分通過與模頭之間的熱傳導(dǎo)而被加熱，從而使得其變形阻力降低，并且使得 鋼材的除此以外的部位通過與沖頭之間的熱傳導(dǎo)而被冷卻，從而使其變形阻力增大來進行 拉深成型。因此，能夠在防止褶皺和斷裂的發(fā)生的同時進行拉深成型。
[0004] 此外，在專利文獻3所述的塑性加工方法中，對于作為鋼材的待加工材料的金屬 組織，將作為母相的貝氏體鐵素體和/或粒狀貝氏體鐵素體以占面積率計控制在70%以 上，將作為第2組織的殘余奧氏體以占面積率計控制在5 %?30%，并且將上述殘余奧氏體 中的C濃度控制在1. 0質(zhì)量％以上。由此，在室溫下為7%的上述鋼材的總拉伸率在250°C 下變?yōu)?0%，在此溫度下的成型性提高。
[0005] 通過上述這些現(xiàn)有技術(shù)，確實一定程度上使得含有奧氏體的鋼材的成型性得到了 提高。但是，現(xiàn)在隨著部件形狀復(fù)雜化、薄壁化，要求進一步提高成型性。
[0006] 現(xiàn)有技術(shù)文獻
[0007] 專利文獻
[0008] 專利文獻1 :日本特開2005-177805號公報
[0009] 專利文獻2 :日本特開2007-111765號公報
[0010] 專利文獻3 :日本特開2004-190050號公報


【發(fā)明內(nèi)容】

[0011] 發(fā)明所要解決的問題
[0012] 本發(fā)明是鑒于上述問題而被提出的，因此其目的在于，提供使用含有奧氏體的鋼 材作為待加工材料、能夠在抑制縮頸和斷裂的發(fā)生的同時使得成型性提高的塑性加工方法 以及塑性加工裝置。
[0013] 用于解決問題的手段
[0014] 本發(fā)明的主旨如下所述。
[0015](1)本發(fā)明的一個方案為含有奧氏體的鋼材的塑性加工方法，其包括下述工序： 物性解析工序，在該工序中，當將依賴于應(yīng)變比3而變化的上述鋼材的加工誘導(dǎo)相變延展 性極大溫度以單位為°C設(shè)定為Te、將比上述Te更低溫度一側(cè)的依賴于上述應(yīng)變比0的臨 界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差設(shè)定為〇L e、將比上述Te更高溫度一側(cè)的依賴于上述應(yīng) 變比0的臨界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差設(shè)定為〇H e時，對每個上述應(yīng)變比0測定上 述Te、上述〇Le和上述 〇He ;變形方式解析工序，在該工序中，確定使上述鋼材塑性變形 時的預(yù)測斷裂部位，當將上述預(yù)測斷裂部位的應(yīng)變比設(shè)定為Px時，對上述應(yīng)變比Px進行 解析，并且從上述應(yīng)變比0之中選擇上述應(yīng)變比Px;加熱工序，在該工序中，當將相對于 上述應(yīng)變比0 x的加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度以單位為°C設(shè)定為Tex、將比上述Tex更低 溫度一側(cè)的依賴于上述應(yīng)變比Px的臨界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差設(shè)定為〇L 0X、將 比上述Tex更高溫度一側(cè)的依賴于上述應(yīng)變比0 x的臨界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差設(shè) 定為〇 Hex、將上述預(yù)測斷裂部位的局部溫度以單位為1：設(shè)定為T1(x;al時，分別從上述T e之 中選擇上述Tex、從上述〇Le之中選擇上述〇L0X、從上述〇H e之中選擇上述〇H0X，并且以 使上述局部溫度T1(x;al為下述式1所示的第一溫度范圍內(nèi)的方式進行加熱；以及加工工序， 在該工序中，使上述加熱工序后的上述鋼材塑性變形。
[0016] T0x-2X 〇 L0X ^ Tlocal ^ T0X+1. 25X 〇 H0X (式 1)
[0017] (2)根據(jù)上述（1)所述的塑性加工方法，也可以是：當將在上述加工工序中的塑性 變形中變化的上述局部溫度T 1(x;al的溫度偏移以單位為°C設(shè)定為AT1(X;al時，在上述變形方 式解析工序中進一步對上述溫度偏移△Tkd進行解析；在上述加熱工序中，以使上述局部 溫度1\。。 31為下述式2所示的第二溫度范圍內(nèi)的方式進行加熱。
[0018] T0X-ATlocal-2X 〇 L0X Tlocal :? T0X-A Tlocal+l. 25 X 〇 H0X (式 2)
[0019] (3)根據(jù)上述（1)或（2)所述的塑性加工方法，也可以是：在上述加熱工序中，以 使上述局部溫度1\。。31為上述溫度范圍內(nèi)的方式，對上述鋼材、模具或者上述鋼材的周圍空 間中的至少一種進行加熱。
[0020] (4)根據(jù)上述（1)或（2)所述的塑性加工方法，也可以是：在上述加熱工序中，以 使上述局部溫度T 1(x;al為上述溫度范圍內(nèi)的方式，對熱介質(zhì)進行加熱；在上述加工工序中， 通過上述熱介質(zhì)的壓力，使上述鋼材塑性變形。
[0021] (5)根據(jù)上述（1)?（4)中任一項所述的塑性加工方法，也可以是：在上述變形方 式解析工序中，使用塑性加工模擬對上述預(yù)測斷裂部位、上述應(yīng)變比3 x和上述溫度偏移 ATlocal進行解析。
[0022] (6)進行上述（1)?（3)或（5)中任一項所述的塑性加工方法的塑性加工裝置，其 具備：收容部，其收容上述鋼材和模具；加熱部，其對上述鋼材、上述模具或者上述鋼材的 周圍空間中的至少一種進行加熱；以及加工部，其通過上述模具使被上述加熱部加熱了的 上述鋼材塑性變形。
[0023] (7)根據(jù)上述（6)所述的塑性加工裝置，其可以進一步具備隔熱構(gòu)件，上述隔熱構(gòu) 件以覆蓋上述收容部的方式配置。
[0024] (8)根據(jù)上述（6)或（7)所述的塑性加工裝置，其可以進一步具備測溫部，上述測 溫部對上述鋼材、上述模具和上述收容部內(nèi)的空間的溫度進行測量。
[0025] (9)進行上述（1)、（2)、⑷或（5)中任一項所述的塑性加工方法的塑性加工裝 置，其具備：收容部，其收容上述鋼材和模具；熱介質(zhì)導(dǎo)入部，其向上述模具內(nèi)導(dǎo)入上述熱 介質(zhì)；加熱部，其對上述鋼材、上述模具、上述鋼材的周圍空間或者上述熱介質(zhì)中的至少一 種進行加熱；以及加工部，其通過上述熱介質(zhì)的壓力使被上述加熱部加熱了的上述鋼材塑 性變形。
[0026] (10)根據(jù)上述（9)所述的塑性加工裝置，其可以進一步具備隔熱構(gòu)件，上述隔熱 構(gòu)件以覆蓋上述收容部的方式配置。
[0027] (11)根據(jù)上述（9)或（10)所述的塑性加工裝置，其可以進一步具備測溫部，上述 測溫部對上述鋼材、上述模具、上述收容部內(nèi)的空間和上述熱介質(zhì)的溫度進行測量。
[0028] 發(fā)明效果
[0029] 根據(jù)本發(fā)明的上述方案，在使含有奧氏體的鋼材塑性變形時，由于是以包含與該 鋼材的預(yù)測斷裂部位的應(yīng)變比對應(yīng)的加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度的溫度范圍進行塑性 加工，因此能夠最大限度地利用在該鋼材中表現(xiàn)出的相變誘導(dǎo)塑性現(xiàn)象。其結(jié)果是，能夠提 供在抑制縮頸和斷裂的發(fā)生的同時使得成型性提高的塑性加工方法和塑性加工裝置。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0030] 圖1是對相變誘導(dǎo)塑性現(xiàn)象進行說明的示意圖。
[0031] 圖2是對單軸拉伸、平面應(yīng)變拉伸以及等雙軸拉伸進行說明的示意圖。
[0032] 圖3是表示低碳鋼的各應(yīng)變比0時的臨界等效應(yīng)變的溫度依賴性的圖。
[0033] 圖4是表示圖3中的0 =0時的臨界等效應(yīng)變溫度依賴性的正態(tài)分布近似曲線 的圖。
[0034] 圖5是表示本發(fā)明的一個實施方式的塑性加工裝置的概略構(gòu)成的局部剖開的正 視圖。
[0035] 圖6是表示本發(fā)明的另一個實施方式的塑性加工裝置的概略構(gòu)成的局部剖開的 正視圖。
[0036] 圖7是對方筒拉深成型加工進行說明的示意圖。

【具體實施方式】
[0037] 對于本發(fā)明的實施方式的塑性加工方法以及塑性加工裝置，進行詳細說明。其中， 本發(fā)明并不僅限于以下的實施方式的構(gòu)成，可以在不脫離本發(fā)明的宗旨的范圍內(nèi)進行各種 變更。
[0038] 首先，對本發(fā)明的一個實施方式的塑性加工方法進行說明。在本實施方式的塑性 加工方法中，使用含有奧氏體的鋼材作為待加工材料，并且最大限度地利用在該鋼材中表 現(xiàn)的相變誘導(dǎo)塑性現(xiàn)象。
[0039]這里，對于相變誘導(dǎo)塑性現(xiàn)象（TransformationInducedPlasticity:TRIP現(xiàn) 象）進行說明。圖1是對TRIP現(xiàn)象進行說明的示意圖。如圖1所示，當使含有奧氏體的鋼 材（TRIP鋼）例如拉伸變形時，某種程度的變形之后，會產(chǎn)生縮頸。若產(chǎn)生縮頸，則作用于 該縮頸部的應(yīng)力變高，該應(yīng)力使得殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，發(fā)生加工誘導(dǎo)相變（圖1中示 為A)。馬氏體與其他的微觀組織相比為高強度，因此縮頸部通過加工誘導(dǎo)相變而比其他部 位更加強化，從而縮頸部不會繼續(xù)變形。其結(jié)果是，變成以縮頸部附近的強度較低的部位繼 續(xù)變形。這樣，基于加工誘導(dǎo)相變反復(fù)產(chǎn)生縮頸和抑制變形的現(xiàn)象被稱為相變誘導(dǎo)塑性現(xiàn) 象（TRIP現(xiàn)象）。由此，材料內(nèi)均勻地進行變形，從而可以得到優(yōu)異的延展性。
[0040] 但是，上述的TRIP現(xiàn)象存在溫度依賴性。由該TRIP現(xiàn)象（加工誘導(dǎo)相變）所導(dǎo) 致的延展性提高僅在特定的溫度范圍內(nèi)表現(xiàn)出來。另外，通過TRIP現(xiàn)象（加工誘導(dǎo)相變） 使得延展性最為提高的溫度（以后稱為加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度）依賴于該TRIP鋼 的化學(xué)組成以及金屬組織。此外，本發(fā)明的
【發(fā)明者】們進行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)該加工誘導(dǎo) 相變延展性極大溫度受塑性變形時的應(yīng)變比0 (塑性變形方式）的影響，而該值也具有變 化的應(yīng)變比3依賴性（塑性變形方式依賴性）。
[0041] 這里，當將雙軸應(yīng)力狀態(tài)下的雙軸方向的應(yīng)變分別設(shè)定為最大主應(yīng)變ei和最小 主應(yīng)變e 2時，應(yīng)變比3以P = e 2+ e i來表示。其中，e 1彡e 2。特別是，3 = -〇. 5 的狀態(tài)被稱為單軸拉伸狀態(tài)，0 = 〇的狀態(tài)被稱為平面應(yīng)變拉伸狀態(tài)，并且0 = 1. 〇的狀 態(tài)被稱為等雙軸拉伸狀態(tài)。圖2是表示對單軸拉伸、平面應(yīng)變拉伸以及等雙軸拉伸進行說 明的示意圖。如圖2所示，0 =-0.5的單軸拉伸是指在圖中所示的ei方向拉伸上、在e2 方向上收縮的變形方式，其與拉深成型這樣的塑性加工相對應(yīng)。3 =〇的平面應(yīng)變拉伸是 指在圖中所示的h方向上拉伸、在82方向上不產(chǎn)生變形的變形方式，其與彎曲成型這樣 的塑性加工相對應(yīng)。0=1.0的等雙軸拉伸是指在圖中所示的h方向上拉伸、在￡2方 向上也拉伸的變形方式，其與鼓凸成型這樣的塑性加工相對應(yīng)。
[0042] 為了提高塑性變形能力而有效地利用TRIP現(xiàn)象，需要同時考慮作為每種鋼材特 有的值的加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度與給該加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度帶來影響的 塑性變形時的應(yīng)變比3 (塑性變形方式）這兩者。但是，上述現(xiàn)有技術(shù)沒有進行這些考慮。 此外，加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度是依賴于應(yīng)變比0的值，因此以后將加工誘導(dǎo)相變延 展性極大溫度記作T e。例如，當應(yīng)變比0 = -0. 5時，將該加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度 記作T_q.5。
[0043] 圖3示出了針對低碳鋼調(diào)査得到的各應(yīng)變比0時的臨界等效應(yīng)變e e(rraitic;al的溫 度依賴性。在圖3中，方形符號及虛線表示0 = -0.5的結(jié)果，A符號及雙點劃線表示3 =0的結(jié)果，圓形符號及實線表示0 = 1. 0的結(jié)果。另外，在將雙軸應(yīng)力狀態(tài)下的雙軸方 向的應(yīng)變分別設(shè)定為最大主應(yīng)變h和最小主應(yīng)變82時，等效應(yīng)變是指由下述式A計 算出的應(yīng)變。該等效應(yīng)變是將多軸應(yīng)力狀態(tài)下的應(yīng)力-應(yīng)變成分換算為與其相當?shù)膯?軸應(yīng)力-應(yīng)變而得到的。該等效應(yīng)變用于比較不同的塑性變形方式，即，不同的應(yīng)變比 3時的塑性變形能力（延展性）。并且，臨界等效應(yīng)變 erarttitic;al是指作為待加工材料的鋼 材中發(fā)生斷裂時的等效應(yīng)變
[0044] e eq={4+3 X ( e!2+e 22+ e1e2)}1/2(式A)
[0045] 如圖3所示，臨界等效應(yīng)變ee(rraitic;al(延展性）在特定的溫度范圍，其值升高。如 上所述，該延展性的提高是由于TRIP現(xiàn)象的表現(xiàn)而造成的。這樣，由TRIP現(xiàn)象所導(dǎo)致的延 展性提高具有溫度依賴性。例如，在3 =-0.5的情況下，加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度 T_Q.5為150°C，在該溫度下，臨界等效應(yīng)變e 達到最高值。
[0046]另外，圖3示出了加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度Te依賴于應(yīng)變比@而變化。例 如，如上所述，在0 = -0. 5的情況下，加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度T_a5為150°C，但在3 =〇的情況下，加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度L為200°C;在0 = 1. 0的情況下，加工誘導(dǎo) 相變延展性極大溫度Tu為250°C。這樣，加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度Te具有應(yīng)變比3 依賴性。
[0047] 圖4以雙點劃線示出了圖3中的@ = 0時的臨界等效應(yīng)變e 的溫度依賴 性，并以虛線示出了假定其符合正態(tài)分布曲線時的近似曲線。如上所述，當應(yīng)變比0 = 〇 時，通過TRIP現(xiàn)象使得臨界等效應(yīng)變ee(rraitic;al最為提高的溫度為加工誘導(dǎo)相變延展性極 大溫度L即200°C。但是，如圖4所示，臨界等效應(yīng)變ewrraitic;al提高的溫度具有特定的范 圍。該臨界等效應(yīng)變e 提高的溫度范圍能夠從圖4中由虛線所示的假定符合正態(tài) 分布曲線而近似得到的曲線求得。
[0048] 以下，對由近似曲線（近似函數(shù)）求出上述通過TRIP現(xiàn)象使得臨界等效應(yīng)變 e 提高的溫度范圍的方法進行說明。首先，假定臨界等效應(yīng)變e 的溫度依 賴性符合正態(tài)分布曲線，將該溫度依賴性近似為下述式B和式C所示的概率密度函數(shù)。這 里，下述式B表示應(yīng)變比為0、且比作為臨界等效應(yīng)變ee(rraitic;al最為提高的溫度的加工誘 導(dǎo)相變延展性極大溫度％更低溫度一側(cè)的臨界等效應(yīng)變 ewrc;Htic;al的溫度依賴性的近似 函數(shù)（比Te更低溫度一側(cè)的依賴于應(yīng)變比0的臨界等效應(yīng)變近似曲線）。下述式C表示應(yīng) 變比為3、且比作為臨界等效應(yīng)變￡^。^。31最為提高的溫度的加工誘導(dǎo)相變延展性極大 溫度Te更高溫度一側(cè)的臨界等效應(yīng)變ee(rc;Htic;al的溫度依賴性的近似函數(shù)（比Te更高溫 度一側(cè)的依賴于應(yīng)變比0的臨界等效應(yīng)變近似曲線）。其中，式B及式C的式中，erarraitic;al 是指臨界等效應(yīng)變，T是指溫度，Te是指加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度，〇Le是指比Te更 低溫度一側(cè)的依賴于應(yīng)變比0的臨界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差，〇He是指比Te更高 溫度一側(cè)的依賴于應(yīng)變比0的臨界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差，e是指自然對數(shù)，是 指圓周率，&?(；是指常數(shù)。

【權(quán)利要求】
1. 一種塑性加工方法，其特征在于，其是含有奧氏體的鋼材的塑性加工方法，其包括下 述工序： 物性解析工序，在該工序中，當將依賴于應(yīng)變比β而變化的所述鋼材的加工誘導(dǎo)相變 延展性極大溫度以單位為°c設(shè)定為Te、將比所述Te更低溫度一側(cè)的依賴于所述應(yīng)變比β 的臨界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差設(shè)定為〇Le、將比所述Te更高溫度一側(cè)的依賴于所 述應(yīng)變比β的臨界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差設(shè)定為 〇He時，對每個所述應(yīng)變比β測 定所述Te、所述σ Le和所述σ He ; 變形方式解析工序，在該工序中，確定使所述鋼材塑性變形時的預(yù)測斷裂部位，當將所 述預(yù)測斷裂部位的應(yīng)變比設(shè)定為βχ時，對所述應(yīng)變比βχ進行解析，并且從所述應(yīng)變比β 之中選擇所述應(yīng)變比β X ; 加熱工序，在該工序中，當將相對于所述應(yīng)變比β X的加工誘導(dǎo)相變延展性極大溫度 以單位為1：設(shè)定為Tex、將比所述Tex更低溫度一側(cè)的依賴于所述應(yīng)變比β X的臨界等效應(yīng) 變近似曲線的標準偏差設(shè)定為〇Lex、將比所述Tex更高溫度一側(cè)的依賴于所述應(yīng)變比βχ 的臨界等效應(yīng)變近似曲線的標準偏差設(shè)定為〇 Hex、將所述預(yù)測斷裂部位的局部溫度以單 位為°C設(shè)定為1\。。31時，分別從所述T e之中選擇所述Tex、從所述〇 Le之中選擇所述〇 Lex、 從所述σ He之中選擇所述〇 Hex，并且以使所述局部溫度Τ1()Μ1為下述式1所示的第一溫度 范圍內(nèi)的方式進行加熱；以及 加工工序，在該工序中，使所述加熱工序后的所述鋼材塑性變形， Τβχ_2Χ σ L0X < Tlocal < Τβχ+1· 25Χ σ Ηβ；? (式 1)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的塑性加工方法，其特征在于，當將在所述加工工序中的塑性 變形中變化的所述局部溫度T1(x;al的溫度偏移以單位為°C設(shè)定為ΛΤ 1()μ1時，在所述變形方 式解析工序中進一步對所述溫度偏移Λ T1(x;al進行解析； 在所述加熱工序中，以使所述局部溫度1\。。31為下述式2所示的第二溫度范圍內(nèi)的方式 進行加熱， T@x_ATi〇cai_2X σ L0X ^ Tlocal T0x-ATlocal+l. 25 X σ Η0Χ (式 2)。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的塑性加工方法，其特征在于，在所述加熱工序中，以使所述局 部溫度1\。。31為所述第一溫度范圍內(nèi)的方式，對所述鋼材、模具或者所述鋼材的周圍空間中 的至少一種進行加熱。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的塑性加工方法，其特征在于，在所述加熱工序中，以使所述局 部溫度1\。。31為所述第一溫度范圍內(nèi)的方式，對熱介質(zhì)進行加熱； 在所述加工工序中，通過所述熱介質(zhì)的壓力，使所述鋼材塑性變形。
5. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的塑性加工方法，其特征在于，在所述變形方式解析工序中，使 用塑性加工模擬對所述預(yù)測斷裂部位、所述應(yīng)變比βχ和所述溫度偏移Λ T1(x;al進行解析。
6. -種塑性加工裝置，其特征在于，其是進行權(quán)利要求1所述的塑性加工方法的塑性 加工裝置，其具備： 收容部，其收容所述鋼材和模具； 加熱部，其對所述鋼材、所述模具或者所述鋼材的周圍空間中的至少一種進行加熱；以 及 加工部，其通過所述模具使被所述加熱部加熱了的所述鋼材塑性變形。
7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的塑性加工裝置，其特征在于，其進一步具備隔熱構(gòu)件，所述隔 熱構(gòu)件以覆蓋所述收容部的方式配置。
8. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的塑性加工裝置，其特征在于，其進一步具備測溫部，所述測溫 部對所述鋼材、所述模具和所述收容部內(nèi)的空間的溫度進行測量。
9. 一種塑性加工裝置，其特征在于，其是進行權(quán)利要求4所述的塑性加工方法的塑性 加工裝置，其具備： 收容部，其收容所述鋼材和模具； 熱介質(zhì)導(dǎo)入部，其向所述模具內(nèi)導(dǎo)入所述熱介質(zhì)； 加熱部，其對所述鋼材、所述模具、所述鋼材的周圍空間或者所述熱介質(zhì)中的至少一種 進行加熱；以及 加工部，其通過所述熱介質(zhì)的壓力使被所述加熱部加熱了的所述鋼材塑性變形。
10. 根據(jù)權(quán)利要求9所述的塑性加工裝置，其特征在于，其進一步具備隔熱構(gòu)件，所述 隔熱構(gòu)件以覆蓋所述收容部的方式配置。
11. 根據(jù)權(quán)利要求9所述的塑性加工裝置，其特征在于，其進一步具備測溫部，所述測 溫部對所述鋼材、所述模具、所述收容部內(nèi)的空間和所述熱介質(zhì)的溫度進行測量。
【文檔編號】B21D22/20GK104284742SQ201280073152
【公開日】2015年1月14日 申請日期:2012年5月17日 優(yōu)先權(quán)日:2012年5月17日
【發(fā)明者】佐藤浩一, 久保雅寬, 水村正昭, 吉田亨 申請人:新日鐵住金株式會社