專利名稱：運(yùn)輸過程時(shí)耐破損及耐凸緣裂紋的樹脂被覆鋁無縫罐體的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種以碳酸飲料、啤酒、果汁、酒精飲料、水等飲料為內(nèi)容物的以樹脂被覆的鋁無縫罐體，更具體而言，涉及一種于運(yùn)輸過程過程中，具耐破損、耐凸緣裂紋(flange crack)的樹脂被覆鋁無縫罐體。
背景技術(shù)：
一般已知廣泛應(yīng)用做飲料罐等的鋁制罐體，由罐身部分和與之相連成為一體的罐底部分所組成，一般而言，是通過將鋁板裁成圓盤狀、絞扭成形、再?zèng)_壓成形等加工法使罐身部分的罐身側(cè)壁薄型化，且為了在開口部位安裝蓋子，將罐身部分的上部縮小加工(凹頸部)而形成。
此種制作方法，對(duì)于需要耐壓的罐底而言，其厚度不會(huì)減少，而僅對(duì)罐身側(cè)壁做薄型化處理，與已知的3片式罐體相比更能大幅節(jié)省資源因而被廣泛應(yīng)用。
此外，近年來為了解決罐體的制造成本問題，使來制造于罐體的材料使用量達(dá)到最低限度，并且朝罐體薄型化的方向發(fā)展。
例如，上述圓筒狀的罐身側(cè)壁部，通過絞扭成形后繼續(xù)再?zèng)_壓成形，所用材料板子的厚度降低率可高達(dá)60～70％，加工前的鋁材料使用厚度0.30mm，經(jīng)DI加工可使罐身側(cè)壁部的厚度成為0.10mm左右，而且，對(duì)于降低板子厚度的研究開發(fā)仍然持續(xù)進(jìn)行中。
以此種方式制成的薄型化鋁制沖壓成形罐體，其罐身側(cè)壁部分因?yàn)闃O薄，廣泛用于于盛裝含有二氧化碳?xì)怏w而本身會(huì)產(chǎn)生內(nèi)壓的啤酒、碳酸飲料。而且，對(duì)于茶類飲料等本身不產(chǎn)生內(nèi)壓的內(nèi)容物，就注入液態(tài)氮后再使用(正壓罐)。
以薄型化鋁制沖壓成形罐體填裝內(nèi)容物后的飲料罐，因罐身側(cè)壁部分極度薄型化，所以在運(yùn)輸過程中，裝在紙箱或單一罐體不小心掉落時(shí)，罐身受到撞擊的情況下(例如碰撞到桌角等地方或落下處有小的突起物)，側(cè)壁的鋁板破裂使內(nèi)容物噴出，因此期望改進(jìn)此類問題。
因此，裝填內(nèi)容物將蓋子卷封后，于運(yùn)輸或搬取的過程中，罐子被外部突起物等擠壓到罐身部分、落下至地面而遭遇沖擊時(shí)，罐身側(cè)壁部如果是薄的，會(huì)有龜裂現(xiàn)象發(fā)生(本發(fā)明中稱之為破損)。
特別是碳酸飲料罐等罐內(nèi)加壓的正壓罐，會(huì)從小孔開始瞬間發(fā)展成龜裂而導(dǎo)致飲料罐內(nèi)容物外泄。例如專利文獻(xiàn)1中，便有為了增加飲料罐的強(qiáng)度，將原料的鋁合金使用特定成分加上熱處理，而提出提高飲料罐的斷裂伸長(zhǎng)率(Elongation at break)的提案。
專利文獻(xiàn)1特開平8-199273號(hào)公報(bào)發(fā)明內(nèi)容發(fā)明欲解決的課題然而，雖有此種材料，但在罐身壁過度薄型化時(shí)于運(yùn)輸過程時(shí)卻無法完全避免罐身破損。且，隨著罐身側(cè)壁部分的鋁材強(qiáng)度增加，欲提高耐破損性時(shí)，卻容易發(fā)生凸緣裂紋的問題。
本發(fā)明為解決上述問題，提供一種圓筒狀罐身側(cè)壁部分的厚度和已知的罐身相同或比已知罐身更薄，卻同時(shí)具有更優(yōu)異的耐凸緣裂紋性，即使罐子被外部突起物等擠壓到罐身部分、或落下至地面而遭遇沖擊時(shí)，罐身側(cè)壁部分也不會(huì)有發(fā)生龜裂的罐體。也就是說，本發(fā)明的目的在于提供一種高強(qiáng)度耐穿刺性，且耐凸緣裂紋的罐體。
解決課題的方法本發(fā)明的發(fā)明人進(jìn)行各項(xiàng)實(shí)驗(yàn)研究，為開發(fā)出比已知技術(shù)中罐身部分厚度更薄的飲料罐，其具有與已知的罐子相同或更良好的耐穿刺性，且更優(yōu)異的耐凸緣裂紋性的罐體，從而制得本發(fā)明所述的罐體，終于可克服上述種種問題。
因此，本發(fā)明的樹脂被覆的鋁無縫罐體，其特征是以沖壓和/或張拉成形的鋁無縫罐體，于罐體內(nèi)面及/或罐體外面設(shè)置熱可塑性樹脂層；該熱可塑樹脂層的厚度，內(nèi)面與外面合計(jì)為2～50μm；罐身側(cè)壁部分的板子最小厚度系0.110mm以下，罐身側(cè)壁部分除去熱可塑性樹脂的鋁板，沿罐圓周方向所測(cè)量的拉扯破斷強(qiáng)度在450MPa以下；
含熱可塑性樹脂的罐身側(cè)壁部分的板子最小厚度t(mm)；與含熱可塑性樹脂的罐身側(cè)壁部分的罐高度方向所測(cè)量的拉扯強(qiáng)度s(MPa)之積，即t×s≥30。
因此，本發(fā)明樹脂被覆的鋁無縫罐體，具有優(yōu)異的運(yùn)輸過程時(shí)的耐破損性，及成形時(shí)或裝填卷封時(shí)的耐凸緣裂紋性。
在此情況下，本發(fā)明提供如權(quán)利要求2所要求保護(hù)的罐體，熱可塑性樹脂為聚酯樹脂；如權(quán)利要求3所述的罐體，熱可塑性樹脂鋁板為已經(jīng)被覆聚酯樹脂的鋁板，將其進(jìn)行沖壓和/或張拉成形，將原本板子厚度進(jìn)行50％以上的薄型化；如權(quán)利要求4所述的罐體，罐體的罐身側(cè)壁部分的被聚酯樹脂被覆，其含有定向性結(jié)晶(oriented crystal)；故可提供優(yōu)異的，具有運(yùn)輸過程時(shí)的耐破損性，及成形時(shí)或裝填卷封時(shí)的具耐凸緣裂紋性之罐體。
此外，如權(quán)利要求5所述的樹脂被覆鋁無縫罐體，其特征是以沖壓和/或張拉成形的鋁無縫罐體，于罐體內(nèi)面和/或罐體外面設(shè)置聚酯樹脂層；該聚酯樹脂層含有定向性結(jié)晶，該聚酯樹脂層之定向性結(jié)晶，表示其罐高度方向之軸定向度(Degree of Orientation of Axis)之參數(shù)H，系H≥0.5，該聚酯樹脂層的熔解熱(A)為15J/g以上。
因此，可提供一種更優(yōu)異，具有運(yùn)輸過程時(shí)的耐破損性，及成形時(shí)或裝填卷封時(shí)的耐凸緣裂紋性的罐體。
發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明所述，即使圓筒狀側(cè)壁部分厚度和已知的罐身相同或比已知罐身更薄，其比已知的罐子具有更良好的耐穿刺性，且制造成本低廉。
此外，本發(fā)明提供一種罐體，其罐體材料板的罐身側(cè)壁部鋁板，沿罐圓周方向所測(cè)量的拉扯破斷強(qiáng)度在450MPa以下，所以裝填時(shí)不會(huì)發(fā)生凸緣裂紋，液體不會(huì)外漏。
此外，使用本發(fā)明罐體的飲料罐等，因可以輕量化設(shè)計(jì)，可提高運(yùn)輸過程時(shí)運(yùn)送飲料罐的容易性。


圖1為本發(fā)明實(shí)施例中樹脂內(nèi)被覆鋁無縫罐的模式剖面圖。
圖2為表示罐體圓周方向拉扯強(qiáng)度與凸緣裂痕發(fā)生率的關(guān)系曲線。
圖3為本發(fā)明樹脂內(nèi)被覆鋁無縫罐體的t×s關(guān)系說明略圖。
圖4為使用穿刺強(qiáng)度測(cè)量方法評(píng)價(jià)耐破損性的說明圖。
圖5為相當(dāng)于凹頸部部位的板子厚度(Tf)和罐身側(cè)壁部板子厚度(Tw)的說明圖。
圖6為(100)面的X線衍射強(qiáng)度曲線。
圖7為(-105)面的X線衍射強(qiáng)度曲線。
圖8為表示定向性結(jié)晶的參數(shù)H、熔解熱、耐破損性的關(guān)系說明圖。
圖9為沿罐體高度方向，罐壁板子厚度最薄處聚酯膜的熔解熱的測(cè)量結(jié)果。
附圖符號(hào)說明10樹脂被覆的鋁無縫罐體；11鋁板；12樹脂層(樹脂膜)；13凹頸部；14凸緣部；31實(shí)驗(yàn)罐；32罐開口部；33使用空氣增加內(nèi)壓的裝置；34壓縮實(shí)驗(yàn)機(jī)；35穿刺針；41鉆孔機(jī)；42段差；Tf相當(dāng)于凹頸部部位的板子厚度；Tw罐身側(cè)壁部位板子厚度；t含熱可塑性樹脂的罐身側(cè)壁部分的板子最小厚度；s含熱可塑性樹脂的罐身側(cè)壁部分的罐高度方向所測(cè)量的拉扯強(qiáng)度。
以下，說明有關(guān)本發(fā)明的樹脂被覆鋁無縫罐體的實(shí)施形態(tài)。
圖1位說明本發(fā)明一實(shí)施形態(tài)的樹脂被覆鋁沖壓罐的模式剖面圖。在圖1中，10為樹脂被覆鋁沖壓罐體，11為形成樹脂被覆鋁沖壓罐體10的基體鋁板，12為被覆于樹脂被覆鋁沖壓罐體10內(nèi)面?zhèn)鹊膬?nèi)面?zhèn)葮渲瑢印?3為凹頸部，14為凸緣部。
又，于罐體外面?zhèn)鹊淖钔獗砻?，可存在無圖示說明的外面?zhèn)葮渲瑢雍?或印刷層、漆光澤層。
作為本發(fā)明樹脂被覆鋁沖壓罐體10的基體鋁板，可以使用各種鋁材料，如記載于JIS4000(日本產(chǎn)品等級(jí))的3000號(hào)臺(tái)(3000-3999)、5000號(hào)臺(tái)(5000-5999)、以及6000號(hào)臺(tái)(6000-6999)的合金。
鋁板的組成，以下列所列舉者為佳。
Mn為提高鋁的再結(jié)晶溫度，把鋁中的Fe作為化合物來使結(jié)晶狀態(tài)變化提升罐體的耐腐蝕性等，故Mn添加0.1～1.5％(％系重量基準(zhǔn)，以下相同)為佳。當(dāng)Mn的添加量未達(dá)0.1％時(shí)就無法充分獲得罐體的耐腐蝕性，另一方面，當(dāng)Mn的添加量超過1.5％時(shí)將會(huì)降低成形性。
Mg可以提升罐體的強(qiáng)度、成形性、耐腐蝕性等，故添加0.8～5.0％為佳。當(dāng)Mg的添加量未達(dá)0.8％時(shí)就無法獲得足夠的罐體強(qiáng)度，另一方面，當(dāng)Mg的添加量超過5.0％時(shí)將會(huì)降低成形性，且容易產(chǎn)生割損、壓皺等。
Cu可以提升罐體的強(qiáng)度，故添加0.01～0.8％為佳。當(dāng)Cu的添加量未達(dá)0.01％時(shí)就無法充分獲得鋁罐體的耐腐蝕性，另一方面，當(dāng)Cu的添加量超過0.8％時(shí)將會(huì)降低成形性。
Si系藉由析出其和Mg的中間相(Mesophases)，提高罐體的強(qiáng)度，耐磨損性等，故Si添加0.03～0.6％為佳。當(dāng)Si的添加量未達(dá)0.03％時(shí)就無法獲得足夠的鋁罐體強(qiáng)度，另一方面，當(dāng)Si的添加量超過0.6％時(shí)將會(huì)降低沖壓加工時(shí)的成形性。
Fe以鋁中的Mn作為化合物來使結(jié)晶狀態(tài)變化提高罐體的耐腐蝕性等，故添加0.05～0.8％為佳。當(dāng)Fe的添加量未達(dá)0.05％時(shí)就無法獲得充分的罐體強(qiáng)度，另一方面，當(dāng)Fe的添加量超過0.8％時(shí)將會(huì)降低成形性。
作成罐體的鋁板厚度，雖然從罐體強(qiáng)度、成形性的觀點(diǎn)來看，一般在0.1～1.00mm的范圍內(nèi)為佳，但是成形后的罐身側(cè)壁部的板厚度(除罐身側(cè)壁部樹脂被覆外，鋁的最小板厚度)為0.110mm以下為最佳。當(dāng)罐身側(cè)壁部的鋁的最小板厚度超過0.110mm時(shí)，將無法達(dá)成沖壓罐或彈性拉罐(stretch draw)的目的，即罐身側(cè)壁的資源節(jié)約化，且無法節(jié)省罐體的成本。
(表面處理)在鋁板上，為了提高被覆樹脂的加工密封性，故可于其表面進(jìn)行表面處理。
此表面處理能夠施行冷軋鋁板，且藉由浸漬或噴霧(spray)處理，進(jìn)行磷酸(Phosphoric Acid)鉻酸處理、其它的有機(jī)□無機(jī)系列的表面處理。另外，也可使用涂布型的表面處理。
于鋁板上通過磷酸鉻酸處理形成處理皮膜時(shí)，從層積的樹脂薄膜加工密封性觀點(diǎn)來看，鉻量系以5～40mg/m2來作為總體鉻酸(total chrome)為佳，且15～30mg/m2的范圍為最佳。
當(dāng)無法進(jìn)行磷酸鉻酸處理等的表面處理時(shí)，將降低樹脂薄膜加工后的密封性，且在成形□洗凈后將產(chǎn)生剝離的情形。
其中，含有金屬和酸化物的總體鉻量未達(dá)5mg/m2的時(shí)，亦會(huì)降低樹脂薄膜的加工密封性，且產(chǎn)生剝離不佳的情況。且，當(dāng)總體鉻量超過40mg/m2時(shí)，從經(jīng)濟(jì)性觀點(diǎn)、發(fā)生集中破壞降低密封性等觀點(diǎn)來看為不佳。
另一方面，在沒有被覆樹脂薄膜的一側(cè)進(jìn)行磷酸鉻酸處理時(shí)，總體鉻量為8mg/m2以下。
當(dāng)外面總體鉻量超過8mg/m2時(shí)，將會(huì)發(fā)生褪色使金屬光澤喪失色調(diào)。但是作為罐的外觀色調(diào)而言，金屬光澤系具有相當(dāng)重要性。
表面處理被膜的形成方法，例如磷酸鉻酸處理皮膜的形成，屬于已知方法，例如將鋁板通過氫氧化鈉(Sodium Hydroxide)進(jìn)行脫脂和多次蝕刻(etching)后，殘余鋁板系浸漬如水般之處理液CrO34g/L、H3PO412g/L、F0.65g/L，以進(jìn)行化學(xué)處理。
(被覆樹脂膜)于罐內(nèi)面?zhèn)龋瑢?shí)施表面處理后的鋁板上形成樹脂層12。
作為被覆罐體樹脂層的樹脂薄膜12，為2～50μm厚的聚酯薄膜(polyesterfilm)、尼龍薄膜(nylon film)，以及聚丙烯薄膜(polypropylene film)等具有較高的透明性且耐熱性優(yōu)越的熱可塑性樹脂薄膜。
例如作為聚酯薄膜，最好使用以對(duì)苯二甲酸乙二酯(EthyleneTerephthalate)、乙烯丁酸酯、間苯二甲酸乙二酯(Ethylene Isophthalate)為主要的構(gòu)造成分所形成的薄膜。
使用聚酯薄膜作為熱可塑性樹脂薄膜時(shí)，亦可共聚有其它的成分。
例如，作為共聚的二羧酸成分者有，例如萘二甲酸(naphthalenedicarboxylicacid)、聯(lián)苯二羧酸(diphenyldicarboxylic acid)、二苯砜二羧酸、二苯氧基乙烷二羧酸(Diphenoxyethanedicarboxylic acid)、5-鈉硫代間苯二甲酸、苯二甲酸等芳香族二羧酸、草酸間苯二甲酸、琥珀酸、己二酸酸、葵二酸、二聚酸(Dimeracid)、馬來酸、富馬酸等的脂肪族二羧酸、環(huán)己烷二羧酸等脂環(huán)族二羧酸，以及p-氧基安息香酸等烴基羧酸(Hydroxycarboxylic acid)等。
另外，作為共聚的乙二醇成分，例如為丙二醇、丁二醇、戊二醇、新戊醇、乙二醇等脂肪族乙二醇、環(huán)己醇二甲醇等脂環(huán)族乙二醇、雙酚A，雙酚S等芳香族乙二醇、二乙烯乙二醇，以及聚乙烯乙二醇等聚氧化乙烯醇(Polyoxyethyleneglycol)等。關(guān)于前述二羧酸成分及乙二醇成分中，也可將2種成分以上加以并用。
使用尼龍薄膜來作為熱可塑性樹脂薄膜時(shí)，還可使用尼龍66，尼龍610，尼龍612等二胺和二羧酸的縮聚物，或者內(nèi)酰胺的開環(huán)聚合物尼龍6，尼龍11，尼龍12。
這樣樹脂薄膜12的制造，可通過一般方法來進(jìn)行，且能夠利用T-模法或膨脹(inflation)制膜法形成薄膜，并通過既定進(jìn)行一軸延伸、及二軸延伸等延伸處理來制造。
另外，還可對(duì)樹脂薄膜進(jìn)行等離子體(plasma)處理、火焰處理(Flametreatment)等本領(lǐng)域已知的技術(shù)中提升粘著性之表面處理，或氨基甲酸乙酯(urethane)樹脂系、變性聚酯樹脂系(Modified polyester resin)等提升粘著性之涂布處理。
根據(jù)本實(shí)施方式使用的樹脂層12，由聚對(duì)苯二甲酸乙二酯(PET)等聚酯樹脂所構(gòu)成，但此樹脂被覆于沖壓罐成形前的樹脂被覆鋁板的狀態(tài)，實(shí)質(zhì)上以未定向?yàn)榧选?br> 亦即，當(dāng)二軸延伸薄膜迭合板(laminate)將樹脂層延伸，于定向后鋁板形成薄板時(shí)，雖然提高拉扯強(qiáng)度等機(jī)械性強(qiáng)度，但是會(huì)減少破斷延伸。因此，在附于如絞扭、沖壓加工等嚴(yán)密的加工情況下，由于尚未定向的無延伸樹脂層經(jīng)過加工將不會(huì)發(fā)生樹脂層破斷，且具有優(yōu)質(zhì)加工性。
又，使用二軸延伸薄膜的情況下，期望在形成薄板時(shí)，或在形成薄板后加熱，以延伸樹脂層作為無定向?qū)印?br> 另一方面，未定向的無延伸樹脂層與延伸樹脂層相比，有低阻礙性的缺點(diǎn)。為了改善此缺點(diǎn)，將聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸其中間苯二甲酸含有量為0～13摩爾(mole)％，作為表層「A」，且以聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸其中間苯二甲酸含有量4～20摩爾％之，作為下層「B」的2層構(gòu)造。藉此，成形后的罐體能夠形成和延伸樹脂層同樣程度的阻礙性。
樹脂被覆鋁沖壓罐10，為了以如此樹脂被覆鋁板作為材料且通過絞扭成形、延伸成形或沖壓成形等來成形，故使樹脂定向性結(jié)晶化來提升強(qiáng)度，且當(dāng)使用延伸薄膜時(shí)，同樣地提高阻礙性，且提升耐腐蝕性或耐凹陷性，以及耐工具瑕疵性。
于本發(fā)明中，前述樹脂被覆金屬板上的樹脂層厚度，于罐體外面和/或內(nèi)面被覆樹脂時(shí)，從維持運(yùn)輸過程時(shí)罐的耐破損性的觀點(diǎn)而言，其總體的厚度于最薄部為2μm以上為佳，且尤其在5μm以上為最佳。
另一方面，厚度的上限，從經(jīng)濟(jì)性的觀點(diǎn)而言50μm以下為佳，且25μm以下為最佳。
(對(duì)鋁條(板)的樹脂被覆)制造使用在制造罐體時(shí)的樹脂被覆鋁板，雖然可通過已知之方法來制造，但是最佳方法是利用拋式薄膜之薄片，以及壓涂布法，例如將樹脂層往鋁板上直接被覆的方法等。且，依據(jù)需求也亦可使用共壓涂布法，被覆2層的樹脂層于鋁板上。
(耐凸緣裂紋性-拉扯破斷強(qiáng)度)發(fā)明者們潛心研究的結(jié)果，如后述所示，耐凸緣裂紋性系與去除罐身側(cè)壁部的樹脂被覆后的鋁板沿罐圓周方向測(cè)量的拉扯破斷強(qiáng)度(MPa)相關(guān)。罐圓周方向是指罐身的罐高度方向和與其呈直角的罐身圓周方向。
罐體和蓋子的卷封，通過在既定形態(tài)加工的蓋子之的卷曲部(curl)和形成于罐體開口部的凸緣部14，通過卷封滾軸從外方向如環(huán)抱般地卷入，再由外面方向壓裝卷封部，使蓋子和罐體接合。
其卷封步驟，通過先上升維持罐底部的起重機(jī)(lifter)，且安裝蓋子的罐子為正中于接合夾頭，且往罐軸方向施加擠壓力，之后再以卷封滾軸進(jìn)行壓裝卷封部。
通過此罐軸方向的擠壓力，于罐身凸緣部14中，由于受到往圓周方向的拉扯作用力，于凸緣部14欠缺加工性之情況下，有產(chǎn)生凸緣裂紋之虞，同時(shí)，降低密封性亦有外泄內(nèi)容物之慮。
如圖2所示，當(dāng)此圓周方向的拉扯破斷強(qiáng)度超過450MPa時(shí)，在裝填卷封內(nèi)容物時(shí)將會(huì)產(chǎn)生凸緣裂紋，同時(shí)提高外泄的機(jī)率。因此，本發(fā)明中規(guī)定此圓周方向的拉扯破斷強(qiáng)度為450MPa以下是極為重要的。
(最小部板厚度t×拉扯強(qiáng)度s)于運(yùn)輸過程運(yùn)送時(shí)，收集破損后的罐子，詳細(xì)地觀察破損形態(tài)的結(jié)果，其破損部大部分被認(rèn)為是形成破損的起點(diǎn)處，都有存在著小凹陷，同時(shí)，以此為中心而破損部分逐漸變形為菱形。且，可知道破損系由于龜裂的情況略沿著罐身圓周方向此菱形的一對(duì)角線，呈線狀之延伸而造成。因此，可認(rèn)為破損是由以下原因所產(chǎn)生。
(1)突起物的上端接觸到罐身側(cè)壁。
(2)接觸處的罐身側(cè)壁部產(chǎn)生塑性變形。
(3)以突起物上端為頂點(diǎn)，在罐身側(cè)壁圓周方向產(chǎn)生具有一對(duì)角線的菱形狀凹處。
(4)當(dāng)對(duì)于突起物上端變形超過樹脂被覆鋁板的強(qiáng)度時(shí)，沿著前述一對(duì)角線，亦即龜裂情況往罐身側(cè)壁部圓周方向延伸而形成破損。
由前述推測(cè)，得出如下結(jié)論。
亦即，在運(yùn)輸過程運(yùn)送時(shí)罐體是否形成破損，可想而知其與罐高度方向的拉扯強(qiáng)度有極大的關(guān)系。因此，關(guān)于罐身側(cè)壁部，往各種方向測(cè)量拉扯強(qiáng)度s，且可從算出t×s和破損的相關(guān)關(guān)系，就可明了當(dāng)采用罐高度方向的拉扯強(qiáng)度時(shí)，其關(guān)連最大。
于此，t為含有熱可塑性樹脂層罐身側(cè)壁部的最小部板厚度(mm)，s為含有熱可塑性樹脂層的罐身側(cè)壁部的拉扯強(qiáng)度(MPa)。
如圖3所示，于本發(fā)明之罐體中，證明罐身的耐破損性和罐身含有熱可塑性樹脂層的罐身側(cè)壁部板厚度t，和含有熱可塑性樹脂層之罐身側(cè)壁部的拉扯強(qiáng)度s的積，具有相關(guān)關(guān)系。
亦即，通過增大t×s，或提高運(yùn)輸過程時(shí)的耐破損性，則能夠防止破損。由圖3所示，在t×s≥30范圍的罐體，其耐破損性為良好，同時(shí)，于t×s≥32為最佳。
t×s可利用如下述的方法增加。
(1)變更鋁板的成分，亦即，增加添加元素Cu、Mn、以及Mg等含量，同時(shí)，使得鋁板強(qiáng)度提高。
(2)于鋁板制造步驟中，增加冷軋(Cold rolling)率，使加工硬化(Workhardening)量增加，提升鋁板強(qiáng)度。
(3)加工前鋁板接受的熱量及于加工后接受的熱量，將兩方或任一方減小，同時(shí)藉由鋁板的回復(fù)、再結(jié)晶化，減緩強(qiáng)度衰減量。
(4)通過制罐步驟的絞扭成形、延伸成形或沖壓成形，使熱可塑性樹脂定向性結(jié)晶化，且提高樹脂的強(qiáng)度。
(5)增加沖壓成形的加工量(側(cè)壁變形(reduction)率)，同時(shí)，使鋁加工硬化量增加。
(熱可塑性樹脂的定向性結(jié)晶化)本發(fā)明中，罐體的罐身部?jī)?nèi)側(cè)和/或外側(cè)層積的聚酯樹脂，其面或軸定向性結(jié)晶化為重要。經(jīng)過這樣的定向性結(jié)晶化，提升聚酯樹脂的強(qiáng)度，同時(shí)，能夠提高運(yùn)輸過程時(shí)的罐身部的耐破損性。
熱可塑性樹脂的定向性結(jié)晶化，可經(jīng)過罐體成形樹脂被覆鋁板時(shí)的加工法的沖壓和/或延伸拉長(zhǎng)成形來實(shí)施。
另外，將沒有被覆熱可塑性樹脂的鋁罐體在成形后，當(dāng)其內(nèi)面和/或外面被覆樹脂薄膜時(shí)，事先準(zhǔn)備往縱橫方向二軸延伸熔解壓出熱可塑性樹脂薄膜使其定向性結(jié)晶化。
(罐體的制造)接著，說明關(guān)于本實(shí)施方式罐體10的制造方法。在鋁板上使用被覆熱可塑性樹脂板，裁成圓盤狀作為空白素板材(blank)，來進(jìn)行沖壓成形或/或延伸拉長(zhǎng)成形，且成形為圓筒形狀。此時(shí)通過薄型化側(cè)壁可以減少使用的材料，并能夠降低成本。
于此，首先說明利用延伸拉長(zhǎng)成形的罐體的制造方法。延伸拉長(zhǎng)成形，經(jīng)由金屬杯狀體(cup)，使用穿孔機(jī)(punch)、押皺模具及模具(dies)，于制造較為細(xì)長(zhǎng)的無縫罐體方法中，將金屬杯狀體插入押皺模具，且藉由押皺模具對(duì)于模具平面部來持續(xù)按壓金屬杯狀體底部，且使穿孔機(jī)往模具的腔體內(nèi)前進(jìn)，使得金屬杯狀體之側(cè)壁部外面，和模具平面部、模具的曲率半徑之小加工角密接的同時(shí)，藉由于加工角的彎曲延伸使得側(cè)壁部之板厚度減少，接著，將側(cè)壁部藉由和腔體內(nèi)部的吻合使得側(cè)壁部之板厚度更減少的加工法。
又，于前述延伸拉長(zhǎng)成形時(shí)，也可以通過模具和穿孔機(jī)的空隙(clearance)賦予沖壓成形。
如此成形的罐體，要進(jìn)行修剪(trimming)來形成均一的罐高度。且，出于需要，為了去除成形時(shí)的潤(rùn)滑劑而進(jìn)行罐體清洗或熱處理。
之后，由于通常要進(jìn)行罐體外部印刷，故涂上墨汁和光澤面。且，為了使墨汁和光澤面硬化從而進(jìn)行燒附，再通過凹頸加工縮小罐身開口部邊緣直徑來形成凹頸部13，達(dá)既定直徑后，經(jīng)凸緣加工于先端部卷封蓋子來形成凸緣14。
接著，說明關(guān)于利用沖壓成形罐體的制造方法。
(杯形件拉延)于前述樹脂被覆鋁板上涂布潤(rùn)滑劑，同時(shí)，利用杯形件拉延□壓輥來打型，以絞扭加工法高速地形成絞扭杯。
(沖壓罐體之成形)如前述，沖壓罐體成形之后，進(jìn)行罐身的薄型化加工。
于本實(shí)施方式中，樹脂被覆鋁沖壓罐體10，經(jīng)沖壓加工(DI加工)等已知方法來制造，以作為能夠于罐內(nèi)面?zhèn)刃纬汕笆鲣X板的樹脂12被覆面。
作為沖壓加工(DI加工)方法，通過使用沖壓穿孔機(jī)來一階段或多階段沖壓加工的方法，則可制造出本發(fā)明的樹脂被覆鋁.無縫罐體10。
前述絞扭-沖壓加工杯成形→沖壓加工的連續(xù)加工，根據(jù)如下所述的條件來施行為佳。
側(cè)身直徑□□□70～300mm絞扭條件□□□絞扭比1.1～3.0沖壓率□□□□50～85％作為沖壓加工時(shí)，如根據(jù)下述公式形成定義沖壓率RI為50～85％厚度的薄型化為佳。
RI＝((tB-tW)/tB)×100又，于前述公式中，tB為鋁板素板厚度，tW為沖壓罐側(cè)壁的鋁板厚度。
當(dāng)作為絞扭成形及沖壓成形時(shí)，于鋁板或樹脂被覆鋁板，或又于絞扭杯中，可涂布各種潤(rùn)滑劑，譬如流動(dòng)石蠟(paraffin)、合成石蠟、食用油、氫化食用油、棕櫚油(palm)、各種天然蠟(wax)、乙烯蠟、合成酯(ester)，以及礦物油等來進(jìn)行成形。
潤(rùn)滑劑的涂布量，雖因種類而有所不同，但一般而言一面為10～6000mg/m2，潤(rùn)滑劑分涂布，是利用溶化狀態(tài)，或水溶液或原液狀態(tài)在表面壓輥涂布或滾動(dòng)涂布來進(jìn)行涂布。
沖壓成形，是在絞扭杯加入冷卻液(coolant)后一邊進(jìn)行潤(rùn)滑和冷卻，一邊經(jīng)過再絞扭和若干沖壓加工來進(jìn)行。另外，當(dāng)在兩面被覆熱可塑性樹脂時(shí)，可以不用加入冷卻劑且進(jìn)行若干沖壓加工。
如前述將本發(fā)明的樹脂被覆鋁□無縫罐體進(jìn)行制造后、洗凈，以及干燥，于罐體外面所形成的側(cè)面施行印刷或上亮光漆，形成頸部、凸緣部使罐體完成。
另外，使用沒有被覆熱可塑性樹脂的鋁，經(jīng)上述方法在圓筒形狀成形洗凈之后，也有在成形后的罐體被覆熱可塑性樹脂薄膜的方法。經(jīng)此后被覆方法，可使用鋁素板于成形后的鋁罐體罐身部外面，被覆熱可塑性樹脂薄膜。且，若事先印刷于此熱可塑性樹脂薄膜，亦可作為印刷標(biāo)簽使用。且，于使用熱可塑性樹脂被覆鋁板而成形的罐體外面，也能夠重迭被覆熱可塑性樹脂薄膜。這樣更能提高罐體的耐破損性。
(發(fā)明方法)以下，通過實(shí)施例更加詳細(xì)地說明本發(fā)明，這些實(shí)施例僅用來描述本發(fā)明，但是本發(fā)明的實(shí)施方式并不僅限于這些實(shí)施例。
(評(píng)價(jià)及測(cè)量方法)將被覆聚酯樹脂的鋁板，藉由杯形件拉延□壓輥，且穿通、絞扭加工法于沖壓穿孔機(jī)直徑65.8mmφ總沖壓率62～64％(3段熨平)的條件下來沖壓加工成形的絞扭杯，且于罐體內(nèi)面制作被覆聚酯樹脂的鋁沖壓罐體。使用此沖壓罐體來進(jìn)行以下評(píng)價(jià)。
(1)罐體側(cè)壁的穿刺強(qiáng)度的測(cè)量當(dāng)運(yùn)輸過程時(shí)發(fā)生破損狀況，由于與下述測(cè)量法的穿刺強(qiáng)度有相當(dāng)良好的關(guān)連性，故使用以下說明罐身側(cè)壁穿刺強(qiáng)度測(cè)量方法來評(píng)價(jià)耐破損性。
在蓋有蓋子的容積為350ml或500ml的實(shí)驗(yàn)罐31中，將水分別填充350ml、500ml之后，如圖4所示，于罐開口部32裝設(shè)使用空氣增加內(nèi)壓的裝置33，對(duì)其內(nèi)加壓與碑酒罐之內(nèi)壓力等同的內(nèi)壓190kPa。
其次，于壓縮試驗(yàn)機(jī)34安裝穿刺針35，且，穿刺針35系于罐高度方向安置能夠形成為罐身側(cè)壁部板厚度的最薄位置(在實(shí)施例中從罐底60mm的位置)的實(shí)驗(yàn)罐31，同時(shí)，測(cè)量罐身側(cè)壁的穿刺強(qiáng)度。穿刺針35前端的半徑為2.25mm，穿刺針35往下刺之下降速度為200mm/min。
又，和100萬罐為基準(zhǔn)，其運(yùn)輸過程時(shí)發(fā)生破損狀況與穿刺強(qiáng)度的關(guān)系為如下。于穿刺強(qiáng)度未達(dá)88N罐體會(huì)發(fā)生破損，同時(shí)，穿刺強(qiáng)度為88N以上罐體將不會(huì)造成破損。但是，即使穿刺強(qiáng)度為88N以上的罐體，對(duì)于穿刺強(qiáng)度為88N以上而未達(dá)92N的罐體，運(yùn)輸過程運(yùn)送時(shí)，罐體中承受凹陷(denting)的一部分罐體中，其鋁板上仍有形成破損點(diǎn)的細(xì)微空隙。
(2)凸緣裂紋的評(píng)價(jià)關(guān)于各實(shí)施例的罐體，各自于30萬罐內(nèi)注入啤酒，確認(rèn)是否藉由凸緣裂紋產(chǎn)生外泄，同時(shí)，調(diào)查注入時(shí)之凸緣裂紋發(fā)生率。
(3)罐身側(cè)壁的拉扯強(qiáng)度s的測(cè)量為了測(cè)量拉扯強(qiáng)度s的拉扯試驗(yàn)片大小，使用JIS6號(hào)試驗(yàn)片來進(jìn)行。一般而言，罐身側(cè)壁的形狀，系如圖5所示，為了防止發(fā)生凹頸加工時(shí)的彎曲，故在沖壓成形的穿孔機(jī)41內(nèi)安裝段差42，因此相當(dāng)于凹頸部的部位板厚度(Tf)比罐身側(cè)壁部板厚度(Tw)設(shè)定大。因此，運(yùn)輸過程時(shí)的破損，大部分發(fā)生于板厚度較薄的罐身側(cè)壁部處。
為此，為了測(cè)量拉扯強(qiáng)度s的拉扯試驗(yàn)片，由罐高度方向于罐身側(cè)壁部板厚度(Tw)極薄的位置(于實(shí)施例中從罐底60mm的位置)中，剪出使拉扯方向能夠形成為罐軸方向(罐高度方向)。板厚度由測(cè)微尺(micrometer)來測(cè)量。拉扯試驗(yàn)速度以1mm/min來進(jìn)行。
(4)聚酯樹脂層的定向性結(jié)晶測(cè)量一般而言，樹脂薄膜的定向性結(jié)晶的存在狀態(tài)，由X線衍射測(cè)量且能夠控制，同時(shí)，關(guān)于平面定向性結(jié)晶系則測(cè)量(100)面的X線衍射強(qiáng)度，且，關(guān)于1軸定向性結(jié)晶系則測(cè)量(-105)面的X線衍射強(qiáng)度。
于本實(shí)施例中，于聚酯樹脂表面平行(100)面的X線衍射測(cè)量，或和C軸法線為所施行持續(xù)傾斜約8～10度(-105)面的X線衍射測(cè)量，來測(cè)量聚酯結(jié)晶的定向狀態(tài)。
于此，C軸系于分子鎖鏈的方向，藉由罐體的沖壓成形往罐高度方向?qū)RC軸，且和(-105)面的法線(持續(xù)傾斜8～10度)大略同一方向，藉由測(cè)量此(-105)面之存在狀態(tài)為可得知C軸方向，亦即，1軸定向性結(jié)晶之狀態(tài)。
另外，關(guān)于面定向，系含有苯環(huán)(benzene)面所形成平行于樹脂薄膜表面，藉由測(cè)量此(100)面的存在狀態(tài)，就能夠得知面定向性結(jié)晶之狀態(tài)。
(a)面定向的測(cè)量關(guān)于被覆聚酯樹脂的罐體，藉由罐高度方向找出罐壁板厚度之最薄的位置(于實(shí)施例中從罐底60mm的位置)，同時(shí)，利用反射法設(shè)置X線衍射裝置。此時(shí)，入射角θ和反射角θ對(duì)準(zhǔn)薄膜面法線而且對(duì)稱。
其次，根據(jù)20～30ο間且2ο/分之速度來審視衍射角2θ，同時(shí)，通過下述X線衍射條件得出于橫軸衍射角度，作為縱軸X線衍射強(qiáng)度之X線衍射強(qiáng)度曲線。
此時(shí)X線衍射條件如下述。
于目標(biāo)Cu、燈泡電壓30kV、燈泡電流100mA，發(fā)散裂縫(slit)0.5ο，檢測(cè)出裂縫0.15mm來設(shè)定，且得出X線衍射強(qiáng)度曲線如圖6所示，(110面)的衍射頂點(diǎn)為衍射角2θ判斷于22.5ο附近，(100面)之衍射頂點(diǎn)為衍射角2θ判斷于26ο附近。
從被覆此聚酯樹脂的罐體所得出(100)面的最高強(qiáng)度/(110)面的最高強(qiáng)度的值，若比從不具有定向性球晶構(gòu)造的同一聚酯樹脂得出(100)面最高強(qiáng)度/(110)面最高強(qiáng)度的值大的話，即可判斷聚酯樹脂的結(jié)晶和薄膜面平行而為平面定向。
(b)軸定向的測(cè)量關(guān)于被覆聚酯樹脂的罐體，是于罐高度方向找出罐子壁厚度最薄位置(于實(shí)施例中是距離罐子底部60mm處)之后，再浸入于稀鹽酸使其溶化出鋁，而取出聚酯薄膜，水洗.干燥后，利用斷層掃描法于X射線衍射裝置上設(shè)定聚酯薄膜。
此時(shí)，于θ＝2θ＝0度的狀態(tài)，相對(duì)于X射線入射光束使聚酯薄膜呈垂直。其次，將X射線衍射角度2θ設(shè)定為PET系列聚酯樹脂的(-105)表面的衍射角度42.9度。
于X射線衍射測(cè)量面中的膜法線來做為軸而以0.5度/秒的速度下使聚酯樹脂薄膜轉(zhuǎn)動(dòng)0～360度，以下列X射線衍射條件下獲得橫軸為旋轉(zhuǎn)角度，縱軸為X射線衍射強(qiáng)度(-105)的X射線衍射強(qiáng)度曲線。
于此，罐體周圍方向?qū)?yīng)到旋轉(zhuǎn)角度0及180度，而罐底部方向?yàn)?0度，而罐高度方向?qū)?yīng)到270度。
此時(shí)的X射線衍射條件設(shè)定如下，來得到X射線衍射強(qiáng)度曲線，把這個(gè)作為背景。
目標(biāo)Cu，燈泡電壓40kv，燈泡電流40mA，散射間距1ο，檢測(cè)間隙0.3mm，X射線衍射角度2θ＝45.0度。
其次，設(shè)定X射線衍射角度2θ＝42.9度，得到PET系聚酯樹脂的(-105)結(jié)晶面的X射線衍射強(qiáng)度曲線。
根據(jù)從2θ＝42.9度X射線衍射強(qiáng)度曲線減去2θ＝45.0度的X射線衍射強(qiáng)度曲線，能獲得(-105)結(jié)晶面的衍射強(qiáng)度曲線(參照?qǐng)D7)。
如圖7所示，如果(-105)面的衍射強(qiáng)度有最大值時(shí)，則應(yīng)該了解具有定向性結(jié)晶，特別是于旋轉(zhuǎn)角度90±30度，270±30度的最大值時(shí)，則可斷定結(jié)晶是于罐體高度方向而為軸定向。
(5)定向性結(jié)晶的參數(shù)H于圖7X射線衍射強(qiáng)度曲線圖中X于旋轉(zhuǎn)角0～360度的(-105)面衍射強(qiáng)度全面積Y旋轉(zhuǎn)角90±30度的范圍面積，和270±30度的范圍面積合計(jì)的話，則定向性結(jié)晶的參數(shù)H是定義為H＝Y(jié)/X。
于本發(fā)明中，參數(shù)H以0.5以上為佳。
如圖8所示，于罐體內(nèi)面和/或罐體外面是設(shè)置一個(gè)聚酯樹脂層的鋁無縫罐體，其中，當(dāng)觀察有關(guān)運(yùn)輸過程時(shí)無破損的罐子時(shí)，該聚酯樹脂層是包含定向性結(jié)晶，而該聚酯樹脂層的定向性結(jié)晶于罐子高度方向的軸定向度，表示其的參數(shù)H，H為≥0.5，藉由該聚酯樹脂層的熔解熱(A)為15J/g以上，使得于瓶身即使承受凹損也不會(huì)于鋁板上產(chǎn)生導(dǎo)致破損的微小裂痕，且藉由運(yùn)輸過程時(shí)的耐破損特性，可以提供更佳的樹脂被覆鋁無縫罐體。
此處，熔解熱(度)表示樹脂的所有的結(jié)晶化程度，參數(shù)H是于結(jié)晶化后，表示往罐軸方向定向。
要設(shè)定H≥0.5，需于罐體形成中，于罐軸方向使被覆樹脂定向性結(jié)晶，因此，使用壓平成形或張拉成形是有用的。
(6)熔解熱(A)的測(cè)量對(duì)圖8所示的熔解熱(A)的測(cè)量，是于被覆聚酯樹脂的罐體上，于罐子高度方向，找出罐子壁板最薄位置(實(shí)施例中是距離罐子底部60mm處)，浸入稀鹽酸使鋁溶化而取出聚酯薄膜，經(jīng)過水洗.干燥后，再以示差掃描熱量計(jì)(DSC)，以20℃/分的速度升溫來測(cè)量熔解熱(度)(參照?qǐng)D9)。
具體實(shí)施例方式
實(shí)施例1使用厚度0.3mm的鋁板作為基板。
基板的組成，包含Mn1.1重量％、Mg1.1重量％、Cu0.19重量％、Si0.30重量％、Fe0.43重量％、剩余是Al。
于這個(gè)基板表面上，換算為金屬鉻，進(jìn)行鉻含量為20mg/m2的磷酸鉻酸處理(acid treatment)，在這個(gè)基板一面上，作為共聚作用成分、含有10摩爾％間苯二甲酸(isophthalic acid)的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸酯(PET/IA)共聚合樹脂的無延伸薄膜(5μm厚)，于對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面上以250℃溫度形成薄板，以制造出熱可塑性樹脂被覆鋁板。
如上述所獲得的熱塑性樹脂被覆鋁板裁成圓盤狀之后，再根據(jù)一般方法，進(jìn)行沖壓成為如表1所示的板厚度，修剪(trimming)開口端耳部之后，再進(jìn)行罐體的沖洗.干燥，外部印刷，且于200℃的燒鍍之后，形成內(nèi)頸部，而制造出容積為350ml的熱塑性樹脂被覆罐體。
實(shí)施例2使用厚度0.28mm的鋁板作為基板。
于這個(gè)基板表面上，換算為金屬鉻，進(jìn)行鉻含量為20mg/m2的磷酸鉻酸處理(acid treatment)，對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面的膜厚度為16μm，且于對(duì)應(yīng)為罐體外面之一面的膜厚度為16μm的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸酯(PET/IA)共聚合樹脂薄膜以制成薄板(laminate)。除了上述方法外，和實(shí)施例1相同條件下制造出熱可塑性樹脂被覆鋁板。
如上述所獲得的熱塑性樹脂被覆鋁板裁成圓盤狀之后，再根據(jù)一般方法，進(jìn)行沖壓成為如表1所示的板厚度，修剪開口端耳部之后，再進(jìn)行罐體的沖洗□干燥，外面印刷，且于200℃的燒鍍之后，形成內(nèi)頸部，而制造出容積為350ml的熱塑性樹脂被覆罐體。
實(shí)施例3使用厚度0.25mm的鋁板作為基板。
于這個(gè)基板表面上，對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面的膜厚度為40μm；且于對(duì)應(yīng)為罐體外面之一面的膜厚度為16μm的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸酯(PET/IA)共聚樹脂薄膜以制成薄板(laminate)。除了上述方法之外，再以和實(shí)施例2相同條件制造出熱可塑性樹脂被覆鋁板。
如上述所獲得的熱塑性樹脂被覆鋁板裁成圓盤狀之后，以和實(shí)施例2相同的條件依照表1所示的鋁板厚度制造罐體。
實(shí)施例4基板采用鋁板。于這個(gè)基板表面，對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面的膜厚度為32μm；且于對(duì)應(yīng)為罐體外面之一面的膜厚度為11μm的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸酯(PET/IA)共聚合樹脂薄膜以制成薄板(laminate)。
這個(gè)共聚合樹脂薄膜，其中，間苯二甲酸量是30摩爾％。除了上述方法之外，再以和實(shí)施例子3相同條件制造出熱可塑性樹脂被覆鋁板。
如上述所獲得的熱塑性樹脂被覆鋁板裁成圓盤狀之后，以和實(shí)施例2相同的條件依照表1所示的鋁板厚度制造罐體。
實(shí)施例5基板為鋁板，其組成成份包含有Mn0.4重量％、Mg4.6重量％、Cu0.04重量％、Si0.12重量％、Fe0.25重量％、其余為Al。
于表面，對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面的膜厚度為32μm；且于對(duì)應(yīng)為罐體外面之一面的膜厚度為32μm的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸酯(PET/IA)共聚合樹脂薄膜以制成薄板(laminate)。
除了上述方法之外，再以和實(shí)施例2相同條件制造出熱可塑性樹脂被覆鋁板。
如上述所獲得的熱塑性樹脂被覆鋁板裁成圓盤狀之后，再進(jìn)行沖壓成為如表1所示的板厚度，修剪之后，進(jìn)行200℃的熱處理，外部印刷，于200℃的燒鍍之后，形成內(nèi)頸部，而制造出容積為500ml的熱塑性樹脂被覆罐體。
實(shí)施例6使用厚度0.25mm的鋁板作為基板。
在此基板表面，對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面的膜厚度為16μm；且于于對(duì)應(yīng)為罐體外面之一面的膜厚度為16μm的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸酯(PET/IA)共聚樹脂薄膜以制成薄板(laminate)。除了上述方法之外，再以和實(shí)施例5相同條件制造出熱可塑性樹脂被覆鋁板。
如上述所獲得的熱塑性樹脂被覆鋁板裁成圓盤狀之后，以和實(shí)施例2相同的條件依照表1所示的鋁板厚度制造罐體。
實(shí)施例7使用鋁板作為基板。
于這個(gè)基板表面，對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面的膜厚度為16μm；且于對(duì)應(yīng)為罐體外面之一面的膜厚度為32μm的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸酯(PET/IA)共聚合樹脂薄膜以制成薄板(laminate)。
此共聚合樹脂薄膜，間苯二甲酸含量為30摩爾％。
除了上述方法之外，再以和實(shí)施例6相同條件制造出熱可塑性樹脂被覆鋁板。
如上述所獲得的熱塑性樹脂被覆鋁板裁成圓盤狀之后，以和實(shí)施例2相同的條件依照表1所示的鋁板厚度制造罐體。
實(shí)施例8使用厚度0.25mm的鋁板作為基板。
基板為鋁板，其組成為Mn(錳)0.5％、Mg(鎂)5.0％、Cu(銅)0.05％、Si(硅)0.10％、Fe(鐵)0.29％，其余為Al。
于這個(gè)基板表面，對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面的膜厚度為16μm；且于對(duì)應(yīng)為罐體外面之一面的膜厚度為5μm的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸酯(PET/IA)共聚樹脂薄膜以制成薄板(laminate)。
除了上述方法之外，再以和實(shí)施例2相同條件制造出熱可塑性樹脂被覆鋁板。
如上述所獲得的熱塑性樹脂被覆鋁板裁成圓盤狀之后，以和實(shí)施例2相同的條件依照表1所示的鋁板厚度制造罐體。
實(shí)施例9使用厚度0.28mm的鋁板作為基板。
基板的重量組成為Mn(錳)1.1％、Mg(鎂)1.1％、Cu(銅)0.19％、Si(硅)0.30％、Fe(鐵)0.43％，其余為Al。
將此鋁板裁成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度沖壓成形。
修剪后，再進(jìn)行罐體的沖洗.干燥，外部印刷，于罐內(nèi)面噴上熱硬化性涂料并以200℃的溫度加熱后、將涂有氨基甲酸乙脂類粘著劑的厚度為50μm的聚乙烯薄膜加熱附著于罐身外側(cè)，再將罐身外壁整體以聚乙烯薄膜覆蓋后形成凹頸部，來制造熱可塑樹脂被覆罐體。
實(shí)施例10使用鋁板作為基板。
于此基板兩側(cè)膜厚度為5μm的非延伸性樹脂薄膜制成薄板(laminate)。
使用含有8摩爾％萘二甲酸的PET/NDC共聚合樹脂，以作為樹脂薄膜的共聚合成分。
除了上述方法之外，再以和實(shí)施例2相同條件制造出熱可塑性樹脂被覆鋁板。
如上述所獲得的熱塑性樹脂被覆鋁板裁成圓盤狀之后，以和實(shí)施例2相同的條件依照表1所示的鋁板厚度制造罐體。
實(shí)施例11使用鋁板作為基板。
于此基板兩面，在非延伸性樹脂薄膜的表層，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份的5摩爾％間苯二甲酸及膜厚度為4μm；以及在下層中作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的聚合成份的15摩爾％間苯二甲酸及膜厚度為12μm的2層構(gòu)造之共聚合樹脂薄膜制成薄板(laminate)。
上述實(shí)施例其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制造出熱可塑樹脂被覆鋁板。
將經(jīng)由上述方法所得到的熱可塑樹脂被覆鋁板打制成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
實(shí)施例12使用鋁板作為基板。
于此基板兩面，在非延伸性樹脂薄膜的表層，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的聚合成份的5摩爾％的間苯二甲酸及膜厚度為12μm；以及在下層中作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的聚合成份的15摩爾％之間苯二甲酸及膜厚度為4μm的2層構(gòu)造之共聚合樹脂薄膜制成薄板(laminate)。
該實(shí)施例其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制造出熱可塑樹脂被覆鋁板。
將經(jīng)由上述方法所得到之熱可塑樹脂被覆鋁板打制成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
實(shí)施例13使用鋁板作為基板。
于此基板對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面，以下述2層構(gòu)造的聚合樹脂薄膜制成薄板(laminate)。
非延伸性樹脂薄膜的表層系，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份的萘二甲酸量為3摩爾％、膜厚度為5μm。
非延伸性樹脂薄膜的下層系，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份的萘二甲酸量為8摩爾％、膜厚度為5μm。
另外，于此基板對(duì)應(yīng)為罐體外面之一面，以下述2層構(gòu)造的聚合樹脂薄膜制成薄板。
非延伸性樹脂薄膜的表層系，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份的萘二甲酸量為5摩爾％、膜厚度為5μm。
非延伸性樹脂薄膜的下層系，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份的萘二甲酸量為10摩爾％、膜厚度為5μm。
上述實(shí)施例其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制造出熱可塑樹脂被覆鋁板。
將經(jīng)由上述方法所得到之熱可塑樹脂被覆鋁板打制成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
實(shí)施例14使用鋁板作為基板。
于此基板兩面，以下述3層構(gòu)造的共聚合白樹脂薄膜制成薄板。
非延伸性樹脂薄膜的表層系，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份的間苯二甲酸量為5摩爾％、膜厚度為5μm。
非延伸性樹脂薄膜的中間層系，間苯二甲酸量為5摩爾％之聚對(duì)苯二甲酸乙二酯共聚合樹脂中，含有30重量％的氧化鈦，膜厚度為20μm。
非延伸性樹脂薄膜的下層為，間苯二甲酸量為5摩爾％之聚對(duì)苯二甲酸乙二酯共聚合樹脂中，含有5重量％的氧化鈦，膜厚度為5μm。
該實(shí)施例其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制造出熱可塑樹脂被覆鋁板。
將經(jīng)由上述方法所得到之熱可塑樹脂被覆鋁板打制成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
實(shí)施例15使用鋁板作為基板。
于此基板對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面，以下述2層構(gòu)造的共聚合樹脂薄膜制成薄板。
非延伸性樹脂薄膜的表層系，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份的萘二甲酸(naphthalene dicarboxylic acid)量為3摩爾％、膜厚度為20μm。
非延伸性樹脂薄膜的下層系，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份的間苯二甲酸量為12摩爾％、膜厚度為30μm。
另外，于此基板對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面，以下述2層構(gòu)造的聚合樹脂薄膜制成薄板。
非延伸性樹脂薄膜的表層系，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份的間苯二甲酸量為5摩爾％、膜厚度為15μm。
非延伸性樹脂薄膜的下層系，作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份的萘二甲酸量為10摩爾％、膜厚度為25μm。
上述實(shí)施例之外的部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制造出熱可塑樹脂被覆鋁板。
將經(jīng)由上述方法所得到的熱可塑樹脂被覆鋁板打制成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
實(shí)施例16使用鋁板作為基板。
于此基板對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面之一面，疊合下述三層構(gòu)造的共聚合樹脂薄膜。
非延伸性薄膜之表層，膜厚度為3μm，間苯二甲酸含量為5摩爾％的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚樹脂。
中間層，膜厚度為8μm，間苯二甲酸含量為5摩爾％的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合樹脂，含有18重量％的離子聚合樹脂，及0.5重量％的生育酚(tocopherol)。
下層，膜厚度為5μm，間苯二甲酸量為5摩爾％的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯共聚合樹脂，含有18重量％的離子聚合樹脂和1％之生育酚。
此外，于此基板對(duì)應(yīng)為罐體外面的一面，疊合下述共聚樹脂薄膜。
非延伸性樹脂薄膜的下層為，以10摩爾％之間苯二甲酸量及16μm之膜厚度作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份。
該實(shí)施例其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制造出熱可塑樹脂被覆鋁板。
將經(jīng)由上述方法所得到的熱可塑樹脂被覆鋁板打制成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
實(shí)施例17使用鋁板作為基板。
于此基板對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面的一面，疊合下述2層構(gòu)造之共聚合樹脂。
非延展薄膜的表層，膜厚度為4μm，間苯二甲酸量為5摩爾％的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯共聚樹脂。
下層是膜厚度為8μm，間苯二甲酸量為15摩爾％的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯共聚樹脂。
含有34重量％的PBT樹脂，及15％的烯烴(olefin)。
此外，于此基板對(duì)應(yīng)為罐體外面的一面，疊合下述2層構(gòu)造的共聚樹脂薄膜。
非延伸性樹脂薄膜的表層為，以5摩爾％之間苯二甲酸量及3μm之膜厚度作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份。
非延伸性樹脂薄膜的下層為，以15摩爾％之間苯二甲酸量及5μm之膜厚度作為聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚合成份。
該實(shí)施例其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制造出熱可塑樹脂被覆鋁板。
將經(jīng)由上述方法所得到之熱可塑樹脂被覆鋁板打制成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
實(shí)施例18使用鋁板作為基板。
于此基板對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面的一面，以下述共聚合樹脂薄膜制成薄板。
罐體內(nèi)面所用的薄膜，其膜厚度為16μm，使用間苯二甲酸量為5摩爾％的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯共聚樹脂中含有30重量％的PBT樹脂的、2軸延伸共聚合樹脂薄膜。
此外，于此基板對(duì)應(yīng)為罐體外面的一面，以下述共聚合樹脂薄膜制成薄板。
罐體外面所用薄膜，其膜厚度為16μm，使用間苯二甲酸量為12摩爾％的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯共聚的、2軸延伸的共聚樹脂薄膜。形成薄板時(shí)的金屬板溫度為280℃。
上述實(shí)施例其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制造出熱可塑樹脂被覆鋁板。
將經(jīng)由上述方法所得到的熱可塑樹脂被覆鋁板打制成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
實(shí)施例19使用鋁板作為基板。
于此基板兩面，以下述共聚樹脂薄膜制成薄板。
即，使用膜厚度為16μm，間苯二甲酸量為12摩爾％的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯共聚合的2軸延伸共聚樹脂薄膜。
形成薄板時(shí)的金屬溫度為270℃。
上述實(shí)施例的其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制造出熱可塑樹脂被覆鋁板。
將經(jīng)由上述方法所得到的熱可塑樹脂被覆鋁板打制成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
實(shí)施例20使用鋁板作為基板。
于此基板兩面，以下述共聚樹脂薄膜制成薄板。
其中膜厚度為13μm，間苯二甲酸量為12摩爾％的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯的共聚樹脂中，含有20重量％的氧化鈦的2軸延伸共聚樹脂薄膜。
形成薄板時(shí)的金屬溫度為270℃。
上述實(shí)施例的其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制造出熱可塑樹脂被覆鋁板。
將經(jīng)由上述方法所得到的熱可塑樹脂被覆鋁板打制成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
(結(jié)果)針對(duì)如上述方法所制作的實(shí)施例1～20的罐體，進(jìn)行罐身側(cè)壁部分鋁板厚度的測(cè)量、罐身側(cè)壁部分鋁罐圓周方向拉扯破斷強(qiáng)度的測(cè)量(罐身側(cè)壁部分圓周方向鋁拉扯強(qiáng)度)、罐身側(cè)壁部分板厚度(含熱可塑性樹脂)t的測(cè)量、罐身側(cè)壁部分罐高方向的拉扯強(qiáng)度(含熱可塑性樹脂)s的測(cè)量、熱可塑性樹脂層的定向性結(jié)晶的測(cè)量、及參數(shù)H、熔解熱、罐身穿刺強(qiáng)度的測(cè)量、裝填內(nèi)容物時(shí)的凸緣裂紋發(fā)生率等的評(píng)估。其結(jié)果如表1～表3所示。
比較例1鋁板組成為錳(Mn)0.8重量％、鎂(Mg)0.8重量％、銅(Cu)0.19重量％、硅(Si)0.29重量％、鐵(Fe)0.50重量％，其余為A。
疊合于此鋁板上的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸(PET/IA)共聚樹脂薄膜的膜厚度為對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面的一面，膜厚度為5μm；而對(duì)應(yīng)為罐體外面的一面，膜厚度為16μm。
上述比較例的其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制板。
將經(jīng)由上述方法所得到的板，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
比較例2使用板厚度0.25mm的鋁板。疊合于鋁板上的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸(PET/IA)共聚樹脂薄膜的膜厚度為對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面的一面，膜厚度為32μm；而對(duì)應(yīng)為罐體外面的一面，膜厚度為16μm。
上述比較例的其它部分，皆是以和比較例1相同的條件來制板。
將經(jīng)由上述方法所得到的板，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
比較例3疊合于鋁板上的聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸(PET/IA)共聚樹脂薄膜的膜厚度為，對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面的一面，膜厚度為16μm；而對(duì)應(yīng)為罐體外面的一面，膜厚度為5μm。上述比較例的其它部分，皆是以和實(shí)施例4相同的條件來制板。將經(jīng)由上述方法所得到的板，依照表1所示的鋁板厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
比較例4使用板厚度0.28mm的鋁板。鋁板之組成為錳(Mn)1.1重量％、鎂(Mg)1.1重量％、銅(Cu)0.19重量％、硅(Si)占0.30重量％、鐵(Fe)0.43重量％，其余為Al。
上述鋁板裁成圓盤狀之后，進(jìn)行沖壓成為如表1所示的板厚度。修剪開口端耳部之后，再進(jìn)行罐體的沖洗.干燥，外部印刷，于罐內(nèi)面噴上熱硬化性涂料并以200℃的溫度燒鍍后，制作形成凹頸部的罐體。
比較例5使用板厚度0.25mm的鋁板。上述比較例的其它部分，皆是以和實(shí)施例9相同的條件來制板。將此鋁板依照表1所示的厚度沖壓成形。將此鋁板裁成圓盤狀后，依照表1所示的鋁板厚度沖壓成形。修剪后，再進(jìn)行罐體的沖洗.干燥，外部印刷，于罐內(nèi)面噴上熱硬化性涂料并以200℃的溫度燒鍍后、將涂有氨基甲酸乙脂類粘著劑的厚度50為μm的聚乙烯薄膜加熱附著于罐身外側(cè)，再將罐身外壁整體以聚乙烯薄膜覆蓋后形成凹頸部，來制造熱可塑樹脂被覆罐體。
比較例6鋁板的組成為錳(Mn)0.5重量％、鎂(Mg)5.3重量％、銅(Cu)0.10重量％、硅(Si)0.10重量％、鐵(Fe)0.33重量％，其余為Al。
上述比較例的其它部分，皆是以和實(shí)施例2相同的條件來制板。
將經(jīng)由上述方法所得到的板，依照表1所示的厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
比較例7聚對(duì)苯二甲酸乙二酯/間苯二甲酸(PET/IA)共聚樹脂薄膜，間苯二甲酸量為30摩爾％，對(duì)應(yīng)為罐體內(nèi)面的一面，膜厚度為10μm；而對(duì)應(yīng)為罐體外面的一面為膜厚度為8μm。該比較例其它部分，皆是以和實(shí)施例3相同的條件來制板。
將經(jīng)由上述方法所得到的板，依照表1所示的厚度并以和實(shí)施例2相同的條件制造罐體。
比較例8以和實(shí)施例3相同的條件來制板上述鋁板裁成圓盤狀之后，進(jìn)行沖壓成為如表1所示的板厚度。修剪開口端耳部后，進(jìn)行250℃熱處理，將樹脂被覆非晶質(zhì)化(amorphous)。接著進(jìn)行外部印刷并以200℃溫度燒鍍后，形成內(nèi)頸部而制造出容積為350ml的熱塑性樹脂被覆罐體。
(結(jié)果)關(guān)于以上述方法制作出之比較例1～8之罐體對(duì)如上述方法制作的比較例1～8之罐體，進(jìn)行罐身側(cè)壁鋁板厚度測(cè)量、罐身側(cè)壁的鋁罐圓周方向拉扯破斷強(qiáng)度的測(cè)量(罐身側(cè)壁部圓周方向鋁拉扯強(qiáng)度)、罐身側(cè)壁部板厚度(含熱可塑性樹脂)t的測(cè)量、罐身側(cè)壁部罐高方向的拉扯強(qiáng)度(含熱可塑性樹脂)s的測(cè)量、熱可塑性樹脂層的配向性結(jié)晶的測(cè)量、及裝填內(nèi)容物時(shí)的凸緣裂紋發(fā)生率等的評(píng)估。其結(jié)果如表1～表3所示。



表二(另附)[表三]


評(píng)價(jià)結(jié)果(1)本發(fā)明實(shí)施例1～20的罐體，滿足本發(fā)明權(quán)利要求1的所有條件，罐身側(cè)壁部穿刺強(qiáng)度的測(cè)量為88N以上，運(yùn)輸過程運(yùn)送時(shí)不會(huì)發(fā)生破損(耐破損性優(yōu)異)。
(2)實(shí)施例4、7的罐體，參數(shù)H和熔解熱的值分別為未滿0.5和15J/g，聚酯樹脂沒有定向性結(jié)晶化。穿刺強(qiáng)度各自為88N、89N，運(yùn)輸過程時(shí)不會(huì)發(fā)生破損，罐身凹部中的鋁板不會(huì)有微小裂紋。
另一方面，實(shí)施例1～3、5、6、8、10～20的罐體，聚酯樹脂有定向性結(jié)晶化，穿刺強(qiáng)度在92N以上，運(yùn)輸過程時(shí)即使罐身部受到打凹，凹部的鋁板也不會(huì)發(fā)生微小裂紋，可得知耐其破損性相當(dāng)優(yōu)異。
(3)實(shí)施例9的罐體，罐體成形后罐身的外面被覆熱可塑性樹脂薄膜，t×s值為31，此罐體穿刺強(qiáng)度為90N，因運(yùn)輸過程運(yùn)送時(shí)不會(huì)發(fā)生破損，罐身成形后即使被覆熱可塑性樹脂薄膜，也滿足權(quán)利要求1的條件，可得知其耐破損性優(yōu)異。
(4)比較例1～3、5、7、8的罐體，其不在本發(fā)明必要條件t×s≥30之范圍內(nèi)，穿刺強(qiáng)度為75N～84N，運(yùn)輸過程運(yùn)送時(shí)耐破損性低。
(5)比較例5的罐體，其滿足本發(fā)明必要條件t×s≥30的范圍，但因罐體任一面皆沒有熱可塑性樹脂，穿刺強(qiáng)度為77N，運(yùn)輸過程時(shí)耐破損性低。
(6)比較例6的罐體，罐身側(cè)壁部鋁板的圓周方向的拉扯強(qiáng)度，本發(fā)明中其值比為450MPa以下，由于超過該必須值，穿刺強(qiáng)度雖高達(dá)138N，但裝填時(shí)凸緣裂紋有10ppm的發(fā)生比率。
產(chǎn)業(yè)上利用的可能性如上說說，根據(jù)本發(fā)明，即使圓筒狀側(cè)壁厚度與已知的罐身相同或比已知罐身更薄，卻能以低廉的成本制造出有更高穿刺強(qiáng)度的罐體，產(chǎn)業(yè)上利用價(jià)值極高。
而且，作為罐體材料板的罐身側(cè)壁部鋁板，圓周方向測(cè)量的拉扯斷裂強(qiáng)度s規(guī)定在450MPa以下，所以能制造出裝填時(shí)不會(huì)發(fā)生凸緣裂紋，液體不會(huì)外漏的罐體。
此外，使用本發(fā)明罐體的飲料罐，因可以設(shè)計(jì)為輕量化，對(duì)飲料罐運(yùn)輸過程運(yùn)送業(yè)界來說是一大優(yōu)點(diǎn)。
權(quán)利要求
1.一種運(yùn)輸過程時(shí)耐破損及耐凸緣裂紋的樹脂被覆鋁無縫罐體，為以沖壓和/或張拉成形的鋁無縫罐體，其特征在于于罐體內(nèi)面和/或罐體外面設(shè)置熱可塑性樹脂層；該熱可塑樹脂層的膜厚度，內(nèi)面與外面合計(jì)為2～50μm；罐身側(cè)壁部分最小部位板子厚度為0.110mm以下，罐身側(cè)壁部分除去熱可塑性樹脂的鋁板，沿罐圓周方向所測(cè)量的拉扯破斷強(qiáng)度在450MPa以下；含熱可塑性樹脂的罐身側(cè)壁部分最小部位板子厚度t(mm)與含熱可塑性樹脂的罐身側(cè)壁部分罐高度方向所測(cè)量的拉扯強(qiáng)度s(MPa)之積t×s≥30。
2.如權(quán)利要求1所述的樹脂被覆鋁無縫罐體，其特征在于，上述熱可塑性樹脂為聚酯樹脂。
3.如權(quán)利要求1或2所述的樹脂被覆鋁無縫罐體，其特征在于，使用事先被覆聚酯樹脂的鋁板進(jìn)行沖壓及/或張拉成形，將原板子進(jìn)行50％以上厚度的薄形化。
4.權(quán)利要求2或3所述的樹脂被覆鋁無縫罐體，其特征在于，上述罐體的罐身側(cè)壁部分被覆的聚酯樹脂含有定向性結(jié)晶。
5.一種運(yùn)輸過程時(shí)耐破損及耐凸緣裂紋的樹脂被覆鋁無縫罐體，是以沖壓和/或張拉成形鋁無縫罐體，其特征在于于罐體內(nèi)面和/或罐體外面設(shè)置聚酯樹脂層；該聚酯樹脂層含有定向性結(jié)晶，該聚酯樹脂層的定向性結(jié)晶，表示其罐高度方向之軸定向度之參數(shù)H，系H≥0.5，該聚酯樹脂層之熔解熱(A)為15J/g以上。
全文摘要
本發(fā)明提供一種具高強(qiáng)度耐穿刺性，且耐凸緣裂紋之罐體。本發(fā)明之運(yùn)輸過程時(shí)耐破損及耐凸緣裂紋之樹脂被覆鋁無縫罐體，系于鋁無縫罐體10之罐體內(nèi)面及/或體罐外面，設(shè)置一熱可塑性樹脂層，此熱可塑性樹脂層之膜厚度，內(nèi)面及外面合計(jì)2～50μm，罐身側(cè)壁部最小鋁板厚度系0.110mm以下，罐身側(cè)壁部除去熱可塑性樹脂之鋁板，沿罐圓周方向所測(cè)量的拉扯破斷強(qiáng)度在450MPa以下，含熱可塑性樹脂之罐身側(cè)壁部之最小部位板子厚度t(mm)，及含熱可塑性樹脂之罐身側(cè)壁部之罐高度方向所測(cè)量的拉扯強(qiáng)度s(MPa)之積，系t×s≥30。
文檔編號(hào)B32B15/08GK1809498SQ20048001760
公開日2006年7月26日 申請(qǐng)日期2004年6月22日 優(yōu)先權(quán)日2003年6月23日
發(fā)明者只木康文, 土谷展生, 西田一弘, 金澤清太郎 申請(qǐng)人:東洋制罐株式會(huì)社