專利名稱：橋梁的主塔及設(shè)有該橋梁主塔的橋梁的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及橋梁的主塔(main tower)，特別涉及適于吊式(吊橋(suspension bridge)，斜拉橋(cable stayed bridge))橋梁的主塔。
背景技術(shù)：
在圖8中示意表示吊橋的一部分。
吊橋是由沿大致垂直方向豎立設(shè)置的主塔101、沿橋軸(bridgeaxis)方向延伸的橋架大梁(bridge beam)102、支撐于主塔101上方的主纜(main cable)103、以及從該主纜103垂下的吊桿(hanger)104構(gòu)成。橋架大梁102通過(guò)主纜索103及吊桿104由主塔101支撐。
隨著橋梁的長(zhǎng)大化帶來(lái)的主塔大型化，風(fēng)所產(chǎn)生的振動(dòng)成為不可忽視的因素。這種振動(dòng)不僅在橋梁完成之后，而且在工程施工中也是必須考慮的。
作為降低這種振動(dòng)的一種手段，可以改變主塔橫截面的形狀。
例如，在“菅原城北(Sugaharashirokita)大橋の耐風(fēng)安定性”(橋梁と基礎(chǔ)(bridges and foundations)，90-7,29～34頁(yè))中，披露了通過(guò)沿橋軸方向形成狹縫，以降低由朝向橋軸方向的風(fēng)產(chǎn)生的橋軸垂直方向的振動(dòng)的技術(shù)。
但是，在上述文獻(xiàn)中登載的技術(shù)中，其主塔橫截面為正方形，并未記載對(duì)于為長(zhǎng)方形時(shí)的效果。如果主塔為長(zhǎng)方形截面，即使形成了狹縫，也無(wú)法預(yù)測(cè)哪種尺寸抗風(fēng)穩(wěn)定性更好。特別是對(duì)于風(fēng)速較小的限定振動(dòng)(例如渦激共振(vortex oscillations))而言，如上述文獻(xiàn)所述，可以預(yù)測(cè)其具有一定的抗風(fēng)穩(wěn)定性，但對(duì)于表示風(fēng)速較大的發(fā)散振動(dòng)的區(qū)域則是難以預(yù)測(cè)的。
此外，雖然可預(yù)測(cè)沿風(fēng)流動(dòng)方向形成的狹縫可有效提高抗風(fēng)穩(wěn)定性，但可預(yù)測(cè)對(duì)于與狹縫的形成方向垂直的風(fēng)而言，卻無(wú)法發(fā)揮所希望的效果。

發(fā)明內(nèi)容
鑒于這種情況，本發(fā)明的目的在于提供可有效降低振動(dòng)的截面為長(zhǎng)方形的橋梁主塔以及設(shè)有該主塔的橋梁。
此外，本發(fā)明的另一個(gè)目的在于提供對(duì)于橋軸垂直方向的風(fēng)和朝橋軸方向的風(fēng)，均具有抗風(fēng)穩(wěn)定性的長(zhǎng)方形截面的橋梁主塔及設(shè)有該主塔的橋梁。
為了解決上述課題，本發(fā)明的橋梁主塔及設(shè)有該主塔的橋梁采用了以下方式。
也即，在本發(fā)明的第1方式的橋梁主塔中，塔柱的截面形狀為橋軸垂直方向尺寸小于橋軸方向尺寸的長(zhǎng)方形，朝上述橋軸垂直方向貫穿的狹縫形成于大致中央，上述狹縫的上述橋軸方向尺寸與上述橫截面的上述橋軸方向尺寸之比在0.2以上、0.3以下。
通過(guò)相對(duì)橋梁主塔的橫截面，形成向橋軸垂直方向貫穿的狹縫，能夠抑制由向橋軸垂直方向的風(fēng)所產(chǎn)生的橋軸方向的振動(dòng)。具體地說(shuō)，能夠抑制如下產(chǎn)生的振幅用風(fēng)速除以主塔的固有頻率及主塔橫截面的橋軸垂直方向尺寸而實(shí)現(xiàn)無(wú)因次化的無(wú)因次風(fēng)速在10以下時(shí)產(chǎn)生的限定振動(dòng)的振幅。
若增大狹縫的寬度，則能夠抑制對(duì)橋軸垂直方向的風(fēng)的限定振動(dòng)。但是，本發(fā)明人等經(jīng)過(guò)更深入的研究發(fā)現(xiàn)，在風(fēng)速進(jìn)一步增大的情況下，若將狹縫寬度增加到規(guī)定值以上，振動(dòng)振幅反而增加?？傊?，本發(fā)明人等對(duì)具有長(zhǎng)方形橫截面形狀的主塔進(jìn)行了風(fēng)洞試驗(yàn)，并經(jīng)進(jìn)一步研究發(fā)現(xiàn)，如果改變狹縫的寬度，則無(wú)因次風(fēng)速在20～30之間時(shí)所產(chǎn)生的最大振幅存在最小值。具體地說(shuō)，通過(guò)使狹縫的橋軸方向尺寸與橫截面的橋軸方向尺寸之比在0.2以上、0.3以下，能夠減小無(wú)因次風(fēng)速在20～30之間產(chǎn)生的最大振幅。
橋軸方向的狹縫寬度與橫截面的橋軸方向的尺寸之比最好為大致0.25。
在本發(fā)明的第2方式的橋梁主塔中，塔柱的橫截面的包絡(luò)形狀為橋軸垂直方向的尺寸小于橋軸方向的尺寸的長(zhǎng)方形，向上述橋軸垂直方向貫穿的狹縫形成于大致中央，在上述包絡(luò)形狀的四個(gè)角處形成缺口部。從位于橋軸方向一個(gè)邊上的橋軸方向缺口位置向位于與該邊垂直的橋軸垂直方向的另一邊上的橋軸垂直方向缺口位置開(kāi)設(shè)該缺口部，從上述包絡(luò)形狀的角部至上述橋軸方向缺口位置的橋軸方向缺口尺寸大于從該角部至上述橋軸垂直方向缺口位置的橋軸垂直方向缺口尺寸。
通常通過(guò)在四個(gè)角處設(shè)置缺口部提高橋梁的抗風(fēng)穩(wěn)定性是公知的。本發(fā)明人等對(duì)橫截面包絡(luò)形狀為長(zhǎng)方形的主塔進(jìn)行了風(fēng)洞試驗(yàn)，并經(jīng)進(jìn)一步研究發(fā)現(xiàn)，存在最佳缺口部的形狀。即，通過(guò)設(shè)置橋軸方向缺口尺寸大于橋軸垂直方向缺口尺寸的缺口部，能夠盡可能地抑制由朝橋軸方向的風(fēng)產(chǎn)生的振動(dòng)。
此外，由于形成了向橋軸垂直方向貫穿的狹縫，因此，也能夠盡可能地抑制由橋軸垂直方向的風(fēng)產(chǎn)生的振動(dòng)。
雖然典型的缺口部形狀為長(zhǎng)方形，但并不局限于此，例如，也可以采用使角部形成倒角的三角形。
另外，上述狹縫的上述橋軸方向的尺寸與上述橫截面的上述橋軸方向的尺寸之比最好在0.2以上、0.3以下。
在本發(fā)明的第3方式的橋梁主塔中，橫截面為橋軸垂直方向的尺寸小于橋軸方向的尺寸的長(zhǎng)方形，向上述橋軸垂直方向貫穿的狹縫形成于大致中央，向上述橋軸方向貫穿的狹縫形成于大致中央。
通過(guò)相對(duì)橋梁主塔的橫截面形成向橋軸垂直方向貫穿的狹縫，能夠抑制由向橋軸垂直方向的風(fēng)產(chǎn)生的振動(dòng)。另外，通過(guò)形成向橋軸方向貫穿的狹縫，能夠抑制由向橋軸方向的風(fēng)產(chǎn)生的振動(dòng)。
此外，在第1至第3方式的橋梁主塔的上述狹縫中設(shè)有粘彈性部件。
通過(guò)在狹縫中設(shè)置粘彈性部件，可進(jìn)一步地較低地抑制主塔的振動(dòng)。特別是，如果狹縫的寬度能夠使施工人員出入，則能夠提高設(shè)置時(shí)的操作性。
本發(fā)明的橋梁的特征在于具有第1至第3方式中任意一種的橋梁主塔。
通過(guò)設(shè)置具有可降低振動(dòng)的橫截面的主塔，可提高橋梁的抗風(fēng)穩(wěn)定性。
根據(jù)本發(fā)明，通過(guò)設(shè)置最佳尺寸的狹縫，不僅可降低無(wú)因次速度在10以下的限定振動(dòng)，而且可降低無(wú)因次速度為20～30左右的振動(dòng)。
此外，通過(guò)使缺口部的形狀達(dá)到最佳，能夠抑制橋軸垂直方向以及朝橋軸方向的風(fēng)產(chǎn)生的振動(dòng)。


圖1A為本發(fā)明中橋梁主塔的透視圖。
圖1B為本發(fā)明中橋梁主塔的第1實(shí)施方式的主塔的橫截面圖。
圖2為顯示本發(fā)明中第2實(shí)施方式的主塔的橫截面圖。
圖3為顯示本發(fā)明中第3實(shí)施方式的主塔的橫截面圖。
圖4為顯示在狹縫中設(shè)置減震器的狀態(tài)的橫截面圖。
圖5A及5B顯示了本發(fā)明的實(shí)施例，并顯示了通過(guò)狹縫獲得抗風(fēng)穩(wěn)定性。
圖6A及6B顯示了本發(fā)明的實(shí)施例，并顯示了通過(guò)缺口部獲得抗風(fēng)穩(wěn)定性。
圖7顯示了本發(fā)明的實(shí)施方式，并顯示了最大振幅相對(duì)于狹縫寬度的變化。
圖8為顯示以往斜拉橋的透視圖。
具體實(shí)施例方式
下面，參照附圖，說(shuō)明本發(fā)明的實(shí)施方式。
在圖1A中顯示了在斜拉橋、吊橋等吊式橋梁中使用的主塔。如圖8所示，該主塔1通過(guò)安裝橋架大梁、纜索構(gòu)成橋梁。
主塔1大致沿垂直方向豎立設(shè)置，兩根塔柱將橋架大梁夾在中間。在主塔1的上部設(shè)有橫板8，以提高主塔1的剛性。另外，橫板8也可以省略。
在主塔1中，形成了向與橋軸方向X垂直的橋軸垂直方向Y貫穿的狹縫10。面向主塔1的豎立設(shè)置方向設(shè)有多個(gè)狹縫10。
圖1B顯示了主塔1的橫截面。主塔1的橫截面是橋軸垂直方向Y的尺寸B小于橋軸方向X的尺寸D的長(zhǎng)方形。如該圖所示，狹縫10在橫截面中大致形成在中央，將狹縫的寬度s與橋軸方向X的尺寸D之比設(shè)定為在0.2以上、0.3以下，最好為0.25。
通過(guò)設(shè)定所述狹縫尺寸s，能夠抑制由面向橋軸垂直方向Y的風(fēng)產(chǎn)生的振動(dòng)。具體地說(shuō)，不僅可以抑制如下產(chǎn)生的限定振動(dòng)振幅通過(guò)除以主塔1的固有頻率f及主塔橫截面的橋軸方向尺寸D而使風(fēng)速無(wú)因次化的無(wú)因次風(fēng)速(＝U/fD；U為風(fēng)速)在10以下時(shí)產(chǎn)生的限定振動(dòng)振幅，而且還可以減小無(wú)因次風(fēng)速在20～30之間產(chǎn)生的最大振幅。
圖2顯示了本發(fā)明的第2實(shí)施方式。在該圖中，顯示了主塔1的橫截面。本實(shí)施方式不同之處在于，在第1實(shí)施方式的基礎(chǔ)上增加了缺口部15。
如圖2所示，橫截面的包絡(luò)形狀是橋軸垂直方向Y的尺寸B小于橋軸方向X的尺寸D的長(zhǎng)方形。與上述實(shí)施方式一樣，向上述橋軸垂直方向Y貫穿的狹縫10形成于大致中央，將狹縫的寬度s與橋軸方向X的尺寸D之比設(shè)定為0.2以上、0.3以下，最好為0.25。
在包絡(luò)形狀為長(zhǎng)方形的主塔1的四個(gè)角處，形成從位于橋軸方向X的一個(gè)邊上的橋軸方向缺口位置11向位于與該邊垂直的橋軸垂直方向Y的另一邊上的橋軸垂直方向缺口位置12開(kāi)設(shè)的缺口部15。從包絡(luò)形狀的角部13至橋軸方向缺口位置11的橋軸方向缺口尺寸D2大于從角部13至橋軸垂直方向缺口位置12的橋軸垂直方向缺口尺寸B2。具體地說(shuō)，如圖2所示，從橫截面觀察，缺口部15為長(zhǎng)方形。當(dāng)然，代替長(zhǎng)方形缺口，也可以使用使角部形成倒角的三角形缺口部，這時(shí)，整體來(lái)看橫截面形狀為八角形。
根據(jù)本實(shí)施方式，由于形成了橋軸方向缺口尺寸D2大于橋軸垂直方向缺口尺寸B2的長(zhǎng)方形的缺口部15，因此，能夠盡可能地抑制由面向橋軸方向X的風(fēng)產(chǎn)生的振動(dòng)。
另外，在本實(shí)施方式中，由于形成了向橋軸垂直方向Y貫穿的狹縫10，因此，也能夠盡可能地抑制面向橋軸垂直方向Y的風(fēng)產(chǎn)生的振動(dòng)。
圖3顯示了本發(fā)明的第3實(shí)施方式。在該圖中，顯示了主塔1的橫截面。本實(shí)施方式的不同之處在于在第1種實(shí)施方式的基礎(chǔ)上增加了橋軸方向的狹縫。
如圖3所示，除了在橋軸垂直方向Y形成的狹縫10之外，還在大致中央處形成了向上述橋軸方向X貫穿的狹縫20。
通過(guò)這種結(jié)構(gòu)，不僅可抑制由面向橋軸垂直方向Y的風(fēng)產(chǎn)生的振動(dòng)，而且還可抑制由面向橋軸方向X的風(fēng)產(chǎn)生的振動(dòng)。
上述各種實(shí)施方式也可以如圖4所示，采用在狹縫10、20中設(shè)置減震器(damper)(粘彈性部件)25的結(jié)構(gòu)。這樣，可進(jìn)一步抑制主塔1的振動(dòng)。特別是，若狹縫10、20的寬度能夠使施工人員出入，則能夠提高設(shè)置時(shí)的作業(yè)性。
在圖5A、圖5B、圖6A、圖6B及圖7中顯示了本發(fā)明的實(shí)施例。
在各圖中顯示了使用主塔1的模型的風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果。
在圖5A、圖5B、圖6A及圖6B的表中的第1列中表示試驗(yàn)編號(hào)，在第2列表示主塔的橫截面形狀，在第3列及第4列表示V-A圖(風(fēng)速-反應(yīng)振幅圖)。
在主塔的橫截面形狀中，橋軸方向尺寸D例如為16m，橋軸垂直方向尺寸B例如為12m(B＝0.75D)。
在V-A圖中顯示了迎角分別為0°及90°。迎角的定義如圖1B所示，將沿橋軸垂直方向Y的氣流作為0°，沿橋軸方向X的氣流作為90°。通過(guò)在V-A圖中的橫軸上采用無(wú)因次風(fēng)速，用風(fēng)速U除以主塔的固有頻率f及橋軸方向尺寸D(＝U/fD)，由此實(shí)現(xiàn)無(wú)因次化。V-A圖中的縱軸表示無(wú)因次化的振幅，通過(guò)除以橋軸方向尺寸D實(shí)現(xiàn)無(wú)因次化。
在圖5A及5B中，樣品No.S-0，1，2，4，5為比較例，S-3為本發(fā)明。在未設(shè)置狹縫的基本截面S-0中，無(wú)因次風(fēng)速10以下的限定振動(dòng)的無(wú)因次振幅約為0.14，但是，當(dāng)無(wú)因次風(fēng)速在13以上時(shí)，振動(dòng)則發(fā)散而不能測(cè)定。
在作為基本截面的S-0中設(shè)置s/D＝0.05(s為狹縫寬度，D為橫截面的橋軸方向尺寸)的狹縫的S-1中，限定振動(dòng)中的無(wú)因次振幅在0.16以上，雖然看不出狹縫產(chǎn)生的效果，但當(dāng)無(wú)因次風(fēng)速在20以上時(shí)，發(fā)散振動(dòng)得到一定程度的抑制。不過(guò)，當(dāng)無(wú)因次風(fēng)速超過(guò)30時(shí)振動(dòng)發(fā)散。
在設(shè)置了s/D＝0.1的狹縫的S-2中，將限定振動(dòng)中的無(wú)因次振幅抑制在0.04以下，從而能夠獲得狹縫的效果。但是，在無(wú)因次風(fēng)速為20～30的區(qū)域，無(wú)因次振幅達(dá)到0.08左右，這時(shí)，不能說(shuō)振動(dòng)得到了充分的抑制。
作為本發(fā)明的設(shè)置了s/D＝0.25的狹縫的S-3中，將限定振動(dòng)中的無(wú)因次振幅抑制在0.02以下，而且，在無(wú)因次風(fēng)速為20～30的區(qū)域，無(wú)因次振幅也被抑制在0.02左右。
進(jìn)一步擴(kuò)大狹縫，在設(shè)置了s/D＝0.4的狹縫的S-4中，限定振動(dòng)被抑制，但在無(wú)因次風(fēng)速為20～30的區(qū)域中的無(wú)因次振幅卻增加到0.04左右。
在設(shè)置了s/D＝0.5的狹縫的S-5中，與S-4一樣，雖然抑制了限定振動(dòng)，但在無(wú)因次風(fēng)速為20～30的區(qū)域中的無(wú)因次振幅卻未能被抑制。
圖7對(duì)樣品No.S-0～5各個(gè)限定振動(dòng)振幅以及無(wú)因次風(fēng)速為20～30的區(qū)域的最大振幅進(jìn)行了整理。
從該圖可看出，雖然通過(guò)增大狹縫寬度能夠減小限定振動(dòng)振幅，但對(duì)于無(wú)因次風(fēng)速為20～30的區(qū)域的最大振幅，狹縫寬度存在著最佳值。具體地說(shuō)，s/D在0.2以上、0.3以下，最好為0.25的狹縫寬度能夠抑制最大振幅。這是經(jīng)風(fēng)洞試驗(yàn)之后獲得的結(jié)果，超過(guò)了本領(lǐng)域技術(shù)人員的預(yù)測(cè)。
下面，對(duì)形成了缺口部的情況進(jìn)行研究。
圖5B的樣品No.C-1為比較例，其中，在S-0的基本截面中形成了B2/D2＝1/2(D2為橋軸方向缺口尺寸，B2為橋軸垂直方向缺口尺寸；參見(jiàn)圖2)的長(zhǎng)方形缺口部。雖然未抑制迎角為0°時(shí)的振動(dòng)，但對(duì)于迎角為90°的風(fēng)，即對(duì)于朝向橋軸方向的風(fēng)，將限定振動(dòng)抑制在0.04左右。與S-3中迎角為90°的結(jié)果相比，可以說(shuō)得到了缺口部產(chǎn)生的效果。
樣品No.CS-3是本發(fā)明，它具有組合了C-1與S-3的橫截面。雖然迎角為90°時(shí)的無(wú)因次振幅有一些增加，但迎角為0°的振動(dòng)卻大幅降低。該CS-3也如圖6A所示。
圖6A及6B顯示了改變?nèi)笨诓啃螤畹那闆r。
CS-1，2為比較例，CS-3～5為本發(fā)明。
CS-1是在B2/D2＝2的圖中使用了橫長(zhǎng)的(橫長(zhǎng)の)長(zhǎng)方形缺口并設(shè)有s/D＝0.15的狹縫的情況。在這種情況下，雖然在迎角為0°時(shí)限制了限定振動(dòng)，但在無(wú)因次風(fēng)速為20以上的區(qū)域中振動(dòng)發(fā)散而不能測(cè)定。
CS-2具有與CS-1相同的橫長(zhǎng)的長(zhǎng)方形缺口并設(shè)有s/D＝0.25的狹縫。雖然在迎角為0°時(shí)充分抑制了振動(dòng)，但迎角為90°時(shí)限定振動(dòng)的無(wú)因次振幅變?yōu)?.12，從而看不出缺口部的效果。
從CS-1、2的結(jié)果可以看出，橫長(zhǎng)的長(zhǎng)方形缺口部，即相對(duì)迎角為90°的朝向橋軸方向的風(fēng)為寬幅的缺口部，對(duì)于迎角為90°的風(fēng)不能獲得足夠的抗風(fēng)穩(wěn)定性。
本發(fā)明的CS-3～5為狹縫寬度與CS-2相同，缺口部為縱長(zhǎng)的長(zhǎng)方形的情況。從其結(jié)果可以看出，不僅可抑制迎角為0°時(shí)的振動(dòng)，而且可將迎角90°的振動(dòng)也抑制在0.08以下(在CS-4及5中為0.04以下)。因此，在將缺口部與狹縫組合的情況下，最好設(shè)置橋軸方向的尺寸D2較長(zhǎng)的縱長(zhǎng)缺口部。
將CS-3與CS-4進(jìn)行比較，雖然B2/D2為0.5這一點(diǎn)是相同的，但缺口部的面積較小的CS-4在迎角為90°時(shí)的抗風(fēng)穩(wěn)定性優(yōu)良。
此外，如CS-5那樣，B2/D2為0.75，比CS-3及5更寬幅的長(zhǎng)方形也具有足夠的抗風(fēng)穩(wěn)定性。
此外，也可以象CS-6那樣，在CS-5的基礎(chǔ)上，可以在狹縫的入口及出口處設(shè)置缺口。這樣，在狹縫的入口及出口加設(shè)缺口部，也可以獲得足夠的抗風(fēng)穩(wěn)定性。
權(quán)利要求
1.一種橋梁主塔，其中，塔柱的截面形狀為橋軸垂直方向尺寸小于橋軸方向尺寸的長(zhǎng)方形，朝所述橋軸垂直方向貫穿的狹縫形成于大致中央，所述狹縫的所述橋軸方向的尺寸與所述橫截面的所述橋軸方向的尺寸之比在0.2以上、0.3以下。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的橋梁主塔，其中，在所述狹縫上設(shè)有粘彈性部件。
3.一種橋梁，設(shè)有權(quán)利要求1所述的橋梁主塔。
4.一種橋梁主塔，其中，塔柱的橫截面的包絡(luò)形狀為橋軸垂直方向的尺寸小于橋軸方向的尺寸的長(zhǎng)方形，向所述橋軸垂直方向貫穿的狹縫形成于大致中央，在所述包絡(luò)形狀的四個(gè)角處，形成從位于橋軸方向一個(gè)邊上的橋軸方向缺口位置向位于與該邊垂直的橋軸垂直方向的另一邊上的橋軸垂直方向缺口位置開(kāi)設(shè)的缺口部，從所述包絡(luò)形狀的角部至所述橋軸方向缺口位置的橋軸方向缺口尺寸大于從該角部至所述橋軸垂直方向缺口位置的橋軸垂直方向缺口尺寸。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的橋梁主塔，其特征在于，所述狹縫的所述橋軸方向的尺寸與所述橫截面的所述橋軸方向的尺寸之比在0.2以上、0.3以下。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的橋梁主塔，其中，在所述狹縫上設(shè)有粘彈性部件。
7.一種橋梁，其設(shè)有權(quán)利要求4所述的橋梁主塔。
8.一種橋梁主塔，其橫截面為橋軸垂直方向的尺寸小于橋軸方向的尺寸的長(zhǎng)方形，向所述橋軸垂直方向貫穿的狹縫形成于大致中央，向所述橋軸方向貫穿的狹縫形成于大致中央。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的橋梁主塔，其中，在所述狹縫上設(shè)有粘彈性部件。
10.一種橋梁，設(shè)有權(quán)利要求8所述的橋梁主塔。
全文摘要
本發(fā)明的目的在于提供一種橋梁主塔，其具有對(duì)于朝橋軸垂直方向的風(fēng)能夠有效降低振動(dòng)的長(zhǎng)方形截面。截面形狀為橋軸垂直方向尺寸小于橋軸方向尺寸的長(zhǎng)方形，朝橋軸垂直方向貫穿的狹縫形成于大致中央，狹縫的橋軸方向尺寸與橫截面的橋軸方向尺寸之比在0.2以上、0.3以下。
文檔編號(hào)E01D11/00GK1800496SQ20051013393
公開(kāi)日2006年7月12日 申請(qǐng)日期2005年12月19日 優(yōu)先權(quán)日2005年1月7日
發(fā)明者平井滋登, 小田學(xué), 本田明弘, 熊谷洋司, 齊藤通 申請(qǐng)人:三菱重工業(yè)株式會(huì)社