專利名稱：：氣囊用織物、氣囊以及氣囊用織物的制造方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及氣嚢用織物。
背景技術：
：近年來，伴隨著交通安全意識的提高，在發(fā)生汽車事故時為了確保乘員的安全，開發(fā)了各種氣嚢，隨之而認識到氣嚢的有效性，并迅速進入到實用化階段。在車輛碰撞以后，氣嚢在^l短時間內在車內膨脹展開，從而阻止因碰撞的反作用力而導致的乘員移動，吸收該沖擊從而保護乘員。從其作用上來看，要求構成袋的布帛的透氣量小。另外，由于必須要耐受氣嚢工作時的沖擊，因此要求布帛具有一定程度以上的強度。此外，在氣嚢膨脹展開而約束乘員時，為了使氣嚢的袋中內壓保持恒定值以上，必須極力減小氣嚢的縫制部位的網眼滑移(目夂k),即，必須提高抗網眼滑移性(抗目Xk性)。另外，從車內的設計性或者與其他部件的關系上來看，要求收納時的壓實性，另外，低成本化的要求也在逐漸提高。以往，作為減小布帛的透氣量的方法，提出了在氣嚢用織物上涂布樹脂或者貼附薄膜的涂層織物。但是，在涂布樹脂或貼附薄膜時，布帛的厚度增加，收納時的壓實性惡化，不適合作為氣嚢。另外，由于增加這樣的樹脂涂布步驟或薄膜的貼附步驟，存在制造成本提高的問題。為了解決這樣的問題，近年來，提出了一種不進行樹脂加工，而是通過高密度地織造聚酰胺纖維、聚酯纖維等合成長絲來減小布帛的透氣量的非涂層織物。例如，作為實現低透氣性的方法，公開了一種使用具有300400dtex纖度的合成長絲，并采用具有對稱的織物組織的織物的方法(例如參照專利文獻1)。該方法是使用具有300400dtex纖度的合成纖維長絲，制成經絲和緯絲都具有2328根/cm的絲數且經絲和煒絲的織密度基本上對稱的織物組織，從而實現在試驗差壓△P二500Pa下具有10L/dm2.min以下的透氣量以及經絲方向和緯絲方向4具有各向同性的機械特性。但是，在該方法中，為了實現優(yōu)異的低透氣性和規(guī)定的機械性能，必須將經絲和緯絲都制成2328根/cm密度的織物。因此，在測定氣嚢膨脹展開后約束乘員時的滑溜阻力時，存在織物經向和絆向的均衡性差的問題，所述滑溜阻力是表示氣嚢縫制部位的網眼滑移的大小的指標。另一方面，為了對底布的強度和柔軟性賦予各向同性并提高生產性，還已知規(guī)定由式(綿絲密度(根/cm)x(綿絲纖度(旦尼爾))1/2}+{經絲密度(根/^111)x(經絲纖度(旦尼爾))1/2}定義的密度系數比的方法(例如參照專利文獻2)。按照該方法，通過將上述密度系數比調整為不超過0.92，可以減小織物的經向和煒向的抗彎性之差。結果可以謀求改善氣嚢收納時的壓實性。但是，在該文獻中，只關注了抗彎性的各向同性。對于作為氣嚢來說最重要的透氣量的降低沒有任何暗示。另外，測定滑溜阻力時，織物綿向的滑溜阻力與經向相比非常低，存在經向和煒向的滑溜阻力的均衡性極差的問題。此外，為了賦予氣嚢展開時的各向同性并提高生產性，公開了一種經絲的織密度和綿絲的織密度不同的氣囊用織物(例如參照專利文獻3)。但是，在該文獻中，只公開了經絲的織密度比綽絲的織密度大的氣嚢用織物。按照該方法制作的織物，織物煒向的滑溜阻力與經向相比非常低，存在經向和綿向的滑溜阻力的均衡性極差的問題。另外，作為縫制部位的抗滑移性優(yōu)異的氣嚢用底布，公開了一種超高織密度的氣嚢用底布(例如參照專利文獻4)。但是，該文獻記載的發(fā)明中，作為增大滑溜阻力的方法，是使用高織密度的織物。因此，在氣嚢所必需的收納時的壓實性這點上很差，并不是兼?zhèn)浯蟮幕镒枇蛢?yōu)異的收納時的壓實性的底布。因此，現有技術中，仍未實現兼?zhèn)錃鈬坝每椢锼匦璧牡屯笟庑?、高強度和收納時的壓實性，并且在氣嚢膨脹展開后約束乘員時可以減小氣嚢的縫制部位的滑移的氣嚢用織物。專利文獻l:日本特開平3-137245號公報(權利要求1)專利文獻2:日本特開2001-200447號公報(權利要求1、0013段)專利文獻3:日本特開2000-303303號公報(權利要求3和7、0038段)專利文獻4:日本特開2006-16707號公報(權利要求1)
發(fā)明內容發(fā)明要解決的課題本發(fā)明的目的在于提供一種氣嚢用織物以及氣嚢，該氣嚢用織物可以消除上述現有技術的問題，兼?zhèn)錃鈬坝每椢锼蟮牡屯笟庑院褪占{時的壓實性，并且在氣嚢膨脹展開后約束乘員時可以減小氣嚢的縫制部位的滑移。解決問題的方法即，本發(fā)明涉及氣嚢用織物，其特征是，其是將同樣的合成纖維絲作為經絲和綿絲而形成的，并滿足以下要件(1)合成纖維絲的總纖度為100700dtex(2)CF2/CF1>1.10其中，CF1:經絲的布面覆蓋系數CF1=(Dwx0.9)1/2xNwCF2:綽絲的布面覆蓋系數CF2=(Dfx0.9)1/2xNfDw:經絲的總纖度(dtex)Df:煒絲的總纖度(dtex)Nw:經絲的織密度(根/2.54cm)Nf:綿絲的織密度(根/2.54cm)(3)EC1>400N、EC2>400N其中，EC1:按照ASTMD6479-02測定的經向的滑溜阻力(N)EC2:按照ASTMD6479-02測定的綽向的滑溜阻力(N)(4)0.85《EC2/EC1《1.15(5)基于JISL1096規(guī)定的弗雷澤型透氣性測試法在試驗差壓19.6kPa下測定的透氣量為l.OL/cm2min以下。6另外，本發(fā)明涉及氣嚢，其特征是，其是將上述氣嚢用織物進行縫制而得到的。另外，本發(fā)明涉及氣嚢用織物的制造方法，其是制造上述氣嚢用織物的方法，其特征是，在織造時將經絲張力調整為75230cN/根。此外，本發(fā)明涉及氣嚢用織物的方法，其是制造本發(fā)明氣嚢用織物的方法，其特征是，使經絲開口中的面線張力和底線張力存在1090%的差。發(fā)明的效果按照本發(fā)明，可以得到具有優(yōu)異的低透氣性和收納性，并且抗滑移性也優(yōu)異的氣嚢用織物。具體實施例方式本發(fā)明的氣嚢用織物是將同樣的合成纖維絲作為經絲和緯絲而形成的，并滿足以下要件。[合成纖維類]作為本發(fā)明的氣嚢用織物中使用的合成纖維，例如可列舉聚酰胺類纖維、聚酯類纖維、芳香族聚酰胺類纖維、人造絲類纖維、聚砜類纖維、超高分子量聚乙烯類纖維等合成纖維。其中，優(yōu)選大量生產性和經濟性優(yōu)異的聚酰胺類纖維和聚酯類纖維。作為聚酰胺類纖維，例如可列舉包含尼龍6、尼龍66、尼龍12、尼龍46、尼龍6和尼龍66的共聚聚酰胺；將聚亞烷基二醇、二羧酸、胺等與尼龍6共聚而得到的共聚聚酰胺等的纖維。尼龍6纖維、尼龍66纖維的耐沖擊性特別優(yōu)異，故優(yōu)選。另外，作為聚酯類纖維，例如可列舉包含聚對苯二曱酸乙二醇酯、聚對苯二甲酸丁二醇酯等的纖維。聚酯類纖維還可以是包含聚對苯二曱酸乙二醇酯或聚對苯二曱酸丁二醇酯與作為酸成分的間苯二曱酸、間苯二曱酸-5-磺酸鈉或己二酸等脂肪族二羧酸共聚而得到的共聚聚酯的纖維。為了改善紡絲/拉伸步驟或加工步驟中的生產性、或者改善特性，在這些合成纖維中還可以含有熱穩(wěn)定劑、抗氧劑、光穩(wěn)定劑、平滑劑、防靜電劑、增塑劑、增粘劑、顏料、阻燃劑等添加劑。作為使用的合成纖維中單纖維的截面形狀，優(yōu)選為圓形。除了圓7形的截面形狀以外，還可以使用扁平截面的纖維。通過使用扁平截面纖維，在制成織物時可促進纖維的填充化，減小織物中單纖維之間所占的空隙，如果是同樣的織物組織，與使用同等纖度的圓形截面絲的情況相比，可以抑制透氣量。對于扁平截面的形狀，在將單纖維的截面形狀近似為橢圓時，優(yōu)選由其長徑(Dl)和短徑(D2)之比(Dl/D2)定義的扁平率為1.5~4,更優(yōu)選為2.03.5。作為這樣的扁平形狀，除了幾何學上的標準橢圓形以外，也可以是例如長方形、菱形或繭形。除了左右對稱形以外，還可以是左右不對稱形。另外，還可以是將這些形狀組合而得到的形狀。此外，還可以是以上述形狀作為基本形狀，具有突起、凹陷或部分中空部的形狀。本發(fā)明的氣嚢用織物以上述合成纖維中的相同的合成纖維作為經絲和綿絲。所謂以相同的合成纖維作為經絲和煒絲，是指經絲和綿絲均包含同種聚合物、經絲和綽絲具有同樣的單纖維纖度，并且經絲和綿絲具有相同的總纖度。所謂同種聚合物，是指例如尼龍66的相互之間、聚對苯二甲酸乙二醇酯的相互之間這樣的聚合物的主要重復單元相同的聚合物的相互之間。另外，例如均聚物和共聚物的組合，作為本發(fā)明中所說的同種聚合物也是允許的。此外，優(yōu)選共聚成分的有無、種類、量也相同的組合，因為這樣的組合不必區(qū)分經絲和煒絲，并且在生產管理上也是優(yōu)選的。另外，所謂單纖維纖度或總纖度相同，是指單纖維纖度或總纖度之差為經絲或綿絲的纖度中較小的纖度的5%以內。本發(fā)明中使用的合成纖維絲優(yōu)選單纖維纖度為17dtex的纖度比較低的合成纖維長絲。通過使單纖維纖度為ldtex以上，不用進行特別的設計就能夠制造合成纖維長絲。另一方面，通過使單纖維纖度為7dtex以下，可以提高合成纖維長絲的柔軟性。單纖維纖度更優(yōu)選為1.54.0dtex,進一步優(yōu)選為2.0-3.Odtex。單纖維纖度為上述限定的范圍內時，織物中單纖維之間所占的空隙變小，纖維的填充化效果進一步提高。通過將單纖維纖度設定為上述的低的范圍內，可以獲得降低合成長絲的剛性的效果，因此可以提高氣嚢的收納性。另外，還可以降低透氣量。此外，如后面所述通過采用在提高經絲張力的狀態(tài)下進行織造等一定條件下的織造條件，可飛躍性地提高經絲和緯絲之間的織物組織的穩(wěn)定度，從而可以顯著提高抗滑移性。從滿足作為氣嚢用織物所要求的機械特性和制絲操作方面考慮，作為構成本發(fā)明的氣囊用織物的合成纖維類的強度，優(yōu)選經絲和緯絲均為8.0-9.0cN/dtex，更優(yōu)選為8.38.7cN/dtex。本發(fā)明的氣嚢用織物滿足下面的(1)(5)的要件。(1)合成纖維絲的總纖度作為合成纖維絲的總纖度，必須為100700dtex。通過使總纖度為100dtex以上，可以保持織物的強度。另外，如果總纖度低于100dtex,在后述的形成經絲的彎曲結構時，由于綿絲的剛性低而導致彎曲。因此，不會使經絲的彎曲結構變大，結果不會增大經絲和綿絲的接觸長度。即，不會提高經向的滑溜阻力。并且不能獲得低的透氣性。另一方面，通過使總纖度為700dtex以下，可以保持收納時的壓實性和低透氣性?？偫w度更優(yōu)選為200500dtex，進一步優(yōu)選為300400dtex。通過使總纖度為該范圍內，可以平衡性良好地提高織物的強力、滑溜阻力、低透氣性、柔軟性、壓實收納性。(2)織物的經絲的布面覆蓋系數(CF1)和綿絲的布面覆蓋系數(CF2)之間的關系本發(fā)明的氣嚢用織物中，重要的是經絲的布面覆蓋系數(CF1)和綽絲的布面覆蓋系數(CF2)滿足下述關系CF2/CF1>1.10，優(yōu)選滿足CF2/CF1>1.12。其中，所謂的經絲的布面覆蓋系數(CF1)和緯絲的布面覆蓋系數(CF2),是由經絲或綷絲所使用的絲的總纖度和絲密度計算出的值。將經絲總纖度設為Dw(dtex)、將煒絲總纖度設為Df(dtex)、將經絲的織密度設定為Nw(根/2.54cm)、將綽絲的織密度設定為Nf(根/2.54cm)時，用下面的式子表示。CF1=(Dwx0.9)1/2xNwCF2=(Dfx0.9)1/2xNf為了使織物的經向和煒向的滑溜阻力均衡地同時提高，并不需要使經絲的織密度和煒絲的織密度相等，而是要使CF2/CF1為I.IO倍以上。此外，在制作如上所述的包含同樣的合成纖維絲的包括經絲和綿絲的氣嚢用織物時，本發(fā)明的氣嚢用織物優(yōu)選經絲的織物的織密度Nw、綷絲的織物的織密度Nf滿足Nf/Nw>1.10的關系。其中，所謂綿絲的織密度，是基于JISL10968.6.1，在織物的長度方向上每1英寸(2.54cm)所打綽的復絲的根數。另外，所謂經絲的織密度，是在織物的寬度方向上每1英寸(2.54cm)所配置的復絲的根數。為了使織物的經向和綿向的滑溜阻力均tf地同時提高，優(yōu)選使Nf/Nw為I.IO倍以上。優(yōu)選Nf/Nw>1.12。(3)經向和綷向的滑溜阻力為了使織物的經向和煒向的滑溜阻力均衡地提高，本發(fā)明人等對經絲的布面覆蓋系數或織密度、和綿絲的布面覆蓋系數或織密度與各方向的滑溜阻力的關系進行了深入研究。固定經絲的布面覆蓋系數或織密度，改變綿絲的布面覆蓋系數或織密度，測定滑溜阻力。結果如表1所示。將經絲的織密度固定為56(根/2.54cm)，使綿絲的織密度變化為52、56、62、64(根/2.54cm)，將其分別作為基準1、2、3、4,測定經絲和綿絲的布面覆蓋系數(CF1和CF2)的變化、CF2/CF1的變化、經向和煒向的滑溜阻力(EC1和EC2)、EC2/EC1的變化，表l示出其測定的結果。<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>如表1所示，相對于經絲的布面覆蓋系數或織密度，增大綿絲的布面覆蓋系數或織密度時，織物的綽向的滑溜阻力得到提高。另外可知，經向的滑溜阻力也提高，并且經向和綽向的滑溜阻力均衡地同時提高。其中，所謂滑溜阻力是根據ASTMD6479-02標準測定的，經向的滑溜阻力是如下的值沿著綿絲扎入針，用該針使綿絲在經絲方向上移動，測定此時的最大荷重；煒向的滑溜阻力是如下的值沿著經絲扎入針，用該針使綿絲在經絲方向上移動，測定此時的最大荷重。煒絲的布面覆蓋系數或織密度比經絲的布面覆蓋系數或織密度大的織物(以下稱為"綿密織物(3-!J7f"織物)")，其經向和煒向的滑溜阻力與經絲和綽絲的布面覆蓋系數或織密度相同的織物(以下稱為"對稱織物")的滑溜阻力相比，可以得到提高，作為其機理，推測如下。在通過織機進行織造時，綿絲在因開口運動而上下移動的經絲之間以比經絲大的張力進行打綿，因此，在織物中，綿絲相對拉得比較繃直，而經絲則在織物的里外面往返而成為比較彎曲結構。在綿絲拉緊而經絲彎曲的結構中，認為存在如下的傾向從其長度方向觀察，煒絲沿側向(經向)運動時的阻力由經絲的彎曲而形成的接觸長度所支配；而當從其長度方向觀察，經絲沿側向(綿向)運動時的阻力由接觸點的數量所支配。著眼于上述機理時，對于綿密織物的經向的滑溜阻力，與對稱織物相比，由于可以增加經絲的彎曲結構，經絲和綿絲的接觸長度增大，因此認為，綷絲被針帶動時的阻力增加，經向的滑溜阻力提高。另夕卜，對于緯密織物的緯向的滑溜阻力，與對稱織物相比，由于經絲和緯絲的接觸點的數量增加，因此認為，經絲^L針帶動時的阻力增加，綿向的滑溜阻力也提高。另一方面，對于經絲的布面覆蓋系數或織密度比緯絲的布面覆蓋系數或織密度大的織物(以下稱為"經密織物(夕r卩7^織物)")的經向的滑溜阻力，由于綿絲的打綷根數少，經絲的彎曲結構與織密度對稱織物相比也不會增大，因此經絲和綽絲的接觸長度短，緯絲被針帶動時的阻力小，難以對經向的滑溜阻力的提高作出貢獻。另外，對于經密織物的綿向的滑溜阻力，與對稱織物相比，經絲和綿絲的接觸點的數量少，經絲被針帶動時的阻力小，難以對綿向的滑溜阻力的提高作出貢獻。另外，優(yōu)選織物的經絲的布面覆蓋系數(CF1)和綿絲的布面覆蓋系數(CF2)均為9501250。通過將布面覆蓋系數調節(jié)為該范圍，可以同時具有必須的織物的壓實收納性、低透氣性和滑溜阻力。通過使各布面覆蓋系數分別為950以上，可以減小透氣量并提高滑溜阻力。另夕卜，通過使各布面覆蓋系數分別為1250以下，可以提高壓實收納性。此外，優(yōu)選CF1和CF2之和為2000以上但低于2300,因為這樣可以同時具有壓實收納性、低透氣性和滑溜阻力。通過使CF1和CF2之和為2000以上，可以獲得低透氣量并提高滑溜阻力。另外，通過使CF1和CF2之和低于2300,不會損害壓實收納性。對于本發(fā)明的氣嚢用織物而言，重要的是經向的滑溜阻力和纟爭向的滑溜阻力均為400N以上，優(yōu)選均為450N以上，更優(yōu)選均為500N以上。通過使均為400N以上，在氣嚢膨脹展開而約束乘員時，可極力抑制縫制部位的滑移，保持氣嚢的內壓。(4)經向的滑溜阻力和綿向的滑溜阻力之間的關系特別重要的是，本發(fā)明的氣嚢用織物的經向的滑溜阻力(EC1)和綷向的滑溜阻力(EC2)之比存在下述關系0.85<EC2/EC1《1.15。優(yōu)選為0.90<EC2/EC1《1.10。通過使經向的滑溜阻力(EC1)和煒向的滑溜阻力(EC2)之比存在上述關系，在氣嚢膨脹展開而約束乘員時，可極力抑制縫制部位的滑移，保持氣嚢的內壓。由于氣嚢通常會在上下左右均勻展開，因此如果EC1和EC2不滿足上述關系，則在滑溜阻力低的方向上產生縫制部位的滑移，不能保持氣囊的內壓。(5)透氣量對于本發(fā)明的氣嚢用織物，基于JISL1096規(guī)定的弗雷澤型透氣性測試法在試驗差壓19.6kPa下測定的透氣量為1.0L/cm2.min以下，優(yōu)選為0.7L/cm2.min以下。通過將透氣量調節(jié)為上述范圍，在沖撞時由充氣才幾產生的膨脹用氣體可以沒有泄漏地有效利用，從而可以確實地約束乘員。透氣量超過1.0L/cm2.min時，由于乘員的沖撞而不能保持氣嚢的膨脹狀態(tài)，乘員約束性差，因而不優(yōu)選。(其他)對于本發(fā)明的氣嚢用織物，基于JISK6404-3規(guī)定的布條強伸度測驗法測定的拉伸斷裂強度優(yōu)選為400N/cm以上，更優(yōu)選為500N/cm以上，進一步優(yōu)選為550N/cm以上。通過4吏其為400N/cm以上，在氣嚢膨脹展開而約束乘員時，可以防止因布帛的斷裂而損壞氣嚢。[制造方法]接著，對制造本發(fā)明的氣嚢用織物的方法進行說明。本發(fā)明的氣嚢用織物是使用同樣的合成纖維長絲作為經絲和緯絲，并將煒絲的織物的織密度設定得比經絲的織物的織密度大來織造的。首先，將上述原料和纖度的經絲整經后掛在織機上，同樣地進行綿絲的準備。作為這樣的織機，例如可以使用噴水織機、噴氣織機和劍桿織機。其中，為了提高生產性，優(yōu)選使用比較容易進行高速織造的噴水織機。作為本發(fā)明的氣嚢用織物的制造方法，優(yōu)選在織造時將經絲張力調節(jié)為75230cN/根來進行，更優(yōu)選為100200cN/根。通過將經絲張力調節(jié)為該范圍，可以減少構成織物的復絲的絲束中的單纖維間空隙，因此可以降低透氣量。另外，綿絲打綿后，通過使施加了上述張力的經絲壓彎纟韋絲，提高煒絲方向的織物的組織約束力，提高織物的抗滑移性，從而在制成氣嚢而形成袋體時，可以抑制縫制部分的滑移引起的空氣泄漏。經絲張力小于75cN/根時，不能增加織物中經絲和綿絲的接觸面積，滑溜阻力沒有提高。另外，由于減少單纖維間空隙的效果小，在低透氣性方面也不優(yōu)選。另外，超過230cN/根時，經絲起毛，織造性惡化。作為將經絲張力調節(jié)為上述范圍內的具體的方法，除了調節(jié)織機的經絲送經速度的方法以外，還可列舉調節(jié)綿絲的打綿速度的方法。經絲張力在織造中實際上是否為上述范圍內，可以通過如下方法確認，例如，在織機運轉中，用張力測定器測定在經絲織軸和后輥中間對每根經絲所施加的張力。另外，優(yōu)選使經絲開口中的面線張力和底線張力存在1090%的差。這樣，可助長上述的經絲的彎曲結構，經絲和緯絲相互之間緊緊地壓住，絲與絲之間的摩擦阻力增大，從而可以提高滑溜阻力。作為對經絲開口中的面線張力和底線張力賦予差值的方法，例如有將后輥設置在高的位置等，從而對面線的移動線長和底線的移動線長賦予差值的方法。例如，在后輥和綜片之間配置導輥，通過該導輥使開口支點或上或下地偏離經位置線，由此在開口時使其中的一方的絲的移動線長比另一方的移動線長變長，這樣一來，張力提高，從而能夠對面線和底線的張力賦予差值。作為導輥的設置位置，相對于在后輥和綜片的間隔，優(yōu)選配置在距后輥20~50%的位置。另外，開口支點的位置優(yōu)選距離經位置線5cm以上。另外，作為對面線張力和底線張力賦予差值的其他方法，還有例如開口裝置采用凸輪驅動方式，并且使面線/底線的一側轉角比另一側轉角大100度以上的方法。增大轉角，張力變高。作為織機的伸幅器，優(yōu)選使用棒式伸幅器。這是因為，使用棒式伸幅器時，由于可以在織造之前一邊把持一邊進行打煒，因此可以減小合成纖維長絲之間的空隙，結果使低透氣量和抗滑移性提高?？椩觳襟E結束后，根據需要實施精練、熱定形等加工。特別是在要求小的透氣量的情況下，可以根據需要在底布表面涂布樹脂或者貼附薄膜以制成涂層織物。本發(fā)明的氣嚢是將上述氣嚢用織物縫制成袋狀，并安裝充氣機等輔助設備而制成的。本發(fā)明的氣嚢可以用作駕駛員坐椅用氣嚢、副駕駛座椅用氣囊以及后部坐椅用氣嚢、側面用氣嚢等。特別適合作為要求大的約束力的駕駛員坐椅用氣嚢、副駕駛座椅用氣嚢使用。實施例下面，基于實施例更詳細地說明本發(fā)明，但本發(fā)明的效力不受下屬實施例的任何限制。[測定方法]在下面的實施例、比較例中，織物厚度、經絲和煒絲的織密度、單位面積織物的重量(織物目付〖t)、拉伸強度、斷裂伸長率、撕裂強力、透氣量、包裝性力匕'ij歹4一)、滑溜阻力、經絲開口中的面線張力和底線張力、綜合評價標準按照下面的方法測定。(1)織物厚度基于JISL1096:19998.5標準，使用厚度測定機測定試料的不同的5個位置的厚度，為了使厚度穩(wěn)定，在23.5kPa的加壓下放置10秒鐘后再測定厚度，計算出其平均值。15(2)經絲和煒絲的織密度基于JISL1096:19998.6.1標準進行測定。將試樣放置在水平的臺子上，除去不自然的褶皺和張力，在5個不同的地方計數2.54cm的區(qū)間的經絲和綿絲的根數，計算出它們的平均值。(3)單位面積織物的重量基于JISL1096:19998.4.2標準，取3張20cmx20cm的試驗片，測量各自的質量(g),取其平均值用每11112的質量(g/m2)來表示。(4)拉伸強度基于JISK6404-36.試驗方法B(布條強伸度測驗法)，對經向和綿向各方向分別取5張試驗片，從寬向兩側抽絲，使寬度為30mm,用等速牽引型試驗機在布條間隔150mm、拉伸速度200mm/min的條件下進行拉伸，直至試驗片切斷，測定直至切斷時的最大荷重，對經向和煒向各方向分別計算出平均值。(5)斷裂伸長率基于JISK6404-36.試驗方法B(布條強伸度測驗法)，對經向和綽向各方向分別取5張試驗片，從寬向兩側抽絲，使寬度為30mm,在這些試驗片的中間部分劃出100mm間隔的標線，用等速牽引型試驗機在布條間隔150mm、拉伸速度200mm/min的條件下進行拉伸，直至試驗片切斷，讀取直至切斷時的標線間的距離，按照下述式子計算出斷裂伸長率，對經向和煒向各方向分別計算出平均值。E=[(L-100)膽]x100其中，E:斷裂伸長率(％)L:切斷時標線間的距離(mm)(6)撕裂強力基于JISK6404-46.試馬全方法B(單舌式試樣撕^皮強力試-驗法)，在經向、綿向、經綿兩向分別取5個長邊200mm、短邊76mm的試-瞼片，在試驗片的短邊中央與邊成直角處切出75mm的切口，用等速牽引型試驗機在布條間隔75mm、拉伸速度200mm/min的條件下進行撕裂，直至試驗片拉斷，測定此時的撕裂荷重。由得到的撕裂荷重的譜圖記錄線，從除去最初的峰之外的極大點中按照從大到小的順序依次選取3點，取其平均值。最后，對經向和纟韋向各方向分別計算出平均值。(7)透氣量基于JISL1096:19998.27.1A法(弗雷澤型透氣性測試法)，測定在試驗壓差19.6kPa下進行試驗時的透氣量。從試樣的5個不同的地方采取約20cmx20cm的試^r片，將試^r片安裝在口徑100mm的圓筒的一端上并進行固定，使得從安裝的位置沒有空氣的泄漏，使用調節(jié)器調節(jié)試驗壓差為19.6kPa，用流量計測量此時通過試驗片的空氣量，計算出5張試驗片的平均值。(8)包裝性基于ASTMD6478-02標準進行測定。(9)滑溜阻力基于ASTMD6479-02標準進行測定。(10)經絲張力使用金井工機林式會社制造的f工7夕t只夕一(注冊商標)(型號CM-200FR),在織機運轉中，測定在經絲織軸和后輥的中央部分對每根經絲所施加的張力。(11)經絲開口中的面線張力和底線張力以經絲開口的狀態(tài)使織機停止，在后輥和綜片之間(在后輥和綜片之間配置有導輥時，為導輥和綜片之間)，采用與上述(IO)中同樣的張力測定機測定對位于上側的每根經絲所施加的張力，將其作為面線的張力。另外，同樣地，測定對位于下側的每根綷絲所施加的張力，將其作為底線的張力。(12)綜合評價基準通過以上的測定方法得到的透氣量和滑溜阻力的值分別以1.0L/cm2.min以下、400N以上為目標值，在后面所示的表中，將滿足兩個的值的情況作為""、將滿足其中任意一個值的情況作為"△"、將兩個值都不滿足的情況作為"x"。(經絲、綽絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為2.6dtex、長絲數為136、總纖度為350dtex、無捻、強度為8.5cN/dtex、伸長率為23.5%的合成纖維復絲作為經絲和綿絲使用。(織造步驟)使用上述經絲和煒絲，織造經絲的織密度為56根/2.54cm、綽絲的織密度為63根/2.54cm的織物?？棛C構成如下使用噴水織機，在打綿部和摩擦輥之間設置棒式伸幅器來把持織物，在后輥和綜片之間距離后輥40cm的位置處安裝導輥，并使得經絲由經位置線抬起7cm。作為織造條件，調節(jié)成織造時的經絲張力為147cN/根、織機停止時的面線張力為118cN/根、底線張力為167cN/根，織機轉速為500rpm。(熱定形步驟)接著，使用連續(xù)針板拉幅干燥機(引3続S匕?！罚废σ磺餀C)在縮幅率(幅入;TL率)0%、超喂率0%的尺寸限制下，在160。C下對該織物進行1分鐘的熱定形加工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑院褪占{時的壓實性，并且經向和綿向的滑溜阻力均衡性良好，且滿足目標值。(經絲、綿絲)作為經絲和綿絲，使用與實施例1相同的經絲和綿絲。(織造步驟)使用上述經絲和煒絲，織造經絲的織密度為64根/2.54cm、綿絲的織密度為55根/2.54cm的織物?？棛C構成、織造條件與實施例l相同。(熱定形步驟)接著，對該織物進行與實施例l相同的熱定形加工。得到的氣嚢用織物雖然透氣性沒有問題，但綷向的滑溜阻力低，在滑溜阻力方面經綿兩向的均衡性差。[比較例2](經絲、綿絲)作為經絲和煒絲，使用與實施例1相同的經絲和綿絲。(織造步驟)使用上述經絲和綿絲，織造經絲的織密度為60根/2.54cm、纟韋絲的織密度為59根/2.54cm的織物。織機構成、織造條件與實施例l相同。(熱定形步驟)接著，對該織物進4亍與實施例l相同的熱定形加工。得到的氣嚢用織物雖然透氣'性沒有問題，但緯向的滑溜阻力低，在滑溜阻力方面經煒兩向的均衡性差。[實施例2](經絲、煒絲)作為經絲和綿絲，使用與實施例l相同的經絲和綷絲。(織造步驟)使用上述經絲和綿絲，織造經絲的織密度為58根/2.54cm、緯絲的織密度為65根/2.54cm的織物。織機構成如下使用噴水織機，在打綿部和摩擦輥之間設置棒式伸幅器來把持織物。未安裝實施例1中使用的導輥。作為織造條件，調節(jié)成織造時的經絲張力為157cN/根、織機停止時的面線張力為157cN/根、底線張力為157cN/根，織機轉速為500rpm。(熱定形步驟)接著，對該織物進行與實施例l相同的熱定形加工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑院褪占{時的壓實性，并且經向和綽向的滑溜阻力均衡性良好，且滿足目標值。[比較例3](經絲、煒絲)將包含尼龍66的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為4.9dtex、長絲數為72、總纖度為350dtex、無捻、強度為8.5cN/dtex、伸長率為23.5%的合成纖維復絲作為經絲和緯絲使用。(織造步驟)使用上述經絲和綿絲，織造經絲的織密度為62根/2.54cm、綿絲的織密度為61根/2.54cm的織物。織機構成如下使用噴水織機，在打煒部和摩擦輥之間設置環(huán)式伸幅器來把持織物。未安裝實施例1中使用的導輥。作為織造條件，調節(jié)成織造時的經絲張力為69cN/根、織機停止時的面線張力為69cN/4艮、底線張力為69cN/才艮，織才幾轉速為500rpm。(熱定形步驟)4妻著，對該織物進4亍與實施例l相同的熱定形加工。19得到的氣嚢用織物的透氣量大，并且緯向的滑溜阻力低，因此在滑溜阻力方面經綿兩向的均衡性差。[實施例3](經絲、綿絲)作為經絲和綽絲，使用與實施例l相同的經絲和綿絲。(織造步驟)使用上述經絲和綿絲，織造經絲的織密度為54根/2.54cm、綿絲的織密度為61根/2.54cm的織物?？棛C構成如下使用噴水織機，在打綿部和摩擦輥之間設置棒式伸幅器來把持織物，在后輥和綜片之間距離后輥30cm的位置處安裝導輥，并使得經絲由經位置線抬起8cm。作為織造條件，調節(jié)成織造時的經絲張力為176cN/根、織機停止時的面線張力為157cN/根、底線張力為196cN/根，織機轉速為500rpm。(熱定形步驟)接著，對該織物進4亍與實施例1相同的熱定形加工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑院褪占{時的壓實性，并且經向和綿向的滑溜阻力均衡性良好，且滿足目標值。[比較例4](經絲、絆絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為4.9dtex、長絲數為72、總纖度為350dtex、無捻、強度為8.5cN/dtex、伸長率為23.5%的合成纖維復絲作為經絲和綿絲使用。(織造步驟)使用上述經絲和綿絲，織造經絲的織密度為64根/2.54cm、緯絲的織密度為55根/2.54cm的織物。織機構成如下使用噴水織機，在打綽部和摩擦輥之間設置環(huán)式伸幅器來把持織物。未安裝實施例1中使用的導輥。作為織造條件，調節(jié)成織造時的經絲張力為69cN/根、織機停止時的面線張力為69cN/根、底線張力為69cN/根，織機轉速為500rpm。(熱定形步驟)接著，對該織物進4亍與實施例1相同的熱定形加工。得到的氣嚢用織物的透氣量大，經向和緯向的滑溜阻力都低。[實施例4](經絲、綿絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為3.5dtex、長絲數為136、總纖度為470dtex、無捻、強度為8.6cN/dtex、伸長率為23.0%的合成纖維復絲作為經絲和煒絲使用。(織造步驟)使用上述經絲和絆絲，織造經絲的織密度為46根/2.54cm、綿絲的織密度為52根/2.54cm的織物?？棛C構成如下使用噴水織機，在打綿部和摩擦輥之間設置棒式伸幅器來把持織物。未安裝實施例1中使用的導輥。作為織造條件，調節(jié)成織造時的經絲張力為196cN/根、織機停止時的面線張力為196cN/根、底線張力為196cN/根，織機轉速為500rpm。(精練、熱定形步驟)接著，使上述織物通過60。C的熱水收縮槽20秒鐘，使用無接觸干燥機在16(TC下干燥10秒鐘，然后使用連續(xù)針板拉幅干燥機在縮幅率1.0%、超喂率0.5%的尺寸限制下，在18(TC下對該織物進行1分鐘的熱定形加工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑浴⑹占{時的壓實性，并且經向和綿向的滑溜阻力均衡性良好，且滿足目標值。[比較例5](經絲、綿絲)作為經絲和綿絲，使用與實施例4相同的經絲和煒絲。(織造步驟)使用上述經絲和綿絲，織造經絲的織密度為48根/2.54cm、綷絲的織密度為50根/2.54cm的織物。織機構成如下使用噴水織機，在打煒部和摩擦輥之間設置棒式伸幅器來把持織物。未安裝實施例1中使用的導輥。作為織造條件，調節(jié)成織造時的經絲張力為196cN/根、織機停止時的面線張力為196cN/根、底線張力為196cN/根，織機轉速為500rpm?？棛C構成、織造條件與實施例4相同。(精練、熱定形步驟)接著，使上述織物通過60。C的熱水收縮槽20秒鐘，使用無接觸干燥機在16(TC下干燥10秒鐘，然后使用連續(xù)針板拉幅干燥機在縮幅率1.0%、超喂率0.5%的尺寸限制下，在180。C下對該織物進行1分鐘的熱定形加工。精練、熱定形步驟與實施例4相同。得到的氣嚢用織物雖然透氣性沒有問題，但經向和綿向的滑溜阻力都低。(經絲、綿絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為3.3dtex、長絲數為72、總纖度為235dtex、無捻、強度為8.4cN/dtex、伸長率為23.5。/。的合成纖維復絲作為經絲和綿絲使用。(織造步驟)使用上述經絲和綿絲，織造經絲的織密度為67根/2.54cm、綿絲的織密度為74根/2.54cm的織物?？棛C構成如下使用噴水織機，在打絆部和摩擦輥之間設置棒式伸幅器來把持織物，在后輥和綜片之間距離后輥40cm的位置處安裝導輥，并使得經絲由經位置線抬起8cm。作為織造條件，調節(jié)成織造時的經絲張力為127cN/4艮、織機停止時的面線張力為108cN/根、底線張力為147cN/根，織機轉速為500rpm。(精練、熱定形步驟)接著，使上述織物通過60。C的熱水收縮槽20秒鐘，使用無接觸干燥機在16(TC下干燥10秒鐘，然后使用連續(xù)針板拉幅干燥機在縮幅率1.0%、超喂率0.5%的尺寸限制下，在18(TC下對該織物進行1分鐘的熱定形加工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑院褪占{時的壓實性，并且經向和煒向的滑溜阻力均衡性良好，且滿足目標值。[實施例6](經絲、綽絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為6.5dtex、長絲數為108、總纖度為700dtex、無捻、強度為8.4cN/dtex、伸長率為23.5%的合成纖維復絲作為經絲和綿絲使用。(織造步驟)使用上述經絲和綿絲，織造經絲的織密度為39根/2.54cm、煒絲的織密度為43根/2.54cm的織物?？棛C構成如下使用噴水織機，在打綿部和摩擦輥之間設置棒式伸幅器來把持織物，在后輥和綜片之間距離后輥40cm的位置處安裝導輥，并使得經絲由經位置線抬起8cm。作為織造條件，調節(jié)成織造時的經絲張力為196cN/根、織機停止時的面線張力為176cN/根、底線張力為216cN/根，織機轉速為500rpm。(精練、熱定形步驟)接著，使上述織物通過60。C的熱水收縮槽20秒鐘，使用無接觸干燥機在16(TC下干燥10秒鐘，然后使用連續(xù)針板拉幅干燥機在縮幅率1.0%、超喂率0.5%的尺寸限制下，在180。C下對該織物進行1分鐘的熱定形力a工。得到的氣嚢用織物兼?zhèn)涞屯笟庑院褪占{時的壓實性，并且經向和煒向的滑溜阻力均衡性良好，且滿足目標值。[比較例6](經絲、綿絲)將包含尼龍6.6的具有圓形的截面形狀，單纖維纖度為3.3dtex、長絲數為24、總纖度為79dtex、無捻、強度為7.7cN/dtex、伸長率為23.0%的合成纖維復絲作為經絲和綿絲使用。(織造步驟)使用上述經絲和綽絲，織造經絲的織密度為118根/2.54cm、綽絲的織密度為130根/2.54cm的織物。(織造步驟)使用上述經絲和纟爭絲，織造經絲的織密度為118根/2.54cm、煒絲的織密度為130根/2.54cm的織物?？棛C構成如下使用噴水織機，在打綿部和摩擦輥之間設置環(huán)式伸幅器來把持織物。未安裝實施例1中使用的導輥。作為織造條件，調節(jié)成織造時的經絲張力為69cN/根、織機停止時的面線張力為69cN/才艮、底線張力為69cN/才艮，織機轉速為500rpm。(精練、熱定形步驟)接著，使上述織物通過60。C的熱水收縮槽20秒鐘，使用無接觸干燥機在16(TC下干燥10秒鐘，然后使用連續(xù)針板拉幅干燥機在縮幅率0%、超喂率0%的尺寸限制下，在180。C下對該織物進行1分鐘的熱定形加工。得到的氣嚢用織物的透氣量大，經向和綿向的滑溜阻力都低。將上述實施例、比較例的測定結果歸納于下述表2、3。在實施例1~6中，透氣量和滑溜阻力的值均滿足目標值。而在比4支例16中，并不是透氣量和滑溜阻力的值兩者都滿足目標值。由此可知，本發(fā)明的氣嚢用織物制成氣嚢時，具有優(yōu)異的功能。<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>產業(yè)實用性本發(fā)明的氣嚢用織物兼?zhèn)錃鈬坝每椢锼蟮膬?yōu)異的低透氣性和收納時的壓實性，并且滑溜阻力也優(yōu)異。因此，本發(fā)明的氣嚢用織物特別優(yōu)選用作駕駛員坐椅用氣嚢、副駕駛座椅用氣嚢以及側面沖撞用氣嚢等，但其適用范圍并不限定于這些。權利要求1.氣囊用織物，其特征是，其是將合成纖維絲作為經絲和緯絲而形成的，并滿足以下要件(1)合成纖維絲的總纖度為100～700dtex(2)CF2/CF1≥1.10其中，CF1經絲的布面覆蓋系數CF1＝(Dw×0.9)1/2×NwCF2緯絲的布面覆蓋系數CF2＝(Df×0.9)1/2×NfDw經絲的總纖度(dtex)Df緯絲的總纖度(dtex)Nw經絲的織密度(根/2.54cm)Nf緯絲的織密度(根/2.54cm)(3)EC1≥400N、EC2≥400N其中，EC1按照ASTMD6479-02測定的經向的滑溜阻力(N)EC2按照ASTMD6479-02測定的緯向的滑溜阻力(N)(4)0.85≤EC2/EC1≤1.15(5)基于JISL1096規(guī)定的弗雷澤型透氣性測試法在試驗差壓19.6kPa下測定的透氣量為1.0L/cm2·min以下。2.權利要求1所述的氣嚢用織物，其中，經絲和緯絲包括相同的合成纖維。3.權利要求1或2所述的氣嚢用織物，其中，構成經絲和綿絲的合成纖維長絲的單纖維纖度為l~7dtex。4.權利要求1或2所述的氣嚢用織物，其中，經絲的布面覆蓋系數CF1和綿絲的布面覆蓋系數CF2均為950~1250。5.權利要求1或2所述的氣嚢用織物，其中，經絲的布面覆蓋系數CF1和綿絲的布面覆蓋系數CF2之和為2000以上但低于2300。6.氣嚢，其特征是，其是將權利要求15中任一項所述的氣嚢用織物進行縫制而得到的。7.氣嚢用織物的制造方法，其是制造權利要求15中任一項所述的氣嚢用織物的方法，其特征是，在織造時將經絲張力調整為75230cN/根。8.氣嚢用織物的制造方法，其是制造權利要求1~5中任一項所述的氣嚢用織物的方法，其特征是，使經絲開口中的面線張力和底線張力存在10~90%的差。9.權利要求7或8所述的氣嚢用織物的制造方法，其中，使用棒式伸幅器作為織造時的伸幅器。全文摘要本發(fā)明提供氣囊用織物、包括該織物的氣囊及其制造方法，所述氣囊用織物由于兼?zhèn)錃饽矣每椢锼蟮膬?yōu)異的低透氣性和收納時的壓實性，并且滑溜阻力也優(yōu)異，因此可以在氣囊膨脹展開后而約束乘員時，可減小氣囊縫制部位的網眼滑移。該氣囊用織物的特征是將相同的合成纖維絲作為經絲和緯絲而形成的，并滿足以下要件(1)合成纖維絲的總纖度為100～700dtex；(2)Nf/Nw≥1.10，其中，Nw經絲的織密度(根/2.54cm)、Nf緯絲的織密度(根/2.54cm)；(3)EC1≥400N、EC2≥400N，其中，EC1按照ASTMD6479-02測定的經向的滑溜阻力(N)、EC2按照ASTMD6479-02測定的緯向的滑溜阻力(N)；(4)0.85≤EC2/EC1≤1.15；(5)基于JISL1096規(guī)定的弗雷澤型透氣性測試法在試驗差壓19.6kPa下測定的透氣量為1.0L/cm²·min以下。文檔編號D03D1/02GK101479414SQ200780023688公開日2009年7月8日申請日期2007年6月22日優(yōu)先權日2006年6月23日發(fā)明者八幡大介,橫井大輔,藤山友道申請人:東麗株式會社