圖1及圖2A的結構實質上相同的結構，實施方式2中，使用與實施方式I的附圖標記相同的附圖標記進行說明。
[0148]但是，從目標相位寬度設定器203輸出的希望的斬波相位寬度Θ、/、與輸入至目標相位寬度設定器203的由電流檢測器103檢測出的實際的電流值Iac的關系，與實施方式I不同。從目標相位寬度設定器203輸出的希望的斬波相位寬度0W(W'與輸入至目標相位寬度設定器203的由電流檢測器103檢測出的實際的電流值Iac的關系的一例表示在圖3B中。圖3B表示從目標相位寬度設定器203輸出的希望的斬波相位寬度Θ wQFF'與輸入至目標相位寬度設定器203的由電流檢測器103檢測出的實際的電流值Iac的關系的一例。
[0149]圖3B所示的特性是:隨著由電流檢測器103檢測出的實際的電流值Iac的增加，希望的斬波相位寬度Θ 減少的特性。通過采用這種特性，在低輸入的情況下，高次諧波電流本身的大小小，因此重視損失減少，另一方面，在高輸入的情況下，能夠使得具有重視高次諧波電流的減少的特性。其結果是，能夠使得保持以損失減少和高次諧波電流的抑制為目標的特性。
[0150]此外，在圖3B所示的特性中，使前后平坦，并利用平滑的直線連接它們之間，但是表示斬波相位寬度斬波相位寬度0W()F/和電流值Iac的關系的特性，不限定于該形狀。
[0151]另外，在圖3B的特性圖中，將橫軸設為實際的電流值Iac進行了說明，但使用基于電流值Iac計算的輸入電力、或根據檢測流過負載4的電流的電流檢測器112的輸出和DC電壓檢測器110的輸出得到的整流電路裝置的輸出電力，也可得到相同的結果。
[0152]圖5A是用于說明實施方式2的整流電路裝置的控制裝置的第三動作例的控制動作的圖，(a)是表示AC電壓和整流后的DC電壓的關系的信號波形圖，(b)是表示要控制的目標電流波形的信號波形圖，(c)是表示實際上進行控制之后的AC電流的信號波形圖。另夕卜，圖5B是用于說明實施方式2的整流電路裝置的控制裝置的第四動作例的控制動作的圖，(a)是表示AC電壓和整流后的DC電壓的關系的信號波形圖，(b)是表示要控制的目標電流波形的信號波形圖，(c)是表示實際上進行控制之后的AC電流的信號波形圖。
[0153]圖5A的第三動作例中是，輸出的DC電壓比較低且半導體開關104不被進行斬波動作的斬波停止相位寬度(例如，最大的相位寬度)Qww/變大的情況。另一方面，圖5B的第四動作例中是，輸出的DC電壓與第三動作例相比較高，半導體開關104不被進行斬波的斬波停止相位寬度(例如，最小的相位寬度)Θ W(w與第三動作例相比較小的情況。由于斬波停止相位寬度Θ W(w與斬波動作相位寬度Θ W()N是互補的，因此能夠得到相同的作用效果O
[0154]另外，當來自交流電源I的AC電壓中包括變形(畸變)時，在AC電壓的半周期的期間中進行斬波的區(qū)間多次出現的情況存在。在這種情況下，也可以采用如下方式:斬波相位寬度檢測器212也可以將與AC電壓的相位的90度接近的截止期間的斬波停止相位寬度Θ Wtw選擇為控制用斬波相位寬度，進行該斬波控制。進一步，也可以采用如下方式:斬波相位寬度檢測器212將得到的上述多個斬波停止相位寬度相加(即，進行加法運算)，將加法運算結果的相位寬度作為控制用斬波相位寬度進行該斬波控制。
[0155]此外，在圖5A和圖5B的特性圖中，僅表示了 AC電壓的半周期的波形，但根據圖4A及圖4B以及現有技術可知，剩下的半周期其絕對值(瞬時絕對值)為同樣的波形，因此省略說明。
[0156]此外，實施方式2雖然構成為:目標相位寬度設定器203根據由電流檢測器103檢測出的實際的電流值Iac，按照預先設定的關系求取希望的斬波停止相位寬度Θ W(w%但也可以通過其它結構進行對應。例如，也可以采用如下方式:目標相位寬度設定器203將交流電壓的極性被固定的期間內由電流檢測器103得到的最大電流依次存儲，從預先設定的次數中提取最大的電流，作為相位寬度設定用電流Iacp，替代實際的電流Iac。或也可以采用如下方式:目標相位寬度設定器203將使用了存儲的最大電流的平均值作為相位寬度設定用電流Iacp，替代實際的電流Iac。
[0157]或也可以采用如下方式:目標相位寬度設定器203不使用實際的電流Iac，而使用基于實際的電流Iac計算的輸入電力、或由DC電壓檢測器110和電流檢測器112計算的整流電路裝置的輸出電力。
[0158]另外，也可以是如下方法:在負載4為包括電動機的逆變器的情況下，從外部賦予指示信號(未圖示)，以根據輸向電動機的轉速指令切換希望的斬波停止相位寬度Θ Wot/?；蛞部梢允侨缦路椒?從外部賦予指示信號(未圖示)，以在特定的條件下，根據希望高功率因數和高DC電壓等的包括整流電路裝置的系統(tǒng)整體的要求，切換希望的斬波停止相位寬度0W()F/。在此情況下，也可以將希望的斬波停止相位寬度Θ Wot/設為O度，進行整個區(qū)域開關。另外，也可以是將這些方法混合在一起的方法。
[0159]在實施方式2的斬波相位寬度檢測器212中，基于從Iac補償運算器210向PWM調制器211輸出的相對于半導體開關104的斬波驅動信號Sch的原信號，以來自AC電壓相位檢測器201的信號所表示的AC電壓的相位為基準，檢測斬波停止相位寬度θ￥_。對這樣的結構進行了說明，但作為本發(fā)明，例如即使是上述實施方式I中說明的圖2B、圖2C、圖2D或圖2E所示的結構，也可以實現相同的作用效果。
[0160]在應用圖2B所示的結構的情況下，構成為:設置被輸入斬波驅動信號Sch的波形成形器111，波形成形器111將斬波驅動信號Sch成形為開關連續(xù)的部分和開關停止的部分的二值信號，將該二值信號輸出到斬波相位寬度檢測器212。在斬波相位寬度檢測器212中，也可以采用如下結構:以來自AC電壓相位檢測器201的信號所表示的AC電壓的相位為基準，從二值信號的與開關停止的部分相當的部分提取斬波停止相位寬度，將提取的斬波相位停止寬度作為斬波停止相位寬度Θ WoFFO
[0161]如以上所述，即使在實施方式2的整流電路裝置具有圖2B所示的結構的情況下，也具有與上述圖2A所示的結構相同的作用效果。
[0162]另外，在應用上述圖2C所示的結構的情況下，也可以采用如下結構:斬波相位寬度檢測器212將極性被固定的周期的期間的斬波停止相位寬度和在測定期間中從電流檢測器103輸出的實際的電流值Iac的最大值(瞬時值)相關聯地存儲，從連續(xù)的多個測定結果提取實際的電流值Iac為最大的斬波停止相位寬度，將提取的斬波停止相位寬度作為斬波停止相位寬度0Wqff。
[0163]之所以將實際的電流值Iac的最大值(瞬時值)相關聯地存儲使用，是由于電源高次諧波電平與輸入電流成比例，因此通過著眼于電源高次諧波電平最大的電流波形來控制斬波相位寬度，將電源高次諧波控制在目標電平以下。
[0164]另外，在斬波相位寬度檢測器212中，之所以從連續(xù)的多個測定結果進行提取，是由于在負載4是具有脈動的特性的情況下，每一次的斬波相位寬度的測定值不同。
[0165]進而，在應用圖2D所示的結構的情況下:斬波相位寬度檢測器212將極性被固定的周期的期間的斬波相位寬度和在測定期間中從DC電壓檢測器110輸出的DC電壓Vdc的最小值相關聯地存儲，從連續(xù)的多個測定結果提取DC電壓Vdc最小的斬波停止相位寬度，將提取的斬波停止相位寬度作為斬波停止相位寬度Θ wQFF。
[0166]電源高次諧波的電平與輸入電流成比例。當將該關系以DC電壓Vdc置換時，在負載最大之處，DC電壓Vdc的電壓降低相應地變大。因此，在圖2D所示的結構中，與DC電壓Vdc的最小值相關聯地進行存儲，著眼于電源高次諧波電平最大的電流波形，進行斬波相位寬度控制，由此能夠將電源高次諧波控制在目標電平以下。
[0167]其中，之所以從連續(xù)的多個測定結果進行提取，是由于在負載4保持脈動的特性的情況下，每一次的斬波相位寬度的測定值不同。
[0168]如上所述，在實施方式2的整流電路裝置具有圖2B?2D所示的結構的情況下，即使是負載4保持脈動的特性，也具有與圖2A所示的結構相同優(yōu)異的作用效果。
[0169](實施方式3)
[0170]以下，對本發(fā)明實施方式3的整流電路裝置及該整流電路裝置的控制裝置進行說明。
[0171]本發(fā)明實施方式3的整流電路裝置是將上述實施方式I的整流電路裝置的控制方法簡化而得到的裝置。實施方式3的整流電路裝置中的斬波相位寬度檢測器212，對從O度或180度起到斬波成為停止狀態(tài)為止的AC電壓的極性(符號)不變化而被固定的區(qū)間(正區(qū)間或負區(qū)間)中的前半的相位寬度Θ Iwqn(斬波相位寬度)進行檢測，使用該相位寬度Θ Iwm進行該斬波控制。
[0172]因此，作為本發(fā)明實施方式3的整流電路裝置及控制裝置的結構，具有與上述實施方式I中說明的圖1及圖2A的結構實質上相同的結構，實施方式3中，使用與實施方式I中的附圖標記相同的附圖標記進行說明。
[0173]圖6A是用于說明實施方式3的整流電路裝置的控制裝置的第五動作例的控制動作的圖，(a)是表示AC電壓和整流后的DC電壓的關系的信號波形圖，(b)是表示要控制的目標電流波形的信號波形圖，(c)是表示實際上進行控制之后的AC電流的信號波形圖。另夕卜，圖6B是用于說明實施方式3的整流電路裝置的控制裝置的第六動作例的控制動作的圖，(a)是表示AC電壓和整流后的DC電壓的關系的信號波形圖，(b)是表示要控制的目標電流波形的信號波形圖，(c)是表示實際上進行控制之后的AC電流的信號波形圖。
[0174]圖6A的第五動作例中，是輸出的DC電壓比較低，半導體開關104進行斬波的相位寬度Θ 1??比較小的情況。另一方面，圖6B的第六動作例中，是輸出的DC電壓與第五動作例相比較高，半導體開關104進行斬波的相位寬度Θ Iww與第五動作例相比較大的情況。
[0175]在實施方式3的整流電路裝置中，在圖6A及圖6B所示的動作例的AC電壓的半周期的區(qū)間中，進行前半的斬波的相位寬度Θ Iwqn具有與上述圖4A及圖4B所示的傾向相同的傾向，因此，能夠得到與實施方式I相同的作用效果。
[0176](實施方式4)
[0177]以下，對本發(fā)明實施方式4的整流電路裝置及該整流電路裝置的控制裝置進行說明。
[0178]本發(fā)明實施方式4的整流電路裝置與上述實施方式3的整流電路裝置一樣，是將實施方式I的整流電路裝置的控制方法簡化得到的裝置。實施方式4的整流電路裝置中的斬波相位寬度檢測器212，對從O度或180度起到斬波成為停止狀態(tài)為止的AC電壓的極性(符號)不變化而被固定的區(qū)間(正區(qū)間或負區(qū)間)中的后半的相位寬度0 2wQN進行檢測，進行該斬波控制。
[0179]因此，作為本發(fā)明實施方式4的整流電路裝置及控制裝置的結構，具有與上述實施方式I中說明的圖1及圖2A的結構實質上相同的結構，實施方式4中，使用與實施方式I中的附圖標記相同的附圖標記進行說明。
[0180]圖7A是用于說明本發(fā)明的實施方式4的整流電路裝置的控制裝置的第七動作例的控制動作的圖，(a)是表示AC電壓和整流后的DC電壓的關系的信號波形圖，(b)是表示要控制的目標電流波形的信號波形圖，(c)是表示實際上進行控制之后的AC電流的信號波形圖。另外，圖7B是用于說明本發(fā)明的實施方式4的整流電路裝置的控制裝置的第八動作例的控制動作的圖，(a)是表示AC電壓和整流后的DC電壓的關系的信號波形圖，(b)是表示要控制的目標電流波形的信號波形圖，(c)是表示實際上進行控制之后的AC電流的信號波形圖。
[0181]在圖7A的第七動作例中，是輸出的DC電壓比較低且半導體開關104進行斬波的相位寬度9 2ww(斬波相位寬度)比較小的情況。另一方面，在圖7B的第八動作例中，是輸出的DC電壓與第七動作例相比較高，半導體開關104進行斬波的相位寬度Θ 2W()N與第七動作例相比較大的情況。
[0182]在實施方式4的整流電路裝置中，在圖7A及圖7B所示的動作例的交流電源I的半周期的區(qū)間中，進行后半的斬波的相位寬度Θ 2wQN具有與上述圖4A及圖4B所示的傾向相同的傾向，因此，能夠得到與實施方式I相同的作用效果。
[0183](實施方式5)
[0184]以下，對本發(fā)明實施方式5的整流電路裝置及該整流電路裝置的控制裝置進行說明。
[0185]本發(fā)明實施方式5的整流電路裝置構成為:利用斬波相位寬度檢測器212，對上述實施方式3的整流電路裝置中的斬波相位寬度Θ Wlm和實施方式4的整流電路裝置中的斬波相位寬度Θ ?2(^的合計相位寬度(Θ wl 0Ν+ Θ w20N)進行檢測，控制DC電壓，以使該合計相位寬度(Θ w1n+ Θ w20N)成為希望的相位寬度。
[0186]圖8A是用于說明本發(fā)明的實施方式5的整流電路裝置的控制裝置的第九動作例的控制動作的圖，(a)是表示AC電壓和整流后的DC電壓的關系的信號波形圖，(b)是表示要控制的目標電流波形的信號波形圖，(c)是表示實際上進行控制之后的AC電流的信號波形圖。另外，圖8B是用于說明本發(fā)明的實施方式5的整流電路裝置的控制裝置的第十動作例的控制動作的圖，(a)是表示AC電壓和整流后的DC電壓的關系的信號波形圖，(b)是表示要控制的目標電流波形的信號波形圖，(c)是表示實際上進行控制之后的AC電流的信號波形圖。
[0187]在圖8A的第九動作例中，是輸出的DC電壓比較低且半導體開關104進行斬波的前半的斬波相位寬度Θ Iwqi^S后半的斬波相位寬度0 2??比較小的情況。另一方面，圖8B的第十動作例中，是輸出的DC電壓與第九動作例相比較高，半導體開關104進行斬波的前半的斬波相位寬度Θ Iwcjn及后半的斬波相位寬度0 2ww與第九動作例相比較大的情況。
[0188]在實施方式5的整流電路裝置中，在圖8A及圖8B所示的動作例的交流電源I的半周期的區(qū)間中，前半的斬波相位寬度Θ Iwm及后半的斬波相位寬度0 2ww具有與上述圖4A及圖4B所示的傾向相同的傾向，因此，能夠得到與實施方式I?實施方式4相同的作用效果。
[0189](實施方式6)
[0190]以下，對本發(fā)明實施方式6的整流電路裝置及和整流電路裝置的控制裝置進行說明。
[0191]圖9A是用于說明本發(fā)明的