本發(fā)明屬于電力系統(tǒng)電能質(zhì)量技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種基于MMC-UPFC(模塊化多電平-統(tǒng)一潮流控制器)的輸電線路三相不平衡治理系統(tǒng)及方法。

背景技術(shù)：

隨著輸電網(wǎng)絡(luò)的快速發(fā)展，輸電線路的電能質(zhì)量問題受到越來越廣泛的關(guān)注，而三相不平衡是電能質(zhì)量的重要指標(biāo)之一。由于輸電網(wǎng)絡(luò)中局部環(huán)網(wǎng)的增多，通信和電力電子設(shè)備的大規(guī)模應(yīng)用以及用戶負(fù)荷多樣性造成的配網(wǎng)三相不平衡，導(dǎo)致輸電線路三相不平衡問題愈發(fā)嚴(yán)重。在電力系統(tǒng)中，三相不平衡可分為故障性不平衡和非故障性不平衡兩類。對于非故障性三相不平衡，雖允許在工況下長期存在，但只要輸電線路的三相不平衡大于一定程度，就會導(dǎo)致線路輸送容量不足、線路損耗增大以及保護(hù)誤動等問題，對電力系統(tǒng)產(chǎn)生危害；長期存在則會嚴(yán)重影響電網(wǎng)的安全、經(jīng)濟(jì)、穩(wěn)定運行。

目前，針對輸電線路三相不平衡問題治理的研究仍處在初始階段，且現(xiàn)有的技術(shù)研究主要針對于架空線路。對于架空線路不平衡問題的解決方法主要有兩種，一種是通過采用換序技術(shù)方案來優(yōu)化相序排列從而改善三相不平衡現(xiàn)象；另一種方法是通過調(diào)節(jié)無功和增加無功補(bǔ)償裝置的方式來減少線路三相不平衡度。但是現(xiàn)有方案中，相序優(yōu)化需通過逐一嘗試的方法來確定最優(yōu)方案，十分耗時耗力且難以確定最佳方案，且輸電線路三相不平衡原因多樣，也難以通過定性分析來發(fā)現(xiàn)原因從而確定相序優(yōu)化方案；而通過無功調(diào)節(jié)治理三相不平衡經(jīng)常會出現(xiàn)諧波放大等問題，且增加消弧線圈等裝置只能起到削減電容電流的作用，對解決三相不平衡問題沒有實質(zhì)的意義。對于電纜線路不平衡的研究，現(xiàn)有研究發(fā)現(xiàn)電纜的排列方式與其線路不平衡度密切相關(guān)，采用“品”字形垂直排列方式較其他排列方式而言可明顯減少線路不平衡度。但是電纜施工常需要開挖施工，而重點經(jīng)濟(jì)地區(qū)往往不允許進(jìn)行開挖施工，因此將采用非開挖的頂管施工方式，無法控制電纜各相的排列。

可見，現(xiàn)有技術(shù)中并未對輸電線路的三相不平衡問題提出一個一般性的解決方案。因此，對于輸電線路三相不平衡的研究具有積極的意義。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的就是為了解決上述問題，提出了一種基于MMC-UPFC的輸電線路三相不平衡治理系統(tǒng)及方法，該系統(tǒng)及方法能夠解決各類輸電線路在多種場合下的三相不平衡問題。

為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的具體方案如下：

一種基于MMC-UPFC的輸電線路三相不平衡治理系統(tǒng)，包括：模塊化多電平-統(tǒng)一潮流控制器MMC-UPFC；所述MMC-UPFC包括：一對背靠背連接的共用同一直流母線的換流器，即并聯(lián)側(cè)換流器和串聯(lián)側(cè)換流器；所述并聯(lián)側(cè)換流器通過一個并聯(lián)變壓器接入電網(wǎng)，所述串聯(lián)側(cè)換流器通過一個串聯(lián)變壓器接入電網(wǎng)；

所述MMC-UPFC加裝在輸電線路的送端，在串聯(lián)變壓器側(cè)注入一個可控的電壓到輸電系統(tǒng)中去來抵消線路上的不平衡部分，從而實現(xiàn)輸電線路上的三相平衡。

進(jìn)一步地，所述并聯(lián)側(cè)/串聯(lián)側(cè)換流器包括六個橋臂，每個橋臂包括由電抗器、等效電阻和N個半橋子模塊依次串聯(lián)連接。

進(jìn)一步地，所述并聯(lián)側(cè)換流器用于維持線路接入點的交流母線電壓以及直流母線電壓；所述串聯(lián)側(cè)換流器輸出正、負(fù)序兩種電壓分量，正序分量用于調(diào)節(jié)線路潮流，負(fù)序分量用于削弱線路中的三相不平衡現(xiàn)象。

一種基于MMC-UPFC的輸電線路三相不平衡治理方法，包括：

通過三相不平衡控制策略在串聯(lián)變壓器側(cè)注入一個可控的電壓到輸電系統(tǒng)中去來抵消線路上的不平衡部分，從而實現(xiàn)輸電線路上的三相平衡；

所述三相不平衡控制策略包括：

(1)并聯(lián)側(cè)換流器采用交叉解耦控制策略，通過q軸分量進(jìn)行無功調(diào)節(jié)，產(chǎn)生或吸收無功功率來穩(wěn)定接入點的交流母線電壓；通過d軸分量進(jìn)行有功調(diào)節(jié)，通過并聯(lián)變壓器從電網(wǎng)交流側(cè)吸收有功來補(bǔ)償串聯(lián)側(cè)換流器所需要的有功功率和整個MMC-UPFC的有功功率消耗，從而維持直流側(cè)電壓的恒定；

(2)串聯(lián)側(cè)換流器通過串聯(lián)側(cè)變壓器注入一個幅值和相角都可控的電壓，其中電壓包括正負(fù)序兩種分量，正序分量用來實現(xiàn)交流電壓的移相調(diào)節(jié)和串聯(lián)補(bǔ)償，從而實現(xiàn)對線路上有功和無功潮流的控制；負(fù)序分量用來抵消輸電線路上不平衡部分的負(fù)序電壓分量，從而實現(xiàn)對三相不平衡的治理；

(3)通過最近電平逼近調(diào)制法得到并聯(lián)側(cè)換流器和串聯(lián)側(cè)換流器中上、下橋臂所需導(dǎo)通的半橋子模塊數(shù)目，使用最接近的電平瞬時逼近調(diào)制波，得到所需要的換流器相電壓。

進(jìn)一步地，選取串聯(lián)變壓器接法為星型接法，選取并聯(lián)變壓器為星角接法或者星型中性點懸空接法，從而抑制輸電線路三相不平衡中的零序電流部分。

進(jìn)一步地，所述步驟(1)中，并聯(lián)側(cè)換流器采用內(nèi)外環(huán)雙閉環(huán)PI控制器；內(nèi)環(huán)電流控制器用來控制并聯(lián)側(cè)換流器的輸出電壓，使dq軸電流快速跟蹤其參考值，實現(xiàn)dq軸之間的解耦；外環(huán)電壓控制器根據(jù)接入點交流母線電壓和直流母線電壓的參考值，確定內(nèi)環(huán)電流控制器的dq軸電流參考值。

進(jìn)一步地，所述外環(huán)電壓控制器設(shè)計如下：

所述內(nèi)環(huán)電流控制器設(shè)計如下：

其中，u_sh(t)代表并聯(lián)側(cè)相電壓，v_sh(t)代表并聯(lián)側(cè)換流器內(nèi)部電動勢，i_sh(t)代表并聯(lián)側(cè)相電流，L_sh′代表換流器等效電感，u_dc(t)代表直流側(cè)電壓，u_1rms(t)代表并聯(lián)側(cè)交流母線節(jié)點電壓的有效值；上標(biāo)*代表該變量的參考值，下標(biāo)d、q分別代表在旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的d、q軸分量，k_p代表比例環(huán)節(jié)調(diào)節(jié)系數(shù)，k_i代表積分環(huán)節(jié)調(diào)節(jié)系數(shù)，ω代表基頻角頻率。

進(jìn)一步地，所述步驟(2)中，串聯(lián)側(cè)換流器在串聯(lián)側(cè)變壓器注入一個幅值和相角都可控的電壓，所述電壓包括正序分量和負(fù)序分量，分別通過正序控制器和負(fù)序控制器進(jìn)行控制；

所述正序控制器采用內(nèi)外環(huán)雙環(huán)控制，正序控制器的內(nèi)環(huán)控制器用來控制串聯(lián)側(cè)輸出的正序電壓分量，從而控制線路潮流，使dq軸正序電流部分快速跟蹤其參考值，實現(xiàn)dq軸的解耦；外環(huán)控制器根據(jù)瞬時功率理論，給定有功和無功功率的參考值，通過計算來得到內(nèi)環(huán)控制器的dq軸電流參考值；

所述負(fù)序控制器用于抑制線路不平衡部分中的負(fù)序分量，將內(nèi)環(huán)電流指令值直接給定為零；負(fù)序控制器只包含一個內(nèi)環(huán)電流控制器，將dq軸電流進(jìn)行解耦，輸出負(fù)序電壓參考值，使dq軸負(fù)序電流部分能快速跟蹤其參考值。

進(jìn)一步地，所述正序控制器的外環(huán)控制器設(shè)計如下：

所述正序控制器的內(nèi)環(huán)控制器設(shè)計如下：

所述負(fù)序控制器設(shè)計如下：

其中，u_se(t)代表串聯(lián)側(cè)相電壓，v_se(t)代表串聯(lián)側(cè)換流器內(nèi)部電動勢，i_se(t)代表串聯(lián)側(cè)相電流，u₂(t)代表串聯(lián)側(cè)交流母線節(jié)點電壓，下標(biāo)d、q分別代表在旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的d、q軸分量，上標(biāo)+、-分別代表正、負(fù)序分量，上標(biāo)*代表該變量的參考值；L_se′代表換流器等效電感，P_line代表線路上的有功功率，Q_line代表線路上的無功功率，k_p代表比例環(huán)節(jié)調(diào)節(jié)系數(shù)，k_i代表積分環(huán)節(jié)調(diào)節(jié)系數(shù)，ω代表基頻角頻率。

進(jìn)一步地，所述步驟(3)中，對并聯(lián)側(cè)換流器和串聯(lián)側(cè)換流器中的半橋子模塊進(jìn)行電容電壓平衡控制：

監(jiān)測半橋子模塊電容電壓值，對每一相上、下橋臂中的半橋子模塊的電容電壓進(jìn)行排序；

測量橋臂中的電流方向，如果電流方向流入半橋子模塊，則為半橋子模塊的電容充電，投入半橋子模塊中電容電壓偏低的那些半橋子模塊；

如果電流方向流出半橋子模塊，則為半橋子模塊的電容放電，投入半橋子模塊中電容電壓偏高的那些半橋子模塊；從而保證半橋子模塊電容電壓的平衡。

本發(fā)明的有益效果：

1、本發(fā)明解決了輸電線路的多種不平衡問題，提出了一種解決輸電線路三相不平衡的通用性方法，不需要再通過分析線路類型以及三相不平衡原因來確定解決方案。特別是針對于難以解決的已安裝投運的架空線路及電纜線路的三相不平衡問題，也可通過加裝MMC-UPFC裝置來實現(xiàn)三相不平衡的治理。

2、本發(fā)明在解決輸電線路三相不平衡問題的同時又可實現(xiàn)對輸電線路潮流的控制，可防止輸電線路出現(xiàn)輕載與過載的問題，拓展了應(yīng)用功能，保證了電力系統(tǒng)的安全、經(jīng)濟(jì)、穩(wěn)定運行。

3、本發(fā)明針對于輸電線路三相不平衡部分中的零序分量，通過選取恰當(dāng)?shù)淖儔浩鹘泳€方式來進(jìn)行抑制，不需要額外增加零序控制器，使控制器更加具有經(jīng)濟(jì)性。

附圖說明

圖1為模塊化多電平換流器MMC的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖；

圖2為本發(fā)明的總體結(jié)構(gòu)圖；

圖3為本發(fā)明所述并聯(lián)側(cè)換流器控制框圖；

圖4為本發(fā)明所述串聯(lián)側(cè)換流器正序控制框圖；

圖5為本發(fā)明所述串聯(lián)側(cè)換流器負(fù)序控制框圖；

圖6為本發(fā)明所述的零序部分抑制原理結(jié)構(gòu)圖；

圖7為本發(fā)明所述的總體控制框圖；

圖8為本發(fā)明的總體流程圖。

具體實施方式：

下面結(jié)合附圖對本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明：

本發(fā)明公開了一種基于MMC-UPFC的輸電線路三相不平衡治理系統(tǒng)，包括：模塊化多電平-統(tǒng)一潮流控制器MMC-UPFC，MMC-UPFC包括：背靠背連接的共用同一直流母線的并聯(lián)側(cè)換流器和串聯(lián)側(cè)換流器；MMC-UPFC兩端分別通過一個并聯(lián)變壓器和一個串聯(lián)變壓器聯(lián)入系統(tǒng)：并聯(lián)側(cè)換流器通過一個并聯(lián)變壓器接入電網(wǎng)，串聯(lián)側(cè)換流器通過一個串聯(lián)在輸電線路上的變壓器耦合進(jìn)電網(wǎng)。

換流器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖如圖1所示，包括6個橋臂，每個橋臂由一個電抗器、一個等效電阻和N個半橋子模塊串聯(lián)而成，每相的上下兩個橋臂合在一起稱為一個相單元。

在輸電線路加裝MMC-UPFC裝置后的總體結(jié)構(gòu)圖如圖2所示，MMC-UPFC加裝在輸電系統(tǒng)的送端，其中串聯(lián)側(cè)換流器通過一個串聯(lián)變壓器連入系統(tǒng)，向輸電線路注入一個可控的電壓從而實現(xiàn)對線路三相不平衡現(xiàn)象的治理。并聯(lián)側(cè)換流器用來維持線路接入點的交流母線電壓以及直流母線電壓；串聯(lián)側(cè)換流器輸出正、負(fù)序兩種電壓分量，正序分量用來調(diào)節(jié)線路潮流，負(fù)序分量用來削弱線路中的三相不平衡現(xiàn)象。

本發(fā)明公開了一種輸電線路三相不平衡的治理方法，包括以下步驟：

(1)并聯(lián)側(cè)的控制策略采用交叉解耦控制策略，將數(shù)學(xué)模型從abc三相坐標(biāo)系下通過派克變換轉(zhuǎn)化為兩相dq同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下。并聯(lián)側(cè)環(huán)流器有兩個作用，一是通過q軸分量進(jìn)行無功調(diào)節(jié)，產(chǎn)生或吸收無功功率來穩(wěn)定接入點的交流母線電壓；二是通過d軸分量進(jìn)行有功調(diào)節(jié)，通過并聯(lián)變壓器從電網(wǎng)交流側(cè)吸收有功來補(bǔ)償串聯(lián)側(cè)所需要的有功功率和整個UPFC裝置的有功功率消耗，從而維持直流側(cè)電壓的恒定。

并聯(lián)側(cè)換流器的交流側(cè)動態(tài)方程為：

將其通過派克變換轉(zhuǎn)換為dq坐標(biāo)系下為：

其中，u_shj(t)代表并聯(lián)側(cè)相電壓，v_shj(t)代表并聯(lián)側(cè)換流器內(nèi)部電動勢，i_shj(t)代表并聯(lián)側(cè)相電流，j＝a，b，c，下標(biāo)d、q分別代表在旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的d、q軸分量；L_sh′代表換流器等效電感，R_sh′代表換流器的等效損耗電阻，ω代表基頻角頻率。

并聯(lián)側(cè)換流器控制器的設(shè)計如圖3所示，控制器采用內(nèi)外環(huán)雙閉環(huán)PI控制器。內(nèi)環(huán)電流控制用來控制換流器的輸出電壓，使dq軸電流快速跟蹤其參考值；外環(huán)控制器根據(jù)交流電壓和直流電壓的參考值，來確定內(nèi)環(huán)電流控制器的dq軸電流參考值。外環(huán)電壓控制器設(shè)計如下：

內(nèi)環(huán)電流控制器設(shè)計如下：

其中，u_dc(t)代表直流側(cè)電壓，u_1rms(t)代表并聯(lián)側(cè)交流母線節(jié)點電壓的有效值，上標(biāo)*代表該變量的參考值，k_p代表比例環(huán)節(jié)調(diào)節(jié)系數(shù)，k_i代表積分環(huán)節(jié)調(diào)節(jié)系數(shù)。

采用上述控制策略后，代入同步坐標(biāo)系下的換流器時域動態(tài)方程可實現(xiàn)dq軸之間的解耦。外環(huán)控制器分別用接入點母線電壓和直流母線電壓做PI控制，來獲得dq軸電流的指令值，dq軸電流分別用來控制直流母線電壓和交流母線電壓。

(2)串聯(lián)側(cè)換流器要通過串聯(lián)側(cè)變壓器注入一個幅值和相角都可控的電壓，其中電壓要包括正負(fù)序兩種分量，正序分量用來實現(xiàn)交流電壓的移相調(diào)節(jié)和串聯(lián)補(bǔ)償，從而實現(xiàn)對線路上有功和無功潮流的控制；負(fù)序分量用來抵消輸電線路上不平衡部分的負(fù)序電壓分量，從而實現(xiàn)對三相不平衡的治理。

串聯(lián)側(cè)換流器的正負(fù)序動態(tài)方程為：

通過派克變換轉(zhuǎn)換為同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的正負(fù)序方程為：

其中，u_sej(t)代表串聯(lián)側(cè)相電壓，v_sej(t)代表串聯(lián)側(cè)換流器內(nèi)部電動勢，i_sej(t)代表串聯(lián)側(cè)相電流，j＝a，b，c，下標(biāo)d、q分別代表在旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的d、q軸分量，上標(biāo)+、-分別代表正、負(fù)序分量；L_se′代表換流器等效電感，R_se′代表換流器的等效損耗電阻，ω代表基頻角頻率。

串聯(lián)側(cè)換流器控制器的設(shè)計，分為正序控制器的設(shè)計和負(fù)序控制器的設(shè)計。其中，正序控制器分為內(nèi)外環(huán)雙環(huán)控制器，如圖4所示。正序控制器的內(nèi)環(huán)電流控制用來控制串聯(lián)側(cè)輸出的正序電壓分量，從而控制線路潮流，使dq軸正序電流部分快速跟蹤其參考值；外環(huán)控制器根據(jù)瞬時功率理論，給定有功和無功功率的參考值，通過計算來得到內(nèi)環(huán)電流控制器的dq軸電流參考值。正序控制器的外環(huán)控制器根據(jù)瞬時功率理論，設(shè)計如下：

正序控制器的內(nèi)環(huán)控制設(shè)計如下：

其中，P_line代表線路上的有功功率，Q_line代表線路上的無功功率，上標(biāo)*代表該變量的參考值，k_p代表比例環(huán)節(jié)調(diào)節(jié)系數(shù)，k_i代表積分環(huán)節(jié)調(diào)節(jié)系數(shù)。

由上可知，正序控制策略可以控制線路潮流，外環(huán)控制器根據(jù)有功、無功確定dq軸電流的參考值，輸入到內(nèi)環(huán)控制器中。內(nèi)環(huán)控制器可以對dq軸電流進(jìn)行解耦，進(jìn)而輸出串聯(lián)側(cè)換流器電壓的dq軸參考值。

而負(fù)序控制器的目標(biāo)是用來抑制線路不平衡部分中的負(fù)序分量，因此將內(nèi)環(huán)電流指令值直接給定為零即可。所以負(fù)序控制器只包含一個內(nèi)環(huán)電流控制器，如圖5所示。將負(fù)序控制器設(shè)計如下：

負(fù)序控制器用來控制串聯(lián)側(cè)輸出的負(fù)序電壓分量，從而與線路三相不平衡部分中的負(fù)序電壓相抵。負(fù)序控制器中將dq軸電流進(jìn)行解耦，輸出負(fù)序電壓參考值，使dq軸負(fù)序電流部分能快速跟蹤其參考值。

(3)對于輸電線路不平衡部分中的零序部分，通過變壓器接法的選取進(jìn)行抑制。

線路三相不平衡時，電流中的零序部分會在線路阻抗上產(chǎn)生零序電壓U⁰，由于串聯(lián)側(cè)換流器采用串聯(lián)變壓器連入線路，因此線路電流和變壓器一次側(cè)電流為同一電流。選取串聯(lián)側(cè)變壓器接法為星星接法，其等效模型為圖6所示。

由于串聯(lián)側(cè)變壓器采用星星接法，因此串聯(lián)變壓器二次側(cè)存在零序電流的通路。零序電流的流經(jīng)路徑與并聯(lián)側(cè)變壓器的選取有關(guān)，將并聯(lián)側(cè)變壓器選取為星角接法或星星中性點懸空接法，這樣一來在并聯(lián)側(cè)不存在零序電流的通路。因此零序電流將通過串聯(lián)變壓器的勵磁電抗X_m流過，不經(jīng)過UPFC內(nèi)部。由于勵磁電抗很大，所以輸電線路中的零序電流部分被抑制到很小幾乎為零，輸電線路三相不平衡中的零序部分也因此得到了抑制。

(4)串聯(lián)側(cè)換流器的正序控制器和負(fù)序控制器所輸出的正負(fù)序電壓參考值共同構(gòu)成了換流器總的內(nèi)部電動勢參考值U_sejref，并聯(lián)側(cè)換流器的內(nèi)部電動勢參考值為U_shjref。上、下橋臂電壓的參考信號u_{pj_ref}和u_{nj_ref}可由內(nèi)部電動勢得到，如圖7所示。上橋臂的參考電壓為：下橋臂的參考電壓為：u_ref為換流器的內(nèi)部電動勢參考電壓，u_dc為換流器的直流側(cè)電壓。

對于模塊化多電平換流器，在調(diào)制策略上選擇了更適用于電平數(shù)多的最近電平逼近調(diào)制策略(NLM)，即通過最近電平逼近調(diào)制法得到MMC的上、下橋臂所需導(dǎo)通的子模塊數(shù)目，使用最接近的電平瞬時逼近調(diào)制波，從而得到所需要的換流器相電壓。原理簡單、實現(xiàn)簡便、動態(tài)性能好。在NLM中附加子模塊電容電壓平衡控制，監(jiān)測子模塊電容電壓值，對MMC每相上、下橋臂中的子模塊電容電壓進(jìn)行排序。并測量橋臂的電流方向，電流方向流入子模塊，即為子模塊的電容充電，投入子模塊中電容電壓偏低的那些子模塊；電流方向流出子模塊，即為子模塊的電容放電，投入子模塊中電容電壓偏高的那些子模塊。保證了子模塊電容電壓的平衡。

實施例1：

對于線路兩端電壓平衡，由輸電線路自身問題產(chǎn)生的三相不平衡現(xiàn)象，如架空線路的參數(shù)不平衡，輸電走廊平行線路間的耦合作用以及電纜線路各相間的差異等問題。上述因素均導(dǎo)致了線路參數(shù)不對稱，進(jìn)而導(dǎo)致三相電流不平衡。

采用在送端加裝MMC-UPFC裝置，應(yīng)用本發(fā)明所述的三相不平衡治理的控制方法，在步驟2中生成負(fù)序電壓分量U^-_sejref加到線路中去，抵消線路中已存在的負(fù)序電壓分量，進(jìn)而削弱負(fù)序電流分量。在步驟3選取變壓器的接線方式，通過串聯(lián)變壓器的勵磁電抗抑制零序電流部分。從而實現(xiàn)對負(fù)序和零序電流分量的抑制，保證輸電線路三相平衡。

實施例2：

對于線路兩端電壓不平衡而在輸電線路上產(chǎn)生的三相不平衡現(xiàn)象，如由于配電網(wǎng)三相不平衡導(dǎo)致的輸電線路受端電壓不平衡等問題。上述線路參數(shù)三相對稱，由于兩端電壓不平衡而導(dǎo)致的三相電流不平衡問題。

在送端加裝MMC-UPFC裝置，應(yīng)用本發(fā)明所述的三相不平衡治理的控制方法，在步驟2中生成負(fù)序電壓分量U^-_sejref加到線路中去，抵消線路兩端電源中的負(fù)序電壓分量，進(jìn)而抑制由負(fù)序電壓在線路中產(chǎn)生的負(fù)序電流分量。在步驟3通過選取變壓器的接線方式，讓零序電流流經(jīng)串聯(lián)變壓器的勵磁電抗，從而實現(xiàn)對零序電流的抑制。從而實現(xiàn)輸電線路三相不平衡的治理。

實施例3：

對于交流系統(tǒng)暫時故障在輸電線路上產(chǎn)生的三相不平衡現(xiàn)象，如由于受端系統(tǒng)遠(yuǎn)端發(fā)生單相接地或兩相短路故障導(dǎo)致的輸電線路受端電壓不對稱等問題。上述線路參數(shù)三相對稱，由于受端系統(tǒng)的遠(yuǎn)端故障導(dǎo)致的三相電流不平衡問題。

在送端加裝MMC-UPFC裝置，應(yīng)用本發(fā)明所述的三相不平衡治理的控制方法，在步驟2中生成負(fù)序電壓分量U^-_sejref加到線路中去，抵消線路兩端電源中的負(fù)序電壓分量，進(jìn)而抑制由受端故障在線路中產(chǎn)生的負(fù)序電流分量。在步驟3通過選取變壓器的接線方式，讓零序電流流經(jīng)串聯(lián)變壓器的勵磁電抗，從而實現(xiàn)輸電線路三相不平衡的治理。

上述雖然結(jié)合附圖對本發(fā)明的具體實施方式進(jìn)行了描述，但并非對本發(fā)明保護(hù)范圍的限制，所屬領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該明白，在本發(fā)明的技術(shù)方案的基礎(chǔ)上，本領(lǐng)域技術(shù)人員不需要付出創(chuàng)造性勞動即可做出的各種修改或變形仍在本發(fā)明的保護(hù)范圍以內(nèi)。