專利名稱：一種節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐及其控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及漆包線技術(shù)領(lǐng)域，特別是涉及一種節(jié)能環(huán)保立式漆包機烘爐及其控制方法。
背景技術(shù)：
漆包烘爐是漆包機的核心部分，它決定了漆包機的節(jié)能指標，環(huán)保指標以及漆包線產(chǎn)品的品質(zhì)水平。本發(fā)明人之前提出的專利申請“一種節(jié)能環(huán)保漆包烘爐”(申請?zhí)?200910039710. 4)提出了一種解決臥式漆包烘爐節(jié)能環(huán)保問題的方法，雖然有部分原理可推廣到立式漆包機，但因為立式漆包機的工作方式不同，還是有很多部分需要創(chuàng)新才能使之整體上達到較好的節(jié)能和環(huán)保效果。國內(nèi)現(xiàn)有立式漆包機的節(jié)能和環(huán)保狀態(tài)較差，尤其是環(huán)保狀態(tài)極差。環(huán)保狀態(tài)差主要體現(xiàn)在三個污染源的控制效果差，其一是上爐口溢出大量含有機揮發(fā)物氣體，其二是主排廢的催化燃燒不充分，其三是底部涂漆間有暴露且流動的常溫油漆揮發(fā)出有機溶劑。立式漆包機烘爐內(nèi)的高溫氣體有自然上升沖出上爐口的動力，而因為所生產(chǎn)漆包線要通過上爐口出來又不能封閉它，所以上爐口溢出含有機揮發(fā)物氣體是立式漆包烘爐天然的難以解決的問題。國內(nèi)解決這個問題的方法有兩種，一種是上爐口壓風法，另一種是下爐口吸風法。上爐口壓風法的基本原理是將對烘烤后漆包線進行風冷的冷卻風道與上爐口對接，冷卻風道下部設有抽風風機將上爐口溢出的含有機揮發(fā)物氣體和冷卻風抽出排放到大氣，冷卻風道上部設有向下吹風的吹風風機壓住上爐口的熱風并冷卻位于吹風風機和抽風風機之間的漆包線。國內(nèi)設備的冷卻風道是未作任何特別處理的空腔，只有在壓風風機和抽風風機兩者的風壓配合得很好時，才能使上爐口既無含有機揮發(fā)物的熱氣溢出，又無大量冷風進入烘爐，因而可操作性較差，實際防溢出效果效果不好，所以帶來了下爐口吸風法更好的爭論。所謂下爐口吸風法就是在下爐口吸風產(chǎn)生負壓，利用下爐口的負壓拉住爐膛內(nèi)氣體使之不從上爐口溢出，這種方法同樣很難調(diào)節(jié)到合適的抽力來產(chǎn)生合適的負壓，可操作性也不好。根據(jù)漆包線烘烤的工藝要求，爐膛內(nèi)的溫度需要分段控制，蒸發(fā)區(qū)的溫度要比固化區(qū)的溫度低，所以要盡量使爐膛內(nèi)氣體相對靜止，不論是上爐口壓風法還是下爐口吸風法，在風壓控制稍有不理想時都可能破壞平衡，或使固化區(qū)氣體壓下使蒸發(fā)區(qū)溫度過高并使上爐口冷空氣進入固化區(qū)，或使蒸發(fā)區(qū)氣體向上使固化區(qū)溫度過低并使固化區(qū)氣體從上爐口溢出，總之稍有不慎就會嚴重影響到工藝。此外，上爐口壓風法靠近上爐口的抽風風機會抽出部分爐膛內(nèi)氣體排到大氣中，該氣體含有大量未經(jīng)催化燃燒的有機揮發(fā)物，可能形成比主排廢更嚴重的大氣污染，國產(chǎn)的沒有阻尼罩的抽出的多，進口的有類似阻尼罩裝置的抽出的更少，但從其類似阻尼罩裝置處的測溫點溫度和冷卻風道抽出氣體溫度看，上爐口溢出的氣體量不是很少。關(guān)于主排廢的大氣污染問題，由于催化燃燒都是在廢氣通道內(nèi)進行，立式漆包烘爐和臥式漆包烘爐雖然安裝形式不同，但基本的催化燃燒原理相同，可以互相借鑒。目前催化燃燒的基本原理有兩種，其一是國內(nèi)外通行的高溫燃燒法，利用催化室的高溫度及催化劑的作用使有機揮發(fā)物燃燒，沒有對應氧氣時就使之直接碳化，其缺點是1)有機揮發(fā)物碳化后排出也是一種大氣污染；2)碳化通常是吸熱反應，燃燒是發(fā)熱反應，所以碳化會減少可利用余熱；3)過高溫度對不銹鋼爐體損害較大。其二是本發(fā)明人前專利申請 200910039710. 4提出的一、二次催化間加入新鮮空氣的加氧催化法，可以有效減少大氣污染，可以充分燃燒得到全部余熱，可以使最高溫度限制在650度以下延長爐體壽命。但其缺點是只能加入新鮮空氣不能加入氧氣，補充氧氣的效率不高，所加入80%非氧氣體進入二次催化前之后沿廢氣通道排出，期間未作任何有益貢獻而帶走了大量熱量，對于余熱比較充分的工況尚可接受，余熱比較稀缺時可直接影響到能耗。更重要的是，新鮮空氣的加氧催化法加氧量不夠可能使節(jié)能和環(huán)保產(chǎn)生矛盾。比如，當催化燃燒產(chǎn)生的熱量不是很充足時， 為了節(jié)能需要加大循環(huán)風量，若循環(huán)風量與排廢風量之比大到一定程度時，長時間運行達到平衡的催化前含氧量將大幅降低，導致催化燃燒不充分。在實際生產(chǎn)中曾發(fā)現(xiàn)加大循環(huán)降低排廢后催后溫度反而降低的現(xiàn)象，與減少排廢熱量損失的預期相矛盾，說明此時降低排廢造成了缺氧，從而減少了燃燒發(fā)熱量。此外，其控制二次催化前加氧量的風門可控性不好。關(guān)于涂漆間的常溫揮發(fā)污染，該污染較輕且影響面較小。通常的做法是將涂漆間盡可能封閉起來，使揮發(fā)物保留在一個較小空間內(nèi)，其缺點是在涂漆間工作的操作工工作環(huán)境差。此外，立式漆包機的能耗很大，一般每日耗電4000度以上，較節(jié)能的也在3000度左右。降低其能耗的途徑主要有兩個一個是控制好爐膛內(nèi)氣流狀態(tài)，減少熱氣的不當溢出，冷氣的不當進入；另一個是合理利用余熱，使蒸發(fā)區(qū)、固化區(qū)和催化室從余熱得到各自需要的熱量，減少電加熱。為了環(huán)保，應當使爐膛內(nèi)氣體不從上下爐口溢出。為了節(jié)能，應當使冷空氣不從上下爐口進入爐膛，若冷空氣從下爐口進入爐膛就會使蒸發(fā)區(qū)溫度下降使蒸發(fā)區(qū)耗電大，若冷空氣從上爐口進入爐膛就會使固化區(qū)溫度下降使固化區(qū)耗電大。最理想的狀況是爐膛內(nèi)氣體只有一個出口，就是經(jīng)過催化燃燒凈化后由主排廢排向大氣；只有一個進口，就是經(jīng)過與排廢氣體熱交換加熱后注入的新鮮空氣。排向大氣的流量應當?shù)扔谧⑷氲男迈r空氣流量加上油漆中揮發(fā)出的溶劑氣體流量。實際情況很難做到這些，其中最主要的問題是上爐口氣流很難做到既不出又不進，若能穩(wěn)定地接近這種狀態(tài)，就能在實現(xiàn)較好的環(huán)保效果的同時實現(xiàn)較好的節(jié)能效果。根據(jù)上述國內(nèi)立式漆包機的上爐口溢出控制狀況，顯然沒有接近理想狀態(tài)，而進口設備上爐口也有一定程度的溢出。關(guān)于余熱利用效率，不論是進口設備還是國產(chǎn)設備，大多采用了熱風循環(huán)和新鮮空氣熱交換來利用余熱，只有少量專利提到了催化前熱交換，但結(jié)構(gòu)上不太合理，余熱利用
效率不高。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種節(jié)能環(huán)保立式漆包機烘爐，其在保證漆包線品質(zhì)的前提下，耗能少而且排廢污染低。
本發(fā)明的另一個目的在于提供一種立式漆包機烘爐的控制方法，其在保證漆包線品質(zhì)的前提下，耗能少而且排廢污染低。本發(fā)明的目的通過以下技術(shù)措施實現(xiàn)。一種節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐，其包括爐膛，所述爐膛頂部設置上爐口，底部設置下爐口，所述上爐口的頂部連通有冷卻風道，所述冷卻風道下部為中溫冷卻風道，上部為低溫冷卻風道，所述中溫冷卻風道和低溫冷卻風道為折線狀，所述上爐口設置有上爐口內(nèi)嵌阻尼罩，所述中溫冷卻風道的底端設置有冷卻風道進口阻尼罩，所述中溫冷卻風道和低溫冷卻風道之間設置有中低溫隔離阻尼罩，所述中溫冷卻風道自上而下分別設置有向下吹風的壓風風機吹風口和向上抽風的中溫排廢抽氣口，所述低溫冷卻風道設置有向上抽風的低溫排廢抽氣口 ；所述低溫冷卻風道頂端設置冷卻風道出口，所述中溫冷卻風道短于所述低溫冷卻風道。爐膛從下爐口到上爐口依次為預熱區(qū)、蒸發(fā)一區(qū)、蒸發(fā)二區(qū)、緩沖區(qū)、固化一區(qū)、固化二區(qū)和內(nèi)置阻尼罩區(qū)共七個區(qū)，其中蒸發(fā)一區(qū)、蒸發(fā)二區(qū)、固化一區(qū)和固化二區(qū)為四個加熱控溫區(qū)；預熱區(qū)和蒸發(fā)一區(qū)之間設置有熱新鮮空氣吹入口，緩沖區(qū)下部設置有催前氣體吸出口，固化二區(qū)和內(nèi)置阻尼罩區(qū)之間設置有循環(huán)熱風吹入口 ；各加熱控溫區(qū)設置有間隔距離不同的電熱管托架及電熱管，預熱區(qū)及各加熱控溫區(qū)各設置有一個熱電偶，各加熱控溫區(qū)熱電偶、電熱管及控制電熱管的PLC分別形成四個控溫系統(tǒng)；爐膛側(cè)壁與向下流動的廢氣通道相鄰處設置有廢氣通道隔熱層；預熱區(qū)底部安裝有下爐口阻尼罩，內(nèi)置阻尼罩區(qū)安裝有內(nèi)置阻尼罩；所述電熱管托架是不銹鋼托架或者鑄鐵托架，所述熱新鮮空氣吹入口和催前氣體吸出口設有橫向分割的隔板，所述循環(huán)熱風吹入口設置有橫向分割的隔板和橫向分布的風門。優(yōu)選的，設置有催化室，所述催化室自催前氣體吸出口起按順序包括催前氣體吸出風道、催前熱交換器、催前控溫區(qū)、一次催化室、催中加氧裝置及控溫區(qū)、二次催化室和催化后腔體；所述催中加氧裝置及控溫區(qū)位于一次催后和二次催前共用腔體，即催中腔體；
所述催化后腔體是指二次催化室上部的與廢氣通道和循環(huán)風機相連的腔體； 所述催前氣體吸出風道的一端與催前氣體吸出口連接，另一端與催前熱交換器連接； 沿爐膛寬度方向設置有多個隔板，將催前氣體吸出風道分割成多個沿爐膛寬度方向排列的分風道；
所述催前熱交換器由間隔放置的多根不銹鋼方通組成，方通間隔的中上部靠爐膛一側(cè)設置有廢氣通道隔板；方通內(nèi)向上流動的是催前氣體，下端與爐膛內(nèi)的催前氣體吸出口相連，上端與催前控溫區(qū)相連；方通外流動的是排廢氣體，靠爐膛一側(cè)排廢氣體向下流動，到達下部廢氣通道隔板開口處后進入遠離爐膛一側(cè)，沿方通間隔和廢氣通道隔板，與新鮮空氣通道隔板形成的廢氣通道向上流動；所述方通是長寬比較大的扁方通，以較窄的寬度方向多根排列，排列間距與寬度相近；
所述催前控溫區(qū)包括一次催前電熱管和催前熱電偶，下部與方通內(nèi)孔連通，上部與一次催化室連通，靠爐膛一側(cè)與向下流動的溫度很高的排廢氣體隔一層不銹鋼板，遠離爐膛一側(cè)與向上流動的的溫度較高的排廢氣體隔一層不銹鋼板；
所述一次催化室包括兩或三層陶瓷催化劑，催化劑裝在一個上下通風的不銹鋼箱體內(nèi)由烘爐側(cè)面推入一次催化室，催化劑在箱體內(nèi)緊密排列，箱體推入的軌道及四周保持密封；所述二次催化室的結(jié)構(gòu)與一次催化室的結(jié)構(gòu)相同；
所述催中加氧裝置的結(jié)構(gòu)是在向下流動的廢氣通道底部側(cè)面插入一根外部氧氣通入管；外部氧氣通入管在烘爐外通過閥門與供氧管道或者是控制新鮮空氣加入量的閥門或風機連通；外部氧氣通入管在向下流動的廢氣通道底部與多根沿爐膛寬度方向排列的較細分管連通；多根較細分管沿向下流動的廢氣通道向上，進入催中腔體并貫穿到催中腔體的另一側(cè)；位于催中腔體內(nèi)的多根較細分管均布有催中氧氣出口 ；
所述一次催化室、催中加氧裝置及控溫區(qū)、二次催化室和催化后腔體與向上流動的排廢扁風道之間設置有催化室隔熱層。新鮮空氣熱交換結(jié)構(gòu)包括新鮮空氣吸取口、新鮮空氣風機、新鮮空氣管式熱交換器、新鮮空氣板式熱交換器、新鮮空氣通道、新鮮空氣控溫區(qū)和新鮮空氣吹入通道。所述新鮮空氣吸取口設置在烘爐底部的涂漆間內(nèi)，新鮮空氣吸取口通過管道與高于烘爐頂部的新鮮空氣風機連接；
所述新鮮空氣管式熱交換器是兩層同心套接的正方形或圓形不銹鋼管，內(nèi)管內(nèi)向上流動的是排廢氣體，內(nèi)管和外管間夾層向下流動的是新鮮空氣；所述新鮮空氣管式熱交換器高出上爐口直到安裝排廢風機的高度，內(nèi)管向上穿過熱交換器頂板與排廢風機連接管連接，外管在低于熱交換器頂板的側(cè)面開口與新鮮空氣風機連接，對應開口的內(nèi)管外壁設有三向分風板將新鮮空氣風機吹入的風分為向下和兩側(cè)，使之充滿整個夾層并向下流動；所述新鮮空氣管式熱交換器的下部在催化室隔熱層外側(cè)與新鮮空氣板式熱交換器的排廢扁風道和新空扁風道連接，內(nèi)管與排廢扁風道連接時設有過渡裝置，夾層與新空扁風道連接時也設有過渡裝置；
所述新鮮空氣板式熱交換器由排廢扁風道和新空扁風道組成，排廢扁風道位于內(nèi)側(cè)， 與催化室隔熱層、催前控溫區(qū)相鄰，并與催前熱交換器向上流動的廢氣通道相接；新空扁風道位于外側(cè)，內(nèi)側(cè)與排廢扁風道隔一層不銹鋼板，外側(cè)與烘爐外殼間有保溫棉；排廢扁風道和新空扁風道的寬度與催化室寬度一樣等于爐膛寬度，厚度以扁風道截面積約等于管式熱交換器相應風道截面積的1. 5倍；
所述新鮮空氣通道頂部與新空扁風道連接，頂部一側(cè)與催前熱交換器相鄰，向下脫離催前熱交換器后在保溫棉內(nèi)一直向下與新鮮空氣吹入通道連接；
所述新鮮空氣控溫區(qū)位于新鮮空氣通道下部，包括新鮮空氣電熱管和位于下部的新鮮空氣熱電偶；
所述新鮮空氣吹入通道一端與新鮮空氣吹入口連接，另一端與新鮮空氣通道連接；所述新鮮空氣吹入通道沿爐膛寬度方向設置有多個隔板，將新鮮空氣吹入通道分割成多個沿爐膛寬度方向排列的分風道。對于固化二區(qū)溫度要求較高的應用，循環(huán)結(jié)構(gòu)包括循環(huán)熱風吸取口、循環(huán)風機、循環(huán)熱風通道、循環(huán)風橫向分布風門以及循環(huán)熱風吹入風道；
所述循環(huán)熱風吸取口與催化后腔體連接；
所述循環(huán)風機吸風口與循環(huán)熱風吸取口連通，吹風口與循環(huán)熱風通道連通； 所述循環(huán)熱風通道與催化后腔體不連通，與爐膛內(nèi)的固化二區(qū)隔一層不銹鋼板，遠離爐膛一側(cè)設有U形凹板；
所述循環(huán)風橫向分布風門位于循環(huán)熱風通道和循環(huán)熱風吹入風道之間，沿爐膛寬度方向設置多個擋風風門，風門調(diào)節(jié)桿向上伸出烘爐頂板，同時有調(diào)節(jié)支撐桿由循環(huán)熱風通道的頂板處向上伸出烘爐頂板；
所述循環(huán)熱風吹入風道以約45度角與爐膛連接，循環(huán)熱風吹入風道內(nèi)沿爐膛寬度方向設置有與風門數(shù)量和寬度相同的分隔板，分隔板形成的分風道與風門對應。對于固化二區(qū)溫度要求較低的應用，循環(huán)結(jié)構(gòu)包括循環(huán)熱風吸取口、循環(huán)風機、循環(huán)熱風通道、循環(huán)風橫向分布風門以及循環(huán)熱風吹入風道；
所述循環(huán)熱風吸取口與催化后腔體之間被催化室隔熱層隔開，在排廢扁風道與催化室隔熱層之間設有循環(huán)扁風道，循環(huán)扁風道和排廢扁風道一起與催前熱交換器連接，使催化后氣體到達循環(huán)扁風道時經(jīng)過了催前熱交換器，循環(huán)扁風道與排廢扁風道的分叉口設在催前熱交換器頂部或底部，固化二區(qū)溫度要求較低時分叉口設在頂部，固化二區(qū)溫度要求較高時分叉口設在底部；
所述循環(huán)風機吸風口與循環(huán)熱風吸取口連通，吹風口與循環(huán)熱風通道連通； 所述循環(huán)熱風通道與催化后腔體不連通，與爐膛內(nèi)的固化二區(qū)隔一層不銹鋼板，遠離爐膛一側(cè)設有U形凹板；
所述循環(huán)風橫向分布風門位于循環(huán)熱風通道和循環(huán)熱風吹入風道之間，沿爐膛寬度方向設置多個擋風風門，風門調(diào)節(jié)桿向上伸出烘爐頂板，同時有調(diào)節(jié)支撐桿由循環(huán)熱風通道的頂板處向上伸出烘爐頂板；
所述循環(huán)熱風吹入風道以約45度角與爐膛連接，循環(huán)熱風吹入風道內(nèi)沿爐膛寬度方向設置有與風門數(shù)量和寬度相同的分隔板，分隔板形成的分風道與風門對應。立式漆包烘爐的控制方法，包括壓風自動控制方法，其步驟包括
Al.人工設定冷卻風道進口的設定溫度，最佳的設定溫度由中溫排廢的廢氣濃度和固化二區(qū)的加熱量來確定；
A2.人工設定冷卻風道進口溫度的允許差，實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差時，不對壓風風機作任何調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，對偏差值進行積分，然后根據(jù)積分值對壓風風機進行調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于允許差時，被認定為異常并發(fā)出報警；
A3.人工設定壓風風機的預估轉(zhuǎn)速，第一次開機的預估轉(zhuǎn)速參考帶上爐口內(nèi)嵌阻尼罩時雙循環(huán)冷卻風道的單體實驗結(jié)果，第二次以后的預估轉(zhuǎn)速可參考第一次開機實現(xiàn)穩(wěn)定后的實際轉(zhuǎn)速；
A4.人工設定實際溫度與設定溫度之差值的積分間隔，當實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，每隔積分間隔時間進行一次積分值計算；
A5.人工設定壓風風機調(diào)節(jié)一個最小頻率單位的調(diào)節(jié)積分值；積分間隔和調(diào)節(jié)積分值的設定方法若穩(wěn)定生產(chǎn)時壓風風機運行轉(zhuǎn)速和實測溫度出現(xiàn)震蕩，則延長積分間隔或加大調(diào)節(jié)積分值；若穩(wěn)定生產(chǎn)時實測溫度長期單向偏離設定溫度，則縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值；
A6.人工設定積分計算回歸常數(shù)，回歸常數(shù)用于實測溫度向設定溫度回歸時對壓風風機運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)，可避免調(diào)整過度引起的震蕩；通?；貧w常數(shù)可設定在2飛之間，回歸常數(shù)越小，壓風風機運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越快，回歸常數(shù)越大，壓風風機運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越慢； A7.當冷卻風道進口的實測溫度第一次達到設定溫度時，啟動壓風風機；壓風風機啟動時，壓風風機按預估轉(zhuǎn)速運行，即壓風風機運行轉(zhuǎn)速=壓風風機預估轉(zhuǎn)速；壓風風機啟動后，若預估轉(zhuǎn)速被中途修改，令壓風風機運行轉(zhuǎn)速=壓風風機預估轉(zhuǎn)速； A8.壓風風機啟動后，每隔一個積分間隔的時間運行一次A9 A12 ； A9.若實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差，則令積分值=0 ； A10.若實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差，先計算 溫度差值=實際溫度-設定溫度； 溫度變化=本次實際溫度-上次實際溫度； 然后分七種情形計算積分值
若溫度差值和溫度變化均大于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化； 若溫度差值大于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值大于零，且溫度變化小于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；
若溫度差值等于零，則令積分值=積分值；
若溫度差值小于零，且溫度變化大于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；
若溫度差值小于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值和溫度變化均小于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化； All.若積分值的絕對值大于調(diào)節(jié)積分值，則計算積分值除以調(diào)節(jié)積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入運行轉(zhuǎn)速，本次調(diào)節(jié)量為帶正負號的最小調(diào)節(jié)量的倍數(shù)，即壓風風機運行轉(zhuǎn)速=壓風風機運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入積分值等待下一次積分累加；
A12.若實際溫度與設定溫度之差值大于允許差，輸出報警。
立式漆包烘爐的控制方法，還包括風量平衡控制方法，其步驟包括
Bi.人工設定預熱區(qū)的設定溫度，最佳的設定溫度由蒸發(fā)一區(qū)的加熱量來確定，同時要保證下爐口的熱量不影響涂漆毛氈的正常狀態(tài)；
B2.人工設定預熱區(qū)溫度的允許差，實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差時，不對新鮮空氣風機作任何調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，根據(jù)積分值對新鮮空氣風機進行調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于允許差時，被認定為異常并發(fā)出報警；
B3.人工設定新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速，新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速應當與排廢起始轉(zhuǎn)速匹配；
B4.人工設定實際溫度與設定溫度之差值的積分間隔，當實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，每隔積分間隔時間進行一次積分值計算；
B5.人工設定新鮮空氣風機的調(diào)節(jié)一個最小頻率單位的調(diào)節(jié)積分值；積分間隔和調(diào)節(jié)積分值的設定方法若穩(wěn)定生產(chǎn)時新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速和實測溫度出現(xiàn)震蕩，則延長積分間隔或加大調(diào)節(jié)積分值；若穩(wěn)定生產(chǎn)時實測溫度長期單向偏離設定溫度，則縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值；
B6.人工設定積分計算回歸常數(shù)，回歸常數(shù)用于實測溫度向設定溫度回歸時對新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)，可避免調(diào)整過度引起的震蕩；通?；貧w常數(shù)可設定在2飛之間， 回歸常數(shù)越小，新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越快，回歸常數(shù)越大，新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越慢；
B7.在升溫狀態(tài)下，即排廢風機啟動前，新鮮空氣風機按最低轉(zhuǎn)速運行，最低轉(zhuǎn)速為足以壓住新鮮空氣管式熱交換器內(nèi)熱氣向上升力的新鮮空氣風機轉(zhuǎn)速，對同一漆包烘爐可設為固定值；進入勻溫狀態(tài)，即排廢風機啟動時，新鮮空氣風機按預估轉(zhuǎn)速運行，即新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速；排廢風機啟動后，若預估轉(zhuǎn)速被中途修改， 令新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速；
B8.排廢風機啟動后，每隔一個積分間隔的時間運行一次B9 B12 ；
B9.若實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差，則令積分值=0 ；
B10.若實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差，先計算
溫度差值=實際溫度-設定溫度；
溫度變化=本次實際溫度-上次實際溫度；
然后分七種情形計算積分值
若溫度差值和溫度變化均大于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化； 若溫度差值大于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值-溫度差值； 若溫度差值大于零，且溫度變化小于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；
若溫度差值等于零，則令積分值=積分值；
若溫度差值小于零，且溫度變化大于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；
若溫度差值小于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值-溫度差值； 若溫度差值和溫度變化均小于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化； Bll.若積分值的絕對值大于調(diào)節(jié)積分值，則計算積分值除以調(diào)節(jié)積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入運行轉(zhuǎn)速，本次調(diào)節(jié)量為帶正負號的最小調(diào)節(jié)量的倍數(shù)，即新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入積分值等待下一次積分累加；
B12.若實際溫度與設定溫度之差值大于允許差，輸出報警。
立式漆包烘爐的控制方法，還包括循環(huán)風機控制方法，其步驟包括
Cl.人工設定循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速并選擇固定循環(huán)模式或跟蹤循環(huán)模式；若選擇了跟蹤循環(huán)模式，且催后溫度大于固化二區(qū)設定溫度，則運行C2 cil ；否則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速= 循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，且不運行C2 C11 ；若循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速被中途修改，則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速；
C2.人工設定循環(huán)跟蹤范圍，循環(huán)跟蹤范圍用于限定自動調(diào)節(jié)循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速可偏離循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速的幅度；
C3.人工設定調(diào)節(jié)加熱量積分值，當加熱量積分值達到調(diào)節(jié)加熱量積分值時，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速增加一個最小調(diào)節(jié)單位；
C4.人工設定調(diào)節(jié)超溫積分值，當超溫積分值達到調(diào)節(jié)超溫積分值時，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速減少一個最小調(diào)節(jié)單位；
C5.人工設定加熱量最低目標、加熱量最高目標及溫差加熱量比例，當催后溫度大于固化二區(qū)設定溫度時計算溫差值=催后溫度-固化二區(qū)設定溫度，加熱量控制目標=加熱量最低目標-溫差值/溫差加熱量比例；溫差值為負數(shù)時，熱風循環(huán)不能向固化二區(qū)提供的熱量，不進行循環(huán)風機轉(zhuǎn)速自動調(diào)節(jié)；溫差值為零時，熱風循環(huán)向固化二區(qū)提供的熱量的能力很弱，加熱量控制目標等于加熱量最低目標，加熱量最低目標應當設定為實際上不會進行自動調(diào)節(jié)的值；溫差值為正數(shù)時，表明熱風循環(huán)可向固化二區(qū)提供熱量，可將加熱量控制目標提高，隨溫差值提高加熱量控制目標的速率取決于溫差加熱量比例，加熱量控制目標不得小于加熱量最高目標；當平均加熱量小于加熱量最高目標時，固化二區(qū)實際溫度超過設定溫度的風險加大，應當停止加熱量積分進行超溫積分；加熱量最低目標、加熱量最高目標及溫差加熱量比例可經(jīng)驗獲得；
C6.人工設定加熱量統(tǒng)計周期及超溫統(tǒng)計周期，統(tǒng)計周期太短可能造成自動調(diào)節(jié)方向不穩(wěn)定，統(tǒng)計周期太長可能造成自動調(diào)節(jié)方向不能及時轉(zhuǎn)變，加熱量統(tǒng)計周期及超溫統(tǒng)計周期可經(jīng)驗獲得；
C7.將固化二區(qū)每個采樣周期達到時計算出來的固化二區(qū)加熱量存入一個長度為加熱量統(tǒng)計周期的數(shù)組，每次存入時將數(shù)組向后移動一個位置，舍棄最后一個數(shù)，將當前數(shù)存入第一個數(shù)，如此保存包括當前數(shù)的前加熱量統(tǒng)計周期個數(shù)在數(shù)組內(nèi)，對數(shù)組進行平均即可得出前加熱量統(tǒng)計周期內(nèi)的平均加熱量；同時計算平均加熱量變化率=本次平均加熱量-前次平均加熱量；
C8.將固化二區(qū)每個采樣周期達到時計算出來的實測溫度與設定溫度之溫差值存入一個長度為超溫統(tǒng)計周期的數(shù)組，每次存入時將數(shù)組向后移動一個位置，舍棄最后一個數(shù)，將當前數(shù)存入第一個數(shù)，如此保存包括當前數(shù)的前超溫統(tǒng)計周期個數(shù)在數(shù)組內(nèi)，對數(shù)組進行平均即可得出前超溫統(tǒng)計周期內(nèi)的平均溫差值；同時計算平均溫差值變化率=本次平均溫差值-前次平均溫差值；
C9.固化二區(qū)每個采樣周期達到時，若平均加熱量大于加熱量最高目標且大于加熱量控制目標，分以下三種情形計算加熱量積分值
若平均加熱量變化率大于零則令加熱量積分值=加熱量積分值+(平均加熱量-熱量控制目標)*平均加熱量變化率；
若平均加熱量變化率等于零則令加熱量積分值=加熱量積分值+平均加熱量-熱量控制目標；
若平均加熱量變化率小于零則令加熱量積分值=加熱量積分值_(平均加熱量-熱量控制目標)/平均加熱量變化率；
若加熱量積分值大于調(diào)節(jié)加熱量積分值，則計算加熱量積分值除以調(diào)節(jié)加熱量積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速，即循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入加熱量積分值等待下一次加熱量積分累加；循環(huán)風機轉(zhuǎn)速上限=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速+循環(huán)跟蹤范圍，若循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速大于循環(huán)風機轉(zhuǎn)速上限時，則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機轉(zhuǎn)速上限；
C10.若平均加熱量大于加熱量最高目標且小于加熱量控制目標，既不進行加熱量積分計算，也不進行超溫積分計算；
Cll.若平均加熱量小于加熱量最高目標且平均溫差值大于零，分以下三種情形計算超溫積分值
若平均溫差值變化率大于零則令超溫積分值=超溫積分值+平均溫差值*平均溫差值變化率；若平均溫差值變化率等于零則令超溫積分值=超溫積分值+平均溫差值； 若平均溫差值變化率小于零則令超溫積分值=超溫積分值-平均溫差值/平均溫差值變化率；若超溫積分值大于調(diào)節(jié)超溫積分值，則計算超溫積分值除以調(diào)節(jié)超溫積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量減少循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速，即循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速-本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入超溫積分值等待下一次超溫積分累加；循環(huán)風機轉(zhuǎn)速下限=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速-循環(huán)跟蹤范圍，若循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速小于循環(huán)風機轉(zhuǎn)速下限時，則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機轉(zhuǎn)速下限。
立式漆包烘爐的控制方法，還包括排廢風機控制方法，其步驟包括Dl.人工設定催后設定溫度，催后設定溫度根據(jù)生產(chǎn)時有機溶劑的產(chǎn)生量來確定，催后設定溫度越高環(huán)保和節(jié)能效果越好，但不能超過爐體材料能承受的極限溫度，高溫區(qū)使用 321不銹鋼材料時，極限溫度為650度；D2.人工設定催后溫度的允許差，實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差時，被認定為達到了控制目的，積分值歸零，不對排廢風機轉(zhuǎn)速作任何調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，對偏差值進行積分，然后根據(jù)積分值對排廢風機轉(zhuǎn)速進行調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于允許差時，被認定為異常并發(fā)出報警； D3.人工設定跟蹤排廢模式的自動調(diào)節(jié)范圍；D4.人工選定線性排廢模式或跟蹤排廢模式；選定線性排廢模式時，一直處于線性生產(chǎn)狀態(tài)；選定跟蹤排廢模式時，催后溫度達到催后設定溫度下限前處于線性生產(chǎn)狀態(tài)，第一次達到催后設定溫度下限后自動進入跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)，進入跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)后不會自動退出跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)；在線性生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速+ (排廢風機預估轉(zhuǎn)速-排廢風機起始轉(zhuǎn)速)* (實測催后溫度-勻溫催后溫度)/ (催后設定溫度-勻溫催后溫度)，且催后溫度低于下限時不發(fā)出報警，高于上限時才發(fā)出報警；在跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機運行轉(zhuǎn)速在自動調(diào)節(jié)范圍內(nèi)自動調(diào)整，以使催后溫度接近于催后設定溫度，且催后溫度低于下限或高于上限時均發(fā)出報警；D5.人工設定實際溫度與設定溫度之差值的積分間隔，當實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，每隔積分間隔時間將差值累加到積分值一次；D6.人工設定排廢風機調(diào)節(jié)一個最小頻率單位的調(diào)節(jié)積分值，積分間隔和調(diào)節(jié)積分值的設定方法若穩(wěn)定生產(chǎn)時排廢風機頻率和實測溫度出現(xiàn)震蕩，則延長積分間隔或加大調(diào)節(jié)積分值；若穩(wěn)定生產(chǎn)時實測溫度長期單向偏離設定溫度，則縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值；D7.人工設定積分計算回歸常數(shù)，回歸常數(shù)用于實測溫度向設定溫度回歸時對排廢風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)，可避免調(diào)整過度引起的震蕩；通?；貧w常數(shù)可設定在2飛之間，回歸常數(shù)越小，排廢風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越快，回歸常數(shù)越大，排廢風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越慢；D8.人工設定排廢風機起始轉(zhuǎn)速，排廢風機起始轉(zhuǎn)速是進入勻溫狀態(tài)后的排廢風機轉(zhuǎn)速，以及線性生產(chǎn)后的最低排廢風機轉(zhuǎn)速，以不同速度生產(chǎn)不同規(guī)格的排廢風機起始轉(zhuǎn)速不同，其最佳值由經(jīng)驗確定；D9.人工設定排廢風機預估轉(zhuǎn)速，排廢風機預估轉(zhuǎn)速是進入穩(wěn)定生產(chǎn)狀態(tài)后的估計排廢風機轉(zhuǎn)速，以不同速度生產(chǎn)不同規(guī)格的排廢風機預估轉(zhuǎn)速不同，其最佳值由經(jīng)驗確定；在線性排廢模式下設定使催后溫度約等于催后設定溫度的排廢風機預估轉(zhuǎn)速，在跟蹤排廢模式下設定使催后溫度略小于催后設定溫度的排廢風機預估轉(zhuǎn)速；D10.人工選擇線性生產(chǎn)模式或跟蹤生產(chǎn)模式；若選擇了跟蹤生產(chǎn)模式，還需人工設定排廢跟蹤范圍，排廢跟蹤范圍用于限定進入跟蹤生產(chǎn)模式后自動調(diào)節(jié)排廢風機運行轉(zhuǎn)速可偏離排廢風機預估轉(zhuǎn)速的幅度；Dll.漆包烘爐的升溫過程，升溫時排廢風機不啟動，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機最低轉(zhuǎn)速；升溫過程在工藝相關(guān)溫度達到設定溫度后結(jié)束，并自動進入步驟D12的勻溫過程；D12.漆包烘爐的勻溫過程，勻溫時排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機預估轉(zhuǎn)速并開始按新鮮空氣風機控制方法自動調(diào)整；勻溫過程開始時，未啟動排廢風機時形成的烘爐溫度分布被突然啟動的排廢風機破壞，造成爐膛溫度的較大波動，烘爐各區(qū)域溫度重新實現(xiàn)穩(wěn)定并達到設定值時，此時記錄下勻溫催后溫度，然后進入步驟D13 D14的線性生產(chǎn)狀態(tài)；D13.漆包烘爐的線性生產(chǎn)狀態(tài)，在線性生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速+ (排廢風機預估轉(zhuǎn)速-排廢風機起始轉(zhuǎn)速)* (實測催后溫度-勻溫催后溫度)/ (催后設定溫度-勻溫催后溫度)，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，或根據(jù)操作工選擇按循環(huán)風機控制方法自動調(diào)整，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速按新鮮空氣風機控制方法自動調(diào)整；若計算出排廢風機運行轉(zhuǎn)速低于排廢風機起始轉(zhuǎn)速則令其等于排廢風機起始轉(zhuǎn)速；在催后溫度升高并達到催后設定溫度的過程中，平緩、逐步地增加排廢風機轉(zhuǎn)速，保證催后溫度不過分超過催后設定溫度；在漆包線生產(chǎn)開始時，漆包線油漆揮發(fā)出的有機揮發(fā)物開始進入已經(jīng)達到催化起燃溫度的一次催化室和二次催化室開始燃燒發(fā)熱，其燃燒所發(fā)出熱量加熱催中氣體和催后氣體，通過催后氣體向熱風循環(huán)、催中所加入氧氣、催前氣體、新鮮空氣輸送熱量；D14.若操作工選擇了跟蹤排廢模式，且催后溫度達到了催后設定溫度的下限，即催后設定溫度-催后溫度允許差，則進入步驟D15的跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)；若操作工選擇了線性排廢模式，且催后溫度超過了催后設定溫度的上限，即催后設定溫度+催后溫度允許差，則輸出催后溫度超限報警；D15.在跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機起始轉(zhuǎn)速也是最低運行轉(zhuǎn)速，實際的排廢風機運行轉(zhuǎn)速由步驟D16 D19自動調(diào)節(jié)，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，或根據(jù)操作工選擇按循環(huán)風機控制方法自動調(diào)整，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速按新鮮空氣風機控制方法自動調(diào)整；D16.在跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)下，每隔一個積分間隔的時間，若實測催后溫度與催后設定溫度之差值小于等于五分之一允許差，則令溫差積分值=0 ；D17.若實測催后溫度與催后設定溫度之差值大于五分之一允許差，先計算 溫度差值=實際溫度-設定溫度； 溫度變化=本次實際溫度-上次實際溫度； 然后分七種情形計算積分值若溫度差值和溫度變化均大于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化； 若溫度差值大于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值大于零，且溫度變化小于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值等于零，則令積分值=積分值；若溫度差值小于零，且溫度變化大于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值小于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值和溫度變化均小于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 D18.若積分值的絕對值大于調(diào)節(jié)積分值，則用調(diào)節(jié)積分值除積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入排廢風機運行轉(zhuǎn)速，排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量；除得的余數(shù)代入積分值等待下一次積分累加；若自動調(diào)節(jié)后的排廢風機運行轉(zhuǎn)速小于排廢風機起始轉(zhuǎn)速，則令排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速；排廢跟蹤下限=排廢風機預估轉(zhuǎn)速-排廢跟蹤范圍，若自動調(diào)節(jié)后的排廢風機運行轉(zhuǎn)速小于排廢跟蹤下限，則令排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢跟蹤下限；排廢跟蹤上限=排廢風機預估轉(zhuǎn)速+排廢跟蹤范圍，若自動調(diào)節(jié)后的排廢風機運行轉(zhuǎn)速大于排廢跟蹤上限，則令排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢跟蹤上限；D19.若實測催后溫度與催后設定溫度之差值大于允許差，輸出報警；在報警時，可以縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值以加快排廢風機運行轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié)速度，使之較快回到允許差的范圍內(nèi)而消除報警；若報警時實測催后溫度小于等于催后設定溫度的下限值，且實際情況為正常的停頭或換規(guī)，不能很快恢復，則人工關(guān)閉自動調(diào)節(jié)功能，重新進入步驟D13 D14的線性生產(chǎn)狀態(tài)，從而消除報警。
本發(fā)明的節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐，上爐口內(nèi)嵌阻尼罩和冷卻風道進口阻尼罩兩者組成強阻尼區(qū)，使爐膛與中溫冷卻風道之間的風阻很大，阻尼區(qū)下端的爐膛內(nèi)氣體受熱膨脹有向上的升力，其向上升力在強阻尼區(qū)被減弱，阻尼區(qū)下端的升力與阻尼區(qū)上端的壓力在阻尼區(qū)發(fā)生對抗，若二者差距不大則可使對抗平衡點在阻尼區(qū)內(nèi)，實現(xiàn)上爐口既無爐膛內(nèi)氣體溢出又無冷空氣注入的理想狀態(tài)，中溫排廢的污染極少；壓風風機吹風口是向下的， 低溫排廢抽風口是向上的，且低溫冷卻風道和中溫冷卻風道之間有中低溫隔離阻尼罩，所以低溫排廢風機吸風來源主要是由冷卻風道出口進來的車間冷空氣，極少來自中溫冷卻風道，絕對不會來自上爐口以下的爐膛，所以低溫排廢是基本沒有污染的；上爐口與車間連通處是吸風口，而不是出風口，所以絕對沒有對車間的無組織排放；冷卻風道進口阻尼罩和上爐口內(nèi)嵌阻尼罩提高了壓風風機的可控性，使上爐口壓風可控制在理想狀態(tài)附近；風速較低且漆包線溫度較高的中溫冷卻風道較短，風速較快且漆包線溫度較低的低溫冷卻風道較長，使漆包線冷卻效果較好。
本發(fā)明還在新鮮空氣的加氧催化法的基礎(chǔ)上，引入了純氧加氧催化法。在催中加入純氧后，一方面可更有效地提高二次催化室的凈化效果，另一方面可以增加循環(huán)熱風的含氧量。若使循環(huán)熱風的含氧量達到或超過新鮮空氣含氧量，即使在溶劑產(chǎn)生量不大的情況下，也可按節(jié)能需要加大循環(huán)風量減少排廢風量，不會出現(xiàn)由缺氧造成的燃燒不充分，也不會導致的發(fā)熱量減少且環(huán)保效果降低的結(jié)果。即可在節(jié)能效果最大化的同時實現(xiàn)環(huán)保效果最大化。
本發(fā)明還在通常的新鮮空氣熱交換之前加設了催前熱交換，最大限度地回收了排廢余熱，使通常耗電較多的催前加熱能耗降低，達到了節(jié)能目的。如前所述，在無法使用純氧的場合，為利用余熱將循環(huán)風量開得太大會造成缺氧，而缺氧帶來燃燒不充分又會導致污染，以及燃燒發(fā)熱量減少的惡性循環(huán)。設置了催前熱交換器后，催化后的余熱即使不能充分利用到熱風循環(huán)中，還可利用到催前熱交換和新空熱交換中，余熱利用率不會過分降低。
本發(fā)明的立式漆包烘爐的控制方法能夠節(jié)省氣體加熱消耗的熱量，而且排放污染較少。


利用附圖對本發(fā)明做進一步說明，但附圖中的內(nèi)容不構(gòu)成對本發(fā)明的任何限制。
圖1是本發(fā)明的漆包烘爐的一個實施例的結(jié)構(gòu)示意圖。
圖2是圖1的右視圖。
圖3是圖1的左視圖。
圖4是圖1的A處局部放大圖。
圖5是圖1的B處局部放大圖。
圖6是圖1的C處局部放大圖。
圖7是本發(fā)明的漆包烘爐的另一個實施例的循環(huán)熱風吸取風道的局部放大示意圖。
圖8是本發(fā)明的漆包烘爐的一個實施例的無內(nèi)嵌和有內(nèi)嵌的上爐口內(nèi)嵌阻尼罩的冷卻風道進口風速隨壓風轉(zhuǎn)速的變化曲線。
附圖標記下爐口阻尼罩101、預熱區(qū)100、預熱區(qū)熱電偶102、新鮮空氣吹入口 103、新鮮空氣通道 104、廢氣通道105、循環(huán)熱風通道106、蒸發(fā)一區(qū)110、蒸發(fā)一區(qū)熱電偶111、蒸發(fā)二區(qū)120、 蒸發(fā)二區(qū)熱電偶121、催前氣體抽出口 122、緩沖區(qū)125、廢氣通道隔板131、固化一區(qū)130、 固化一區(qū)熱電偶132、固化二區(qū)140、電熱管托架141、電熱管142、固化二區(qū)熱電偶143、循環(huán)熱風吹入口 144、上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145、冷卻風道進口熱電偶151、冷卻風道進口阻尼罩 152、中溫排廢抽風口 153、折線狀中溫冷卻風道150、壓風風機吹風口 154、中低溫隔離阻尼罩161、低溫排廢抽風口 162、折線狀低溫冷卻風道160、冷卻風道出口 163、新鮮空氣熱電偶 171、新鮮空氣電熱管172、廢氣通道隔熱層181、廢氣與新鮮空氣板式熱交換器182、排廢扁風道1851、新空扁風道1852、催前氣體吸出風道1810、催前熱交換器183、催前電熱管184、 催前熱電偶185、一次催化室186、催中腔體1811、催中氧氣出口 187、催中電熱管188、催中熱電偶189、催前控溫區(qū)1833、催中加氧裝置1840、催中控溫區(qū)1834、催化后腔體1835、新鮮空氣通道隔板1300、二次催化室190、催后熱電偶191、催化室隔熱層1190、外部氧氣通入管 192、循環(huán)風機193、新鮮空氣管式熱交換194、循環(huán)風橫向分布風門195、新鮮空氣風機196、 新鮮空氣吸入口 1196、高溫排廢口 197、中溫排廢口 198、低溫排廢口 199、壓風風機164、鑄鐵托架201。
具體實施方式
結(jié)合以下實施例對本發(fā)明作進一步說明。
實施例1一、雙循環(huán)冷卻風道本實施例的節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐如圖1 一 3所示，其包括爐膛，所述爐膛頂部設置上爐口，底部設置下爐口，所述上爐口的頂部連通有冷卻風道，所述冷卻風道下部為中溫冷卻風道150，上部為低溫冷卻風道160，所述中溫冷卻風道150和低溫冷卻風道160為折線狀， 所述上爐口設置有上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145，所述中溫冷卻風道150的底端設置有冷卻風道進口阻尼罩152，所述中溫冷卻風道150和低溫冷卻風道160之間設置有中低溫隔離阻尼罩 161，所述中溫冷卻風道150自上而下分別設置有向下吹風的壓風風機吹風口巧4和向上抽風的中溫排廢抽氣口 153，所述低溫冷卻風道160設置有向上抽風的低溫排廢抽氣口 162 ； 所述低溫冷卻風道160頂端設置冷卻風道出口 163，所述中溫冷卻風道150短于所述低溫冷卻風道160。
針對上爐口溢出及漆包線冷卻問題，設置了雙循環(huán)冷卻風道150、160、上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145、以及壓風自動控制方法。
如圖4，所述雙循環(huán)冷卻風道系統(tǒng)包括冷卻風道進口阻尼罩152、冷卻風道進口熱電偶151、向上抽風的中溫排廢抽風口 153 (配約250瓦低速風機，最大風壓36mm/Aq，最大風量16m3/min)、折線狀的中溫冷卻風道150、向下吹冷風的壓風風機吹風口 154 (配約 1500瓦高速風機，最大風壓145mm/Aq，最大風量31m3/min)、中低溫隔離阻尼罩161、向上抽風的低溫排廢抽風口 162(配約1500瓦高速風機最大風壓145mm/Aq，最大風量31m3/min)、 折線狀的低溫冷卻風道160、可吸入車間冷空氣的冷卻風道出口 163，其中冷卻風道進口阻尼罩152、中低溫隔離阻尼罩161、中溫冷卻風道150和低溫冷卻風道160的齒間距越窄越好，但不能與穿過它的漆包線擦碰。所述上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145由上爐口插入爐膛內(nèi)，其深度盡可能深，但不能在爐膛熱脹向上增高后堵住循環(huán)熱風吹入口 144，其齒間距越窄越好， 但不能與穿過它的漆包線擦碰。
其工作原理是上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145和冷卻風道進口阻尼罩152兩者組成的強阻尼區(qū)，使爐膛與中溫冷卻風道150之間的風阻很大，阻尼區(qū)下端的爐膛內(nèi)氣體受熱膨脹有向上的升力，其向上升力在強阻尼區(qū)被減弱。中溫排廢風機的全速風量只是壓風風機的全速風量的一半，中溫排廢風機全速運行，壓風風機在變頻器控制下減速運行，當壓風風機風量大于中溫排廢風機風量時可在阻尼區(qū)上端形成向下的壓力。阻尼區(qū)下端的升力與阻尼區(qū)上端的壓力在阻尼區(qū)發(fā)生對抗，若二者差距不大則可使對抗平衡點位于阻尼區(qū)內(nèi)。若對抗平衡點在阻尼區(qū)內(nèi)，則實現(xiàn)了上爐口既無爐膛內(nèi)氣體溢出又無冷空氣注入的理想狀態(tài)。 若對抗平衡點位于阻尼區(qū)下部，則有冷空氣注入爐膛。若對抗平衡點位于阻尼區(qū)上部，則有爐膛內(nèi)氣體溢出。冷卻風道進口熱電偶151測得的溫度可反映出對抗平衡點的位置，溫度越高則說明對抗平衡點越高，溫度越低則說明對抗平衡點越低，若能控制在中間一個范圍則可使對抗平衡點位于阻尼區(qū)內(nèi)。阻尼區(qū)的阻尼越大，將對抗平衡點控制在阻尼區(qū)內(nèi)的壓風風機頻率范圍越寬，反之也然。經(jīng)對雙循環(huán)冷卻風道的單體實驗，當未安裝上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145時，阻尼區(qū)僅有冷卻風道進口阻尼罩152，使中溫排廢風機和低溫排廢風機全速運行，調(diào)節(jié)壓風風機，檢測雙循環(huán)冷卻風道進口風速。然后，安裝上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145后，阻尼區(qū)有冷卻風道進口阻尼罩152和上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145。試驗數(shù)據(jù)記錄見圖8，由于風速表在低風速時測量精度較差，檢測數(shù)據(jù)只能看出基本趨勢，其基本趨勢是有上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145的曲線斜率更大、線性度更好，表明其可控性更好。
中溫冷卻風道150的主要功能是壓風，為了保持壓風風機的可控性，中溫排廢風機的全速風量只是壓風風機全速風量的一半，且兩者的全速風量都不宜過大。因為中溫冷卻風道150的風速較低，且漆包線在中溫冷卻風道150較熱，造成冷卻風的溫升較快，冷卻效果下降很快，所以中溫冷卻風道150不宜太長，應當比低溫冷卻風道160短。
壓風風機吹風口巧4是向下的，低溫排廢抽風口 162是向上的，且低溫冷卻風道 160和中溫冷卻風道150之間有中低溫隔離阻尼罩161，所以低溫排廢風機吸風來源主要是由冷卻風道出口進來的車間冷空氣，極少來自中溫冷卻風道150，絕對不會來自上爐口以下的爐膛，所以低溫排廢是基本沒有污染的。低溫排廢風機的抽力對壓風影響不大，為提高漆包線的冷卻效果，可以采用全速風量較大的風機。
所以，雙循環(huán)冷卻風道比傳統(tǒng)的單循環(huán)冷卻風道的優(yōu)點是1)上爐口與車間連通處是吸風口，而不是出風口，所以絕對沒有對車間的無組織排放；2)冷卻風道進口阻尼罩 152和上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145提高了壓風風機的可控性，使上爐口壓風可控制在理想狀態(tài)附近；3)風速較低且漆包線溫度較高的中溫冷卻風道150較短，風速較快且漆包線溫度較低的低溫冷卻風道160較長，使漆包線冷卻效果較好。
二、壓風自動控制方法本實施例的節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐的壓風自動控制方法的控制目標就是將冷卻風道進口溫度控制在與對抗平衡點位于阻尼區(qū)對應的溫度范圍內(nèi)，其控制手段就是自動調(diào)節(jié)壓風風機頻率。其控制方法是Al.人工設定冷卻風道進口的設定溫度，最佳的設定溫度由中溫排廢的廢氣濃度和固化二區(qū)的加熱量來確定；A2.人工設定冷卻風道進口溫度的允許差，實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差時，不對壓風風機作任何調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，對偏差值進行積分，然后根據(jù)積分值對壓風風機進行調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于允許差時，被認定為異常并發(fā)出報警；A3.人工設定壓風風機的預估轉(zhuǎn)速，第一次開機的預估轉(zhuǎn)速參考帶上爐口內(nèi)嵌阻尼罩時雙循環(huán)冷卻風道的單體實驗結(jié)果，第二次以后的預估轉(zhuǎn)速可參考第一次開機實現(xiàn)穩(wěn)定后的實際轉(zhuǎn)速；A4.人工設定實際溫度與設定溫度之差值的積分間隔，當實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，每隔積分間隔時間進行一次積分值計算；A5.人工設定壓風風機調(diào)節(jié)一個最小頻率單位的調(diào)節(jié)積分值；積分間隔和調(diào)節(jié)積分值的設定方法若穩(wěn)定生產(chǎn)時壓風風機運行轉(zhuǎn)速和實測溫度出現(xiàn)震蕩，則延長積分間隔或加大調(diào)節(jié)積分值；若穩(wěn)定生產(chǎn)時實測溫度長期單向偏離設定溫度，則縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值；A6.人工設定積分計算回歸常數(shù)，回歸常數(shù)用于實測溫度向設定溫度回歸時對壓風風機運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)，可避免調(diào)整過度引起的震蕩；通?；貧w常數(shù)可設定在2飛之間，回歸常數(shù)越小，壓風風機運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越快，回歸常數(shù)越大，壓風風機運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越慢；A7.當冷卻風道進口的實測溫度第一次達到設定溫度時，啟動壓風風機；壓風風機啟動時，壓風風機按預估轉(zhuǎn)速運行，即壓風風機運行轉(zhuǎn)速=壓風風機預估轉(zhuǎn)速；壓風風機啟動后，若預估轉(zhuǎn)速被中途修改，令壓風風機運行轉(zhuǎn)速=壓風風機預估轉(zhuǎn)速； A8.壓風風機啟動后，每隔一個積分間隔的時間運行一次A9 A12 ； A9.若實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差，則令積分值=0 ； A10.若實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差，先計算 溫度差值=實際溫度-設定溫度； 溫度變化=本次實際溫度-上次實際溫度； 然后分七種情形計算積分值若溫度差值和溫度變化均大于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化； 若溫度差值大于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值大于零，且溫度變化小于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值等于零，則令積分值=積分值；若溫度差值小于零，且溫度變化大于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值小于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值和溫度變化均小于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化； All.若積分值的絕對值大于調(diào)節(jié)積分值，則計算積分值除以調(diào)節(jié)積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入運行轉(zhuǎn)速，本次調(diào)節(jié)量為帶正負號的最小調(diào)節(jié)量的倍數(shù)，即壓風風機運行轉(zhuǎn)速=壓風風機運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入積分值等待下一次積分累加； A12.若實際溫度與設定溫度之差值大于允許差，輸出報警。
三、爐膛結(jié)構(gòu)及其熱量和氣體流動如圖1，爐膛內(nèi)從下爐口到上爐口順序分為爐膛從下爐口到上爐口依次為預熱區(qū)、 蒸發(fā)一區(qū)、蒸發(fā)二區(qū)、緩沖區(qū)、固化一區(qū)、固化二區(qū)和內(nèi)置阻尼罩區(qū)共七個區(qū)，其中蒸發(fā)一區(qū)、蒸發(fā)二區(qū)、固化一區(qū)和固化二區(qū)為四個加熱控溫區(qū)；其中緩沖區(qū)、固化一區(qū)和固化二區(qū)下部與廢氣通道105之間設置有廢氣通道隔熱層181，避免廢氣通道內(nèi)的高溫影響爐膛內(nèi)溫度；固化二區(qū)140與熱風循環(huán)通道106和循環(huán)熱風吸取口 1193之間隔一層不銹鋼板即可，允許二者間傳熱；各加熱控溫區(qū)設置有間隔距離不同的電熱管托架及電熱管，每個加熱控溫區(qū)各設置有一個熱電偶，熱電偶、電熱管及PLC的控溫程序(參照中國專利申請 200910038926. 9，一種應用PID算法的控制方法及其控制系統(tǒng))形成四個控溫系統(tǒng)；預熱區(qū) 100與蒸發(fā)一區(qū)110之間設有熱新鮮空氣吹入口 103，緩沖區(qū)125下部設有催前氣體吸出口 122，固化二區(qū)120與內(nèi)置阻尼罩區(qū)之間設有催化后的循環(huán)熱風吹入口 144 ；爐膛頂部嵌入上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145后與雙循環(huán)冷卻風道連接，爐膛底部安裝有下爐口阻尼罩101。
所述預熱區(qū)100可能有由下爐口進入的冷空氣進入，還可能有由熱新鮮空氣吹入口 103吹入的熱新鮮空氣進入。兩者都沒有或很小時，至少同時受到熱新鮮空氣和冷空氣的對流傳熱影響，形成一個較大的溫度梯度。預熱區(qū)的溫度可由風量平衡控制軟件來控制， 即控制適當?shù)臒嵝迈r空氣吹入口 103的熱新鮮空氣注入量和下爐口 101的冷空氣注入量， 其可控溫度在室溫和熱新鮮空氣溫度之間。預熱區(qū)100的設定溫度應當?shù)陀谡舭l(fā)一區(qū)110 的設定溫度，其最佳設定溫度為風量平衡控制軟件控制熱新鮮空氣注入量使預熱區(qū)溫度達到設定溫度時，蒸發(fā)一區(qū)加熱量很小且不出現(xiàn)超溫。漆包線在預熱區(qū)100開始被加熱，會消耗部分預熱區(qū)100熱量，預熱區(qū)可視為蒸發(fā)一區(qū)的延伸。
所述蒸發(fā)一區(qū)110下部有由熱新鮮空氣吹入口 103吹入的熱新鮮空氣進入，混合經(jīng)預熱區(qū)進入的冷空氣或分走少量熱新鮮空氣后，氣流保持單向向上進入蒸發(fā)二區(qū)130。漆包線在此區(qū)域吸熱，首先使表面溫度達到沸點較低的溶劑開始蒸發(fā)的溫度，并繼續(xù)吸熱蒸發(fā)掉沸點較低的溶劑。蒸發(fā)一區(qū)110的熱量來源有1)進入該區(qū)的溫度略高的熱新鮮空氣直接帶入的熱量；2)前者不足時，控溫系統(tǒng)使蒸發(fā)一區(qū)110電熱管發(fā)出的熱量。
所述蒸發(fā)二區(qū)120下部有由蒸發(fā)一區(qū)110進入的溫度相近氣流進入，上部經(jīng)緩沖區(qū)125被催前氣體抽出口 122抽走。漆包線在此區(qū)域繼續(xù)吸熱，表面溫度達到沸點較高的溶劑開始蒸發(fā)的溫度后，繼續(xù)吸熱蒸發(fā)掉所有溶劑。蒸發(fā)二區(qū)120的熱量來源有1)氣流從蒸發(fā)一區(qū)110帶入的熱量；2)前不足時，控溫系統(tǒng)使蒸發(fā)二區(qū)電熱管發(fā)出的熱量。
所述緩沖區(qū)125下部有蒸發(fā)二區(qū)120進入的氣流進入，下部有固化一區(qū)130進入的氣流進入，中下部有催前氣體抽取口 122將二者抽走。上下兩股氣流混合使其溫度介于二者之間。若漆包線經(jīng)過蒸發(fā)二區(qū)后還有未蒸發(fā)出來的溶劑，在此可繼續(xù)蒸發(fā)。若沒有，在此可開始固化反應。
所述固化一區(qū)130上部有由固化二區(qū)140進入的氣流進入，氣流保持單向向下進入緩沖區(qū)125。漆包線在此區(qū)域已無溶劑可揮發(fā)，整體溫度可以很快吸熱達到發(fā)生交聯(lián)反應的固化溫度并開始交聯(lián)固化反應，反應過程中有少量吸熱，且有少量分子鏈較短的油漆低分子物揮發(fā)出來。固化一區(qū)130的熱量來源有1)上部固化二區(qū)向下流動的氣流帶來的熱量，通常固化二區(qū)設定溫度高于固化一區(qū)設定溫度，固化反應吸熱和透過保溫棉散熱后，所進入氣流溫度與固化一區(qū)設定溫度相近；2)前不足時，控溫系統(tǒng)使固化一區(qū)電熱管發(fā)出的熱量。
所述固化二區(qū)140上部有由催化后循環(huán)熱風吹入口 144吹入的催后熱風吹入，混合經(jīng)上爐口內(nèi)嵌阻尼罩145進入的冷空氣或分走催后熱風后，氣流保持單向向下進入固化一區(qū)130。漆包線在此區(qū)域繼續(xù)有少量吸熱的交聯(lián)固化反應，且繼續(xù)有少量分子鏈較短的油漆低分子物揮發(fā)出來。固化二區(qū)140的熱量來源有1)進入該區(qū)的溫度較高的催后熱風直接帶入的熱量；2)通過不銹鋼隔板傳過來的溫度較高的熱風循環(huán)氣體的熱量；3)前二者不足時，控溫系統(tǒng)使固化二區(qū)電熱管發(fā)出的熱量。固化二區(qū)140與熱風循環(huán)通道間不設置保溫棉。即使催后溫度再高，也可通過減少熱風循環(huán)氣體的流量來控制通過不銹鋼隔板進入固化二區(qū)140的熱量，不必擔心固化二區(qū)140溫度失控。
所述內(nèi)置阻尼罩區(qū)下部是溫度較高的固化二區(qū)氣體，上部是溫度較低的壓風氣體，壓風自動控制軟件可使內(nèi)置阻尼罩上下之間無氣體對流，只能透過導熱性較差的不銹鋼形成較大的溫度梯度。進入內(nèi)置阻尼罩區(qū)的漆包線已完成固化反應，此時的主要任務就是使之盡快冷卻，所以內(nèi)置阻尼罩內(nèi)的溫度梯度越大越好。
所述熱新鮮空氣吹入口 103和催前氣體吸出口 122，均設有橫向分割的隔板，使橫向風速分布均勻。
所述催化后循環(huán)熱風吹入口 144，除橫向分割的隔板外，還設有橫向分布的風門， 用以調(diào)節(jié)橫向熱風分布。
所述下爐口阻尼罩101考慮到穿線和清理爐膛的需要，應當是可調(diào)節(jié)可拆卸的， 齒尖對不宜太多，下齒尖對外凸以減少冷空氣進入，上齒尖對外凸以防爐膛內(nèi)剝落物接觸漆包線。
其中，由循環(huán)熱風吹入口 144向下流到催前氣體抽出口 122的固化區(qū)流量關(guān)系式為固化區(qū)氣體流量=熱風循環(huán)流量+上爐口進氣量(出風時為負數(shù))其中，由熱新鮮空氣吹入口 103向上流到催前氣體抽出口 122的蒸發(fā)區(qū)流量關(guān)系式為蒸發(fā)區(qū)氣體流量=新鮮空氣流量+有機揮發(fā)物量+下爐口進風量(出風時為負數(shù)) 蒸發(fā)區(qū)氣體是含有較多有機揮發(fā)物的氣體，其流量大小決定了有機揮發(fā)物是否能夠順利進入催前氣體抽出口，也決定了蒸發(fā)區(qū)沉積有機揮發(fā)物的濃度。
其中，爐膛內(nèi)的兩個吹入口和一個吸出口，加上可能進風也可能出風的上下爐口， 再加上漆包線揮發(fā)出來的有機揮發(fā)物，滿足爐膛內(nèi)氣體流量關(guān)系式催前氣體流量=固化區(qū)氣體流量+蒸發(fā)區(qū)氣體流量=熱新鮮空氣流量+熱風循環(huán)流量+ 有機揮發(fā)物量+下爐口進風量(出風時為負數(shù))+上爐口進風量(出風時為負數(shù)) 四、風量平衡控制方法風量平衡控制方法的控制目標是將預熱區(qū)100的溫度控制在其設定溫度附近，控制方法是自動調(diào)節(jié)新空風機運行轉(zhuǎn)速，使熱新鮮空氣注入量合適，與由下爐口 101進入的冷空氣混合后，從而使其溫度達到設定溫度。進入勻溫狀態(tài)時，新空風機運行轉(zhuǎn)速等于人工設定的新空風機預估轉(zhuǎn)速。進入勻溫狀態(tài)后，新空風機運行轉(zhuǎn)速被自動調(diào)整，脫離與新空風機預估轉(zhuǎn)速的關(guān)系。新空風機運行轉(zhuǎn)速主要會受到排廢風機運行轉(zhuǎn)速變化的影響，不論是線性排廢模式還是跟蹤排廢模式，在自動狀態(tài)下排廢風機運行轉(zhuǎn)速都是緩慢變化的，所以新空風機運行轉(zhuǎn)速可適應其緩慢變化。
具體控制方法為Bi.人工設定預熱區(qū)的設定溫度，最佳的設定溫度由蒸發(fā)一區(qū)的加熱量來確定，同時要保證下爐口的熱量不影響涂漆毛氈的正常狀態(tài)；B2.人工設定預熱區(qū)溫度的允許差，實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差時，不對新鮮空氣風機作任何調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，根據(jù)積分值對新鮮空氣風機進行調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于允許差時，被認定為異常并發(fā)出報警；B3.人工設定新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速，新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速應當與排廢起始轉(zhuǎn)速匹配；B4.人工設定實際溫度與設定溫度之差值的積分間隔，當實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，每隔積分間隔時間進行一次積分值計算；B5.人工設定新鮮空氣風機的調(diào)節(jié)一個最小頻率單位的調(diào)節(jié)積分值；積分間隔和調(diào)節(jié)積分值的設定方法若穩(wěn)定生產(chǎn)時新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速和實測溫度出現(xiàn)震蕩，則延長積分間隔或加大調(diào)節(jié)積分值；若穩(wěn)定生產(chǎn)時實測溫度長期單向偏離設定溫度，則縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值；B6.人工設定積分計算回歸常數(shù)，回歸常數(shù)用于實測溫度向設定溫度回歸時對新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)，可避免調(diào)整過度引起的震蕩；通?；貧w常數(shù)可設定在2飛之間， 回歸常數(shù)越小，新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越快，回歸常數(shù)越大，新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越慢；B7.在升溫狀態(tài)下，即排廢風機啟動前，新鮮空氣風機按最低轉(zhuǎn)速運行，最低轉(zhuǎn)速為足以壓住新鮮空氣管式熱交換器內(nèi)熱氣向上升力的新鮮空氣風機轉(zhuǎn)速，對同一漆包烘爐可設為固定值；進入勻溫狀態(tài)，即排廢風機啟動時，新鮮空氣風機按預估轉(zhuǎn)速運行，即新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速；排廢風機啟動后，若預估轉(zhuǎn)速被中途修改， 令新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速；B8.排廢風機啟動后，每隔一個積分間隔的時間運行一次B9 B12 ；B9.若實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差，則令積分值=0 ；B10.若實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差，先計算溫度差值=實際溫度-設定溫度；溫度變化=本次實際溫度-上次實際溫度；然后分七種情形計算積分值若溫度差值和溫度變化均大于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化； 若溫度差值大于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值-溫度差值； 若溫度差值大于零，且溫度變化小于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值等于零，則令積分值=積分值；若溫度差值小于零，且溫度變化大于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值小于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值-溫度差值； 若溫度差值和溫度變化均小于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化； Bll.若積分值的絕對值大于調(diào)節(jié)積分值，則計算積分值除以調(diào)節(jié)積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入運行轉(zhuǎn)速，本次調(diào)節(jié)量為帶正負號的最小調(diào)節(jié)量的倍數(shù)，即新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入積分值等待下一次積分累加；B12.若實際溫度與設定溫度之差值大于允許差，輸出報警。
五、催化結(jié)構(gòu)及其熱量和氣體流動如圖5，從爐膛內(nèi)的催前氣體抽出口 122，到全部完成催化燃燒的催化后腔體，之間的催化結(jié)構(gòu)按順序包括催前氣體吸出風道1810、催前熱交換器183、催前控溫區(qū)1833、一次催化室186、催中加氧裝置1840、催中控溫區(qū)1834、二次催化室190和催化后腔體1835。
所述催前氣體吸出風道1810 —端與催前氣體抽出口 122連接，另一端與催前熱交換器183連接；沿爐膛寬度方向設置有多個隔板，將催前氣體吸出風道1810分割成多個沿爐膛寬度方向排列的分風道，使風道對爐膛氣體的吸力在爐膛寬度方向均勻。
所述催前熱交換器183由間隔放置的多根不銹鋼方通組成，方通間隔的中上部靠爐膛一側(cè)設置有廢氣通道隔板131 ；方通內(nèi)向上流動的是催前氣體，下端通過催前氣體吸出風道1810與爐膛內(nèi)的催前氣體抽出口 122相連，上端與催前控溫區(qū)1833相連；方通外流動的是排廢氣體，靠爐膛一側(cè)排廢氣體向下流動，到達下部廢氣通道隔板131開口處后進入遠離爐膛一側(cè)，沿方通間隔和廢氣通道隔板131，與新鮮空氣通道隔板1300形成的廢氣通道向上流動；將內(nèi)部有較冷催前氣體流動的方通包裹在一側(cè)向下一側(cè)向上流動的溫度很高的排廢氣體中，利用排廢氣體熱交換加熱催前氣體。所述方通應當是長寬比較大的扁方通，以較窄的寬度方向多根排列，排列間距與寬度相近，從而形成較大的熱交換面積。
所述催前控溫區(qū)1833包括催前電熱管184和催前熱電偶185，下部與方通內(nèi)孔連通，上部與一次催化室186連通，靠爐膛一側(cè)與向下流動的溫度很高的排廢氣體隔一層不銹鋼板，遠離爐膛一側(cè)與向上流動的的溫度較高的排廢氣體(此時的排廢氣體已經(jīng)經(jīng)過了催前熱交換，吸走熱量后溫度略低)隔一層不銹鋼板，可以繼續(xù)利用排廢氣體熱交換加熱催前氣體。在沒有或僅有少量有機揮發(fā)物燃燒，催后溫度不高，排廢氣體溫度不高，不足以熱交換加熱催前氣體達到催化起燃溫度時，催前控溫區(qū)電熱管加熱使之溫度達到催化起燃溫度。
所述一次催化室186包括兩至三層寬度方向與爐膛等寬，前后方向達到可使一次催化室186體積接近20000空速比的厚度，即前后方向厚度=催前氣體最大流量/爐膛寬度/ (催化劑高度*催化劑層數(shù))/20000，催化劑裝在一個上下通風的不銹鋼箱體內(nèi)由烘爐側(cè)面推入一次催化室186，催化劑在箱體內(nèi)應當緊密排列，箱體推入的軌道及四周應當保證密封，確保由催前控溫區(qū)進入的催前氣體必須通過催化劑中鍍有催化物質(zhì)的小孔才能通過一次催化室，以保證全部得到催化燃燒，達到較高的凈化效果。若有催前氣體繞過催化劑到達一次催后腔體，則其有機揮發(fā)物含量不會減少，與經(jīng)過催化劑的氣體混合后將大大降低凈化效果，所以催化劑周邊的密封對凈化效果非常重要。
本實施例的催中加氧裝置1840如圖5，采用單獨加入方案，既可加入新鮮空氣也可加入純氧，其結(jié)構(gòu)是在廢氣通道105側(cè)面插入一根外部氧氣通入管192 ；外部氧氣通入管 192在烘爐外可通過閥門與供氧管道連接，也可與控制新鮮空氣加入量的風機或閥門連接； 外部氧氣通入管192在廢氣通道105內(nèi)與多根沿爐膛寬度方向排列的較細分管連接；多根較細分管沿催化室與爐膛之間的廢氣通道105向上，到達催中腔體1811后轉(zhuǎn)直角進入催中腔體1811并貫穿到催中腔體1811的另一側(cè)；位于催中腔體1811內(nèi)的多根較細分管均布有催中氧氣出口 187。其中多根較細分管在催化后腔體1835和廢氣通道105內(nèi)經(jīng)過的距離越長，與溫度很高的排廢氣體熱交換的效果越好，進入催中腔體1811的純氧或新鮮空氣的溫度越高，對二次催化的凈化效果越有利。
所述催中控溫區(qū)1834是指一次催后和二次催前共用腔體的溫度控制腔體，通常該腔體只需要測溫不需要控溫，對排廢的環(huán)保要求較高時，除向此腔體加入純氧外，還可設置加熱管并對此腔體控溫，以保證二次催化的催化效果。催中控溫區(qū)1834設置催中熱電偶 189和催中電熱管188組成。
所述二次催化室190結(jié)構(gòu)與一次催化室186結(jié)構(gòu)相同，其體積也是按空速比接近 20000來設計，兩個催化室合并起來的空速比就大約等于10000 了。同樣，二次催化室190 的催化劑周邊密封也是很重要的，否則將降低整體的凈化效果。
所述催化后腔體是指二次催化室190的上部與廢氣通道105和循環(huán)風機193相連的腔體。該腔體有一個氣體來源，即二次催化室190，有兩個氣體出口，即廢氣經(jīng)廢氣通道 105和排廢風機到達大氣的廢氣通道入口，和循環(huán)熱風經(jīng)循環(huán)風機193和循環(huán)風橫向分布風門195進入固化二區(qū)140的循化熱風吹入口 144。
催化結(jié)構(gòu)的氣體流量由催前氣體抽出口 122起，經(jīng)過了兩次變化到達催化后腔體，在催化后腔體又分成兩路風別流向廢氣通道105和熱風循環(huán)通道106。
其中一次變化是燃燒帶來的氣體分子數(shù)的變化，由于同等溫度壓力下氣體分子數(shù)與體積成正比，所以氣體分子數(shù)的變化與氣體流量的變化成正比。通常催前氣體中含有二甲苯和甲酚等有機揮發(fā)物，其中二甲苯的分子式為C8H10，與氧氣02反應產(chǎn)生二氧化碳C02和水H20的化學反應式為C8H10+10. 502=8C02+5H20，分子數(shù)由11. 5變?yōu)?3 個；甲酚的分子式為C7H80，與氧氣02反應產(chǎn)生二氧化碳C02和水H20的化學反應式為 C7H80+8. 502=7C02+4H20，分子數(shù)由9. 5變?yōu)?1個。燃燒的總體結(jié)果是氣體分子數(shù)略有增加，所以氣體流量有所增加，其中一次催化室的燃燒較多氣體流量增加也較多，二次催化室的燃燒較少氣體流量增加也較少。
若采用純氧注入催中腔體，純氧的注入量應當大于等于燃燒的耗氧量，使催化后氣體的含氧量不少于空氣含氧量，從而使循環(huán)熱風含氧量不少于空氣含氧量，最終保證催前含氧量在循環(huán)風量較大時不少于空氣含氧量。合理的純氧注入量可由溶劑消耗量計算出來。有機揮發(fā)物中二甲苯分子式為C8H10，摩爾質(zhì)量為106，一個分子完全燃燒需要21個氧原子，即10. 5個氧分子，摩爾質(zhì)量為336，燃燒一公斤二甲苯大約需要3. 17公斤純氧；甲酚分子式為C7H80，摩爾質(zhì)量為108，一個分子完全燃燒需要17個氧原子，即8. 5個氧分子，摩爾質(zhì)量為272，燃燒一公斤甲酚大約需要2. 52公斤純氧；不論使用何種配比的溶劑，若注入溶劑消耗量約3倍的純氧即可達到較好效果。
其中另一次變化是向催中腔體注入了純氧或新鮮空氣，純氧或新鮮空氣的流量直接加大了從催前到催后的氣體流量。
兩次變化帶來的氣體流量變化為催化后氣體流量=催前氣體流量+純氧或新鮮空氣注入量+燃燒后氣體流量增加量而催化后氣體流量分流后為 催化后氣體流量=熱風循環(huán)流量+排廢氣體流量此二等式合并后可得催化前氣體流量關(guān)系式催前氣體流量=熱風循環(huán)流量+排廢氣體流量-純氧或新鮮空氣注入量-燃燒后氣體流量增加量再與爐膛內(nèi)氣體流量關(guān)系式合并后，可得到烘爐氣體流量關(guān)系式 排廢氣體流量=熱新鮮空氣流量+純氧或新鮮空氣注入量+有機揮發(fā)物量+燃燒后氣體流量增加量+下爐口進風量(出風時為負數(shù))+上爐口進風量(出風時為負數(shù))其中有機揮發(fā)物量和燃燒后氣體流量增加量是兩個相關(guān)量，相對是很小的流量。其中上爐口進風量是由上爐口壓風控制決定的，取決于壓風自動控制軟件中設定的冷卻風道進口設定溫度，設定溫度高則上爐口進風量少或為負數(shù)，設定溫度低則上爐口進風量大，而該設定溫度的高低主要考慮的是中溫排廢的污染和固化二區(qū)140的加熱量，不能用于調(diào)節(jié)烘爐氣體流量的平衡，在此應看為不變的較小的流量。純氧或新鮮空氣注入量，因為連接供氧管道的閥門調(diào)節(jié)好后生產(chǎn)時也是相對固定的，其流量隨催中腔體的負壓和供氧管道的正壓變化，在此應看為不變的不大的流量。此關(guān)系式中排廢氣體流量和熱新鮮空氣流量是占主導地位的兩個平衡流量，其中排廢氣體流量取決于排廢風機轉(zhuǎn)速，熱新鮮空氣流量取決于新空風機轉(zhuǎn)速，而排廢風機轉(zhuǎn)速即排廢氣體流量需要隨有機揮發(fā)物產(chǎn)生量變化而變化，所以保持烘爐氣流平衡的基本方法是使新空風機轉(zhuǎn)速與排廢風機轉(zhuǎn)速同步變化，本發(fā)明采用的風量平衡控制方法在排廢風機轉(zhuǎn)速緩慢變化時可緩慢調(diào)整新鮮空氣風機轉(zhuǎn)速，從而實現(xiàn)同步變化。
六、新鮮空氣熱交換結(jié)構(gòu)及涂漆間常溫揮發(fā)物處理如圖2和圖5，新鮮空氣熱交換結(jié)構(gòu)包括新鮮空氣吸取口、新鮮空氣風機、新鮮空氣管式熱交換器、新鮮空氣板式熱交換器、新鮮空氣通道、新鮮空氣控溫區(qū)和新鮮空氣吹入通道。
所述新鮮空氣吸取口設置在烘爐底部的涂漆間內(nèi)，涂漆間除操作出入口外盡可能封閉起來，新鮮空氣吸取口應當靠近涂漆槽且遠離操作出入口，涂漆槽附近的含有機揮發(fā)物氣體被抽走后操作出入口可補充新鮮空氣，操作出入口不設置可關(guān)閉的門；新鮮空氣吸取口通過管道與位于烘爐頂部的新鮮空氣風機吸風口連接。
所述新鮮空氣風機應當是風壓較高的風機，在吸風口要能經(jīng)管道從約15米以下抽取涂漆間氣體，在吹風口要能經(jīng)各熱交換器和通道吹到約13米以下的新鮮空氣吹入口。
所述新鮮空氣管式熱交換器是兩層同心套接的正方形或圓形不銹鋼管，內(nèi)管內(nèi)向上流動的是排廢氣體，內(nèi)管和外管間夾層向下流動的是新鮮空氣；熱交換器上部適當高出烘爐頂板，內(nèi)管向上穿過熱交換器頂板與排廢風機連接管連接，外管在低于熱交換器頂板的側(cè)面開口與新鮮空氣風機連接，對應開口的內(nèi)管外壁設有三向分風板將新鮮空氣風機吹入的風分為向下和兩側(cè)，使之充滿整個夾層并向下流動；熱交換器下部在催化后腔體外側(cè)與新鮮空氣板式熱交換器的排廢扁風道和新空扁風道連接，內(nèi)管與排廢扁風道連接時設有過渡裝置，夾層與新空扁風道連接時也設有過渡裝置，過渡裝置使風道順暢。
所述新鮮空氣板式熱交換器182是由排廢扁風道1851和新空扁風道1852組成的，排廢扁風道1851位于內(nèi)側(cè)，其上部內(nèi)側(cè)是催化室隔熱層1190，下部與催前控溫區(qū)1833、 催前熱交換器183隔一層不銹鋼板；新空扁風道1852位于外側(cè)，內(nèi)側(cè)與排廢扁風道1851隔一層不銹鋼板，外側(cè)與烘爐外殼間有保溫棉；排廢扁風道1851和新空扁風道1852的寬度與催化室寬度一樣等于爐膛寬度，厚度以扁風道截面積約等于管式熱交換器相應風道截面積的1.5倍為好。
所述新鮮空氣通道104位于爐膛的新鮮空氣吹入口和催后氣體抽出口之間，內(nèi)側(cè)與蒸發(fā)一區(qū)Iio和蒸發(fā)二區(qū)120隔較厚保溫棉，外側(cè)與烘爐外殼間有保溫棉；內(nèi)側(cè)還設置有不銹鋼方通支柱，以支撐催化結(jié)構(gòu)較大的重量。
所述新鮮空氣控溫區(qū)位于新鮮空氣通道下部，包括新鮮空氣電熱管和位于下部的新鮮空氣熱電偶；新鮮空氣熱電偶測得的溫度未達到新鮮空氣設定溫度時，新鮮空氣電熱管通電加熱使之達到設定溫度。
所述新鮮空氣吹入通道一端與新鮮空氣吹入口連接，另一端與新鮮空氣通道連接；沿爐膛寬度方向設置有多個隔板，將新鮮空氣吹入通道分割成多個沿爐膛寬度方向排列的分風道，使吹向爐膛的氣體在爐膛寬度方向均勻。
其中，位于涂漆間內(nèi)的新鮮空氣吸取口在操作出入口和新鮮空氣吸入口之間形成空氣流動，不斷將常溫揮發(fā)的有機揮發(fā)物吸入新空風機，吹入爐膛，吸入催前氣體，進入催化室進行燃燒。如此，在涂漆槽中暴露的油漆，在常溫下?lián)]發(fā)出來的有機揮發(fā)物，在涂漆間內(nèi)不能積聚到較高濃度，使涂漆間的有機揮發(fā)物污染保持在較低水平，沒有很大氣味，不對操作工造成不良影響。此外，涂漆間對外保持負壓，可以阻止有機揮發(fā)物向車間擴散，保證了車間環(huán)境不受其污染。
此外，新鮮空氣管式熱交換器194應當根據(jù)車間環(huán)境盡量向上延伸，向上延伸可帶來兩個好處1)加強新鮮空氣熱交換效果；2)減少排廢管道直接暴露時對車間的熱污染。但是，新鮮空氣風機的能耗可能略高。
新鮮空氣熱交換采用的是與排廢氣體反向運動的方式，冷新鮮空氣先接觸溫度較低的不再有利用價值的排廢出口氣體，然后逐漸接觸溫度較高的排廢氣體，使新鮮空氣與排廢氣體間保持一定溫差，最大限度地利用排廢氣體余熱來加熱新鮮空氣。最后與新鮮空氣熱交換的排廢氣體，也即與之熱交換的溫度最高的排廢氣體，是即將完成催前熱交換的排廢氣體，此時排廢氣體溫度應當還有500度以上，可將新鮮空氣加熱到350度以上，基本可免除新鮮空氣電加熱。新空設定溫度應當略高于蒸發(fā)一區(qū)110和蒸發(fā)二區(qū)120的設定溫度，使之在新鮮空氣通道內(nèi)可透過不銹鋼板傳熱到有大量蒸發(fā)吸熱的蒸發(fā)一區(qū)110和蒸發(fā)二區(qū)120，吹入爐膛時與下爐口進來的冷空氣混合后還能達到蒸發(fā)一區(qū)110的設定溫度。若實際生產(chǎn)時新鮮空氣溫度超過了設定溫度，可有兩種解決方案1)降低催后溫度即降低熱交換的熱源氣體溫度；2)適當加大下爐口冷空氣進風量來避免蒸發(fā)區(qū)溫度失控。
七、熱風循環(huán)結(jié)構(gòu)如圖5，熱風循環(huán)結(jié)構(gòu)包括循環(huán)風機吸風口 1193、循環(huán)風機193、循環(huán)熱風通道106、循環(huán)風橫向分布風門195以及循環(huán)熱風吹入風道。
所述循環(huán)風機吸風口 1193位于催化后腔體上部，并相互連通。循環(huán)風機193從循環(huán)風機吸風口 1193吸取催化后腔體內(nèi)的熱風，吹向循環(huán)熱風通道106。連接循環(huán)熱風通道 106的循環(huán)風機193的吹風口在爐膛寬度方向盡量位于中間，循環(huán)風機吸風口 1193在爐膛寬度方向可位于一側(cè)。
所述循環(huán)熱風通道106與催化后腔體不連通，與爐膛內(nèi)的固化二區(qū)140隔一層不銹鋼板，遠離爐膛一側(cè)設有U形凹板，在保持通道等寬的同時強制由循環(huán)風機吹風口吹來的熱風沿折線運動，使之在爐膛寬度方向逐漸均勻。
所述循環(huán)風橫向分布風門195位于循環(huán)熱風通道106和循環(huán)熱風吹入風道之間， 沿爐膛寬度方向設置多個擋風風門，風門調(diào)節(jié)桿向上伸出烘爐頂板，同時有調(diào)節(jié)支撐桿由循環(huán)熱風通道106頂板處向上伸出烘爐頂板，風門的調(diào)節(jié)位置由風門調(diào)節(jié)桿和調(diào)節(jié)支撐桿的相對位置決定，不受爐膛在高溫下伸長的干擾。
所述循環(huán)熱風吹入風道以較小度角與爐膛連接，應盡量避免熱風對漆包線的擾動。循環(huán)熱風吹入風道內(nèi)沿爐膛寬度方向設置有與風門數(shù)量和寬度相同的分隔板，分隔板形成的分風道與風門對應。
除進入廢氣通道的催后氣體外，催化后腔體內(nèi)的一部分催后氣體被其上部的循環(huán)風機193抽取并吹向固化二區(qū)140，在進入固化二區(qū)140前其熱量可透過隔板向固化二區(qū) 140傳導，進入固化二區(qū)140后又直接與固化二區(qū)140氣體混合。因為催后氣體溫度較高， 可比固化二區(qū)140溫度高出100多度。在上爐口進風量較小的情況下，其熱量對固化二區(qū) 140的熱量補充作用應當很明顯，不需要太大的循環(huán)風量即可免去固化二區(qū)140的電加熱。
若為了減少中溫排廢的污染，理論上可適當加大上爐口進風量，同時加大循環(huán)風量，這樣可在不增加固化二區(qū)140電耗的情況下減少污染。但是，循環(huán)風量和上爐口進氣量的增加將直接增加固化區(qū)氣體流量，而催前氣體流量是根據(jù)催化燃燒的溫升來確定的，所以它將導致蒸發(fā)區(qū)氣體流量的減少，可能帶來以下三個問題1.催中加入的不是純氧或純氧加入量不夠時，熱風循環(huán)氣體的含氧量比空氣含氧量低，循環(huán)風量太大會過分降低催前氣體的含氧量，不利于催化燃燒；2.固化區(qū)氣體是有機揮發(fā)物含量較低的氣體，蒸發(fā)區(qū)氣體是有機揮發(fā)物含量較高的氣體，催前氣體是要求達到一定有機揮發(fā)物含量以保證催化燃燒的溫升的氣體，若固化區(qū)氣體流量大，則必然要求蒸發(fā)區(qū)氣體流量小且有機揮發(fā)物含量高，才能保證催前氣體的有機揮發(fā)物含量達到要求。因為從漆包線上蒸發(fā)出來的有機揮發(fā)物是相對較重且較冷的大分子，所以進入催前氣體抽出口的蒸發(fā)區(qū)氣體有機揮發(fā)物含量要高，則沉積在蒸發(fā)區(qū)內(nèi)的氣體有機揮發(fā)物含量將更高。若蒸發(fā)區(qū)氣體流量太小，還可能使作用在有機揮發(fā)物上的向上的推動力小于其向下的重力，不能將它向上帶入催前氣體抽出口。越高的蒸發(fā)區(qū)有機揮發(fā)物含量，越不利于漆包線上有機揮發(fā)物的揮發(fā)，對工藝造成不良影響。蒸發(fā)區(qū)有機揮發(fā)物含量達到其自爆濃度還可能導致爐膛起火的事故。
3.在排廢風機轉(zhuǎn)速接受線性或跟蹤自動控制時，蒸發(fā)區(qū)氣體流量太小還可能導致一種惡性循環(huán)。若進入催前氣體抽出口的有機揮發(fā)物流量低于漆包線的有機揮發(fā)物產(chǎn)生量，催后溫度將低于應該達到的溫度，排廢風機轉(zhuǎn)速將被自動調(diào)低。固化區(qū)氣體流量中的上爐口進風量是獨立控制的，不會隨排廢風機轉(zhuǎn)速降低而降低。固化區(qū)氣體流量中的熱風循環(huán)流量又是內(nèi)部循環(huán)量，其降低或提高都會對應到催前氣體流量的降低或提高。所以，排廢風機轉(zhuǎn)速被自動調(diào)低的結(jié)果是進一步減少了蒸發(fā)區(qū)氣體流量，使進入催前氣體抽出口的有機揮發(fā)物流量更少，使催后溫度更低，更要自動調(diào)低排廢風機轉(zhuǎn)速，形成惡性循環(huán)，致使有機揮發(fā)物不能進入催前氣體抽出口，只能由下爐口冒出污染車間環(huán)境。傳統(tǒng)設備在壓風過大時就經(jīng)常出現(xiàn)這種情況，也是壓風法在國內(nèi)未能占據(jù)絕對優(yōu)勢的原因。
所以，上爐口進風量太大會嚴重影響蒸發(fā)區(qū)有機揮發(fā)物的流動，只能調(diào)節(jié)到較小的正值或負值。中溫排廢的污染控制不可簡單依靠加大壓風，必須依靠阻尼罩的緩沖和精確的壓風控制。同樣，過大的熱風循環(huán)流量也給有機揮發(fā)物順利進入催前氣體抽出口帶來了不良影響，熱風循環(huán)流量越大則固化區(qū)氣體流量越大，蒸發(fā)區(qū)氣體流量需要的有機揮發(fā)物濃度就越大，蒸發(fā)區(qū)沉積的有機揮發(fā)物濃度也就越大。
蒸發(fā)區(qū)氣體流量關(guān)系式可與烘爐氣體流量關(guān)系式結(jié)合，改寫為以下形式蒸發(fā)區(qū)氣體流量=新鮮空氣流量+有機揮發(fā)物量+下爐口進風量(出風時為負數(shù))=排廢氣體流量-純氧或新鮮空氣注入量-燃燒后氣體流量增加量-上爐口進風量(出風時為負數(shù))由此可見，若要加大蒸發(fā)區(qū)氣體流量，則應加大排廢氣體流量，減少催中腔體1811的純氧或新鮮空氣注入量，減少上爐口進風量。除上爐口進風量外，還應盡量減少純氧或新鮮空氣注入量，使用純氧就明顯優(yōu)于使用新鮮空氣了。最重要的是，應當盡可能加大排廢氣體流量。
傳統(tǒng)的觀念有一個很大的誤區(qū)，認為熱風循環(huán)流量越大則余熱利用越好。其實，對漆包機而言，余熱利用的關(guān)鍵是合適的催后溫度，得到合適的催后溫度的關(guān)鍵是得到合適的催前氣體有機揮發(fā)物含量。若加大熱風循環(huán)流量的后果是妨礙催前氣體達到合適的有機揮發(fā)物含量，就出現(xiàn)了事與愿違的情況了。本發(fā)明提出的完全去掉熱風循環(huán)的實施例三就是一個極端的做法，若通過催后氣體與固化二區(qū)140及固化一區(qū)130隔一層不銹鋼板的熱交換可基本滿足固化區(qū)的熱量需求，保持小量的上爐口進氣量，所有問題都可得到解決了，它有可能成為一種很好的立式漆包烘爐結(jié)構(gòu)。
熱風循環(huán)流量理論上與排廢氣體流量無關(guān)，可以單獨根據(jù)熱量需求來設定循環(huán)風機轉(zhuǎn)速。但是單獨設定循環(huán)風機轉(zhuǎn)速可能帶來兩個問題1)循環(huán)風機轉(zhuǎn)速不變，排廢風機轉(zhuǎn)速變大時，兩者同時抽取催化后腔體的氣體，將導致實際的熱風循環(huán)流量將變小；2)由催前氣體抽出口抽出的催前氣體流量隨排廢風機轉(zhuǎn)速加大而變大，導致的負壓變大，雖然由循環(huán)熱風吹入口吹入的熱風循環(huán)流量不變，因為固化區(qū)風阻不變，將導致作用在阻尼罩下部的正壓變小可能造成壓風控制不穩(wěn)定。此外，人工設定的循環(huán)風機轉(zhuǎn)速不一定能使熱風對固化二區(qū)的熱量補充恰到好處，太少則節(jié)能效果未達到最佳，太多則可能引起超溫影響工藝，特別在排廢等其它因素變化時人工更難以及時調(diào)整。為此本發(fā)明設置了循環(huán)風機自動控制方法，對其進行優(yōu)化及動態(tài)調(diào)整。
八、循環(huán)風機控制方法循環(huán)風機控制方法的控制目標是最大限度地利用催化后腔體內(nèi)的高溫氣體以降低固化二區(qū)加熱耗電，并隨時適應其它條件的變化?？刂品椒ㄊ歉鶕?jù)催后溫度高出固化二區(qū)設定溫度的幅度，確定一個固化二區(qū)加熱量控制目標，來自動加大循環(huán)風機轉(zhuǎn)速。當固化二區(qū)加熱量低于加熱量最高目標時，若出現(xiàn)超溫現(xiàn)象則自動降低循環(huán)風機轉(zhuǎn)速。其步驟包括Cl.人工設定循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速并選擇固定循環(huán)模式或跟蹤循環(huán)模式；若選擇了跟蹤循環(huán)模式，且催后溫度大于固化二區(qū)設定溫度，則運行C2 C11 ；否則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速= 循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，且不運行C2 C11 ；若循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速被中途修改，則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速；C2.人工設定循環(huán)跟蹤范圍，循環(huán)跟蹤范圍用于限定自動調(diào)節(jié)循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速可偏離循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速的幅度；C3.人工設定調(diào)節(jié)加熱量積分值，當加熱量積分值達到調(diào)節(jié)加熱量積分值時，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速增加一個最小調(diào)節(jié)單位；C4.人工設定調(diào)節(jié)超溫積分值，當超溫積分值達到調(diào)節(jié)超溫積分值時，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速減少一個最小調(diào)節(jié)單位；C5.人工設定加熱量最低目標、加熱量最高目標及溫差加熱量比例，當催后溫度大于固化二區(qū)設定溫度時計算溫差值=催后溫度-固化二區(qū)設定溫度，加熱量控制目標=加熱量最低目標-溫差值/溫差加熱量比例；溫差值為負數(shù)時，熱風循環(huán)不能向固化二區(qū)提供的熱量，不進行循環(huán)風機轉(zhuǎn)速自動調(diào)節(jié)；溫差值為零時，熱風循環(huán)向固化二區(qū)提供的熱量的能力很弱，加熱量控制目標等于加熱量最低目標，加熱量最低目標應當設定為實際上不會進行自動調(diào)節(jié)的值；溫差值為正數(shù)時，表明熱風循環(huán)可向固化二區(qū)提供熱量，可將加熱量控制目標提高，隨溫差值提高加熱量控制目標的速率取決于溫差加熱量比例，加熱量控制目標不得小于加熱量最高目標；當平均加熱量小于加熱量最高目標時，固化二區(qū)實際溫度超過設定溫度的風險加大，應當停止加熱量積分進行超溫積分；加熱量最低目標、加熱量最高目標及溫差加熱量比例可經(jīng)驗獲得；C6.人工設定加熱量統(tǒng)計周期及超溫統(tǒng)計周期，統(tǒng)計周期太短可能造成自動調(diào)節(jié)方向不穩(wěn)定，統(tǒng)計周期太長可能造成自動調(diào)節(jié)方向不能及時轉(zhuǎn)變，加熱量統(tǒng)計周期及超溫統(tǒng)計周期可經(jīng)驗獲得；C7.將固化二區(qū)每個采樣周期達到時計算出來的固化二區(qū)加熱量存入一個長度為加熱量統(tǒng)計周期的數(shù)組，每次存入時將數(shù)組向后移動一個位置，舍棄最后一個數(shù)，將當前數(shù)存入第一個數(shù)，如此保存包括當前數(shù)的前加熱量統(tǒng)計周期個數(shù)在數(shù)組內(nèi)，對數(shù)組進行平均即可得出前加熱量統(tǒng)計周期內(nèi)的平均加熱量；同時計算平均加熱量變化率=本次平均加熱量-前次平均加熱量；C8.將固化二區(qū)每個采樣周期達到時計算出來的實測溫度與設定溫度之溫差值存入一個長度為超溫統(tǒng)計周期的數(shù)組，每次存入時將數(shù)組向后移動一個位置，舍棄最后一個數(shù)，將當前數(shù)存入第一個數(shù)，如此保存包括當前數(shù)的前超溫統(tǒng)計周期個數(shù)在數(shù)組內(nèi)，對數(shù)組進行平均即可得出前超溫統(tǒng)計周期內(nèi)的平均溫差值；同時計算平均溫差值變化率=本次平均溫差值-前次平均溫差值；C9.固化二區(qū)每個采樣周期達到時，若平均加熱量大于加熱量最高目標且大于加熱量控制目標，分以下三種情形計算加熱量積分值若平均加熱量變化率大于零則令加熱量積分值=加熱量積分值+(平均加熱量-熱量控制目標)*平均加熱量變化率；若平均加熱量變化率等于零則令加熱量積分值=加熱量積分值+平均加熱量-熱量控制目標；若平均加熱量變化率小于零則令加熱量積分值=加熱量積分值_(平均加熱量-熱量控制目標)/平均加熱量變化率；若加熱量積分值大于調(diào)節(jié)加熱量積分值，則計算加熱量積分值除以調(diào)節(jié)加熱量積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速，即循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入加熱量積分值等待下一次加熱量積分累加；循環(huán)風機轉(zhuǎn)速上限=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速+循環(huán)跟蹤范圍，若循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速大于循環(huán)風機轉(zhuǎn)速上限時，則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機轉(zhuǎn)速上限；C10.若平均加熱量大于加熱量最高目標且小于加熱量控制目標，既不進行加熱量積分計算，也不進行超溫積分計算；Cll.若平均加熱量小于加熱量最高目標且平均溫差值大于零，分以下三種情形計算超溫積分值若平均溫差值變化率大于零則令超溫積分值=超溫積分值+平均溫差值*平均溫差值變化率；若平均溫差值變化率等于零則令超溫積分值=超溫積分值+平均溫差值； 若平均溫差值變化率小于零則令超溫積分值=超溫積分值-平均溫差值/平均溫差值變化率；若超溫積分值大于調(diào)節(jié)超溫積分值，則計算超溫積分值除以調(diào)節(jié)超溫積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量減少循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速，即循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速-本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入超溫積分值等待下一次超溫積分累加；循環(huán)風機轉(zhuǎn)速下限=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速-循環(huán)跟蹤范圍，若循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速小于循環(huán)風機轉(zhuǎn)速下限時，則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機轉(zhuǎn)速下限。
九、排廢風機控制方法為了使爐膛各區(qū)域溫度穩(wěn)定可控，穩(wěn)定控制催后溫度是很有必要的。在穩(wěn)定生產(chǎn)時，有機揮發(fā)物產(chǎn)生量是穩(wěn)定的，若催前氣體抽取量保持穩(wěn)定，則催前氣體中有機揮發(fā)物含量就穩(wěn)定，催化燃燒的溫升就穩(wěn)定，催化后溫度也就穩(wěn)定了。但在生產(chǎn)過程中，若工藝的改變造成有機揮發(fā)物產(chǎn)生量是不穩(wěn)定，或大氣壓等外部環(huán)境的改變造成催前氣體抽取量不穩(wěn)定， 都會造成催后溫度不穩(wěn)定。另外，當漆包線油漆不好造成催化劑中毒，或隨著使用時間催化劑已經(jīng)失效時，催后溫度也會降低，此時應當更換催化劑，不是任何控制方法可以解決的問題。
在催化劑狀態(tài)良好即催化燃燒的凈化效果好的前提下，實際生產(chǎn)時的催前氣體抽取量決定了催前氣體有機揮發(fā)物濃度，從而決定了一次催后和二次催后的溫度。在催中加氧量基本不變時，一次催后即催化中腔體的催中溫度，基本和二次催后即催化后腔體的催后溫度同步升高或降低。而催后溫度對后續(xù)熱交換過程影響較大，所以應當通過控制適當?shù)拇咔皻怏w有機揮發(fā)物濃度來控制催后溫度。
本發(fā)明采用排風風機控制軟件，使它們適應可能發(fā)生的變化，使催后溫度基本保持穩(wěn)定，具體控制方法如下Dl.人工設定催后設定溫度，催后設定溫度根據(jù)生產(chǎn)時有機溶劑的產(chǎn)生量來確定，催后設定溫度越高環(huán)保和節(jié)能效果越好，但不能超過爐體材料能承受的極限溫度，高溫區(qū)使用 321不銹鋼材料時，極限溫度為650度；D2.人工設定催后溫度的允許差，實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差時，被認定為達到了控制目的，積分值歸零，不對排廢風機轉(zhuǎn)速作任何調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，對偏差值進行積分，然后根據(jù)積分值對排廢風機轉(zhuǎn)速進行調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于允許差時，被認定為異常并發(fā)出報警； D3.人工設定跟蹤排廢模式的自動調(diào)節(jié)范圍；D4.人工選定線性排廢模式或跟蹤排廢模式；選定線性排廢模式時，一直處于線性生產(chǎn)狀態(tài)；選定跟蹤排廢模式時，催后溫度達到催后設定溫度下限前處于線性生產(chǎn)狀態(tài)，第一次達到催后設定溫度下限后自動進入跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)，進入跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)后不會自動退出跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)；在線性生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速+ (排廢風機預估轉(zhuǎn)速-排廢風機起始轉(zhuǎn)速)* (實測催后溫度-勻溫催后溫度)/ (催后設定溫度-勻溫催后溫度)，且催后溫度低于下限時不發(fā)出報警，高于上限時才發(fā)出報警；在跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機運行轉(zhuǎn)速在自動調(diào)節(jié)范圍內(nèi)自動調(diào)整，以使催后溫度接近于催后設定溫度，且催后溫度低于下限或高于上限時均發(fā)出報警；D5.人工設定實際溫度與設定溫度之差值的積分間隔，當實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，每隔積分間隔時間將差值累加到積分值一次；D6.人工設定排廢風機調(diào)節(jié)一個最小頻率單位的調(diào)節(jié)積分值，積分間隔和調(diào)節(jié)積分值的設定方法若穩(wěn)定生產(chǎn)時排廢風機頻率和實測溫度出現(xiàn)震蕩，則延長積分間隔或加大調(diào)節(jié)積分值；若穩(wěn)定生產(chǎn)時實測溫度長期單向偏離設定溫度，則縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值；D7.人工設定積分計算回歸常數(shù)，回歸常數(shù)用于實測溫度向設定溫度回歸時對排廢風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)，可避免調(diào)整過度引起的震蕩；通常回歸常數(shù)可設定在2飛之間，回歸常數(shù)越小，排廢風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越快，回歸常數(shù)越大，排廢風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越慢；D8.人工設定排廢風機起始轉(zhuǎn)速，排廢風機起始轉(zhuǎn)速是進入勻溫狀態(tài)后的排廢風機轉(zhuǎn)速，以及線性生產(chǎn)后的最低排廢風機轉(zhuǎn)速，以不同速度生產(chǎn)不同規(guī)格的排廢風機起始轉(zhuǎn)速不同，其最佳值由經(jīng)驗確定；D9.人工設定排廢風機預估轉(zhuǎn)速，排廢風機預估轉(zhuǎn)速是進入穩(wěn)定生產(chǎn)狀態(tài)后的估計排廢風機轉(zhuǎn)速，以不同速度生產(chǎn)不同規(guī)格的排廢風機預估轉(zhuǎn)速不同，其最佳值由經(jīng)驗確定；在線性排廢模式下設定使催后溫度約等于催后設定溫度的排廢風機預估轉(zhuǎn)速，在跟蹤排廢模式下設定使催后溫度略小于催后設定溫度的排廢風機預估轉(zhuǎn)速；D10.人工選擇線性生產(chǎn)模式或跟蹤生產(chǎn)模式；若選擇了跟蹤生產(chǎn)模式，還需人工設定排廢跟蹤范圍，排廢跟蹤范圍用于限定進入跟蹤生產(chǎn)模式后自動調(diào)節(jié)排廢風機運行轉(zhuǎn)速可偏離排廢風機預估轉(zhuǎn)速的幅度；Dll.漆包烘爐的升溫過程，升溫時排廢風機不啟動，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機最低轉(zhuǎn)速；升溫過程在工藝相關(guān)溫度達到設定溫度后結(jié)束，并自動進入步驟D12的勻溫過程；D12.漆包烘爐的勻溫過程，勻溫時排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機預估轉(zhuǎn)速并開始按新鮮空氣風機控制方法自動調(diào)整；勻溫過程開始時，未啟動排廢風機時形成的烘爐溫度分布被突然啟動的排廢風機破壞，造成爐膛溫度的較大波動，烘爐各區(qū)域溫度重新實現(xiàn)穩(wěn)定并達到設定值時，此時記錄下勻溫催后溫度，然后進入步驟D13 D14的線性生產(chǎn)狀態(tài)；D13.漆包烘爐的線性生產(chǎn)狀態(tài)，在線性生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速+ (排廢風機預估轉(zhuǎn)速-排廢風機起始轉(zhuǎn)速)* (實測催后溫度-勻溫催后溫度)/ (催后設定溫度-勻溫催后溫度)，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，或根據(jù)操作工選擇按循環(huán)風機控制方法自動調(diào)整，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速按新鮮空氣風機控制方法自動調(diào)整；若計算出排廢風機運行轉(zhuǎn)速低于排廢風機起始轉(zhuǎn)速則令其等于排廢風機起始轉(zhuǎn)速；在催后溫度升高并達到催后設定溫度的過程中，平緩、逐步地增加排廢風機轉(zhuǎn)速，保證催后溫度不過分超過催后設定溫度；在漆包線生產(chǎn)開始時，漆包線油漆揮發(fā)出的有機揮發(fā)物開始進入已經(jīng)達到催化起燃溫度的一次催化室和二次催化室開始燃燒發(fā)熱，其燃燒所發(fā)出熱量加熱催中氣體和催后氣體，通過催后氣體向熱風循環(huán)、催中所加入氧氣、催前氣體、新鮮空氣輸送熱量；D14.若操作工選擇了跟蹤排廢模式，且催后溫度達到了催后設定溫度的下限，即催后設定溫度-催后溫度允許差，則進入步驟D15的跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)；若操作工選擇了線性排廢模式，且催后溫度超過了催后設定溫度的上限，即催后設定溫度+催后溫度允許差，則輸出催后溫度超限報警；D15.在跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機起始轉(zhuǎn)速也是最低運行轉(zhuǎn)速，實際的排廢風機運行轉(zhuǎn)速由步驟D16 D19自動調(diào)節(jié)，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，或根據(jù)操作工選擇按循環(huán)風機控制方法自動調(diào)整，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速按新鮮空氣風機控制方法自動調(diào)整；D16.在跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)下，每隔一個積分間隔的時間，若實測催后溫度與催后設定溫度之差值小于等于五分之一允許差，則令溫差積分值=0 ；D17.若實測催后溫度與催后設定溫度之差值大于五分之一允許差，先計算 溫度差值=實際溫度-設定溫度；溫度變化=本次實際溫度-上次實際溫度； 然后分七種情形計算積分值若溫度差值和溫度變化均大于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化； 若溫度差值大于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值大于零，且溫度變化小于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值等于零，則令積分值=積分值；若溫度差值小于零，且溫度變化大于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值小于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值和溫度變化均小于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 D18.若積分值的絕對值大于調(diào)節(jié)積分值，則用調(diào)節(jié)積分值除積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入排廢風機運行轉(zhuǎn)速，排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量；除得的余數(shù)代入積分值等待下一次積分累加；若自動調(diào)節(jié)后的排廢風機運行轉(zhuǎn)速小于排廢風機起始轉(zhuǎn)速，則令排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速；排廢跟蹤下限=排廢風機預估轉(zhuǎn)速-排廢跟蹤范圍，若自動調(diào)節(jié)后的排廢風機運行轉(zhuǎn)速小于排廢跟蹤下限，則令排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢跟蹤下限；排廢跟蹤上限=排廢風機預估轉(zhuǎn)速+排廢跟蹤范圍，若自動調(diào)節(jié)后的排廢風機運行轉(zhuǎn)速大于排廢跟蹤上限，則令排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢跟蹤上限；D19.若實測催后溫度與催后設定溫度之差值大于允許差，輸出報警；在報警時，可以縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值以加快排廢風機運行轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié)速度，使之較快回到允許差的范圍內(nèi)而消除報警；若報警時實測催后溫度小于等于催后設定溫度的下限值，且實際情況為正常的停頭或換規(guī)，不能很快恢復，則人工關(guān)閉自動調(diào)節(jié)功能，重新進入步驟D13 D14的線性生產(chǎn)狀態(tài)，從而消除報警。
十、催化燃燒的凈化率及其影響因數(shù)催化燃燒的凈化率取決于催化燃燒三要素，它們包括溫度、濃度和空速比，本發(fā)明的結(jié)構(gòu)和軟件可使它們達到以下狀況1)生產(chǎn)穩(wěn)定且催后溫度可達到600度后，催化后的排廢氣體比較優(yōu)先地參與催前熱交換，催前熱交換可使催前溫度達到400度以上的催化起燃溫度，甚至可能超過450度。催化燃燒后燃燒所產(chǎn)生熱量引起溫升，溫升量的估算如下漆包線相關(guān)的各種有機揮發(fā)物燃燒的發(fā)熱量為7. 445、. 755千卡/克，平均約為9千卡/克；常溫下空氣的比熱為0. 24卡 /克，即310卡/立方米；那么催前氣體若有1克/立方米的有機揮發(fā)物，燃燒后溫升約為 9000/310= 度，4 7克/立方米可實現(xiàn)溫升116 203度。因此，爐膛三風機自動控制軟件可控制適當?shù)挠袡C揮發(fā)物含量，可使一次催后溫度達到600度左右。加入氧氣后的催中略低于600度，二次催后有少量溫升可回到600度左右。
2) —次催前的催前氣體氧氣濃度，若催中注入純氧量大，催后氣體含氧量高于空氣含氧量，則略高于空氣含氧量21% ；若催中注入新鮮空氣，或注入純氧量不大，熱風循環(huán)流量氧量較低，則略低于空氣含氧量21% ；催前氣體的有機揮發(fā)物含量可由催前氣體抽取量控制，一般控制在Γ7克/立方米左右。一次催后的含氧量因燃燒消耗有所減少，其減少的量可由參與燃燒的有機揮發(fā)物的量來估算。催化燃燒的耗氧量計算漆包線相關(guān)有機揮發(fā)物對空氣的相對密度為3. 2^3. 72，平均以3. 5來估算；常溫下的空氣比重為1293克/立方米；可得常溫下有機揮發(fā)物比重為4525克/立方米；可得Γ7克/立方米有機揮發(fā)物換算成體積百分比為G 7/4525)/(l+4 7/4525)=0.088 0. 154% ；氣體中不論分子大小所占空間相同，所以體積百分比也就是分子數(shù)百分比；有機揮發(fā)物中二甲苯分子式為C8H10，一個分子完全燃燒需要21個氧原子，即10. 5個氧分子；甲酚分子式為C7H80，一個分子完全燃燒需要17個氧原子，即8. 5個氧分子；兩者平均以9. 5來估算；那么，0. 088^0. 154%體積百分比的有機揮發(fā)物消耗的氧氣為0.088 0. 154%*9. 5 =0. 84 1. 47%體積百分比；也即一次催后的氧含量約為21%-0. 8Π. 47=19. 53^20. 14%。若在催中加入少量氧氣，即可大幅提高催中的含氧量。因為催中的有機揮發(fā)物含量已經(jīng)很低，若能以較高的含氧量圍殲剩余的少量有機揮發(fā)物，可到達較好的環(huán)保效果。
3 )空速比是每小時通過催化室的氣體體積與催化劑體積之比，對漆包機而言前者隨生產(chǎn)速度和工藝是變化的，后者是固定的。設計漆包機烘爐時，首先要根據(jù)線規(guī)、漆膜和速度估算每小時有機揮發(fā)物的最大產(chǎn)生量，比如最大產(chǎn)生量為8公斤/小時。再由最大產(chǎn)生量估算出催前氣體最大抽取量，若抽取濃度控制在4克/立方米，最大產(chǎn)生量為8公斤/ 小時對應的最大抽取量則為8000 (克/小時)/4 (克/立方米)=2000立方米/小時。若漆包機使用1600塊50*50*50的陶瓷催化劑，其總體積為0. 2立方米，那么空速比=2000 (立方米/小時)/0. 2 (立方米)=10000/小時。實際運行時，若有機揮發(fā)物產(chǎn)生量小于8公斤 /小時，或抽取濃度大于4克/立方米，那么抽取量則小于2000立方米/小時，由于催化劑體積不變，所以實際空速比將低于10000/小時。
因此，在本發(fā)明的烘爐結(jié)構(gòu)下，提高催化燃燒凈化率要注意以下四點1)催后溫度要足夠高，最好在60(Γ650度之間，這樣既可提高凈化率，又可滿足各區(qū)域的熱交換需求，還不會對不銹鋼材料造成過分損害。但是，如此高的催后溫度可能使固化一區(qū)和蒸發(fā)二區(qū)上部溫度過高失控，所以必須設置適當厚度的保溫棉，對應固化一區(qū)中上部的保溫棉薄，對應固化一區(qū)下部和蒸發(fā)二區(qū)上部的保溫棉厚，以減少催化后腔體和廢氣通道對固化一區(qū)和蒸發(fā)二區(qū)上部的傳熱。至于固化二區(qū)，若溫度過高失控，可降低循環(huán)風機轉(zhuǎn)速以減少循環(huán)風量，從而減少向固化二區(qū)供應的熱量。至于新鮮空氣，若其溫度過高失控， 可以適當加大下爐口進氣量防止蒸發(fā)一區(qū)溫度過高失控即可。至于新鮮空氣透過不銹鋼板向蒸發(fā)一區(qū)和蒸發(fā)二區(qū)的傳熱，只要溫差不是太大就不會引起蒸發(fā)一區(qū)和蒸發(fā)二區(qū)的溫度過高失控。
2)要有效吸取到漆包線在蒸發(fā)一區(qū)和蒸發(fā)二區(qū)揮發(fā)出來的有機揮發(fā)物，以及固化一區(qū)和固化二區(qū)揮發(fā)出來的油漆低分子物。為此，應當使蒸發(fā)區(qū)氣體流量盡可能大，也就是固化區(qū)氣體流量要盡可能小，也就是上爐口進氣量和熱風循環(huán)流量之和要盡可能小。在排廢風機轉(zhuǎn)速大于等于排廢風機起始轉(zhuǎn)速的時候，有機揮發(fā)物的吸取能力首先要保證吸取量與產(chǎn)生量達到平衡以防止下爐口溢出，其次要盡可能降低蒸發(fā)區(qū)沉積的有機揮發(fā)物濃度。 排廢風機轉(zhuǎn)速在排廢風機起始轉(zhuǎn)速以上運行時，催前氣體抽取量與排廢風機轉(zhuǎn)速成正比， 催前氣體含有機揮發(fā)物濃度與排廢風機轉(zhuǎn)速成反比，可控制適當?shù)呐艔U風機轉(zhuǎn)速得到適當?shù)拇咔皻怏w含有機揮發(fā)物濃度。在排廢風機轉(zhuǎn)速較低時，被上爐口進氣量和氧氣或新鮮空氣注入量部分抵消后，將導致蒸發(fā)區(qū)氣體流量極低或反向向下，有機揮發(fā)物的吸取能力將無法保證吸取量與產(chǎn)生量達到平衡，有機揮發(fā)物將從下爐口溢出。
3)在催化中腔體注入氧氣或新鮮空氣，最好是純氧氣。使催中氣體的含氧量由一次催后氣體的19. 53^20. 14%上升，接近或超過21%的新鮮空氣含氧量，以提高二次催化的凈化率。催中加氧裝置的單獨加入方案比較好，除可注入純氧外，它還可使注入的氧氣熱交換達到較高的溫度，不過分降低催化中腔體的溫度。
4)催化劑數(shù)量應當是總空速比達到10000，且安裝催化室時一定要做好催化室周邊的密封，保證含有機揮發(fā)物氣體全部通過有催化能力的催化劑小孔。
十、從工藝穩(wěn)定性、環(huán)保效果和節(jié)能效果三個方面來討論本發(fā)明可帶來的有益效果工藝穩(wěn)定性的關(guān)鍵在于爐膛溫度的可控性和穩(wěn)定性、爐膛橫向溫度分布的均勻性和爐膛內(nèi)有機揮發(fā)物濃度低三個方面1)爐膛溫度的可控性和穩(wěn)定性主要與氣流的穩(wěn)定性，以及氣流的溫度有關(guān)，主要是新鮮空氣注入口的氣體流量和溫度、熱風循環(huán)注入口的氣體流量和溫度、上爐口是否有冷風注入及其穩(wěn)定與否、下爐口是否有冷風注入其穩(wěn)定與否，至于催前氣體抽出流量的變化則是通過造成以上四點的變化而產(chǎn)生間接影響的。比如，若上爐口壓風狀態(tài)突然改變，可由壓風控制出現(xiàn)震蕩造成，導致上爐口突然有很多冷風注入，造成固化二區(qū)溫度快速下降，啟動電熱管加熱也不能及時補充足夠熱量使其達到設定溫度，同時又將固化二區(qū)的高溫氣體壓到固化一區(qū)，固化一區(qū)的高溫氣體壓到蒸發(fā)二區(qū)，造成蒸發(fā)二區(qū)溫度超過設定溫度，就會造成蒸發(fā)過快漆包線表面起泡及固化不充分的嚴重后果，同時將蒸發(fā)區(qū)氣體流量方向改變?yōu)橄蛳?，造成有機揮發(fā)物不能進入催前氣體抽出口，導致催后溫度下降及排廢風機轉(zhuǎn)速下降的混亂局面，這是以往手動調(diào)節(jié)壓風經(jīng)常出現(xiàn)的問題。再比如，晴天或雨天，白天或晚上，大氣氣壓發(fā)生變化時，即使爐膛三風機轉(zhuǎn)速不變，三者之間的實際流量會發(fā)生變化，就會破壞爐膛內(nèi)的氣流平衡，造成冷風進入或熱氣溢出，也會影響到工藝穩(wěn)定性。再比如，過分追求節(jié)能時使熱風循環(huán)過大，固化二區(qū)長期不需要加熱而失去可控性，或新鮮空氣熱交換后溫度太高流量太大，導致蒸發(fā)一區(qū)長期不需要加熱而失去可控性，或催后氣體溫度過高，導致熱傳導使固化一區(qū)溫度失去可控性等，都會影響到工藝穩(wěn)定性。本發(fā)明采用的四套風機自動控制軟件，避免了人工調(diào)節(jié)的粗放性和不及時性，還可以保存大量歷史數(shù)據(jù)來指導優(yōu)化控制參數(shù)，所以可實現(xiàn)較好的爐膛溫度穩(wěn)定性。此外，在實現(xiàn)較好的節(jié)能效果的同時，還提供了將每一段控溫區(qū)加熱量保持在可控狀態(tài)的方法，保證不出現(xiàn)超溫失控現(xiàn)象，所以可實現(xiàn)較好的爐膛溫度可控性。
2)對于爐膛內(nèi)橫向溫度分布，新鮮空氣注入口和催前氣體抽出口都設置了橫向分隔風道，配合后部的大腔體可使注入和抽出風量橫向分布均勻。而熱風循環(huán)注入口在此之外還橫向設置了多個風門，使較為敏感的固化區(qū)溫度橫向分布具備了調(diào)節(jié)能力。此外，不銹鋼托架形成的齒尖對可產(chǎn)生渦流，實施例二的鑄鐵托架更具備了橫向?qū)嶙饔茫詸M向溫度分布也可優(yōu)于傳統(tǒng)設備。
3)本發(fā)明的上爐口壓風較好，所以上部的熱風循環(huán)風量可以較低，相應地下部新鮮空氣風量可以較大，因為爐膛下部的有機揮發(fā)物要靠氣流將其送到催前氣體吸出口附近，且大量的有機揮發(fā)物是在蒸發(fā)區(qū)產(chǎn)生的，所以本發(fā)明可使爐膛內(nèi)有機揮發(fā)物不產(chǎn)生積聚，不會阻礙漆包線的蒸發(fā)和固化過程，更不會發(fā)生高濃度自爆起火事故。
除此之外，本發(fā)明的雙循環(huán)冷卻風道可大大提升漆包線的冷卻效果，解決了以往冷卻不足的難題，有利于漆包線的質(zhì)量控制。
環(huán)保效果涉及上爐口的有組織和無組織排放、主排廢口的有組織排放、以及涂漆間的無組織排放三個部分1)以往的國內(nèi)外立式漆包烘爐上爐口均有有組織排放和無組織排放，只是進口設備的無組織排放很小。本發(fā)明的上爐口完全消除了無組織排放，解決了無組織排放難以進行環(huán)保處理的難題。本發(fā)明的雙循環(huán)冷卻風道有兩個有組織排放---中溫排廢和低溫排廢，其中低溫排廢純粹是冷卻漆包線用的空氣，完全沒有有機揮發(fā)物的污染。中溫排廢的有機揮發(fā)物含量也是可以控制的。首先，壓風控制阻止了大量熱氣溢出后，上爐口附近就不存在向上的氣流，由于熱風循環(huán)氣體的注入，保持了一個穩(wěn)定向下的氣流，因而主要在熱風循環(huán)注入口以下產(chǎn)生的有機揮發(fā)物不能被氣流帶上來，可能由上爐口溢出的主要是經(jīng)過催化燃燒凈化了的熱風循環(huán)氣體，有機揮發(fā)物含量較低。其次，若將冷卻風道進口熱電偶溫度設定得較低，自動控制壓風的結(jié)果偏向于向下注入少量冷風，雖然會拉低固化二區(qū)溫度，但可大大減少甚至消除爐膛內(nèi)氣體進入中溫排廢風機，達到控制中溫排廢的有機揮發(fā)物含量的目的。
2)主排廢的有機揮發(fā)物含量取決于催化燃燒的凈化效果，本發(fā)明對前專利進行了改進，前專利即可實現(xiàn)比國標小兩個數(shù)量級的效果，本發(fā)明改為對催中加入純氧后必能使其更加可靠。即使在車間不能提供工業(yè)氧氣時，往催中加入普通空氣環(huán)保效果也能滿足要求。
3)涂漆間常溫揮發(fā)的有機揮發(fā)物被吸入新鮮空氣風機后，與爐膛內(nèi)產(chǎn)生的有機揮發(fā)物一起參與催化燃燒，不但消除了此處的無組織排放，還使收集起來的有組織排放完全不影響環(huán)境，是本發(fā)明首次提出的兩全其美的方法。
立式漆包烘機的能耗很大，一般每日耗電4000度以上，較節(jié)能的也在3000度左右。影響其能耗的因素主要是兩大類，一類是爐膛內(nèi)氣流狀態(tài)，另一類是余熱利用效率1)本發(fā)明的氣流狀態(tài)完全可控，不但可避免熱氣無序擴散給車間帶來熱污染，還可使熱量有序地保留在排廢氣體內(nèi)，需要多少用多少，多余的才排出。以往設備從上爐口溢出熱氣是最大的問題，本發(fā)明的上爐口壓風結(jié)構(gòu)設計及壓風自動控制軟件可解決此問題。以往設備從下爐口進冷風也是難以避免的問題，本發(fā)明的爐膛風量平衡控制軟件也可解決此問題。
2)本發(fā)明的余熱利用遵循了兩個原則保持廢氣溫度有效高于余熱受體溫度，以及按受體溫度需求順序使用余熱。所以，首先盡可能將在廢氣溫度較高時將熱量交換給催化室，使催化室在較高的起燃溫度上燃燒，燃燒發(fā)出熱量后達到更高的溫度，且用溫度較高的廢氣包裹催化室，使之催化時熱量喪失較少，保證余熱集中在較熱的廢氣上，便于利用。 其次，催中注入氧氣需要的溫度最高，第二個進行熱交換，催前氣體需要的溫度也較高，第三個進行熱交換，新鮮空氣需要的溫度較低，最后進行熱交換。迫于結(jié)構(gòu)上的限制，唯一可能帶來不利影響的是固化一區(qū)是第二個進行熱交換的，若導致固化一區(qū)超溫不可控，則必須用加大排廢的辦法來降低廢氣溫度，也即降低催后溫度設定值。本發(fā)明設置了一層較薄保溫棉來減少廢氣通道對固化一區(qū)的傳熱，其厚度適當時可解決此問題。廢氣溫度對固化二區(qū)的影響是可控的，只要通過調(diào)節(jié)循環(huán)風機轉(zhuǎn)速比來調(diào)節(jié)進入固化二區(qū)的熱風風量，就可調(diào)節(jié)進入該區(qū)的熱量。
與傳統(tǒng)立式漆包機相比，本發(fā)明主要可大量節(jié)省催前氣體加熱消耗的電能。其次， 本發(fā)明的新鮮空氣熱交換包含了管式熱交換和板式熱交換，熱交換面積較大，所以新鮮空氣熱交換后的溫度也較高。最后，傳統(tǒng)漆包機為保持溫度可控性不敢過分利用余熱，而本發(fā)明的自動控制軟件可使各工藝相關(guān)部位熱交換后的溫度接近于設定溫度，既不需要大量加熱又不會出現(xiàn)溫度失控，可以最大限度的利用余熱。所以，本發(fā)明可達到更好的節(jié)能效果， 同等情況下可控制在2000度以下，每天至少節(jié)約1000度電。
所以，本發(fā)明在工藝穩(wěn)定性、環(huán)保效果和節(jié)能效果三個方面都可達到較好效果。
實施例2本實施例如圖7，所述電熱管托架141可以是不銹鋼托架，也可以是鑄鐵托架201，其中不銹鋼托架除支撐電熱管的作用外，還有形成齒尖對對爐膛氣流進行擾流(產(chǎn)生渦流)的作用，擾流有助于使爐膛內(nèi)溫度均勻。而鑄鐵托架201除以上兩個作用外，還可起到導熱和儲熱作用，其原理與前專利提出的鋁條相似，其中用耐高溫鑄鐵制造的鑄鐵托架不會氧化不需要用不銹鋼包裹，鋁條會氧化需要用不銹鋼包裹，所以耐高溫鑄鐵是比鋁條更好的選擇。
實施例3本實施例如圖7，在實施例1的基礎(chǔ)上，與實施例1不同的是抽取經(jīng)過了催前熱交換的催后氣體進行熱風循環(huán)，主要應用于固化二區(qū)設定溫度較低的漆包線生產(chǎn)。根據(jù)漆包線所用絕緣漆的特性不同，需要不同的蒸發(fā)區(qū)和固化區(qū)溫度，有些要求的溫度高，如聚酯、聚酯亞胺、聚氨酯和聚酰胺酰亞胺等，有些要求的溫度低，如縮醛等。以縮醛為例，它要求的固化區(qū)溫度通常在400度以下，而它的油漆固含量較低，溶劑含量較高，催化燃燒產(chǎn)生的熱量較多，且達到較好的環(huán)保效果也要求催后溫度達到600度左右。若將600度左右的催后氣體通過循環(huán)風機直接注入固化二區(qū)，必然使固化二區(qū)溫度難以控制。為解決這一矛盾，循環(huán)風機不能直接抽取催后氣體，應當抽取經(jīng)過了催前熱交換的催后氣體。
其結(jié)構(gòu)在實施例1的基礎(chǔ)上進行了以下改變將催化室隔熱層1190向爐膛方向延伸，隔斷催后腔體1835和循環(huán)熱風吸取口 1193的連接，在排廢扁風道1852與催化室隔熱層1190之間設有循環(huán)扁風道1853，循環(huán)扁風道1853和排廢扁風道1852 —起與催前熱交換器183連接，使催化后氣體到達循環(huán)扁風道1853時經(jīng)過了催前熱交換器183，溫度比催化后腔體內(nèi)溫度略低；在催前熱交換器183內(nèi)，循環(huán)扁風道1853未與排廢扁風道1852隔開前，將要進入循環(huán)扁風道1853和排廢扁風道1852的氣體共同參與了與外側(cè)新鮮空氣扁風道1851的熱交換，可能造成進入循環(huán)扁風道1853的氣體溫度過低；根據(jù)擬生產(chǎn)漆包線的固化二區(qū)溫度要求，可將循環(huán)排廢分叉口設在催前熱交換器頂部或底部，固化二區(qū)溫度要求較低時分叉口設在頂部，固化二區(qū)溫度要求較高時分叉口設在底部。
最后應當說明的是，以上實施例僅用于說明本發(fā)明的技術(shù)方案而非對本發(fā)明保護范圍的限制，盡管參照較佳實施例對本發(fā)明作了詳細說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應當理解，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進行修改或者等同替換，而不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的實質(zhì)和范圍。
權(quán)利要求
1.一種節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐，其包括爐膛，所述爐膛頂部設置上爐口，底部設置下爐口，其特征在于所述上爐口的頂部連通有冷卻風道，所述冷卻風道下部為中溫冷卻風道， 上部為低溫冷卻風道，所述中溫冷卻風道和低溫冷卻風道為折線狀，所述上爐口設置有上爐口內(nèi)嵌阻尼罩，所述中溫冷卻風道的底端設置有冷卻風道進口阻尼罩，所述中溫冷卻風道和低溫冷卻風道之間設置有中低溫隔離阻尼罩，所述中溫冷卻風道自上而下分別設置有向下吹風的壓風風機吹風口和向上抽風的中溫排廢抽氣口，所述低溫冷卻風道設置有向上抽風的低溫排廢抽氣口 ；所述低溫冷卻風道頂端設置冷卻風道出口，所述中溫冷卻風道短于所述低溫冷卻風道。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐，其特征在于爐膛從下爐口到上爐口依次為預熱區(qū)、蒸發(fā)一區(qū)、蒸發(fā)二區(qū)、緩沖區(qū)、固化一區(qū)、固化二區(qū)和內(nèi)置阻尼罩區(qū)共七個區(qū)，其中蒸發(fā)一區(qū)、蒸發(fā)二區(qū)、固化一區(qū)和固化二區(qū)為四個加熱控溫區(qū)；預熱區(qū)和蒸發(fā)一區(qū)之間設置有熱新鮮空氣吹入口，緩沖區(qū)下部設置有催前氣體吸出口，固化二區(qū)和內(nèi)置阻尼罩區(qū)之間設置有循環(huán)熱風吹入口 ；各加熱控溫區(qū)設置有間隔距離不同的電熱管托架及電熱管，預熱區(qū)及各加熱控溫區(qū)各設置有一個熱電偶，各加熱控溫區(qū)熱電偶、電熱管及控制電熱管的PLC分別形成四個控溫系統(tǒng)；爐膛側(cè)壁與向下流動的廢氣通道相鄰處設置有廢氣通道隔熱層；預熱區(qū)底部安裝有下爐口阻尼罩，內(nèi)置阻尼罩區(qū)安裝有內(nèi)置阻尼罩；所述電熱管托架是不銹鋼托架或者鑄鐵托架，所述熱新鮮空氣吹入口和催前氣體吸出口設有橫向分割的隔板，所述循環(huán)熱風吹入口設置有橫向分割的隔板和橫向分布的風門。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐，其特征在于設置有催化室，所述催化室自催前氣體吸出口起按順序包括催前氣體吸出風道、催前熱交換器、催前控溫區(qū)、一次催化室、催中加氧裝置及控溫區(qū)、二次催化室和催化后腔體；所述催中加氧裝置及控溫區(qū)位于一次催后和二次催前共用腔體，即催中腔體；所述催化后腔體是指二次催化室上部的與廢氣通道和循環(huán)風機相連的腔體；所述催前氣體吸出風道的一端與催前氣體吸出口連接，另一端與催前熱交換器連接； 沿爐膛寬度方向設置有多個隔板，將催前氣體吸出風道分割成多個沿爐膛寬度方向排列的分風道；所述催前熱交換器由間隔放置的多根不銹鋼方通組成，方通間隔的中上部靠爐膛一側(cè)設置有廢氣通道隔板；方通內(nèi)向上流動的是催前氣體，下端與爐膛內(nèi)的催前氣體吸出口相連，上端與催前控溫區(qū)相連；方通外流動的是排廢氣體，靠爐膛一側(cè)排廢氣體向下流動，到達下部廢氣通道隔板開口處后進入遠離爐膛一側(cè)，沿方通間隔和廢氣通道隔板，與新鮮空氣通道隔板形成的廢氣通道向上流動；所述方通是長寬比較大的扁方通，以較窄的寬度方向多根排列，排列間距與寬度相近；所述催前控溫區(qū)包括一次催前電熱管和催前熱電偶，下部與方通內(nèi)孔連通，上部與一次催化室連通，靠爐膛一側(cè)與向下流動的溫度很高的排廢氣體隔一層不銹鋼板，遠離爐膛一側(cè)與向上流動的溫度較高的排廢氣體隔一層不銹鋼板；所述一次催化室包括兩或三層陶瓷催化劑，催化劑裝在一個上下通風的不銹鋼箱體內(nèi)由烘爐側(cè)面推入一次催化室，催化劑在箱體內(nèi)緊密排列，箱體推入的軌道及四周保持密封； 所述二次催化室的結(jié)構(gòu)與一次催化室的結(jié)構(gòu)相同；所述催中加氧裝置的結(jié)構(gòu)是在向下流動的廢氣通道底部側(cè)面插入一根外部氧氣通入管；外部氧氣通入管在烘爐外通過閥門與供氧管道或者是控制新鮮空氣加入量的閥門或風機連通；外部氧氣通入管在向下流動的廢氣通道底部與多根沿爐膛寬度方向排列的較細分管連通；多根較細分管沿向下流動的廢氣通道向上，進入催中腔體并貫穿到催中腔體的另一側(cè)；位于催中腔體內(nèi)的多根較細分管均布有催中氧氣出口 ；所述一次催化室、催中加氧裝置及控溫區(qū)、二次催化室和催化后腔體與向上流動的排廢扁風道之間設置有催化室隔熱層。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐，其特征在于新鮮空氣熱交換結(jié)構(gòu)包括新鮮空氣吸取口、新鮮空氣風機、新鮮空氣管式熱交換器、新鮮空氣板式熱交換器、新鮮空氣通道、新鮮空氣控溫區(qū)和新鮮空氣吹入通道；所述新鮮空氣吸取口設置在烘爐底部的涂漆間內(nèi)，新鮮空氣吸取口通過管道與高于烘爐頂部的新鮮空氣風機連接；所述新鮮空氣管式熱交換器是兩層同心套接的正方形或圓形不銹鋼管，內(nèi)管內(nèi)向上流動的是排廢氣體，內(nèi)管和外管間夾層向下流動的是新鮮空氣；所述新鮮空氣管式熱交換器高出上爐口直到安裝排廢風機的高度，內(nèi)管向上穿過熱交換器頂板與排廢風機連接管連接，外管在低于熱交換器頂板的側(cè)面開口與新鮮空氣風機連接，對應開口的內(nèi)管外壁設有三向分風板將新鮮空氣風機吹入的風分為向下和兩側(cè)，使之充滿整個夾層并向下流動；所述新鮮空氣管式熱交換器的下部在催化室隔熱層外側(cè)與新鮮空氣板式熱交換器的排廢扁風道和新空扁風道連接，內(nèi)管與排廢扁風道連接時設有過渡裝置，夾層與新空扁風道連接時也設有過渡裝置；所述新鮮空氣板式熱交換器由排廢扁風道和新空扁風道組成，排廢扁風道位于內(nèi)側(cè)， 與催化室隔熱層、催前控溫區(qū)相鄰，并與催前熱交換器向上流動的廢氣通道相接；新空扁風道位于外側(cè)，內(nèi)側(cè)與排廢扁風道隔一層不銹鋼板，外側(cè)與烘爐外殼間有保溫棉；排廢扁風道和新空扁風道的寬度與催化室寬度一樣等于爐膛寬度，厚度以扁風道截面積約等于管式熱交換器相應風道截面積的1. 5倍；所述新鮮空氣通道頂部與新空扁風道連接，頂部一側(cè)與催前熱交換器相鄰，向下脫離催前熱交換器后在保溫棉內(nèi)一直向下與新鮮空氣吹入通道連接；所述新鮮空氣控溫區(qū)位于新鮮空氣通道下部，包括新鮮空氣電熱管和位于下部的新鮮空氣熱電偶；所述新鮮空氣吹入通道一端與新鮮空氣吹入口連接，另一端與新鮮空氣通道連接；所述新鮮空氣吹入通道沿爐膛寬度方向設置有多個隔板，將新鮮空氣吹入通道分割成多個沿爐膛寬度方向排列的分風道。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐，其特征在于循環(huán)結(jié)構(gòu)包括循環(huán)熱風吸取口、循環(huán)風機、循環(huán)熱風通道、循環(huán)風橫向分布風門以及循環(huán)熱風吹入風道；所述循環(huán)熱風吸取口與催化后腔體連接；所述循環(huán)風機吸風口與循環(huán)熱風吸取口連通，吹風口與循環(huán)熱風通道連通；所述循環(huán)熱風通道與催化后腔體不連通，與爐膛內(nèi)的固化二區(qū)隔一層不銹鋼板，遠離爐膛一側(cè)設有U形凹板；所述循環(huán)風橫向分布風門位于循環(huán)熱風通道和循環(huán)熱風吹入風道之間，沿爐膛寬度方向設置多個擋風風門，風門調(diào)節(jié)桿向上伸出烘爐頂板，同時有調(diào)節(jié)支撐桿由循環(huán)熱風通道的頂板處向上伸出烘爐頂板；所述循環(huán)熱風吹入風道以約45度角與爐膛連接，循環(huán)熱風吹入風道內(nèi)沿爐膛寬度方向設置有與風門數(shù)量和寬度相同的分隔板，分隔板形成的分風道與風門對應。
6.根據(jù)權(quán)利要求3所述的節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐，其特征在于循環(huán)結(jié)構(gòu)包括循環(huán)熱風吸取口、循環(huán)風機、循環(huán)熱風通道、循環(huán)風橫向分布風門以及循環(huán)熱風吹入風道；所述循環(huán)熱風吸取口與催化后腔體之間被催化室隔熱層隔開，在排廢扁風道與催化室隔熱層之間設有循環(huán)扁風道，循環(huán)扁風道和排廢扁風道一起與催前熱交換器連接，使催化后氣體到達循環(huán)扁風道時經(jīng)過了催前熱交換器，循環(huán)扁風道與排廢扁風道的分叉口設在催前熱交換器頂部或底部；所述循環(huán)風機吸風口與循環(huán)熱風吸取口連通，吹風口與循環(huán)熱風通道連通； 所述循環(huán)熱風通道與催化后腔體不連通，與爐膛內(nèi)的固化二區(qū)隔一層不銹鋼板，遠離爐膛一側(cè)設有U形凹板；所述循環(huán)風橫向分布風門位于循環(huán)熱風通道和循環(huán)熱風吹入風道之間，沿爐膛寬度方向設置多個擋風風門，風門調(diào)節(jié)桿向上伸出烘爐頂板，同時有調(diào)節(jié)支撐桿由循環(huán)熱風通道的頂板處向上伸出烘爐頂板；所述循環(huán)熱風吹入風道以約45度角與爐膛連接，循環(huán)熱風吹入風道內(nèi)沿爐膛寬度方向設置有與風門數(shù)量和寬度相同的分隔板，分隔板形成的分風道與風門對應。
7.應用于權(quán)利要求1的立式漆包烘爐的控制方法，其特征在于包括壓風自動控制方法，其步驟包括Al.人工設定冷卻風道進口的設定溫度，最佳的設定溫度由中溫排廢的廢氣濃度和固化二區(qū)的加熱量來確定；A2.人工設定冷卻風道進口溫度的允許差，實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差時，不對壓風風機作任何調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，對偏差值進行積分，然后根據(jù)積分值對壓風風機進行調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于允許差時，被認定為異常并發(fā)出報警；A3.人工設定壓風風機的預估轉(zhuǎn)速，第一次開機的預估轉(zhuǎn)速參考帶上爐口內(nèi)嵌阻尼罩時雙循環(huán)冷卻風道的單體實驗結(jié)果，第二次以后的預估轉(zhuǎn)速可參考第一次開機實現(xiàn)穩(wěn)定后的實際轉(zhuǎn)速；A4.人工設定實際溫度與設定溫度之差值的積分間隔，當實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，每隔積分間隔時間進行一次積分值計算；A5.人工設定壓風風機調(diào)節(jié)一個最小頻率單位的調(diào)節(jié)積分值；積分間隔和調(diào)節(jié)積分值的設定方法若穩(wěn)定生產(chǎn)時壓風風機運行轉(zhuǎn)速和實測溫度出現(xiàn)震蕩，則延長積分間隔或加大調(diào)節(jié)積分值；若穩(wěn)定生產(chǎn)時實測溫度長期單向偏離設定溫度，則縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值；A6.人工設定積分計算回歸常數(shù)，回歸常數(shù)用于實測溫度向設定溫度回歸時對壓風風機運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)，可避免調(diào)整過度引起的震蕩；通常回歸常數(shù)可設定在2飛之間，回歸常數(shù)越小，壓風風機運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越快，回歸常數(shù)越大，壓風風機運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越慢；A7.當冷卻風道進口的實測溫度第一次達到設定溫度時，啟動壓風風機；壓風風機啟動時，壓風風機按預估轉(zhuǎn)速運行，即壓風風機運行轉(zhuǎn)速=壓風風機預估轉(zhuǎn)速；壓風風機啟動后，若預估轉(zhuǎn)速被中途修改，令壓風風機運行轉(zhuǎn)速=壓風風機預估轉(zhuǎn)速； A8.壓風風機啟動后，每隔一個積分間隔的時間運行一次A9 A12 ； A9.若實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差，則令積分值=0 ； A10.若實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差，先計算 溫度差值=實際溫度-設定溫度； 溫度變化=本次實際溫度-上次實際溫度； 然后分七種情形計算積分值若溫度差值和溫度變化均大于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化； 若溫度差值大于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值大于零，且溫度變化小于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值等于零，則令積分值=積分值；若溫度差值小于零，且溫度變化大于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值小于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值和溫度變化均小于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化； All.若積分值的絕對值大于調(diào)節(jié)積分值，則計算積分值除以調(diào)節(jié)積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入運行轉(zhuǎn)速，本次調(diào)節(jié)量為帶正負號的最小調(diào)節(jié)量的倍數(shù)，即壓風風機運行轉(zhuǎn)速=壓風風機運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入積分值等待下一次積分累加； A12.若實際溫度與設定溫度之差值大于允許差，輸出報警。
8.應用于權(quán)利要求2的立式漆包烘爐的控制方法，其特征在于包括風量平衡控制方法，其步驟包括Bi.人工設定預熱區(qū)的設定溫度，最佳的設定溫度由蒸發(fā)一區(qū)的加熱量來確定，同時要保證下爐口的熱量不影響涂漆毛氈的正常狀態(tài)；B2.人工設定預熱區(qū)溫度的允許差，實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差時，不對新鮮空氣風機作任何調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，根據(jù)積分值對新鮮空氣風機進行調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于允許差時，被認定為異常并發(fā)出報警；B3.人工設定新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速，新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速應當與排廢起始轉(zhuǎn)速匹配；B4.人工設定實際溫度與設定溫度之差值的積分間隔，當實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，每隔積分間隔時間進行一次積分值計算；B5.人工設定新鮮空氣風機的調(diào)節(jié)一個最小頻率單位的調(diào)節(jié)積分值；積分間隔和調(diào)節(jié)積分值的設定方法若穩(wěn)定生產(chǎn)時新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速和實測溫度出現(xiàn)震蕩，則延長積分間隔或加大調(diào)節(jié)積分值；若穩(wěn)定生產(chǎn)時實測溫度長期單向偏離設定溫度，則縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值；B6.人工設定積分計算回歸常數(shù)，回歸常數(shù)用于實測溫度向設定溫度回歸時對新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)，可避免調(diào)整過度引起的震蕩；通常回歸常數(shù)可設定在2飛之間， 回歸常數(shù)越小，新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越快，回歸常數(shù)越大，新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越慢；B7.在升溫狀態(tài)下，即排廢風機啟動前，新鮮空氣風機按最低轉(zhuǎn)速運行，最低轉(zhuǎn)速為足以壓住新鮮空氣管式熱交換器內(nèi)熱氣向上升力的新鮮空氣風機轉(zhuǎn)速，對同一漆包烘爐可設為固定值；進入勻溫狀態(tài)，即排廢風機啟動時，新鮮空氣風機按預估轉(zhuǎn)速運行，即新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速；排廢風機啟動后，若預估轉(zhuǎn)速被中途修改， 令新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機的預估轉(zhuǎn)速；B8.排廢風機啟動后，每隔一個積分間隔的時間運行一次B9 B12 ；B9.若實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差，則令積分值=0 ；B10.若實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差，先計算溫度差值=實際溫度-設定溫度；溫度變化=本次實際溫度-上次實際溫度；然后分七種情形計算積分值若溫度差值和溫度變化均大于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化； 若溫度差值大于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值-溫度差值； 若溫度差值大于零，且溫度變化小于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值等于零，則令積分值=積分值；若溫度差值小于零，且溫度變化大于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值小于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值-溫度差值； 若溫度差值和溫度變化均小于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化； Bll.若積分值的絕對值大于調(diào)節(jié)積分值，則計算積分值除以調(diào)節(jié)積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入運行轉(zhuǎn)速，本次調(diào)節(jié)量為帶正負號的最小調(diào)節(jié)量的倍數(shù)，即新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機的運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入積分值等待下一次積分累加；B12.若實際溫度與設定溫度之差值大于允許差，輸出報警。
9.應用于權(quán)利要求3的立式漆包烘爐的控制方法，其特征在于包括循環(huán)風機控制方法，其步驟包括Cl.人工設定循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速并選擇固定循環(huán)模式或跟蹤循環(huán)模式；若選擇了跟蹤循環(huán)模式，且催后溫度大于固化二區(qū)設定溫度，則運行C2 C11 ；否則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速= 循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，且不運行C2 C11 ；若循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速被中途修改，則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速；C2.人工設定循環(huán)跟蹤范圍，循環(huán)跟蹤范圍用于限定自動調(diào)節(jié)循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速可偏離循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速的幅度；C3.人工設定調(diào)節(jié)加熱量積分值，當加熱量積分值達到調(diào)節(jié)加熱量積分值時，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速增加一個最小調(diào)節(jié)單位；C4.人工設定調(diào)節(jié)超溫積分值，當超溫積分值達到調(diào)節(jié)超溫積分值時，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速減少一個最小調(diào)節(jié)單位；C5.人工設定加熱量最低目標、加熱量最高目標及溫差加熱量比例，當催后溫度大于固化二區(qū)設定溫度時計算溫差值=催后溫度-固化二區(qū)設定溫度，加熱量控制目標=加熱量最低目標-溫差值/溫差加熱量比例；溫差值為負數(shù)時，熱風循環(huán)不能向固化二區(qū)提供的熱量，不進行循環(huán)風機轉(zhuǎn)速自動調(diào)節(jié)；溫差值為零時，熱風循環(huán)向固化二區(qū)提供的熱量的能力很弱，加熱量控制目標等于加熱量最低目標，加熱量最低目標應當設定為實際上不會進行自動調(diào)節(jié)的值；溫差值為正數(shù)時，表明熱風循環(huán)可向固化二區(qū)提供熱量，可將加熱量控制目標提高，隨溫差值提高加熱量控制目標的速率取決于溫差加熱量比例，加熱量控制目標不得小于加熱量最高目標；當平均加熱量小于加熱量最高目標時，固化二區(qū)實際溫度超過設定溫度的風險加大，應當停止加熱量積分進行超溫積分；加熱量最低目標、加熱量最高目標及溫差加熱量比例可經(jīng)驗獲得；C6.人工設定加熱量統(tǒng)計周期及超溫統(tǒng)計周期，統(tǒng)計周期太短可能造成自動調(diào)節(jié)方向不穩(wěn)定，統(tǒng)計周期太長可能造成自動調(diào)節(jié)方向不能及時轉(zhuǎn)變，加熱量統(tǒng)計周期及超溫統(tǒng)計周期可經(jīng)驗獲得；C7.將固化二區(qū)每個采樣周期達到時計算出來的固化二區(qū)加熱量存入一個長度為加熱量統(tǒng)計周期的數(shù)組，每次存入時將數(shù)組向后移動一個位置，舍棄最后一個數(shù)，將當前數(shù)存入第一個數(shù)，如此保存包括當前數(shù)的前加熱量統(tǒng)計周期個數(shù)在數(shù)組內(nèi)，對數(shù)組進行平均即可得出前加熱量統(tǒng)計周期內(nèi)的平均加熱量；同時計算平均加熱量變化率=本次平均加熱量-前次平均加熱量；C8.將固化二區(qū)每個采樣周期達到時計算出來的實測溫度與設定溫度之溫差值存入一個長度為超溫統(tǒng)計周期的數(shù)組，每次存入時將數(shù)組向后移動一個位置，舍棄最后一個數(shù)，將當前數(shù)存入第一個數(shù)，如此保存包括當前數(shù)的前超溫統(tǒng)計周期個數(shù)在數(shù)組內(nèi)，對數(shù)組進行平均即可得出前超溫統(tǒng)計周期內(nèi)的平均溫差值；同時計算平均溫差值變化率=本次平均溫差值-前次平均溫差值；C9.固化二區(qū)每個采樣周期達到時，若平均加熱量大于加熱量最高目標且大于加熱量控制目標，分以下三種情形計算加熱量積分值若平均加熱量變化率大于零則令加熱量積分值=加熱量積分值+(平均加熱量-熱量控制目標)*平均加熱量變化率；若平均加熱量變化率等于零則令加熱量積分值=加熱量積分值+平均加熱量-熱量控制目標；若平均加熱量變化率小于零則令加熱量積分值=加熱量積分值_(平均加熱量-熱量控制目標)/平均加熱量變化率；若加熱量積分值大于調(diào)節(jié)加熱量積分值，則計算加熱量積分值除以調(diào)節(jié)加熱量積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速，即循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入加熱量積分值等待下一次加熱量積分累加；循環(huán)風機轉(zhuǎn)速上限=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速+循環(huán)跟蹤范圍，若循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速大于循環(huán)風機轉(zhuǎn)速上限時，則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機轉(zhuǎn)速上限；C10.若平均加熱量大于加熱量最高目標且小于加熱量控制目標，既不進行加熱量積分計算，也不進行超溫積分計算；Cll.若平均加熱量小于加熱量最高目標且平均溫差值大于零，分以下三種情形計算超溫積分值若平均溫差值變化率大于零則令超溫積分值=超溫積分值+平均溫差值*平均溫差值變化率；若平均溫差值變化率等于零則令超溫積分值=超溫積分值+平均溫差值；若平均溫差值變化率小于零則令超溫積分值=超溫積分值-平均溫差值/平均溫差值變化率；若超溫積分值大于調(diào)節(jié)超溫積分值，則計算超溫積分值除以調(diào)節(jié)超溫積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量減少循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速，即循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速-本次調(diào)節(jié)量，除得的余數(shù)代入超溫積分值等待下一次超溫積分累加；循環(huán)風機轉(zhuǎn)速下限=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速-循環(huán)跟蹤范圍，若循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速小于循環(huán)風機轉(zhuǎn)速下限時，則令循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機轉(zhuǎn)速下限。
10.應用于權(quán)利要求3的立式漆包烘爐的控制方法，其特征在于包括排廢風機控制方法，其步驟包括Dl.人工設定催后設定溫度，催后設定溫度根據(jù)生產(chǎn)時有機溶劑的產(chǎn)生量來確定，催后設定溫度越高環(huán)保和節(jié)能效果越好，但不能超過爐體材料能承受的極限溫度，高溫區(qū)使用 321不銹鋼材料時，極限溫度為650度；D2.人工設定催后溫度的允許差，實際溫度與設定溫度之差值小于等于五分之一允許差時，被認定為達到了控制目的，積分值歸零，不對排廢風機轉(zhuǎn)速作任何調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，對偏差值進行積分，然后根據(jù)積分值對排廢風機轉(zhuǎn)速進行調(diào)節(jié)；實際溫度與設定溫度之差值大于允許差時，被認定為異常并發(fā)出報警；D3.人工設定跟蹤排廢模式的自動調(diào)節(jié)范圍；D4.人工選定線性排廢模式或跟蹤排廢模式；選定線性排廢模式時，一直處于線性生產(chǎn)狀態(tài)；選定跟蹤排廢模式時，催后溫度達到催后設定溫度下限前處于線性生產(chǎn)狀態(tài)，第一次達到催后設定溫度下限后自動進入跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)，進入跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)后不會自動退出跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)；在線性生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速+ (排廢風機預估轉(zhuǎn)速-排廢風機起始轉(zhuǎn)速)* (實測催后溫度-勻溫催后溫度)/ (催后設定溫度-勻溫催后溫度)，且催后溫度低于下限時不發(fā)出報警，高于上限時才發(fā)出報警；在跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機運行轉(zhuǎn)速在自動調(diào)節(jié)范圍內(nèi)自動調(diào)整，以使催后溫度接近于催后設定溫度，且催后溫度低于下限或高于上限時均發(fā)出報警；D5.人工設定實際溫度與設定溫度之差值的積分間隔，當實際溫度與設定溫度之差值大于五分之一允許差時，每隔積分間隔時間將差值累加到積分值一次；D6.人工設定排廢風機調(diào)節(jié)一個最小頻率單位的調(diào)節(jié)積分值，積分間隔和調(diào)節(jié)積分值的設定方法若穩(wěn)定生產(chǎn)時排廢風機頻率和實測溫度出現(xiàn)震蕩，則延長積分間隔或加大調(diào)節(jié)積分值；若穩(wěn)定生產(chǎn)時實測溫度長期單向偏離設定溫度，則縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值；D7.人工設定積分計算回歸常數(shù)，回歸常數(shù)用于實測溫度向設定溫度回歸時對排廢風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)，可避免調(diào)整過度引起的震蕩；通常回歸常數(shù)可設定在2飛之間，回歸常數(shù)越小，排廢風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越快，回歸常數(shù)越大，排廢風機的運行轉(zhuǎn)速的回調(diào)越慢；D8.人工設定排廢風機起始轉(zhuǎn)速，排廢風機起始轉(zhuǎn)速是進入勻溫狀態(tài)后的排廢風機轉(zhuǎn)速，以及線性生產(chǎn)后的最低排廢風機轉(zhuǎn)速，以不同速度生產(chǎn)不同規(guī)格的排廢風機起始轉(zhuǎn)速不同，其最佳值由經(jīng)驗確定；D9.人工設定排廢風機預估轉(zhuǎn)速，排廢風機預估轉(zhuǎn)速是進入穩(wěn)定生產(chǎn)狀態(tài)后的估計排廢風機轉(zhuǎn)速，以不同速度生產(chǎn)不同規(guī)格的排廢風機預估轉(zhuǎn)速不同，其最佳值由經(jīng)驗確定；在線性排廢模式下設定使催后溫度約等于催后設定溫度的排廢風機預估轉(zhuǎn)速，在跟蹤排廢模式下設定使催后溫度略小于催后設定溫度的排廢風機預估轉(zhuǎn)速；D10.人工選擇線性生產(chǎn)模式或跟蹤生產(chǎn)模式；若選擇了跟蹤生產(chǎn)模式，還需人工設定排廢跟蹤范圍，排廢跟蹤范圍用于限定進入跟蹤生產(chǎn)模式后自動調(diào)節(jié)排廢風機運行轉(zhuǎn)速可偏離排廢風機預估轉(zhuǎn)速的幅度；Dll.漆包烘爐的升溫過程，升溫時排廢風機不啟動，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機最低轉(zhuǎn)速；升溫過程在工藝相關(guān)溫度達到設定溫度后結(jié)束，并自動進入步驟D12的勻溫過程；D12.漆包烘爐的勻溫過程，勻溫時排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速=新鮮空氣風機預估轉(zhuǎn)速并開始按新鮮空氣風機控制方法自動調(diào)整；勻溫過程開始時，未啟動排廢風機時形成的烘爐溫度分布被突然啟動的排廢風機破壞，造成爐膛溫度的較大波動，烘爐各區(qū)域溫度重新實現(xiàn)穩(wěn)定并達到設定值時，此時記錄下勻溫催后溫度，然后進入步驟D13 D14的線性生產(chǎn)狀態(tài)；D13.漆包烘爐的線性生產(chǎn)狀態(tài)，在線性生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速+ (排廢風機預估轉(zhuǎn)速-排廢風機起始轉(zhuǎn)速)* (實測催后溫度-勻溫催后溫度)/ (催后設定溫度-勻溫催后溫度)，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，或根據(jù)操作工選擇按循環(huán)風機控制方法自動調(diào)整，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速按新鮮空氣風機控制方法自動調(diào)整；若計算出排廢風機運行轉(zhuǎn)速低于排廢風機起始轉(zhuǎn)速則令其等于排廢風機起始轉(zhuǎn)速；在催后溫度升高并達到催后設定溫度的過程中，平緩、逐步地增加排廢風機轉(zhuǎn)速，保證催后溫度不過分超過催后設定溫度；在漆包線生產(chǎn)開始時，漆包線油漆揮發(fā)出的有機揮發(fā)物開始進入已經(jīng)達到催化起燃溫度的一次催化室和二次催化室開始燃燒發(fā)熱，其燃燒所發(fā)出熱量加熱催中氣體和催后氣體，通過催后氣體向熱風循環(huán)、催中所加入氧氣、催前氣體、新鮮空氣輸送熱量；D14.若操作工選擇了跟蹤排廢模式，且催后溫度達到了催后設定溫度的下限，即催后設定溫度-催后溫度允許差，則進入步驟D15的跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)；若操作工選擇了線性排廢模式，且催后溫度超過了催后設定溫度的上限，即催后設定溫度+催后溫度允許差，則輸出催后溫度超限報警；D15.在跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)下，排廢風機起始轉(zhuǎn)速也是最低運行轉(zhuǎn)速，實際的排廢風機運行轉(zhuǎn)速由步驟D16 D19自動調(diào)節(jié)，循環(huán)風機運行轉(zhuǎn)速=循環(huán)風機預估轉(zhuǎn)速，或根據(jù)操作工選擇按循環(huán)風機控制方法自動調(diào)整，新鮮空氣風機運行轉(zhuǎn)速按新鮮空氣風機控制方法自動調(diào)整；D16.在跟蹤生產(chǎn)狀態(tài)下，每隔一個積分間隔的時間，若實測催后溫度與催后設定溫度之差值小于等于五分之一允許差，則令溫差積分值=0 ；D17.若實測催后溫度與催后設定溫度之差值大于五分之一允許差，先計算 溫度差值=實際溫度-設定溫度；溫度變化=本次實際溫度-上次實際溫度； 然后分七種情形計算積分值若溫度差值和溫度變化均大于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化； 若溫度差值大于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值大于零，且溫度變化小于零，則令積分值=積分值+溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值等于零，則令積分值=積分值；若溫度差值小于零，且溫度變化大于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 /回歸常數(shù)；若溫度差值小于零，且溫度變化等于零，則令積分值=積分值+溫度差值； 若溫度差值和溫度變化均小于零，則令積分值=積分值-溫度差值*溫度變化 D18.若積分值的絕對值大于調(diào)節(jié)積分值，則用調(diào)節(jié)積分值除積分值，除得的商作為本次調(diào)節(jié)量加入排廢風機運行轉(zhuǎn)速，排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機運行轉(zhuǎn)速+本次調(diào)節(jié)量；除得的余數(shù)代入積分值等待下一次積分累加；若自動調(diào)節(jié)后的排廢風機運行轉(zhuǎn)速小于排廢風機起始轉(zhuǎn)速，則令排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢風機起始轉(zhuǎn)速；排廢跟蹤下限=排廢風機預估轉(zhuǎn)速-排廢跟蹤范圍，若自動調(diào)節(jié)后的排廢風機運行轉(zhuǎn)速小于排廢跟蹤下限，則令排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢跟蹤下限；排廢跟蹤上限=排廢風機預估轉(zhuǎn)速+排廢跟蹤范圍，若自動調(diào)節(jié)后的排廢風機運行轉(zhuǎn)速大于排廢跟蹤上限，則令排廢風機運行轉(zhuǎn)速=排廢跟蹤上限；D19.若實測催后溫度與催后設定溫度之差值大于允許差，輸出報警；在報警時，可以縮短積分間隔或減小調(diào)節(jié)積分值以加快排廢風機運行轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié)速度，使之較快回到允許差的范圍內(nèi)而消除報警；若報警時實測催后溫度小于等于催后設定溫度的下限值，且實際情況為正常的停頭或換規(guī)，不能很快恢復，則人工關(guān)閉自動調(diào)節(jié)功能，重新進入步驟D13 D14的線性生產(chǎn)狀態(tài)，從而消除報警。
全文摘要
一種節(jié)能環(huán)保立式漆包烘爐及其控制方法，漆包烘爐的爐膛頂部設置上爐口，底部設置下爐口，所述上爐口的頂部連通有冷卻風道，所述冷卻風道下部為中溫冷卻風道，上部為低溫冷卻風道，所述上爐口設置有上爐口內(nèi)嵌阻尼罩，所述中溫冷卻風道的底端設置有冷卻風道進口阻尼罩，所述中溫冷卻風道和低溫冷卻風道之間設置有中低溫隔離阻尼罩，所述低溫冷卻風道頂端設置冷卻風道出口，所述中溫冷卻風道短于所述低溫冷卻風道。本發(fā)明的上爐口內(nèi)嵌阻尼罩和冷卻風道進口阻尼罩兩者組成強阻尼區(qū)，阻尼區(qū)下端的升力與阻尼區(qū)上端的壓力在阻尼區(qū)實現(xiàn)平衡，上爐口既無爐膛內(nèi)氣體溢出又無冷空氣注入，所以中溫排廢污染極少。
文檔編號G05D23/30GK102543321SQ20111035929
公開日2012年7月4日 申請日期2011年11月14日 優(yōu)先權(quán)日2011年11月14日
發(fā)明者周開勇 申請人:周開勇