專(zhuān)利名稱(chēng)：硬脆性巖石的三軸流變?cè)囼?yàn)工藝與方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種硬脆性巖石的三軸流變?cè)囼?yàn)工藝與方法。
背景技術(shù)：
隨著地下資源的大力開(kāi)發(fā)和水電工程建設(shè)的快速發(fā)展，地下洞室結(jié)構(gòu)及水電工程 的長(zhǎng)期穩(wěn)定性越來(lái)越引起人們的重視和關(guān)注。大型水電工程及地下洞室的選址都考慮到安 全穩(wěn)固的目的而選擇在堅(jiān)硬的巖基上，如花崗巖、大理巖、輝綠巖等。而這些強(qiáng)度高的巖石 時(shí)常伴隨著脆性的特點(diǎn)，如花崗巖、輝綠巖。為有效評(píng)價(jià)大型地下工程開(kāi)挖施工后的圍巖長(zhǎng) 期穩(wěn)定性，除采用理論研究和數(shù)值計(jì)算方法外，還需要更多地依靠室內(nèi)流變?cè)囼?yàn)以獲取流 變力學(xué)參數(shù)，以有效揭示壩基巖體和地下洞室圍巖的力學(xué)特性和變形時(shí)效規(guī)律。進(jìn)行巖石流變?cè)囼?yàn)，涉及到試樣的安裝步驟、加載的應(yīng)力路徑和荷載分級(jí)等問(wèn)題。 目前國(guó)內(nèi)外的流變?cè)囼?yàn)針對(duì)軟巖的成果較多，而硬脆性巖石的相對(duì)較少。由于軟巖一般不 具有脆性，并且在較小的荷載下就能產(chǎn)生流變現(xiàn)象，不存在流變門(mén)檻值，因此軟巖的流變?cè)?驗(yàn)設(shè)計(jì)方式難以滿(mǎn)足硬脆性巖石流變?cè)囼?yàn)的需要。目前國(guó)內(nèi)針對(duì)硬脆性巖石的流變?cè)囼?yàn) 成果較少，僅有的幾篇文獻(xiàn)主要是針對(duì)綠片巖和花崗巖進(jìn)行的，而這兩種巖石的硬脆性特 點(diǎn)都沒(méi)有輝綠巖明顯。綠片巖的單軸抗壓強(qiáng)度為60MPa左右，遠(yuǎn)小于輝綠巖的140MPa ；而 花崗巖的脆性也沒(méi)有輝綠巖明顯，花崗巖的單軸壓縮破壞主要以劈裂破壞和剪切破壞相結(jié) 合，而輝綠巖在單軸壓縮下表現(xiàn)為明顯的劈裂破壞，并且伴隨著表面小碎塊的崩裂。已有的 硬脆性巖石的流變?cè)囼?yàn)方法也沒(méi)有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)，如三軸流變?cè)囼?yàn)中圍壓的取值、試驗(yàn)分級(jí) 加載的分級(jí)數(shù)、采樣點(diǎn)的時(shí)間間隔、長(zhǎng)期強(qiáng)度的確定方法等。硬脆性巖石的流變?cè)囼?yàn)中，若 圍壓太小或不施加圍壓，常常會(huì)顯現(xiàn)不出流變現(xiàn)象而脆性斷裂；若圍壓太大，又需要施加較 大的軸向荷載才能使巖石產(chǎn)生加速蠕變至破壞，從而觀(guān)察到巖石的衰減蠕變、等速蠕變和 加速蠕變完整的三階段曲線(xiàn)，而這要求流變?cè)囼?yàn)機(jī)要有足夠大的噸位以滿(mǎn)足其出力水平， 對(duì)流變?cè)囼?yàn)機(jī)的噸位和穩(wěn)定性是一個(gè)嚴(yán)峻的考驗(yàn)。若試驗(yàn)分級(jí)數(shù)太少，容易區(qū)分不出蠕變 應(yīng)力閥值或是產(chǎn)生不了加速蠕變階段；若試驗(yàn)分級(jí)數(shù)太多，則延長(zhǎng)了試驗(yàn)時(shí)間，耗費(fèi)巨大的 人力物力。若采樣點(diǎn)的時(shí)間間隔設(shè)置過(guò)小，會(huì)導(dǎo)致采樣點(diǎn)數(shù)量巨多而占聚大量?jī)?nèi)存及硬盤(pán) 空間，甚至?xí)管浖a(chǎn)生數(shù)據(jù)溢出而產(chǎn)生錯(cuò)誤，同時(shí)在后期的數(shù)據(jù)處理中也會(huì)因?yàn)辇嫶蟮?數(shù)據(jù)量而造成不必要的麻煩。因此提出一種合理有效的關(guān)于硬脆性巖石的三軸流變?cè)囼?yàn)工 藝與方法對(duì)發(fā)展和提高硬巖流變?cè)囼?yàn)技術(shù)具有十分重要的理論意義和工程應(yīng)用價(jià)值。目前國(guó)內(nèi)相關(guān)硬脆性巖石的流變?cè)囼?yàn)方法的研究現(xiàn)狀如下(1)《河海大學(xué)學(xué)報(bào)》1997年第2期介紹了三峽大壩地基花崗巖的蠕變?cè)囼?yàn)方法， 該文中試驗(yàn)數(shù)據(jù)采用千分表記錄，不能自動(dòng)采集，也未能給出加速蠕變段曲線(xiàn)。(2)《巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)》2003年第10期介紹了一種花崗巖單軸流變特性試驗(yàn) 方法。該方法采用單軸流變方式，無(wú)法避免由于巖石脆性導(dǎo)致的結(jié)果離散性，而且由于采用 百分表記錄數(shù)據(jù)，無(wú)法采集到加速蠕變階段的數(shù)據(jù)。(3)《巖土力學(xué)》2005年第4期介紹了一種綠片巖的三軸流變?cè)囼?yàn)方法，該方法采用圍壓恒定分級(jí)加軸壓的方式，但是沒(méi)有明確說(shuō)明加載的分級(jí)數(shù)如何確定。(4)《巖土力學(xué)》1980年第1期介紹了一種軟弱巖體流變特性方法及長(zhǎng)期強(qiáng)度測(cè) 定法，該方法采用非穩(wěn)定蠕變，但是對(duì)于變形量很小的硬巖在判斷上存在較多的人為因素， 無(wú)法保證結(jié)果的準(zhǔn)確性。(5)《巖土力學(xué)》2006年第5期介紹了一種紅砂巖的流變特性方法及長(zhǎng)期強(qiáng)度測(cè) 定法，該方法提出根據(jù)巖石進(jìn)入橫向穩(wěn)定蠕變的閾值應(yīng)力來(lái)確定，但是該方法未能把巖石 看作一個(gè)整體，只是從軸向應(yīng)變或橫向應(yīng)變單方面考慮，無(wú)法保證整體變形的統(tǒng)一性。(6)河海大學(xué)博士論文《高拱壩拱肩槽巖石流變力學(xué)特性試驗(yàn)研究及其長(zhǎng)期穩(wěn)定 性分析》介紹了一種穩(wěn)態(tài)蠕變速率確定巖石的長(zhǎng)期強(qiáng)度的方法，該方法對(duì)于穩(wěn)態(tài)蠕變不明 顯的高硬度巖石適用性較差，無(wú)法保證結(jié)果的準(zhǔn)確性。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是為克服上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種有效的進(jìn)行硬脆性巖石三 軸流變?cè)囼?yàn)的工藝和方法，該工藝和方法具有試驗(yàn)效果好、試驗(yàn)時(shí)間合理、數(shù)據(jù)結(jié)果簡(jiǎn)單可 靠的優(yōu)點(diǎn)。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用下述技術(shù)方案一種硬脆性巖石的三軸流變?cè)囼?yàn)工藝與方法，包括以下步驟1)確定硬脆性巖石單軸抗壓強(qiáng)度的大小，采用三軸流變方式進(jìn)行加載。2)確定試驗(yàn)的圍壓大小、試驗(yàn)加載分級(jí)及加載方式。圍壓O3建議取值為
<σ3<^σ^,ο。 為巖石的單軸抗壓強(qiáng)度；試驗(yàn)加載分級(jí)建議6 8級(jí)，根據(jù)已有的研
究成果，對(duì)堅(jiān)硬巖石假定其長(zhǎng)期強(qiáng)度σ (0. 7-0. 8) σ。，因此，三軸流變?cè)囼?yàn)的軸壓σ工擬 定為 0. 5 σ c>0. 55 σ c>0. 6 σ c>0. 65 σ c>0. 7 σ c>0. 75 σ c>0. 8 σ ε 或0. 85 σ c, σ c 為巖石的瞬時(shí)
破壞強(qiáng)度；加載方式采用分級(jí)加卸載。3)試驗(yàn)前先將巖樣與上、下墊塊安裝在同一條軸線(xiàn)上，上下墊塊和巖樣外部套熱 縮套管，熱縮套管經(jīng)電吹風(fēng)熱烘數(shù)分鐘后會(huì)收縮與巖樣和墊塊貼緊；熱縮套管上下各用不 銹鋼管箍套牢、密封，防止?jié)B油。4)將裝好軸向與橫向應(yīng)變傳感器的巖樣放入巖石流變儀的自平衡三軸壓力室中， 并調(diào)整好中心位置，使巖樣的軸線(xiàn)與試驗(yàn)機(jī)加載中心線(xiàn)重合，避免偏心受壓造成巖石加載 的非均勻性，從而影響巖石流變?cè)囼?yàn)結(jié)果。5)按0.05MPa/s的加載速率通過(guò)油液系統(tǒng)給巖樣施加至預(yù)定的圍壓值，使巖樣 處于靜水壓力下，到達(dá)圍壓的設(shè)定值，并等待變形穩(wěn)定后，軸向變形和橫向變形值賦零。按 0. 05 0. IMPa/s施加軸向偏應(yīng)力，當(dāng)加載至設(shè)定的第1級(jí)應(yīng)力水平時(shí)，保持巖樣軸向偏應(yīng) 力不變，測(cè)量并記錄巖樣軸向應(yīng)變與時(shí)間的關(guān)系和各級(jí)偏應(yīng)力水平的持續(xù)時(shí)間(根據(jù)試樣 的應(yīng)變速率或應(yīng)變速率變化情況予以確定，但盡量使之等同)。試驗(yàn)點(diǎn)采樣間隔Ih以?xún)?nèi)，每IOmin采一個(gè)點(diǎn)，Ih以后每小時(shí)采一個(gè)點(diǎn)，后期臨近破 裂水平時(shí)，為得到加速蠕變曲線(xiàn)，每Imin采一個(gè)點(diǎn)。6)在第1級(jí)應(yīng)力水平下的變形穩(wěn)定后，改加至設(shè)定的第2級(jí)應(yīng)力水平，并維持這一 應(yīng)力水平恒定，測(cè)量并記錄巖樣軸向應(yīng)變與時(shí)間關(guān)系，在變形穩(wěn)定后進(jìn)入下一級(jí)應(yīng)力水平，直至試驗(yàn)完成為止；7)取出巖樣，描述其破壞形式，整理試驗(yàn)數(shù)據(jù)，就可以得到不同圍壓下各級(jí)應(yīng)力水 平對(duì)應(yīng)的巖石蠕變變形與時(shí)間的關(guān)系，并用殘余應(yīng)變法確定巖石的長(zhǎng)期強(qiáng)度。殘余應(yīng)變法 是根據(jù)巖石分級(jí)加卸載流變過(guò)程中產(chǎn)生的不可逆變形確定其長(zhǎng)期強(qiáng)度的方法，巖石在加卸 載流變過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生不可逆變形，其中一部分是由于瞬時(shí)作用產(chǎn)生的，還有一部分是在流 變過(guò)程中產(chǎn)生的，當(dāng)軸向應(yīng)力水平達(dá)到或超過(guò)其長(zhǎng)期強(qiáng)度以后，流變過(guò)程中產(chǎn)生的不可逆 變形會(huì)有較大幅度的增長(zhǎng)，卸載后的殘余變形也會(huì)相應(yīng)增大。因此這種把殘余變形量突變 時(shí)的應(yīng)力水平強(qiáng)度作為巖石長(zhǎng)期強(qiáng)度的方法稱(chēng)為殘余應(yīng)變法。所述步驟1)中試驗(yàn)采用三軸流變?cè)囼?yàn)方式，圍壓為σ3，軸壓為O1,軸向偏應(yīng)力為
0 1_0 3。所述步驟3)中采用超薄高強(qiáng)度的熱縮管和不銹鋼管箍密封試塊，防止試驗(yàn)過(guò)程 中滲油或者因熱縮管變形影響巖石的變形測(cè)量。本發(fā)明具有如下技術(shù)優(yōu)勢(shì)(1)合理確定了試驗(yàn)圍壓的大小，避免了硬脆性巖石局部破裂造成的變形突變，又 盡可能減小了試驗(yàn)機(jī)的軸向出力水平，降低了試驗(yàn)機(jī)的要求并提高了流變?cè)囼?yàn)的穩(wěn)定性。(2)合理設(shè)置了試驗(yàn)加載的分級(jí)數(shù)，既滿(mǎn)足了試驗(yàn)要求，又減少了試驗(yàn)時(shí)間，節(jié)約 了試驗(yàn)的人力、物力。(3)合理設(shè)置和記錄了采集的時(shí)間間隔，減少了龐大的數(shù)據(jù)信息并保證了試驗(yàn)數(shù) 據(jù)的有效性和可用性。(4)采用加卸載流變的殘余應(yīng)變法分析流變長(zhǎng)期強(qiáng)度，取得良好的效果。(5)該發(fā)明可廣泛應(yīng)用于交通、水電、能源、礦山、國(guó)防等工程領(lǐng)域的硬脆性巖石的 流變?cè)囼?yàn)中。


圖1為硬脆性巖石流變?cè)囼?yàn)的工藝流程圖；圖2為三軸流變加載裝置示意圖；圖3為分級(jí)加卸載的軸壓加載路徑圖；圖4為分級(jí)加卸載下軸向應(yīng)變圖；圖5為單級(jí)加卸載循環(huán)產(chǎn)生的殘余應(yīng)變圖；圖6為分級(jí)加卸載的殘余應(yīng)變確定長(zhǎng)期強(qiáng)度圖；圖中，1.底座，2.卡箍，3.巖樣座，4.軸向變形傳感器，5.橫向變形傳感器，6.巖 樣，7.壓力室，8.墊塊。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)一步說(shuō)明。一種硬脆性巖石的三軸流變?cè)囼?yàn)工藝與方法，包括以下步驟1)確定硬脆性巖石單軸抗壓強(qiáng)度的大小，采用三軸流變方式進(jìn)行加載。2)確定試驗(yàn)的圍壓大小、試驗(yàn)加載分級(jí)及加載方式。圍壓O3建議取值為CU ^ocu, 0。u為巖石的單軸抗壓強(qiáng)度。試驗(yàn)加載分級(jí)建議6 8級(jí)，根據(jù)已有的
研究成果，對(duì)堅(jiān)硬巖石假定其長(zhǎng)期強(qiáng)度O =O= (0. 7-0. 8) O。，因此，三軸流變?cè)囼?yàn)的軸壓O i 擬定為 0. 5 σ c>0. 55 σ c>0. 6 σ c>0. 65 σ c>0. 7 σ c>0. 75 σ c>0. 8 σ?；?. 85 σ c, σ。為巖石的瞬 時(shí)破壞強(qiáng)度。加載方式采用分級(jí)加卸載，如圖3。3)試驗(yàn)前先將巖樣6與上、下墊塊8安裝在同一條軸線(xiàn)上，巖樣6放置于巖樣座 3上，巖樣座3設(shè)置于底座1上；上下墊塊8和巖樣6外部套熱縮套管。熱縮套管經(jīng)電吹風(fēng) 熱烘數(shù)分鐘后會(huì)收縮與巖樣和墊塊貼緊；熱縮套管上下各用不銹鋼管箍套牢、密封，防止?jié)B 油，如圖2。4)將裝好軸向變形傳感器4與橫向變形傳感器5的巖樣6放入巖石流變儀的自平 衡三軸壓力室7中，壓力室7通過(guò)卡箍2設(shè)置于底座1上，并調(diào)整好中心位置，使巖樣的軸 線(xiàn)與試驗(yàn)機(jī)加載中心線(xiàn)重合，避免偏心受壓造成巖石加載的非均勻性，從而影響巖石流變 試驗(yàn)結(jié)果，如圖2。5)按0. 05MPa/s的加載速率通過(guò)油液系統(tǒng)給巖樣6施加至預(yù)定的圍壓值，使巖樣 處于靜水壓力下，到達(dá)圍壓的設(shè)定值，并等待變形穩(wěn)定后，軸向變形和橫向變形值賦零。按 0. 05 0. IMPa/s施加軸向偏應(yīng)力，當(dāng)加載至設(shè)定的第1級(jí)應(yīng)力水平時(shí)，保持巖樣軸向偏應(yīng) 力不變，測(cè)量并記錄巖樣軸向應(yīng)變與時(shí)間的關(guān)系和各級(jí)偏應(yīng)力水平的持續(xù)時(shí)間(根據(jù)試樣 的應(yīng)變速率或應(yīng)變速率變化情況予以確定，但盡量使之等同)；試驗(yàn)點(diǎn)采樣間隔Ih以?xún)?nèi)，每IOmin采一個(gè)點(diǎn)，Ih以后每小時(shí)采一個(gè)點(diǎn)，后期臨近破 裂水平時(shí)，為得到加速蠕變曲線(xiàn)，每Imin采一個(gè)點(diǎn)。6)在第1級(jí)應(yīng)力水平下的變形穩(wěn)定后，改加至設(shè)定的第2級(jí)應(yīng)力水平，并維持這一 應(yīng)力水平恒定，測(cè)量并記錄巖樣軸向應(yīng)變與時(shí)間關(guān)系，在變形穩(wěn)定后進(jìn)入下一級(jí)應(yīng)力水平， 直至試驗(yàn)完成為止。7)取出巖樣，描述其破壞形式，整理試驗(yàn)數(shù)據(jù)，就可以得到不同圍壓下各級(jí)應(yīng)力水 平對(duì)應(yīng)的巖石蠕變變形與時(shí)間的關(guān)系(如圖4)。8)用殘余應(yīng)變法確定巖石的長(zhǎng)期強(qiáng)度，殘余應(yīng)變法是根據(jù)巖石分級(jí)加卸載流變過(guò) 程中產(chǎn)生的不可逆變形確定巖石長(zhǎng)期強(qiáng)度的方法。巖石在加卸載流變過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生不可逆 變形，其中一部分是由于瞬時(shí)作用產(chǎn)生的，還有一部分是在流變過(guò)程中產(chǎn)生的，當(dāng)軸向應(yīng)力 水平達(dá)到或超過(guò)其長(zhǎng)期強(qiáng)度以后，流變過(guò)程中產(chǎn)生的不可逆變形會(huì)有較大幅度的增長(zhǎng)，卸 載后的殘余變形也會(huì)相應(yīng)增大。因此這種把殘余變形量突變時(shí)的應(yīng)力水平強(qiáng)度作為巖石長(zhǎng) 期強(qiáng)度的方法稱(chēng)為殘余應(yīng)變法。圖5為單級(jí)加卸載循環(huán)產(chǎn)生的不可逆變形。巖體的不可逆變形包含了瞬時(shí)塑性變 形<和粘塑性變形ε。ρ。但是只有當(dāng)應(yīng)力水平超過(guò)了臨界應(yīng)力％后，巖體才附加了粘塑性
變形~ =J^i，這部分變形在卸載后也不能恢復(fù)，因此ο > ο 3后巖石的殘余應(yīng)變會(huì)有 "2
顯著增加。這個(gè)殘余變形的轉(zhuǎn)折點(diǎn)可作為巖石的長(zhǎng)期強(qiáng)度，如圖6。本發(fā)明中所用到的裝置均為現(xiàn)有的設(shè)備，在此不再贅述。
權(quán)利要求
1. 一種硬脆性巖石的三軸流變?cè)囼?yàn)工藝與方法，其特征在于，包括以下步驟1)確定硬脆性巖石單軸抗壓強(qiáng)度的大小，采用三軸流變方式進(jìn)行加載，其中，圍壓為 σ3，軸壓為O1,軸向偏應(yīng)力為O1-O3;2)確定試驗(yàn)的圍壓大小、試驗(yàn)加載分級(jí)及加載方式；其中，圍壓O3取值為^cu <σ3<^σαι, ο cu為巖石的單軸抗壓強(qiáng)度；加載方式采用分級(jí)加卸載，試驗(yàn)加載分級(jí)為6 8級(jí)；根據(jù)已有的研究成果，對(duì)堅(jiān)硬巖石假定其長(zhǎng)期強(qiáng)度σ (0. 7 0. 8) σ。，因 此，三軸流變?cè)囼?yàn)的軸壓σ i分級(jí)分別為0. 5 σ。、0. 55 σ。、0. 6 σ。、0. 65 σ。、0. 7 σ。、0. 75 σ c、 0. 8 ο。或0. 85 σ。，ο。為巖石的瞬時(shí)破壞強(qiáng)度；3)試驗(yàn)前先將巖樣與上、下墊塊安裝在同一條軸線(xiàn)上，上下墊塊和巖樣外部套熱縮套 管，熱縮套管經(jīng)電吹風(fēng)熱烘至收縮后與巖樣和墊塊貼緊；熱縮套管上下各用不銹鋼管箍套 牢、密封，防止?jié)B油；4)將裝好軸向與橫向應(yīng)變傳感器的巖樣放入巖石流變儀的自平衡三軸壓力室中，并調(diào) 整好中心位置，使巖樣的軸線(xiàn)與試驗(yàn)機(jī)加載中心線(xiàn)重合，避免偏心受壓造成巖石加載的非 均勻性，從而影響巖石流變?cè)囼?yàn)結(jié)果；5)按0.05MPa/s的加載速率通過(guò)油液系統(tǒng)給巖樣施加至預(yù)定的圍壓值，使巖樣處于靜 水壓力下，到達(dá)圍壓的設(shè)定值，并等待變形穩(wěn)定后，軸向變形和橫向變形值賦零；按0. 05 0. IMPa/s施加軸向偏應(yīng)力，當(dāng)加載至設(shè)定的第1級(jí)應(yīng)力水平時(shí)，保持巖樣軸向偏應(yīng)力不變， 測(cè)量并記錄巖樣軸向應(yīng)變與時(shí)間的關(guān)系和各級(jí)偏應(yīng)力水平的持續(xù)時(shí)間；試驗(yàn)點(diǎn)采樣間隔Ih以?xún)?nèi)，每IOmin采一個(gè)點(diǎn)，Ih以后每小時(shí)采一個(gè)點(diǎn)，后期臨近破裂水 平時(shí)，為得到加速蠕變曲線(xiàn)，每Imin采一個(gè)點(diǎn)；6)在第1級(jí)應(yīng)力水平下的變形穩(wěn)定后，改加至設(shè)定的第2級(jí)應(yīng)力水平，并維持這一應(yīng)力 水平恒定，測(cè)量并記錄巖樣軸向應(yīng)變與時(shí)間關(guān)系，在變形穩(wěn)定后進(jìn)入下一級(jí)應(yīng)力水平，直至 試驗(yàn)完成為止；7)取出巖樣，描述其破壞形式，整理試驗(yàn)數(shù)據(jù)，得到不同圍壓下各級(jí)應(yīng)力水平對(duì)應(yīng)的巖 石蠕變變形與時(shí)間的關(guān)系，并用殘余應(yīng)變法確定巖石的長(zhǎng)期強(qiáng)度。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種硬脆性巖石的三軸流變?cè)囼?yàn)工藝與方法，包括以下步驟1)確定硬脆性巖石瞬時(shí)三軸抗壓強(qiáng)度，采用三軸流變方式進(jìn)行加載；2)確定試驗(yàn)的圍壓大小、試驗(yàn)加載分級(jí)并采用循環(huán)加卸載的加載方式；3)用熱縮套管和不銹鋼管箍密封巖樣，防止?jié)B油；4)施加圍壓至設(shè)定值，穩(wěn)定后施加第一級(jí)軸壓，合理設(shè)置記錄數(shù)據(jù)的時(shí)間間隔；5)變形穩(wěn)定后繼續(xù)分級(jí)施加軸向應(yīng)力直至試驗(yàn)完成；6)用殘余應(yīng)變法確定巖石的長(zhǎng)期強(qiáng)度。本發(fā)明給出了圍壓的合理取值，最大程度避免了因巖石局部破裂而造成的變形突變；合理地確定了試驗(yàn)加載分級(jí)，既能得到巖石的蠕變應(yīng)力門(mén)檻值又能得到加速蠕變曲線(xiàn)；提出了用加卸載流變?cè)囼?yàn)的殘余應(yīng)變法確定硬脆性巖石的長(zhǎng)期強(qiáng)度。
文檔編號(hào)G01N3/00GK102128741SQ20101055506
公開(kāi)日2011年7月20日 申請(qǐng)日期2010年11月23日 優(yōu)先權(quán)日2010年11月23日
發(fā)明者張強(qiáng)勇, 曾紀(jì)全, 李文綱, 楊文東, 王建洪, 賀如平, 陳芳 申請(qǐng)人:山東大學(xué)