一種水環(huán)真空泵監(jiān)測控制系統(tǒng)及優(yōu)化運行方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種水環(huán)真空泵監(jiān)測控制系統(tǒng)及優(yōu)化運行方法，該水環(huán)真空泵監(jiān)測控制系統(tǒng)包括高背壓凝汽器、低背壓凝汽器以及循環(huán)水管路，其特征在于：還包括DCS控制終端、循環(huán)水流量測量系統(tǒng)、循環(huán)水溫度測量系統(tǒng)和循環(huán)水制冷系統(tǒng)，循環(huán)水流量測量系統(tǒng)、循環(huán)水溫度測量系統(tǒng)和循環(huán)水制冷系統(tǒng)均與DCS控制終端電性連接。本發(fā)明相比現(xiàn)有技術具有以下優(yōu)點：使用清潔系數(shù)反推水環(huán)泵抽吸能力恢復后凝汽器壓力，預測出開啟循環(huán)水制冷系統(tǒng)后凝汽器壓力變化大??；通過本發(fā)明，可以為是否需要開啟循環(huán)水制冷系統(tǒng)提供數(shù)據(jù)指導，節(jié)能效果更好；在抽真空管道上，配置氣體超聲波流量計，用以時時監(jiān)控水環(huán)真空泵抽吸能力狀態(tài)，為運行操作提供意義。
【專利說明】
-種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)及優(yōu)化運行方法
技術領域
[0001] 本發(fā)明設及汽輪機節(jié)能技術領域，尤其設及的是一種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)及 優(yōu)化運行方法。
【背景技術】
[0002] 由于水環(huán)真空累結(jié)構(gòu)緊湊，累的轉(zhuǎn)速較高，一般可與電動機直聯(lián)，無須減速裝置， 用小的結(jié)構(gòu)尺寸，可W獲得大的排氣量，占地面積也小等優(yōu)點，大型火電機組真空均配置水 環(huán)真空累。
[0003] 但水環(huán)真空累抽氣能力易受工作液溫度影響，火電機組在夏季高溫條件下，工作 液溫度升高后，吸氣量明顯降低，將影響機組真空，降低機組效率，導致機組煤耗增加。
[0004] 為避免水環(huán)真空累受工作液溫度影響而降低抽氣能力，部分機組選擇安裝循環(huán)水 制冷系統(tǒng)，將工作液溫度降低，恢復水環(huán)真空累抽氣能力。但火電機組運行人員無法準確判 斷何時需要投入循環(huán)水制冷系統(tǒng)，導致盲目提前開啟循環(huán)水制冷系統(tǒng)，將導致廠用電耗費 量的增加。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0005] 本發(fā)明的目的在于克服現(xiàn)有技術的不足，提供了一種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)及 優(yōu)化運行方法。
[0006] 本發(fā)明是通過W下技術方案實現(xiàn)的：一種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)，包括高背壓 凝汽器、低背壓凝汽器W及循環(huán)水管路，循環(huán)水管路分為第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水管 路，第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水管路均自低背壓凝汽器流向高背壓凝汽器，低背壓凝汽 器通過第一抽真空管道與第一水環(huán)真空累連接，高背壓凝汽器通過第二抽真空管道與第二 水環(huán)真空累連接，其特征在于:水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)還包括DCS控制終端、循環(huán)水流量 測量系統(tǒng)、循環(huán)水溫度測量系統(tǒng)和循環(huán)水制冷系統(tǒng)，循環(huán)水流量測量系統(tǒng)、循環(huán)水溫度測量 系統(tǒng)和循環(huán)水制冷系統(tǒng)均與DCS控制終端電性連接；
[0007] 循環(huán)水流量測量系統(tǒng)包括第一循環(huán)水流量計、第二循環(huán)水流量計、第Ξ循環(huán)水流 量計、第四循環(huán)水流量計、第五循環(huán)水流量計和第六循環(huán)水流量計；第一循環(huán)水流量計、第 二循環(huán)水流量計和第Ξ循環(huán)水流量計設置于第一循環(huán)水管路上，第一循環(huán)水流量計位于的 背壓凝汽器的上游，第二流量計位于低背壓凝汽器和高背壓凝汽器之間，第Ξ流量計位于 高背壓凝汽器的下游;第四循環(huán)水流量計、第五循環(huán)水流量計和第六循環(huán)水流量計設置于 第二循環(huán)水管路上，第四循環(huán)水流量計位于的背壓凝汽器的上游，第五流量計位于低背壓 凝汽器和高背壓凝汽器之間，第六流量計位于高背壓凝汽器的下游；
[000引循環(huán)水溫度測量系統(tǒng)包括六個溫度測點，第一溫度測點設置在第一循環(huán)水管路 上，位于低背壓凝汽器的上游，第二溫度測點設置在第二循環(huán)水管路上，位于低背壓凝汽器 的上游，第Ξ溫度測點和第四溫度測點設置于高背壓凝汽器下游的第一循環(huán)水管路上，第 五溫度測點和第六溫度測點設置于高背壓凝汽器下游的第二循環(huán)水管路上。
[0009] 作為對上述方案的進一步改進，第一循環(huán)水流量計、第二循環(huán)水流量計、第Ξ循環(huán) 水流量計、第四循環(huán)水流量計、第五循環(huán)水流量計和第六循環(huán)水流量計均選用超聲波流量 計。
[0010] 作為對上述方案的進一步改進，還包括氣體流量測量系統(tǒng)，氣體流量測量系統(tǒng)包 括設置于第一抽真空管道上的第一氣體流量計和設置于第二抽真空管道上的額第二氣體 流量計。
[0011] 作為對上述方案的進一步改進，第一氣體流量計和第二氣體流量計均選用氣體超 聲波流量計。
[0012] 本發(fā)明還提供一種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)的優(yōu)化運行方法，其特征在于步驟如 下：
[0013] 步驟一、DCS控制終端采集流量信息并計算凝汽器循環(huán)水流量Wt
[0014]
[0015] 其中聽、胖2、胖3、胖4、^^和胖6分別是第一循環(huán)水流量計、第二循環(huán)水流量計、第立循環(huán) 水流量計、第四循環(huán)水流量計、第五循環(huán)水流量計和第六循環(huán)水流量計采集的流量數(shù)據(jù)；
[0016] 步驟二、DCS控制終端采集溫度信息并計算凝汽器循環(huán)水進水溫度twi和凝汽器循 環(huán)水出水溫度,
[0019]其中，心*2山山、*5、*6分別是第一溫度測點、第二溫度測點、第；溫度測點、第四 溫度測點、第五溫度測點和第六溫度測點采集的溫度數(shù)據(jù)；
[0020] 步驟Ξ、計算肥I基本傳熱系數(shù)Khei 、肌W K….,=C,,x木父β,χβ", 式（4)
[0022] 式中各符號意義如下：
[0023] Κηει:肥I基本傳熱系數(shù)，W/m~2°C
[0024] Cd:冷卻管外徑系數(shù)
[0025] V:冷卻管內(nèi)流速，m/s
[00%] 0t:冷卻管水溫修正系數(shù)
[0027] β?:冷卻管材質(zhì)和壁厚修正系數(shù)
[0028] 冷卻管內(nèi)流速V的計算如下：
[0029]
[0030] 式中各符號意義如下：
[0031 ] V:冷卻管內(nèi)平均流速，m/s
[0032] N:冷卻管數(shù)量
[0033] Z:流程，雙背壓凝汽器取1
[0034] Do:冷卻管外徑，mm
[0035] δ:冷卻管壁厚，mm
[0036] 0:冷卻水密度，1^/111~3;
[0037] 步驟四、令凝汽器的總傳熱系數(shù)為0.85Khei，據(jù)此計算理論凝汽器飽和溫度ts [00；3 引
[0039] 式中各符號意義如下：
[0040] ts:理論凝汽器飽和溫度，°C
[0041] A:凝汽器有效傳熱面積，
[0042] 化。nd :凝汽器熱負荷，kj/s
[0043] 其中凝汽器熱負荷化。nd通過式(7)和式(8)計算。
[0044] 化。nd = CpXWTXAT 式（7)
[0045] AT = tw2-twi 式（8)
[0046] 式中各符號意義如下：
[0047] Cp:循環(huán)水比熱容，取4.18k J/kg °C
[004引 ΔΤ:循環(huán)水溫升，°C;
[0049] 步驟五、計算凝Ps和Pso
[0050] 根據(jù)IF-97國際水蒸汽公式，計算出理論凝汽器飽和溫度ts對應的理論凝汽器飽 和壓力Ps，同樣根據(jù)IF-97國際水蒸汽公式，計算出初始凝汽器飽和溫度tso對應的初始凝汽 器飽和壓力PsO,其中初始凝汽器飽和溫度tsO是未開啟循環(huán)水制冷系統(tǒng)前的凝汽器飽和溫 度，其數(shù)值由汽輪機機組DCS數(shù)據(jù)中讀取；
[0051] 步驟六、根據(jù)汽輪機廠家提供的凝汽器壓力對熱耗率修正曲線計算ruo和ris，
[0052] 汽輪機廠家提供的凝汽器壓力對熱耗率修正曲線為
[0053] n = f(P) 式（9)
[0054] ns〇 = f(Ps〇)
[0055] ns = f (Ps)
[0056] 其中，ris日是初始凝汽器壓力對熱耗率修正系數(shù)，ris是理論凝汽器壓力對熱耗率修 正系數(shù)，
[0057] 步驟六、判定循環(huán)水循環(huán)水制冷系統(tǒng)是否開啟 [0化引
[0059] 式中各符號意義如下：
[0060] X:判定系數(shù)
[0061 ]化at:汽輪機設計熱耗率，°C
[0062] Wqj :汽輪機組功率，kW
[0063] A:標煤價格，元/g
[0064] Wzij:循環(huán)水制冷系統(tǒng)運行功率，kW [00化]B:發(fā)電廠上網(wǎng)電價，元/kWh
[0066] 右判定系數(shù)1.2，DCS巧制終端向循環(huán)水制冷系統(tǒng)發(fā)送開啟指令，DCS巧制終端 控制循環(huán)水制冷系統(tǒng)處于關閉狀態(tài)。
[0067] 本發(fā)明相比現(xiàn)有技術具有W下優(yōu)點:本發(fā)明用清潔系數(shù)反推水環(huán)累抽吸能力恢復 后凝汽器壓力，預測出開啟循環(huán)水制冷系統(tǒng)后凝汽器壓力變化大小;通過本發(fā)明，可W為是 否需要開啟循環(huán)水制冷系統(tǒng)提供數(shù)據(jù)指導，節(jié)能效果更好;在抽真空管道上，配置氣體超聲 波流量計，用W時時監(jiān)控水環(huán)真空累抽吸能力狀態(tài)，為運行操作提供意義。
【附圖說明】
[0068] 圖1是本發(fā)明結(jié)構(gòu)示意圖。
[0069] 圖2是本方案優(yōu)化運行的流程示意圖。
[0070] 圖3是冷卻管水溫修正系數(shù)曲線。
【具體實施方式】
[0071] 下面對本發(fā)明的實施例作詳細說明，本實施例在W本發(fā)明技術方案為前提下進行 實施，給出了詳細的實施方式和具體的操作過程，但本發(fā)明的保護范圍不限于下述的實施 例。
[0072] 實施例1
[0073] -種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)，包括高背壓凝汽器2、低背壓凝汽器及循環(huán)水 管路，循環(huán)水管路分為第一循環(huán)水管路11和第二循環(huán)水管路12,第一循環(huán)水管路11和第二 循環(huán)水管路12均自低背壓凝汽器1流向高背壓凝汽器2,低背壓凝汽器1通過第一抽真空管 道21與第一水環(huán)真空累3連接，高背壓凝汽器2通過第二抽真空管道22與第二水環(huán)真空累4 連接，其特征在于:水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)還包括DCS控制終端8、循環(huán)水流量測量系統(tǒng)、 循環(huán)水溫度測量系統(tǒng)和循環(huán)水制冷系統(tǒng)9,循環(huán)水流量測量系統(tǒng)、循環(huán)水溫度測量系統(tǒng)和循 環(huán)水制冷系統(tǒng)9均與DCS控制終端8電性連接；
[0074] 循環(huán)水流量測量系統(tǒng)包括第一循環(huán)水流量計61、第二循環(huán)水流量計62、第Ξ循環(huán) 水流量計63、第四循環(huán)水流量計64、第五循環(huán)水流量計65和第六循環(huán)水流量計66;第一循環(huán) 水流量計61、第二循環(huán)水流量計62和第Ξ循環(huán)水流量計63設置于第一循環(huán)水管路11上，第 一循環(huán)水流量計61位于的背壓凝汽器的上游，第二流量計位于低背壓凝汽器1和高背壓凝 汽器2之間，第Ξ流量計位于高背壓凝汽器2的下游;第四循環(huán)水流量計64、第五循環(huán)水流量 計65和第六循環(huán)水流量計66設置于第二循環(huán)水管路12上，第四循環(huán)水流量計64位于的背壓 凝汽器的上游，第五流量計位于低背壓凝汽器1和高背壓凝汽器2之間，第六流量計位于高 背壓凝汽器2的下游；
[0075] 循環(huán)水溫度測量系統(tǒng)包括六個溫度測點，第一溫度測點51設置在第一循環(huán)水管路 11上，位于低背壓凝汽器1的上游，第二溫度測點52設置在第二循環(huán)水管路12上，位于低背 壓凝汽器1的上游，第Ξ溫度測點53和第四溫度測點54設置于高背壓凝汽器2下游的第一循 環(huán)水管路11上，第五溫度測點55和第六溫度測點56設置于高背壓凝汽器2下游的第二循環(huán) 水管路12上。由于循環(huán)水回水管存在溫度分層現(xiàn)象，為提高計算準確性，在第一循環(huán)水管路 11上安裝兩個溫度測點第Ξ溫度測點53和第四溫度測點54,在第二循環(huán)水管路12上安裝兩 個溫度測點第五溫度測點55和第六溫度測點56。
[0076] 第一循環(huán)水流量計61、第二循環(huán)水流量計62、第Ξ循環(huán)水流量計63、第四循環(huán)水流 量計64、第五循環(huán)水流量計65和第六循環(huán)水流量計66均選用超聲波流量計。
[0077] 還包括氣體流量測量系統(tǒng)，氣體流量測量系統(tǒng)包括設置于第一抽真空管道21上的 第一氣體流量計71和設置于第二抽真空管道22上的額第二氣體流量計72。第一氣體流量計 71和第二氣體流量計72的流量信號W7、Ws主要用于監(jiān)視水環(huán)真空累抽吸能力變化情況，當流 量信號胖7、恥數(shù)值顯著降低時，表明水環(huán)真空累抽吸能力明顯降低。同時，循環(huán)水制冷系統(tǒng)9 開啟前、后，水環(huán)真空累抽吸能力變化，對應真空累氣體流量變化，也即開啟循環(huán)水制冷系 統(tǒng)9后，水環(huán)真空累恢復抽吸能力，抽真空管道氣體流量上升，因而可W通過安裝在抽真空 管道上的第一氣體流量計71和第二氣體流量計72的流量信號W7、Ws，監(jiān)控水環(huán)真空累抽吸能 力狀態(tài)，為運行操作提供意義。
[0078] 第一氣體流量計71和第二氣體流量計72均選用氣體超聲波流量計。
[0079] 實施例2
[0080] -種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)的優(yōu)化運行方法，其步驟如下：
[0081] 步驟一、DCS控制終端8采集流量信息并計算凝汽器循環(huán)水流量Wt
[0082]
[0083] 其中Wi、W2、化、胖4、^^和胖6分別是第一循環(huán)水流量計61、第二循環(huán)水流量計62、第Ξ 循環(huán)水流量計63、第四循環(huán)水流量計64、第五循環(huán)水流量計65和第六循環(huán)水流量計66采集 的流量數(shù)據(jù)；
[0084] 步驟二、DCS控制終端8采集溫度信息并計算凝汽器循環(huán)水進水溫度twi和凝汽器循 環(huán)水出水溫度,
[0087] 其中，心*2山山、心*6分別是第一溫度測點51、第二溫度測點52、第立溫度測點 53、第四溫度測點54、第五溫度測點55和第六溫度測點56采集的溫度數(shù)據(jù)；
[0088] 步驟Ξ、計算肥I基本傳熱系數(shù)Khei
[0089] 式（4)
[0090] 式中各符號意義如下：
[0091] Κηει:肥I基本傳熱系數(shù)，W/m~2°C
[0092] Cd:冷卻管外徑系數(shù)
[0093] V:冷卻管內(nèi)流速，m/s
[0094] 0t:冷卻管水溫修正系數(shù)
[00M] β?:冷卻管材質(zhì)和壁厚修正系數(shù)
[0096] 式(4)中，冷卻管外徑系數(shù)Cd，其可根據(jù)表1取值
[0097] 表 1
[009引
[0099] 式(4)中，冷卻管材質(zhì)和壁厚修正系數(shù)其可根據(jù)表2取值
[0100] 表2
[0101]
[0102] 式(4)中，冷卻管水溫修正系數(shù)根據(jù)附圖3冷卻管水溫修正系數(shù)曲線圖來確定
[0103] 冷卻管內(nèi)流速V的計算如下：
[0104]
[0105] 式中各符號意義如下：
[0106] V:冷卻管內(nèi)平均流速，m/s
[0107] N:冷卻管數(shù)量
[0108] Z:流程，雙背壓凝汽器取1
[0109] D。:冷卻管外徑，mm
[0110] δ:冷卻管壁厚，mm
[0111] P:冷卻水密度，kg/m~3;
[0112] 步驟四、令凝汽器的總傳熱系數(shù)為0.85KHEI，據(jù)此計算理論凝汽器飽和溫度ts
[0113]
[0114]式中各符號意義如下：
[011引 ts :理論凝汽器飽和溫度，°C
[0116] A:凝汽器有效傳熱面積，
[0117] Qcond :凝汽器熱負荷，kj/s
[0118] 其中凝汽器熱負荷化。nd通過式(7)和式(8)計算。
[0119] 化。nd = CpXWTXAT 式（7)
[0120] AT = tw2-twi 式（8)
[0121] 式中各符號意義如下：
[0122] Cp:循環(huán)水比熱容，取4.18k J/kg °C
[0123] ΔΤ:循環(huán)水溫升，°C;
[0124] 步驟五、計算凝Ps和Pso
[0125] 根據(jù)IF-97國際水蒸汽公式，計算出理論凝汽器飽和溫度ts對應的理論凝汽器飽 和壓力Ps，同樣根據(jù)IF-97國際水蒸汽公式，計算出初始凝汽器飽和溫度tso對應的初始凝汽 器飽和壓力PsO,其中初始凝汽器飽和溫度tsO是未開啟循環(huán)水制冷系統(tǒng)9前的凝汽器飽和溫 度，其數(shù)值由汽輪機機組DCS數(shù)據(jù)中讀??；
[0126] 步驟六、根據(jù)汽輪機廠家提供的凝汽器壓力對熱耗率修正曲線計算ruo和屯，
[0127] 汽輪機廠家提供的凝汽器壓力對熱耗率修正曲線為ri = f(P)，
[012 引 qs0 = f(Ps0)
[0129] ns = f(Ps)
[0130] 其中，ris日是初始凝汽器壓力對熱耗率修正系數(shù)，ris是理論凝汽器壓力對熱耗率修 正系數(shù)，
[0131] 步驟六、判定循環(huán)水循環(huán)水制冷系統(tǒng)9是否開啟
[0132]
[0133] 式中各符號意義如下：
[0134] X:判定系數(shù)
[01巧]化at:汽輪機設計熱耗率/C
[0136] Wqj:汽輪機組功率，kW
[0137] A:標煤價格，元/g
[013引 Wzij:循環(huán)水制冷系統(tǒng)9運行功率，kW
[0139] B:發(fā)電廠上網(wǎng)電價，元/kWh
[0140] 若判定系數(shù)X>1.2，DCS控制終端8向循環(huán)水制冷系統(tǒng)9發(fā)送開啟指令，DCS控制終 端8控制循環(huán)水制冷系統(tǒng)9處于關閉狀態(tài)。
[0141] W上僅為本發(fā)明的較佳實施例而已，并不用W限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和 原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換和改進等，均應包含在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。
【主權(quán)項】
1. 一種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)，包括高背壓凝汽器、低背壓凝汽器W及循環(huán)水管路， 循環(huán)水管路分為第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水管路，第一循環(huán)水管路和第二循環(huán)水管路均 自低背壓凝汽器流向高背壓凝汽器，低背壓凝汽器通過第一抽真空管道與第一水環(huán)真空累 連接，高背壓凝汽器通過第二抽真空管道與第二水環(huán)真空累連接，其特征在于:所述水環(huán)真 空累監(jiān)測控制系統(tǒng)還包括DCS控制終端、循環(huán)水流量測量系統(tǒng)、循環(huán)水溫度測量系統(tǒng)和循環(huán) 水制冷系統(tǒng)，所述循環(huán)水流量測量系統(tǒng)、循環(huán)水溫度測量系統(tǒng)和循環(huán)水制冷系統(tǒng)均與DCS控 制終端電性連接； 所述循環(huán)水流量測量系統(tǒng)包括第一循環(huán)水流量計、第二循環(huán)水流量計、第Ξ循環(huán)水流 量計、第四循環(huán)水流量計、第五循環(huán)水流量計和第六循環(huán)水流量計；所述第一循環(huán)水流量 計、第二循環(huán)水流量計和第Ξ循環(huán)水流量計設置于第一循環(huán)水管路上，第一循環(huán)水流量計 位于的背壓凝汽器的上游，第二流量計位于低背壓凝汽器和高背壓凝汽器之間，第Ξ流量 計位于高背壓凝汽器的下游;所述第四循環(huán)水流量計、第五循環(huán)水流量計和第六循環(huán)水流 量計設置于第二循環(huán)水管路上，第四循環(huán)水流量計位于的背壓凝汽器的上游，第五流量計 位于低背壓凝汽器和高背壓凝汽器之間，第六流量計位于高背壓凝汽器的下游； 所述循環(huán)水溫度測量系統(tǒng)包括六個溫度測點，第一溫度測點設置在第一循環(huán)水管路 上，位于低背壓凝汽器的上游，第二溫度測點設置在第二循環(huán)水管路上，位于低背壓凝汽器 的上游，第Ξ溫度測點和第四溫度測點設置于高背壓凝汽器下游的第一循環(huán)水管路上，第 五溫度測點和第六溫度測點設置于高背壓凝汽器下游的第二循環(huán)水管路上。2. 如權(quán)利要求1所述一種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)，其特征在于:所述第一循環(huán)水流量 計、第二循環(huán)水流量計、第Ξ循環(huán)水流量計、第四循環(huán)水流量計、第五循環(huán)水流量計和第六 循環(huán)水流量計均選用超聲波流量計。3. 如權(quán)利要求1所述一種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)，其特征在于:還包括氣體流量測量 系統(tǒng)，所述氣體流量測量系統(tǒng)包括設置于第一抽真空管道上的第一氣體流量計和設置于第 二抽真空管道上的額第二氣體流量計。4. 如權(quán)利要求3所述一種水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)，其特征在于:所述第一氣體流量計 和第二氣體流量計均選用氣體超聲波流量計。5. -種如權(quán)利要求1所述水環(huán)真空累監(jiān)測控制系統(tǒng)的優(yōu)化運行方法，其特征在于步驟 如下： 步驟一、DCS控制終端采集流量信息并計算凝汽器循環(huán)水流量Wt其中Wl、W2、化、胖4、^^和胖6分別是第一循環(huán)水流量計、第二循環(huán)水流量計、第Ξ循環(huán)水流 量計、第四循環(huán)水流量計、第五循環(huán)水流量計和第六循環(huán)水流量計采集的流量數(shù)據(jù)； 步驟二、DCS控制終端采集溫度信息并計算凝汽器循環(huán)水進水溫度twi和凝汽器循環(huán)水 出水溫度tw2 ,其中，tl、t2、t3、t4、t5、t6分別是第一溫度測點、第二溫度測點、第Ξ溫度測點、第四溫度 測點、第五溫度測點和第六溫度測點采集的溫度數(shù)據(jù)； 步驟Ξ、計算肥I基本傳熱系數(shù)Κηει式（4) 式中各符號意義如下： Κηει :肥I基本傳熱系數(shù)，W/nT 2 °C Cd:冷卻管外徑系數(shù) V:冷卻管內(nèi)流速，m/s 私:冷卻管水溫修正系數(shù) 0m:冷卻管材質(zhì)和壁厚修正系數(shù) 冷卻管內(nèi)流速V的計算如下：式（5) 式中各符號意義如下： V:冷卻管內(nèi)平均流速，m/s N:冷卻管數(shù)量 Z:流程，雙背壓凝汽器取1 D。:冷卻管外徑，mm δ:冷卻管壁厚，mm P:冷卻水密度，kg/nT3; 步驟四、令凝汽器的總傳熱系數(shù)為0.85KHEI，據(jù)此計算理論凝汽器飽和溫度ts'或（6) 式中各符號意義如下： ts:理論凝汽器飽和溫度，°C A:凝汽器有效傳熱面積，πΓ 2 化。nd:凝汽器熱負荷，kj/s 其中凝汽器熱負荷化Dnd通過式(7 )和式(8 )計算。 Qc〇nd = CpXWxXAT 式(7) AT = tw2-twl 式（8) 式中各符號意義如下： Cp:循環(huán)水比熱容，取4.18k J/kg °C ΔΤ:循環(huán)水溫升，°C; 步驟五、計算凝Ps和PsO 根據(jù)IF-97國際水蒸汽公式，計算出理論凝汽器飽和溫度ts對應的理論凝汽器飽和壓力 Ps，同樣根據(jù)IF-97國際水蒸汽公式，計算出初始凝汽器飽和溫度tso對應的初始凝汽器飽和 壓力PsO,其中初始凝汽器飽和溫度tsO是未開啟循環(huán)水制冷系統(tǒng)前的凝汽器飽和溫度，其數(shù) 值由汽輪機機組DCS數(shù)據(jù)中讀?。? 步驟六、根據(jù)汽輪機廠家提供的凝汽器壓力對熱耗率修正曲線計算riso和ru， 汽輪機廠家提供的凝汽器壓力對熱耗率修正曲線為 n=f(P) 式(9) rUo = f (PsO) Hs 二 f (Ps) 其中，ris日是初始凝汽器壓力對熱耗率修正系數(shù)，ris是理論凝汽器壓力對熱耗率修正系 數(shù)， 步驟六、判定循環(huán)水循環(huán)水制冷系統(tǒng)是否開啟式（10) 式中各符號意義如下： X:判定系數(shù) Heat:汽輪機設計熱耗率，°C Wqj:汽輪機組功率，kW A:標煤價格，元/g Wzij:循環(huán)水制冷系統(tǒng)運行功率，kW B:發(fā)電廠上網(wǎng)電價，元/kWh 若判定系數(shù)X>1.2，DCS控制終端向循環(huán)水制冷系統(tǒng)發(fā)送開啟指令，DCS控制終端控制 循環(huán)水制冷系統(tǒng)處于關閉狀態(tài)。
【文檔編號】F04C28/28GK105971885SQ201610511202
【公開日】2016年9月28日
【申請日】2016年6月30日
【發(fā)明人】呂松松, 阮圣奇, 胡中強, 陳裕, 吳仲, 任磊, 邵飛, 徐鐘宇, 蔣懷鋒, 陳開峰
【申請人】中國大唐集團科學技術研究院有限公司華東分公司