專利名稱：漿態(tài)床反應(yīng)器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及費(fèi)托合成領(lǐng)域，更具體地，涉及一種漿態(tài)床反應(yīng)器。
背景技術(shù)：
近年來，全球原油價(jià)格逐步攀升，特別是在一些富煤缺油的國(guó)家，發(fā)展非石油路線的能源工藝受到廣泛關(guān)注。費(fèi)托合成是指合成氣(h2+co)在催化劑的作用下，在適宜的反應(yīng)溫度和反應(yīng)壓力下，合成烴類液體燃料和高附加值化學(xué)品的反應(yīng)過程。煤或天然氣經(jīng)費(fèi) 托合成反應(yīng)轉(zhuǎn)化為優(yōu)質(zhì)液體燃料和高附加值化學(xué)品，不僅合理、高效、潔凈的利用了煤炭資源，而且還彌補(bǔ)了石油資源的相對(duì)不足，使得費(fèi)托合成技術(shù)成為石油替代能源技術(shù)的有效途徑。伴隨化學(xué)工業(yè)的發(fā)展，費(fèi)托合成工藝路線經(jīng)歷了固定床工藝、循環(huán)流化床工藝、固定流化床工藝和衆(zhòng)態(tài)床工藝。相較固定床反應(yīng)器、循環(huán)流化床反應(yīng)器和固定流化床反應(yīng)器，三相漿態(tài)床費(fèi)托合成反應(yīng)器易于實(shí)現(xiàn)低溫費(fèi)托合成反應(yīng)，具有反應(yīng)熱易于移出、反應(yīng)溫度均勻，返混程度高、可在線裝卸催化劑及生產(chǎn)能力大等優(yōu)勢(shì)，三相漿態(tài)床費(fèi)托合成工藝技術(shù)得到了長(zhǎng)足發(fā)展。對(duì)于合成氣漿態(tài)床費(fèi)托合成反應(yīng)，隨著反應(yīng)的進(jìn)行，不斷產(chǎn)生不同鏈長(zhǎng)的烴類產(chǎn)品，輕質(zhì)烴類產(chǎn)品隨其它費(fèi)托合成產(chǎn)物及未反應(yīng)的合成氣通過反應(yīng)器頂部進(jìn)入下游冷熱高分及冷熱低分氣液分離裝置，進(jìn)行氣液分離，得到輕質(zhì)烴產(chǎn)品。而費(fèi)托反應(yīng)生成的重質(zhì)烴(費(fèi)托蠟)在保持反應(yīng)器內(nèi)漿液催化劑濃度(反應(yīng)器液位)一定范圍的情況下，必須連續(xù)不斷的從氣液固三相漿態(tài)床中抽出，進(jìn)而經(jīng)精過濾獲得合格費(fèi)托蠟產(chǎn)品。但是，三相漿態(tài)床反應(yīng)器的使用也帶來了新的問題，在漿態(tài)床反應(yīng)器中，2(Γ200 μ m細(xì)小的費(fèi)托催化劑顆粒與液體烴類(費(fèi)托蠟)產(chǎn)品混合在一起，它們的有效分離一直是漿態(tài)床費(fèi)托合成工藝技術(shù)發(fā)展的技術(shù)難點(diǎn)。專利GB2403728A公開了一種從費(fèi)托合成產(chǎn)品分離催化劑漿液的反應(yīng)器外過濾方法，但該工藝路線較長(zhǎng)，且從漿態(tài)床反應(yīng)器抽出懸浮液的輸送及返回漿態(tài)床反應(yīng)器、以及被過濾下來的催化劑漿液輸送的動(dòng)力都是由泵來提供的，此過程中極易造成催化劑顆粒的破損，增加了液固分離的難度以及氣固分離負(fù)荷，并需要定時(shí)補(bǔ)充反應(yīng)器內(nèi)的催化劑，從而對(duì)反應(yīng)器長(zhǎng)時(shí)間的運(yùn)行造成不便。專利CN1589957A公開了一種用于三相漿態(tài)床反應(yīng)器液固分離的自動(dòng)過濾/反沖系統(tǒng)，其過濾器分多層直接放置在反應(yīng)器內(nèi)，在過濾壓差的作用下，氣液穿過過濾介質(zhì)，進(jìn)入液體收集槽進(jìn)行氣液分離，獲得費(fèi)托蠟產(chǎn)品，被截留在過濾介質(zhì)外表面的催化劑顆粒經(jīng)定時(shí)反沖洗剝離至反應(yīng)器漿液區(qū)。眾所周知，漿態(tài)床費(fèi)托反應(yīng)器為氣液固三相反應(yīng)器，氣含率較高，氣體較清液透過過濾介質(zhì)容易的多，影響了清液抽出，減小了過濾器過濾面積的有效利用。同時(shí)，氣體也會(huì)吹干過濾元件孔道，導(dǎo)致一些催化劑顆粒干涸于過濾元件孔道內(nèi)，降低了過濾元件通透性。另外，合成氣被引出反應(yīng)器，合成氣有效利用率降低。被截留在過濾介質(zhì)表面的催化劑，隨著過濾時(shí)間的增長(zhǎng)，催化劑濾餅增厚，此系統(tǒng)沒有有效途徑減緩催化劑濾餅增厚的程度，只能通過強(qiáng)制的反沖洗才能將其從過濾介質(zhì)表面剝離，會(huì)延長(zhǎng)反沖洗時(shí)間或者增加反沖洗頻次，導(dǎo)致清液抽出時(shí)間變短，降低了系統(tǒng)效率。

實(shí)用新型內(nèi)容本實(shí)用新型目的在于提供一種過濾器反吹頻次少，費(fèi)托蠟?zāi)荛L(zhǎng)周期穩(wěn)定有效的從反應(yīng)器抽出，實(shí)現(xiàn)費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器平穩(wěn)連續(xù)運(yùn)行的漿態(tài)床反應(yīng)器。本實(shí)用新型提供了一種漿態(tài)床反應(yīng)器，包括反應(yīng)器筒體，反應(yīng)器筒體的內(nèi)腔的下部設(shè)置有氣體導(dǎo)入裝置，反應(yīng)器筒體的內(nèi)腔中設(shè)置有費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置；反應(yīng)器筒體的外部設(shè)置有與費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置連通以抽出費(fèi)托蠟和對(duì)費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置反沖洗的費(fèi)托蠟抽出與反吹系統(tǒng)；反應(yīng)器筒體的內(nèi)腔中還設(shè)置有位于費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的上方的氣液分離裝置。進(jìn)一步地，氣液分離裝置包括氣液旋分分離器，氣液旋分分離器包括氣液入口、氣相出口和出液口 ；氣液入口與反應(yīng)器筒體的內(nèi)腔連通，氣相出口與位于反應(yīng)器筒體頂部的·出氣口連通，出液口延伸到費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置內(nèi)部。進(jìn)一步地，反應(yīng)器筒體的上部設(shè)置有隔板，氣液旋分分離器設(shè)置在隔板的下方，且氣相出口延伸到隔板的上方，氣液入口位于隔板的下方。進(jìn)一步地，費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置包括漿液收集器和設(shè)置在其下端的費(fèi)托蠟與催化劑分離器；費(fèi)托蠟與催化劑分離器包括管狀的分離器殼體和設(shè)置在分離器殼體內(nèi)部的多個(gè)錯(cuò)流過濾芯。進(jìn)一步地，漿液收集器下部還設(shè)置有漿液分布器，漿液分布器包括多個(gè)錐形漿液分布孔，每個(gè)漿液分布孔與一個(gè)錯(cuò)流過濾芯對(duì)應(yīng)設(shè)置。進(jìn)一步地，錯(cuò)流過濾芯為內(nèi)錯(cuò)流過濾芯，內(nèi)錯(cuò)流過濾芯內(nèi)部為漿液下行通道，內(nèi)錯(cuò)流過濾芯外部與分離器殼體之間形成濾液腔；每個(gè)漿液分布孔與一個(gè)內(nèi)錯(cuò)流過濾芯同軸設(shè)置。進(jìn)一步地，錯(cuò)流過濾芯為外錯(cuò)流過濾芯，外錯(cuò)流過濾芯內(nèi)部為濾液腔，外錯(cuò)流過濾芯外部與分離器殼體之間形成漿液下行通道。進(jìn)一步地，多個(gè)錯(cuò)流過濾芯中相鄰的三個(gè)錯(cuò)流過濾芯呈三角形布置在分離器殼體內(nèi)部。進(jìn)一步地，漿液收集器呈錐形。進(jìn)一步地，錯(cuò)流過濾芯為金屬粉末燒結(jié)濾芯或金屬絲網(wǎng)燒結(jié)濾芯或楔形濾芯或復(fù)膜式濾芯，其濾芯精度為O. 5^100微米。進(jìn)一步地，氣液旋分分離器的出液口位于漿液收集器內(nèi)。進(jìn)一步地，反應(yīng)器筒體的內(nèi)腔中還設(shè)置有位于費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置下部的導(dǎo)流器；導(dǎo)流器包括位于其上部對(duì)費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置下行的漿液導(dǎo)流的上導(dǎo)流部，以及位于其下部對(duì)導(dǎo)流器下部的漿液導(dǎo)流的下導(dǎo)流部。進(jìn)一步地，導(dǎo)流器的外徑大于費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的外徑。進(jìn)一步地，上導(dǎo)流部沿其軸向的截面呈“人”字形；下導(dǎo)流部沿其軸向的截面呈倒立的“人”字形。進(jìn)一步地，費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置和氣液分離裝置均為多個(gè)，且費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的個(gè)數(shù)大于或者等于氣液分離裝置的個(gè)數(shù)。進(jìn)一步地，每個(gè)氣液分離裝置與其對(duì)應(yīng)的費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置同軸設(shè)置；多個(gè)費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置均布于反應(yīng)器橫截面上，或者沿反應(yīng)器筒體內(nèi)的一個(gè)圓周線均布，或者沿反應(yīng)器筒體內(nèi)的兩個(gè)或多個(gè)不同半徑的同心圓周線均布，或者在反應(yīng)器筒體的內(nèi)腔內(nèi)沿上下方向多層布置。進(jìn)一步地，費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的頂端位于反應(yīng)器筒體的內(nèi)腔的額定液位以下1-15米。進(jìn)一步地，氣體導(dǎo)入裝置包括氣體分布器，氣體分布器位于導(dǎo)流器下部；氣體分布器為鍋底圓盤式分布器或者車福式分布器或者泡罩分布器。進(jìn)一步地，漿態(tài)床反應(yīng)器還包括均勻設(shè)置在反應(yīng)器筒體內(nèi)部的單段或者多段取熱盤管，取熱盤管內(nèi)通入除氧水。進(jìn)一步地，費(fèi)托蠟抽出與反吹系統(tǒng)包括蠟產(chǎn)物緩沖罐和反吹介質(zhì)緩沖罐；蠟產(chǎn)物緩沖罐的壓力低于反應(yīng)器筒體內(nèi)壓力O. Γ0. 5MPa ;反吹介質(zhì)緩沖罐的壓力高于反應(yīng)器筒體內(nèi)壓力O. 3^0. 8MPa ;反吹介質(zhì)為合成氣或者氮?dú)饣蛸M(fèi)托合成自產(chǎn)液體臘或者上述物質(zhì)的混合物。根據(jù)本實(shí)用新型的漿態(tài)床反應(yīng)器，通過在費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的上方設(shè)置氣液分離裝置，減少進(jìn)入費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的氣體量，從而有效防止氣體侵占過濾介質(zhì)表面，提高過濾介質(zhì)的有效面積。同時(shí)氣體量減少，也有效防止了氣體吹干過濾介質(zhì)的孔道而引起的催化劑顆粒干涸在過濾介質(zhì)上降低過濾介質(zhì)通透性的問題。再者，氣體通過氣液分離裝置有效分離，從而可以盡快的回到反應(yīng)器中循環(huán)利用，提高合成氣的有效利用率。

構(gòu)成本申請(qǐng)的一部分的附圖用來提供對(duì)本實(shí)用新型的進(jìn)一步理解，本實(shí)用新型的示意性實(shí)施例及其說明用于解釋本實(shí)用新型，并不構(gòu)成對(duì)本實(shí)用新型的不當(dāng)限定。在附圖中圖I是根據(jù)本實(shí)用新型的漿態(tài)床反應(yīng)器的系統(tǒng)示意圖；圖2是根據(jù)本實(shí)用新型的漿態(tài)床反應(yīng)器的氣液旋分分離器的結(jié)構(gòu)示意圖；圖3是根據(jù)本實(shí)用新型的漿態(tài)床反應(yīng)器的費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的第一實(shí)施例的結(jié)構(gòu)不意圖；圖4為圖2的俯視示意圖；圖5是根據(jù)本實(shí)用新型的漿態(tài)床反應(yīng)器的費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的第二實(shí)施例的結(jié)構(gòu)示意圖；以及圖6是根據(jù)本實(shí)用新型的漿態(tài)床反應(yīng)器的導(dǎo)流器的結(jié)構(gòu)示意圖。
具體實(shí)施方式
下面將參考附圖并結(jié)合實(shí)施例來詳細(xì)說明本實(shí)用新型。如圖I所示，根據(jù)本實(shí)用新型的漿態(tài)床反應(yīng)器，包括反應(yīng)器筒體10，反應(yīng)器筒體10的內(nèi)腔的下部設(shè)置有氣體導(dǎo)入裝置，反應(yīng)器筒體10的內(nèi)腔中設(shè)置有費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30 ;反應(yīng)器筒體10的外部設(shè)置有與費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30連通以抽出費(fèi)托蠟和對(duì)費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30反沖洗的費(fèi)托蠟抽出與反吹系統(tǒng)60 ;反應(yīng)器筒體10的內(nèi)腔中還設(shè)置有位于費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的上方的氣液分離裝置。通過在費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的上部設(shè)置氣液分離裝置，減少進(jìn)入費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的氣體量，從而有效防止氣體侵占過濾介質(zhì)表面，提高過濾介質(zhì)的有效面積。同時(shí)氣體量減少，也有效防止了氣體吹干過濾介質(zhì)的孔道而引起的催化劑顆粒干涸在過濾介質(zhì)上降低過濾介質(zhì)通透性的問題。再者，氣體通過氣液分離裝置有效分離，從而可以盡快的回到反應(yīng)器中循環(huán)利用，提高合成氣的有效利用率。如圖2所示，氣液分離裝置包括氣液旋分分離器20，氣液旋分分離器20包括氣液入口 21、氣相出口 22和出液口 23 ;氣液入口 21與反應(yīng)器筒體10的內(nèi)腔連通，氣相出口 22與位于反應(yīng)器筒體10頂部的出氣口 b連通，出液口 23位于費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30內(nèi)部。優(yōu)選地，結(jié)合圖I和圖2，在反應(yīng)器筒體10的上部設(shè)置有隔板11，氣液旋分分離器20的氣液入口 21設(shè)置在隔板11下部，氣相出口 22設(shè)置在隔板11上部，從而使氣相出口 22排出的費(fèi)托合成反應(yīng)后的氣相產(chǎn)物有效分離，并從反應(yīng)器筒體10的出氣口 b排出反應(yīng)器，進(jìn)入下一步分離程序。如圖3所示，費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30包括漿液收集器31和設(shè)置在其下端的費(fèi)托蠟與催化劑分離器32，優(yōu)選地，氣液旋分分離器20的料腿與費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30同軸布置，料腿伸入漿液收集器31內(nèi)部，從而使從料腿最下端的出液口 23排出的漿液直接進(jìn)入漿液收集器31內(nèi)部。減少漿液收集器31再次收集過程，增加了費(fèi)托蠟與催化劑分離器32中下行通道的漿液量，一定程度上可增大循環(huán)液速，增大對(duì)截留在過濾介質(zhì)表面的催化劑沖刷力度，從而可以降低過濾介質(zhì)表面的濾餅的厚度，延遲反沖洗的時(shí)間間隔，從而提高過濾的連續(xù)性和穩(wěn)定性。氣液旋分分離器20是排出漿態(tài)床反應(yīng)器氣相重組分及細(xì)小催化劑顆粒有效途徑，為了盡量保證經(jīng)氣液旋分分離器20收集來的漿液直接進(jìn)入費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的漿液收集器31內(nèi)，氣液旋分分離器20的個(gè)數(shù)小于或等于費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30個(gè)數(shù)，優(yōu)選地為等于，即每個(gè)費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30對(duì)應(yīng)一個(gè)氣液旋分分離器20裝置。氣液旋分分離器20可以為錐形，也可以為其他類似錐形的形狀，如呈喇叭口形等等，只要對(duì)漿液起到收集作用均能夠滿足要求。費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30設(shè)置在反應(yīng)器的液位以下，均勻設(shè)置在反應(yīng)器筒體10的橫截面上或均布一個(gè)或兩個(gè)或多個(gè)反應(yīng)器筒體10內(nèi)不同半徑的圓周線上。費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30在反應(yīng)器內(nèi)均勻布置，盡量避免隨著費(fèi)托反應(yīng)器長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行，反應(yīng)器內(nèi)產(chǎn)物越來越重的現(xiàn)象發(fā)生。費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的頂端位于反應(yīng)器筒體10的內(nèi)腔的額定液位以下1-15米。如圖3至5所示，費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的費(fèi)托蠟與催化劑分離器32包括管狀的分離器殼體32a和設(shè)置在分離器殼體32a內(nèi)部的多個(gè)錯(cuò)流過濾芯32b，錯(cuò)流過濾芯32b可以為內(nèi)錯(cuò)流過濾芯，即內(nèi)錯(cuò)流過濾芯內(nèi)部為漿液下行通道32c，內(nèi)錯(cuò)流過濾芯外部與分離器殼體32a之間形成濾液腔32d，費(fèi)托蠟由下行通道32c通過濾芯進(jìn)入濾液腔32d。濾液腔32d與位于反應(yīng)器筒體外部的費(fèi)托蠟抽出與反吹系統(tǒng)60連通，從而抽出濾液腔32d中的費(fèi)托蠟。如圖3和4所示，當(dāng)錯(cuò)流過濾芯32b為內(nèi)錯(cuò)流過濾芯時(shí)，漿液收集器31與費(fèi)托蠟與催化劑分離器32之 間還設(shè)置有漿液分布器33，漿液分布器33包括多個(gè)錐形漿液分布孔33a,每個(gè)內(nèi)錯(cuò)流過濾芯32b均與一個(gè)衆(zhòng)液分布孔33a同軸設(shè)置,使從衆(zhòng)液分布孔33a中下行的漿液直接進(jìn)入下行通道32c中，可以減小下行過程中的壓力和漿液流速損失，增大循環(huán)液速，增大對(duì)截留在過濾介質(zhì)表面催化劑沖刷力度。優(yōu)選地，相鄰的三個(gè)漿液分布孔33a盡可能地呈三角形布置，從而使進(jìn)入每個(gè)內(nèi)錯(cuò)流過濾芯中的漿液相等，而且可以盡量較少死區(qū)，防止催化劑沉積于錐形漿液分布板上。如圖5所示，錯(cuò)流過濾芯32b可以為外錯(cuò)流過濾芯，外錯(cuò)流過濾芯內(nèi)部為濾液腔32d，外錯(cuò)流過濾芯外部與分離器殼體32a之間形成漿液下行通道32c。相鄰的三個(gè)外錯(cuò)流過濾芯盡可能地呈三角形分布在分離器殼體32a內(nèi)部，從而使每個(gè)外錯(cuò)流過濾芯外側(cè)的漿液分布均勻，提高過濾效率。錯(cuò)流過濾芯32b為金屬粉末燒結(jié)濾芯、金屬絲網(wǎng)燒結(jié)濾芯、楔形濾芯、復(fù)膜式濾芯等可進(jìn)行蠟催化劑分離常規(guī)組件，其濾芯精度為O. 5^100微米，優(yōu)選地為1(Γ30微米。亦可選用大孔徑濾芯，漿態(tài)床反應(yīng)器內(nèi)置過濾器為一級(jí)過濾，將反應(yīng)器內(nèi)失去活性的催化劑細(xì)粉除去，在反應(yīng)器外再對(duì)粗蠟進(jìn)行精過濾，達(dá)到后續(xù)加工要求。結(jié)合圖I和圖6，反應(yīng)器筒體10的內(nèi)腔中還設(shè)置有位于費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30下部的導(dǎo)流器70 ;導(dǎo)流器70包括位于其上部對(duì)費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30下行的漿液導(dǎo)流的上導(dǎo)流部71，以及位于其下部對(duì)導(dǎo)流器70下部的漿液導(dǎo)流的下導(dǎo)流部72。導(dǎo)流器70的圓盤直徑略大于費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的外徑。上導(dǎo)流部71沿其軸向的截面呈“人”字形，對(duì)費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30下行通道32c流出的漿液給予合適的導(dǎo)流作用，下導(dǎo)流部72沿其軸向的截面呈倒立的“人”字形，一方面可以給予反應(yīng)器內(nèi)、導(dǎo)流器下部的氣液固三相漿液導(dǎo)流作用，最重要的另一方面是防止氣體進(jìn)入費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30下行通道32c，減少氣體對(duì)費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30下行通道32c中漿液速度的負(fù)面影響。如圖I所示，位于反應(yīng)器筒體10下部的氣體導(dǎo)入裝置包括氣體分布器50，氣體分布器50位于導(dǎo)流器70下部,氣體分布器50為鍋底圓盤式分布器或者車福式分布器或者泡罩分布器。由于費(fèi)托合成反應(yīng)為高放熱反應(yīng)，需要及時(shí)將內(nèi)部產(chǎn)生的熱量移出，一般通過設(shè)置在反應(yīng)器筒體10內(nèi)部的單段或者多段取熱盤管40，高溫除氧水由e 口引入，同溫吸收費(fèi)托反應(yīng)熱后，汽水混合物經(jīng)f 口引出。費(fèi)托蠟抽出與反吹系統(tǒng)60包括蠟產(chǎn)物緩沖罐61和反吹介質(zhì)緩沖罐62，蠟產(chǎn)物緩沖罐61的壓力設(shè)定低于反應(yīng)器壓力O. Γ0. 5MPa，優(yōu)選O. 3^0. 4MPa，在壓力差的作用下，使費(fèi)托蠟自動(dòng)抽出到蠟產(chǎn)物緩沖罐61中；反吹介質(zhì)緩沖罐62設(shè)定壓力高于反應(yīng)器壓力
O.8^0. 3MPa，優(yōu)選O. 5MPa，反吹介質(zhì)為合成氣、氮?dú)饣蛸M(fèi)托合成自產(chǎn)液體蠟。通過PLC/DCS過濾程序完成各控制閥動(dòng)作，實(shí)現(xiàn)蠟/催化劑有效分離。蠟產(chǎn)物緩沖罐61壓力低于反應(yīng)器壓力O. Γ0. 5MPa，即錯(cuò)流過濾芯32b的反吹動(dòng)作壓差設(shè)定O. Γ0. 5MPa，優(yōu)選O. 3^0. 5MPa。如果反吹動(dòng)作壓差設(shè)定過高，形成濾餅較厚時(shí)，才能依據(jù)PLC/DCS邏輯控制程序關(guān)閉清液抽出程控閥61a，打開反沖洗程控閥62c，對(duì)錯(cuò)流過濾芯32b進(jìn)行反吹，由于濾餅較厚反吹效果較差；錯(cuò)流過濾芯32b內(nèi)外壓差設(shè)定過低，使得反吹動(dòng)作過于頻繁，沒有必要的反吹再生過濾芯，不僅反吹氣進(jìn)入過濾管，影響環(huán)流液速，還相對(duì)縮短了清液抽出時(shí)間，降低了過濾器的有效利用率。反吹介質(zhì)緩沖罐62的壓力不得低于反應(yīng)器壓力O. 3MPa，但也不得高于反應(yīng)器壓力O. 8MPa。反吹介質(zhì)緩沖罐62的壓力設(shè)定太低，不能對(duì)錯(cuò)流過濾芯32b進(jìn)行有效的反沖洗，使得過濾效果惡化，經(jīng)過一段時(shí)間蠟抽出后，濾芯表面濾餅越來越厚，超過濾芯內(nèi)外壓差設(shè)定值時(shí)，依據(jù)PLC/DCS邏輯過濾控制程序，關(guān)閉清液抽出程控閥61a，打開反沖洗程控閥62c，對(duì)錯(cuò)流過濾芯32b進(jìn)行頻繁反吹，頻繁反吹壓力低，力道小未必能達(dá)到反沖洗效果，另外大量的反吹氣進(jìn)入過濾管，過濾管內(nèi)部漿液密度降低，與反應(yīng)器不能形成有效環(huán)流，過濾效果會(huì)進(jìn)一步惡化。在設(shè)定適當(dāng)?shù)姆创禃r(shí)間下，如果反吹介質(zhì)緩沖罐62壓力設(shè)定較高，瞬間給予錯(cuò)流過濾芯32b —個(gè)較大的反吹壓差，可能影響過濾芯使用壽命，極限情況下也可瞬間壓癟損壞錯(cuò)流過濾芯32b，即使提高濾芯強(qiáng)度也會(huì)增加制造精度難度及制造成本。內(nèi)置過濾漿態(tài)床反應(yīng)器內(nèi)催化劑漿液運(yùn)行過程如下合成氣從進(jìn)氣口 a經(jīng)氣體分布器50進(jìn)入漿態(tài)床反應(yīng)器向上運(yùn)動(dòng)，依賴其曳力帶動(dòng)漿態(tài)床反應(yīng)器內(nèi)催化劑漿液繞過導(dǎo)流器70在費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30外向上運(yùn)動(dòng)，運(yùn)行至漿液收集器31上杯口時(shí)，未反應(yīng)合成氣及費(fèi)托反應(yīng)生成的輕質(zhì)組分因其密度小繼續(xù)向上運(yùn)行，直至進(jìn)入氣液旋分分離器20進(jìn)行氣液分離；而較重的催化劑漿液因其密度較大被引入錐形的漿液收集器31，經(jīng)氣液分離的漿液直接從出液口 23從漿液收集器31進(jìn)入費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的下行通道32c，由此在費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30內(nèi)外催化劑漿液形成密度差，形成漿態(tài)床反應(yīng)器與費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30內(nèi)環(huán)流。費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30內(nèi)外催化劑漿液密度差越大，循環(huán)液速越大，對(duì)過濾芯表面沖刷力就越強(qiáng)，過濾芯表面催化劑濾餅就越薄，過濾芯反沖洗次數(shù)就越少，費(fèi)托蠟抽出時(shí)間越長(zhǎng)，單位濾芯面積產(chǎn)量就越大。費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的下行通道32c內(nèi)氣含率較低，有利于濾芯過濾功能的正常發(fā)揮。漿態(tài)床反應(yīng)器與費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30內(nèi)環(huán)流不僅可減少過濾器臺(tái)數(shù)，增大漿態(tài)床反應(yīng)器有效利用空間，還可增強(qiáng)漿態(tài)床反應(yīng)器內(nèi)漿液返混程度，加強(qiáng)一直被認(rèn)為漿態(tài)床反應(yīng)器弱項(xiàng)的氣液傳質(zhì)過程，并使得反應(yīng)器漿液濃度更加均勻，溫度更加均一。另外漿態(tài)床反應(yīng)器內(nèi)催化劑漿液濃度均一、溫度均一，取熱盤管可以不必設(shè)兩段，可單段均勻分布于若干蠟/催化劑分離器間隙中。根據(jù)本實(shí)用新型較優(yōu)選地實(shí)施例如下所述，合成氣由a 口引入經(jīng)氣體分布器50進(jìn)入已注有一定濃度、一定液位催化劑衆(zhòng)液的衆(zhòng)態(tài)床反應(yīng)器中，在一定費(fèi)托反應(yīng)溫度和壓力下反應(yīng)，生成的輕質(zhì)油氣、未反應(yīng)的合成氣及少部分重質(zhì)烴類由氣液旋分分離器氣液入口21進(jìn)入氣液旋分分離器20，經(jīng)氣液分離后，氣相部分由氣相出口 22引出，從漿態(tài)床反器頂部出氣口 b排出，進(jìn)入后續(xù)分離系統(tǒng)，進(jìn)行分離，獲得輕質(zhì)油、重質(zhì)油和費(fèi)托合成水。漿態(tài)床反應(yīng)器內(nèi)生成的費(fèi)托蠟，在過濾壓差的作用下，由費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的下行通道32c穿過錯(cuò)流過濾芯32b進(jìn)入濾液腔32d，再由濾液腔32d經(jīng)清液抽出程控閥61a和反應(yīng)器液位控制閥61b進(jìn)入蠟產(chǎn)物緩沖罐61，蠟產(chǎn)物緩沖罐壓力由雙程控制閥61c進(jìn)行調(diào)節(jié)，由此穩(wěn)定清液過濾壓差。來自壓縮機(jī)反吹合成氣經(jīng)補(bǔ)充氣程控閥62a引入反吹介質(zhì)緩沖罐62，利用反吹介質(zhì)緩沖罐62的雙程控制閥62b穩(wěn)定反吹介質(zhì)緩沖罐的壓力，由此為費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30提供一個(gè)穩(wěn)定有力的反沖洗動(dòng)力；費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30需反沖洗時(shí)，反吹氣程控閥62c開啟，一定溫度、一定壓力的合成氣瞬時(shí)進(jìn)入費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30，對(duì)錯(cuò)流過濾芯32b進(jìn)行反沖洗再生。漿態(tài)床反應(yīng)器三相漿液區(qū)、費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的下行通道32c和導(dǎo)流器70通過錯(cuò)流過濾的方式形成環(huán)流，利用進(jìn)入漿態(tài)床反應(yīng)器的合成氣向上對(duì)催化劑漿液向上的曳力及費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的下行通道32c內(nèi)外環(huán)物流密度差形成的推動(dòng)力來實(shí)現(xiàn)環(huán)流過程，連續(xù)對(duì)截留在錯(cuò)流過濾芯32b表面的催化劑進(jìn)行沖刷，過濾濾餅保持較薄的狀態(tài)，減少反沖洗頻率，延長(zhǎng)清液抽出時(shí)間，這也是粗蠟?zāi)軌蛟丛床粩鄰馁M(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30抽出的先決條件。費(fèi)托蠟抽出自動(dòng)反沖洗程序經(jīng)PLC/DCS周而復(fù)始反復(fù)運(yùn)行，對(duì)各臺(tái)過濾器進(jìn)行合理安排清液抽出及反吹時(shí)間。反應(yīng)熱由取熱盤管內(nèi)具有一定飽和蒸汽壓的除氧水移出，利用本實(shí)用新型漿態(tài)床反應(yīng)器完成器內(nèi)費(fèi)托蠟抽出，控制反應(yīng)器液位，穩(wěn)定反應(yīng)器溫度，是費(fèi)托反應(yīng)裝置長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)有效方法。·[0063]本實(shí)用新型內(nèi)置過濾漿態(tài)床反應(yīng)器的反應(yīng)器筒體10的內(nèi)徑5. 8米，反應(yīng)器筒體10的切線高度42米，正常漿態(tài)床反應(yīng)器液位(額定液位)控制在30±2米范圍內(nèi)，在漿態(tài)床反應(yīng)器液位下5米設(shè)置內(nèi)置的費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置12臺(tái)，距反應(yīng)器筒體I. 2米圓周線上均布，每臺(tái)費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30內(nèi)安裝Φ50毫米12根18米長(zhǎng)錯(cuò)流過濾芯32b，在漿態(tài)床反應(yīng)器隔板上與蠟/催化劑過濾器同軸布置12臺(tái)氣液旋分分離器20，氣液旋分分離器20的料腿伸入錐形的漿液收集器31內(nèi)，距費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的下行通道32c出口 O. 5^1米處設(shè)置導(dǎo)流器70，在導(dǎo)流器70下部氣體分布器50。漿態(tài)床反應(yīng)器取熱盤管40均布于費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的環(huán)隙反應(yīng)器漿液區(qū)內(nèi)。氫氣和一氧化碳按一定氫碳比進(jìn)行混合，作為費(fèi)托反應(yīng)原料-合成氣，一定量
的合成氣經(jīng)加熱至235 250°C，調(diào)整壓力至2. 8^3. 5MPa由漿態(tài)床反應(yīng)器入口 a經(jīng)氣體分布器50噴入漿態(tài)床反應(yīng)器漿液區(qū)，在氣液固三相漿液區(qū)費(fèi)托合成催化劑的作用下，發(fā)生費(fèi)托合成反應(yīng)，生成的輕質(zhì)組分及未反應(yīng)的合成氣經(jīng)氣液旋分分離器20凈化后從漿態(tài)床反應(yīng)器氣相出口 b排出，進(jìn)入后續(xù)的冷熱高低壓分離系統(tǒng)進(jìn)行分離，獲得輕質(zhì)油、重質(zhì)油、費(fèi)托合成水和不冷凝的出塔氣，出塔氣的一小部分作為尾氣排出裝置，大部分經(jīng)循環(huán)壓縮機(jī)返回至反應(yīng)器入口重新參與費(fèi)托合成反應(yīng)進(jìn)行循環(huán)利用。費(fèi)托蠟在費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30的下行通道32c中利用錯(cuò)流過濾的方式，保持較小的催化劑濾餅厚度，在過濾壓差(反應(yīng)器漿液區(qū)壓力與蠟產(chǎn)物緩沖罐壓力差)O. 3^0. 4MPa推動(dòng)下，穿過錯(cuò)流過濾芯32b進(jìn)入濾液腔32d，再由濾液腔32d經(jīng)清液抽出程控閥61a和反應(yīng)器液位控制閥61b進(jìn)入蠟產(chǎn)物緩沖罐61，蠟產(chǎn)物緩沖罐壓力由雙程控制閥61c進(jìn)行調(diào)節(jié)，由此穩(wěn)定清液過濾壓差。當(dāng)過濾壓差達(dá)到上限或程序需進(jìn)行過濾芯反沖洗時(shí)，反吹氣程控閥62c開啟，一定溫度、一定壓力的合成氣瞬時(shí)進(jìn)入費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30，對(duì)錯(cuò)流過濾芯32b進(jìn)行反沖洗再生。反沖洗結(jié)束后，利用來自壓縮機(jī)反吹合成氣經(jīng)補(bǔ)充氣程控閥62a引入反吹介質(zhì)緩沖罐62，對(duì)其進(jìn)行補(bǔ)充壓力，保持高于反應(yīng)器壓力O. 8^0. 3MPa，優(yōu)選O. 5MPa，利用反吹介質(zhì)緩沖罐雙程控制閥62b穩(wěn)定反吹介質(zhì)緩沖罐壓力，由此為費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置30提供一個(gè)穩(wěn)定有力的反沖洗動(dòng)力。通過蠟抽出自動(dòng)反沖洗程序經(jīng)PLC/DCS周而復(fù)始反復(fù)運(yùn)行，對(duì)各臺(tái)過濾器合理安排清液抽出及反吹時(shí)間，費(fèi)托蠟源源不斷的從反應(yīng)器內(nèi)抽出，反應(yīng)器液位得到有效控制，內(nèi)置過濾漿態(tài)床反應(yīng)器得到長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)。漿態(tài)床反應(yīng)器內(nèi)費(fèi)托反應(yīng)熱的移出，也是設(shè)計(jì)漿態(tài)床反應(yīng)器至關(guān)重要重要關(guān)鍵的一環(huán)，取熱盤管入口 e通過引入與漿態(tài)床反應(yīng)器反應(yīng)溫度相同溫度的除氧水，充分利用水的氣化潛熱，水汽混合物由取熱盤管出口 f排至汽包，由汽包排出蒸汽，移出反應(yīng)熱，所產(chǎn)蒸汽可作為其他設(shè)施的熱源加以利用。強(qiáng)放熱的費(fèi)托反應(yīng)所產(chǎn)生的大量熱被同溫飽和蒸汽壓水有效移出。從以上的描述中，可以看出，本實(shí)用新型上述的實(shí)施例實(shí)現(xiàn)了如下技術(shù)效果根據(jù)本實(shí)用新型的漿態(tài)床反應(yīng)器，通過在費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的上部設(shè)置氣液分離裝置，減少進(jìn)入費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的氣體量，從而有效防止氣體侵占過濾介質(zhì)表面，提高過濾介質(zhì)的有效面積。同時(shí)氣體量減少，也有效防止了氣體吹干過濾介質(zhì)的孔道而引起的催化劑顆粒干涸在過濾介質(zhì)上降低過濾介質(zhì)通透性的問題。再者，氣體通過氣液分離裝置有效分離，從而可以盡快的回到反應(yīng)器中循環(huán)利用，提高合成氣的有效利用率。在費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的下部設(shè)置導(dǎo)流器，有效地防止了合成氣從下部進(jìn)入下行通道，對(duì)過濾形成干擾。以上所述僅為本實(shí)用新型的優(yōu)選實(shí)施例而已，并不用于限制本實(shí)用新型，對(duì)于本領(lǐng)域的技術(shù)人員來說，本實(shí)用新型可以有各種更改和變化。凡在本實(shí)用新型的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本實(shí)用新型的保護(hù)范圍之內(nèi)。
權(quán)利要求1.一種衆(zhòng)態(tài)床反應(yīng)器,包括 反應(yīng)器筒體(10)，所述反應(yīng)器筒體(10)的內(nèi)腔的下部設(shè)置有氣體導(dǎo)入裝置，所述反應(yīng)器筒體(10)的內(nèi)腔中設(shè)置有費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)； 所述反應(yīng)器筒體(10)的外部設(shè)置有與所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)連通以抽出費(fèi)托蠟和對(duì)所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)反沖洗的費(fèi)托蠟抽出與反吹系統(tǒng)(60)； 其特征在于，所述反應(yīng)器筒體(10)的內(nèi)腔中還設(shè)置有位于所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)的上方的氣液分離裝置。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述氣液分離裝置包括氣液旋分分離器(20)，所述氣液旋分分離器(20)包括氣液入口(21)、氣相出口 (22)和出液口(23)； 所述氣液入口(21)與反應(yīng)器筒體(10)的內(nèi)腔連通，所述氣相出口(22)與位于所述反應(yīng)器筒體(10)頂部的出氣口(b)連通，所述出液口(23)延伸到所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)內(nèi)部。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述反應(yīng)器筒體(10)的上部設(shè)置有隔板(11 )，所述氣液旋分分離器(20)設(shè)置在所述隔板的下方，且所述氣相出口(22)延伸到所述隔板(11)的上方，所述氣液入口(21)位于所述隔板(11)的下方。
4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)包括漿液收集器(31)和設(shè)置在其下端的費(fèi)托蠟與催化劑分離器(32); 所述費(fèi)托蠟與催化劑分離器(32)包括管狀的分離器殼體(32a)和設(shè)置在所述分離器殼體(32a)內(nèi)部的多個(gè)錯(cuò)流過濾芯(32b)。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述漿液收集器(31)下部還設(shè)置有漿液分布器(33)，所述漿液分布器(33)包括多個(gè)錐形漿液分布孔(33a)，每個(gè)所述漿液分布孔(33a)與一個(gè)所述錯(cuò)流過濾芯(32b)對(duì)應(yīng)設(shè)置。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述錯(cuò)流過濾芯(32b)為內(nèi)錯(cuò)流過濾芯，所述內(nèi)錯(cuò)流過濾芯內(nèi)部為漿液下行通道(32c)，所述內(nèi)錯(cuò)流過濾芯外部與所述分離器殼體(32a)之間形成濾液腔(32d); 每個(gè)所述漿液分布孔(33a)與一個(gè)所述內(nèi)錯(cuò)流過濾芯同軸設(shè)置。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述錯(cuò)流過濾芯(32b)為外錯(cuò)流過濾芯，所述外錯(cuò)流過濾芯內(nèi)部為濾液腔(32d)，所述外錯(cuò)流過濾芯外部與所述分離器殼體(32a)之間形成漿液下行通道(32c)。
8.根據(jù)權(quán)利要求4所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 多個(gè)所述錯(cuò)流過濾芯(32b)中相鄰的三個(gè)所述錯(cuò)流過濾芯(32b)呈三角形布置在所述分離器殼體(32a)內(nèi)部。
9.根據(jù)權(quán)利要求4所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于，所述漿液收集器(31)呈錐形。
10.根據(jù)權(quán)利要求4所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述錯(cuò)流過濾芯(32b)為金屬粉末燒結(jié)濾芯或金屬絲網(wǎng)燒結(jié)濾芯或楔形濾芯或復(fù)膜式濾芯，其濾芯精度為O. 5 100微米。
11.根據(jù)權(quán)利要求4所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述氣液旋分分離器(20)的出液口(23)位于所述漿液收集器(31)內(nèi)。
12.根據(jù)權(quán)利要求I所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述反應(yīng)器筒體(10)的內(nèi)腔中還設(shè)置有位于所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)下部的導(dǎo)流器(70); 所述導(dǎo)流器(70)包括位于其上部對(duì)所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)下行的漿液導(dǎo)流的上導(dǎo)流部(71)，以及位于其下部對(duì)所述導(dǎo)流器(70)下部的漿液導(dǎo)流的下導(dǎo)流部(72)。
13.根據(jù)權(quán)利要求12所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于，所述導(dǎo)流器(70)的外徑大于所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)的外徑。
14.根據(jù)權(quán)利要求12所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述上導(dǎo)流部(71)沿其軸向的截面呈“人”字形； 所述下導(dǎo)流部(72 )沿其軸向的截面呈倒立的“人”字形。
15.根據(jù)權(quán)利要求I至14中任一項(xiàng)所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)和所述氣液分離裝置均為多個(gè)，且所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)的個(gè)數(shù)大于或者等于所述氣液分離裝置的個(gè)數(shù)。
16.根據(jù)權(quán)利要求15所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 每個(gè)所述氣液分離裝置與其對(duì)應(yīng)的所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)同軸設(shè)置；多個(gè)所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)均布于反應(yīng)器橫截面上，或者沿反應(yīng)器筒體(10)內(nèi)的一個(gè)圓周線均布，或者沿反應(yīng)器筒體(10)內(nèi)的兩個(gè)或多個(gè)不同半徑的同心圓周線均布，或者在反應(yīng)器筒體(10)的內(nèi)腔內(nèi)沿上下方向多層布置。
17.根據(jù)權(quán)利要求16所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置(30)的頂端位于反應(yīng)器筒體(10)的內(nèi)腔的額定液位以下1-15米。
18.根據(jù)權(quán)利要求12所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述氣體導(dǎo)入裝置包括氣體分布器(50)，所述氣體分布器(50)位于所述導(dǎo)流器(70)下部； 所述氣體分布器(50)為鍋底圓盤式分布器或者車福式分布器或者泡罩分布器。
19.根據(jù)權(quán)利要求I所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述漿態(tài)床反應(yīng)器還包括均勻設(shè)置在所述反應(yīng)器筒體(10)內(nèi)部的單段或者多段取熱盤管(40)，所述取熱盤管(40)內(nèi)通入除氧水。
20.根據(jù)權(quán)利要求I所述的漿態(tài)床反應(yīng)器，其特征在于， 所述費(fèi)托蠟抽出與反吹系統(tǒng)(60)包括蠟產(chǎn)物緩沖罐(61)和反吹介質(zhì)緩沖罐(62)； 所述蠟產(chǎn)物緩沖罐(61)的壓力低于反應(yīng)器筒體(10)內(nèi)壓力O. I O. 5MPa ； 所述反吹介質(zhì)緩沖罐(62)的壓力高于反應(yīng)器筒體(10)內(nèi)壓力O. 3 O. 8MPa ； 反吹介質(zhì)為合成氣或者氮?dú)饣蛸M(fèi)托合成自產(chǎn)液體蠟。
專利摘要本實(shí)用新型提供了一種漿態(tài)床反應(yīng)器，包括反應(yīng)器筒體，反應(yīng)器筒體的內(nèi)腔的下部設(shè)置有氣體導(dǎo)入裝置，反應(yīng)器筒體的內(nèi)腔中設(shè)置有費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置；反應(yīng)器筒體的外部設(shè)置有與費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置連通以抽出費(fèi)托蠟和對(duì)費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置反沖洗的費(fèi)托蠟抽出與反吹系統(tǒng)；反應(yīng)器筒體的內(nèi)腔中還設(shè)置有位于費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的上方的氣液分離裝置。本實(shí)用新型的漿態(tài)床反應(yīng)器，通過設(shè)置氣液分離裝置，減少進(jìn)入費(fèi)托蠟與催化劑分離裝置的氣體量，從而有效防止氣體侵占過濾介質(zhì)表面，提高過濾介質(zhì)的有效面積。同時(shí)也有效防止了氣體吹干過濾介質(zhì)的孔道而引起的催化劑顆粒干涸在過濾介質(zhì)上降低過濾介質(zhì)通透性的問題。
文檔編號(hào)C10G2/00GK202725143SQ20122025857
公開日2013年2月13日 申請(qǐng)日期2012年6月1日 優(yōu)先權(quán)日2012年6月1日
發(fā)明者王洪學(xué), 石玉林, 呂毅軍, 門卓武, 卜億峰, 李導(dǎo) 申請(qǐng)人:神華集團(tuán)有限責(zé)任公司, 中國(guó)神華煤制油化工有限公司, 中國(guó)神華煤制油化工有限公司上海研究院