專利名稱：連續(xù)間歇式反應(yīng)器的運行方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及廢水的處理，更具體地說，涉及一種采用連續(xù)間歇式反應(yīng)器的廢水處理方法。
背景技術(shù)：
滿足日益嚴(yán)格的氮(N)和磷(P)排放標(biāo)準(zhǔn)對通常性能不太好的處理家庭污水的水處理設(shè)施的設(shè)計和運行，已經(jīng)產(chǎn)生了巨大的影響。自從在二十世紀(jì)七十年代，第一次在連續(xù)大規(guī)模氮生物去除裝置中成功地進行了生物法去除磷以來，在氮生物去除裝置中同時進行生物法去除磷被認(rèn)為是一般可以達到的目標(biāo)。營養(yǎng)物生物去除(BNR)裝置的設(shè)計和運行需要優(yōu)化兩個平行運行的裝置，而不是使處理過程相互影響，以最大限度地既去除氮又去除磷。設(shè)計和運行還需要同時控制與污泥膨脹有關(guān)的問題，污泥膨脹是由于絲狀菌的大量繁殖引起的。
現(xiàn)行的BNR過程可以分為連續(xù)式或間歇式運行系統(tǒng)。連續(xù)運行系統(tǒng)包括多個獨立的槽或池，用各種不同的方式使廢水和污泥流過這些池或槽。間歇運行系統(tǒng)采用單獨一個反應(yīng)器或處理池，有時用隔板分成多個區(qū)域，廢水在反應(yīng)器中只有一個流動通道。因此，與連續(xù)過程的一定間隔的運行相比，間歇過程的特征在于它們單一的重復(fù)連續(xù)時間內(nèi)確定的運行過程。
間歇運行系統(tǒng)可以連續(xù)地或間歇地進水。它們還可以再分為體積可變的系統(tǒng)和體積恒定的系統(tǒng)。體積可變系統(tǒng)在同一池內(nèi)進行固-液分離，隨后排放處理后的水(間歇傾析)，而體積恒定的間歇運行系統(tǒng)則通過單獨串聯(lián)的二次澄清池或槽進行固-液分離，該澄清池或槽可以帶有或不帶有使活性污泥回流至處理過程的泥漿循環(huán)裝置。
在間歇進水的連續(xù)間歇式反應(yīng)器(SBR)或連續(xù)間歇式處理池(下文稱作反應(yīng)器)的運行過程中，大部分運行周期是進水時間。在這段時間中，反應(yīng)體積中在前一周期末端排空的部分，在曝氣開始之前被新鮮污水所取代。在這些反應(yīng)器的BNR運行過程中，對既去除氮又去除磷營養(yǎng)物來說，進水時間是最重要的。有有力的跡象表明好的營養(yǎng)物去除率取決于反應(yīng)器中生物絮片的結(jié)構(gòu)和組成。理想的，絮片應(yīng)當(dāng)有相似的尺寸、緊密、圓球形并沒有絲狀菌生長。這樣在曝氣期間，同時促進硝化-反硝化過程，并確保良好的污泥沉淀特性。過去，已經(jīng)報道了同時進行硝化-反硝化的幾個優(yōu)點，包括能夠降低對原水中生物可降解碳(或COD)的需求，降低曝氣需求，并能夠部分或完全取消缺氧反應(yīng)器，或者隨后如果只生成了亞硝酸鹽的話，能夠使其濃度很低。因此，進行同時硝化-反硝化被看作對連續(xù)和間歇系統(tǒng)都是有好處的。
現(xiàn)有技術(shù)如活性污泥循環(huán)系統(tǒng)(CASS)使用所謂的選擇器和接觸器，它們在反應(yīng)器進水部分是占很小的體積。在這些區(qū)域中，進水與回流的活性污泥相混合，這些活性污泥是從反應(yīng)器底部或從澄清池輸送來的。這種方法主要有兩個缺點。首先，只有部分污泥與進水相接觸，其次需要機械輸送污泥。第二個需要不僅增加了運行過程的困難，而且由于輸送過程中的機械擠壓對污泥絮片的結(jié)構(gòu)很容易造成消極影響。
本發(fā)明的簡要描述本發(fā)明的目的是提供一種向連續(xù)間歇式反應(yīng)器供水的方法，它可以維持良好的絮片特性，并在隨后的進水階段改進反應(yīng)器的特性。
本發(fā)明人驚奇地發(fā)現(xiàn)，向連續(xù)間歇式反應(yīng)器供水的方式能夠影響絮片的生成，并提高反應(yīng)器性能。尤其是，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)向污泥沉淀床平均分配進水能夠改進反應(yīng)器的性能。通過在反應(yīng)器運行周期的進水階段加入不混合階段，就可提高這種改進效果。
一方面，本發(fā)明提供了一種向連續(xù)間歇式反應(yīng)器供水的方法，該方法包括在反應(yīng)器下部的污泥沉淀層分配引入的進水。
進水可借助于靜止的分配器或移動的分配器來分配，而且在至少部分或全部反應(yīng)器進水期間，不與反應(yīng)器中的物質(zhì)相混合。
第二方面，本發(fā)明提供了一種連續(xù)間歇式反應(yīng)器，包括至少一個帶進水部件、曝氣部件、傾析部件和任選的混合部件的反應(yīng)室，其中上述進水部件至少包括一個位于該反應(yīng)室底部的分配器。
在根據(jù)本發(fā)明方法的第一方面的方法中，反應(yīng)器的分配器可以是靜止的或移動的分配器。靜止分配器通常包括向多個分配器輸出線路供水的導(dǎo)管。另一方面，靜止分配器還可以是上表面延伸的、其上有多個出口的總管。
移動分配器通常包括其中帶有多個出口的部件，它要么沿著反應(yīng)室底部直線移動，要么圍繞反應(yīng)器底部的縱軸轉(zhuǎn)動。
本發(fā)明的其它方面通過下面的詳細(xì)描述將會變得清楚。
附圖的簡要描述

圖1是根據(jù)本發(fā)明方法用于實驗室規(guī)模的系統(tǒng)。
圖2是實驗室規(guī)模的SBR運行5個月期間內(nèi)進水與出水的濃度。
圖3表示的是實驗室規(guī)模的SBR的周期特性曲線。
圖4表示的是在實驗室規(guī)模的SBR的非混合期間內(nèi)，氮化合物相對于反應(yīng)器高度的濃度曲線。
圖5表示的是在與圖4所示相同的實驗室規(guī)模的SBR的非混合期間內(nèi)，磷濃度相對于反應(yīng)器高度的曲線。
圖6是SBR的示意圖。
本發(fā)明的詳細(xì)說明下文使用了下列縮寫詞BASS 間歇活性污泥系統(tǒng)BNR 生物法去除營養(yǎng)物BPR 生物法去除磷CASSTM活性污泥循環(huán)系統(tǒng)
COD 化學(xué)需氧量DO溶解氧F/M 食物/微生物比N 氮NAS 不攪拌階段NH4-N氨-氮NO2-N硝酸鹽氮NO3-N硝酸鹽氮NOx-N硝酸鹽氮與硝酸鹽氮的總和OUR 氧吸收率PO4-P磷酸鹽磷P 磷RBCOD 易生物降解的化學(xué)需氧量SBR 連續(xù)間歇式反應(yīng)器So/Xo初始基質(zhì)濃度與初始生物濃度的比TCOD 總化學(xué)需氧量TKN 總克耶達(Kjeldahl)氮TP總磷下文及權(quán)利要求書中使用的術(shù)語“連續(xù)間歇式反應(yīng)器”，縮寫為“SBR”，不僅僅局限于普通所稱的SBR系統(tǒng)，它包括任何帶有在反應(yīng)器內(nèi)進行污泥沉淀步驟的間歇運行的好氧廢水處理系統(tǒng)。因此后附權(quán)利要求書的范圍不應(yīng)局限于SBR本身，本發(fā)明的方法可以用于任何帶有在反應(yīng)器內(nèi)部沉淀污泥步驟的間歇運行的好氧廢水處理系統(tǒng)。
連續(xù)間歇式反應(yīng)器(SBRs)需要一個不攪拌(不混合和不曝氣)沉淀階段，以在同一池中進行固液分離，隨后排走處理后的出水(間歇傾折)，也就是說運行過程中容積是可變的。在不攪拌階段(NAS)，微生物在反應(yīng)器底部濃縮，并形成清澈的上清液。
下面展開描述這一特有的技術(shù)特征，它可以被綜合為一種運行策略，不但是對固-液分離，而且更重要的是對可生物降解的有機物的生物吸附和迅速改變水環(huán)境，這使得本發(fā)明的反應(yīng)器系統(tǒng)能夠可靠地控制污泥膨脹，在去除碳、碳與氮、以及碳、氮和磷方面，其特性優(yōu)于所有的傳統(tǒng)SBR和連續(xù)運行系統(tǒng)。這構(gòu)成了本發(fā)明的基礎(chǔ)。
典型的SBR運行周期被劃分為五個獨立的階段進水、反應(yīng)、沉淀、排水和空載。進一步再算上混合或非混合和曝氣或非曝氣運行階段，總共可能有12個不同的反應(yīng)階段。
進水階段是將原水輸入反應(yīng)器的階段，而反應(yīng)階段則是一個反應(yīng)時期，無需加入新鮮的廢水。根據(jù)本發(fā)明，在進水階段向反應(yīng)器的供水在整個污泥沉淀層是平均分布的。
通常，SBR的運行周期在2-24小時的范圍內(nèi)。理想的，只要縮短運行時間而不會犧牲反應(yīng)器的流量，運行周期應(yīng)少于8小時。下表根據(jù)6小時的運行時間，給出了一般的運行策略。
表1一般運行策略反應(yīng)階段 時間(h)1、不混合進水1.252、混合進水 1.253、曝氣混合反應(yīng)1 1.004、不混合反應(yīng)0.505、曝氣混合反應(yīng)2 1.506、沉淀 0.337、排水 0.178、空載 0.00合計 6.00在確定好的過程特性和污泥性能時，最重要的不混合階段是不混合進水階段。采用一種合適的進水方式，能夠引發(fā)相互聯(lián)系的鏈?zhǔn)椒磻?yīng)，得到具有好的污泥沉淀性能的極好的過程特性。隨后的不混合不曝氣反應(yīng)階段進一步確保這些鏈?zhǔn)椒磻?yīng)沿需要的方向進行，尤其是處理缺碳-富營養(yǎng)物的廢水。在這兩種情況下，反應(yīng)器底部的生物濃度無論是從缺氧到厭氧，還是從好氧到缺氧，都能非常迅速地生成任何所需要的環(huán)境條件。
在不混合進水階段，根據(jù)本發(fā)明一個實施例的方法，穿過污泥沉淀層引入并分配引入的廢水，使?jié)饪s的微生物與未稀釋的新進廢水充分接觸。而局部高的SO/XO比和自穩(wěn)定絮花的生成，又使得它被絮片生成菌迅速生物吸附。捕集在厭氧條件下生物降解慢的顆粒COD能夠通過發(fā)酵生成更多的RBCOD，而且無需增加任何初級污泥提升器，就可提高磷的生物去除率。由于某些家庭廢水的RBCOD濃度在25-50mgL-1左右，這就特別地為人們所期望。
通過這種進水方式，產(chǎn)生的第二個重要的環(huán)境條件是生成了高濃度的NH4-N。隨著廢水以本發(fā)明的方法緩慢地進入反應(yīng)器中，而沒有產(chǎn)生任何明顯的機械混合，前一周期污泥層中處理后的出水逐漸被流入的廢水取代。此外還發(fā)現(xiàn)通過采用本發(fā)明的改進的進水方式和運行策略，能夠降低反硝化過程所需的可生物降解的碳濃度。發(fā)現(xiàn)原廢水中TCOD∶TKN的比值低于一般報道過的最小值7時，也適合這種情況，也能達到高的氮去除率。由于家庭廢水的TCOD∶TKN比通常＜10，時常＜7，這樣極大地節(jié)省了碳源，這為不加入外部碳，就可達到更嚴(yán)格的出水標(biāo)準(zhǔn)提供了很大的潛力。
此外，在單池系統(tǒng)中，也就是沒有循環(huán)，在BASS中保持低NO3-N濃度出水取決于在曝氣階段同時進行硝化-反硝化。相信這一過程取決于礬花內(nèi)部缺氧部分的生成，它不僅取決于DO濃度(0.5-3mg/L1)的大小，而且更重要的取決于絮片的特性。
通過在不混合進水階段引入上述改革的進水方式，以及隨后由同時進行硝化-反硝化而產(chǎn)生的內(nèi)源厭氧污泥的穩(wěn)定化，能夠控制用OUR或最大比生長率表示的生物活性和絮片直徑。通過使環(huán)境在食物豐富和食物短缺之間變化，能夠選則活性污泥培養(yǎng)物中的細(xì)菌，即，可在外生厭氧條件下迅速酶催化運送可溶性有機物，同時在有分子氧存在的情況下繁殖的細(xì)菌。這樣在內(nèi)源好氧和厭氧期間，可達致很高的OUR并完全恢復(fù)生物吸附容量。并且能夠去除那些緩慢聚集的并且不能進行反硝化的和積累聚合磷的絲狀物。在延長的內(nèi)源新陳代謝期間，還可以去除那些生長快、對饑鋨敏感的絲狀有機物。這種運行模式能夠確保高的OUR，尤其是在好氧階段的開始，以及良好的最佳尺寸的沉降生物絮片，以便有利于同時進行廢水的硝化-反硝化。隨后，強化同時的硝化-反硝化過程。由于硝化和磷的迅速吸收，生成的pH梯度進一步即使在較高DO濃度下，也能強化同時的硝化-反硝化過程。
在成功的同時硝化-反硝化情況下，在連續(xù)的BNR系統(tǒng)，去除氮和磷所需要的反應(yīng)條件只有從厭氧/缺氧/好氧到厭氧/好氧。這樣可以消除由于改變?nèi)毖?好氧條件，目前尚不可避免的和不可控制的污泥膨脹問題，以及由與不完全反硝化相關(guān)的碳缺乏所引起的對去除磷的反作用。
相信絲狀菌有過多可形成絮片的細(xì)菌的一個主要優(yōu)點是在混合液中，它是前者的生長途徑。絲狀菌在絮片的外緣大量生長，超出了絮片的界限，并進入在絮片之間大量的介質(zhì)中，或者充滿在本體溶液中。隨后，它們通過有較大的表面積和較低的物質(zhì)親合力，在完全混合系統(tǒng)內(nèi)與可生成絮片的細(xì)菌展開競爭。而且，如果在延長的沉淀期間之后，這在連續(xù)澄清系統(tǒng)通常是不可行的，將進水引到已壓實很好的污泥中，就不再有這種特權(quán)了。這種生長方式的另一種可能的解釋是絮片內(nèi)部的環(huán)境條件不利。隨后，在沉降過程中，它們會延伸來自絮片的結(jié)構(gòu)，以阻礙壓實。在沉淀和不混合進水期間，強迫它們回到絮片中，可以極大地降低它們與絮片生成細(xì)菌的競爭機會。
這種向反應(yīng)器中進水系統(tǒng)的主要好處在于使所有的微生物都與進入反應(yīng)器的新鮮廢水充分接觸。前一周期反應(yīng)器中的大部分水在上清液層，因此，它不會與污泥相接觸。因為上清液中經(jīng)常含有對去除磷的過程有害的硝酸鹽，所以，這是很有利的。
該接觸期間還提供高的食物/微生物比(F/M)，這對所希望的絮片生成菌的生長是有利的。此外，易生物降解的化學(xué)需氧量(RBCOD)的存在有利于在除磷菌中積累內(nèi)部碳源。用這種方式貯存的碳然后可用于曝氣階段的磷吸收過程，因此，它對去除磷的過程是有益處的。
本系統(tǒng)的一個主要優(yōu)點是整個處理過程可在一個單獨的容器中進行。因為運行反應(yīng)僅僅需要進水和可能的排水泵(和傾析堰)、空氣鼓風(fēng)機和機械混合器，所以需要的輔助設(shè)備也是最少的。在最少配置中，可以通過簡單的溢流機構(gòu)實現(xiàn)水的流出(排水)，在所有情況下，無需機械混合器。
與現(xiàn)有的連續(xù)和間歇式BNR裝置相比，根據(jù)得到的數(shù)據(jù)結(jié)果，這種設(shè)計能夠很大地降低基建費用、簡化運行過程，并且在去除COD、總N和總P方面具有極好的處理特性。實施例還顯示出它能夠處理一般工業(yè)處理系統(tǒng)處理的較高濃度的廢水(N和P)。
盡管在本發(fā)明之前，已經(jīng)在連續(xù)間歇式反應(yīng)器周期中使用過類似的不混合進水階段，但是使用的目的是不同的，這種簡單的改進所提供的好處是可以忽略的。Chiesa等人(見生物技術(shù)和生物工程27，562-569，1985)采用不混合進水階段進行了實驗室研究，以便在污泥膨脹控制中，為選擇食物豐富/食物短缺的量產(chǎn)生基質(zhì)梯度。在Manning和Irvine進行的實驗中(見水污染控制聯(lián)合會的期刊，59(1)，13-18，1985)，在控制系統(tǒng)中加入了不混合進水階段，以將微生物體與有機物質(zhì)之間的接觸降到最小程度，同時采用混合的傾注進水，以生成去除磷的污泥。Oomori等人也試驗過不混合進水階段(見澳大利亞水和廢水學(xué)會第13次聯(lián)合會議的會議論文集，PP359-363，1989)，在它們先前的研究中作為一種運行策略。Irvine等人(見水污染控制聯(lián)合會的期刊，57(8)，847-853，1985)；Ketchum等人(見水污染控制聯(lián)合會的期刊，59(1)，13-18，1987)和Nielson與Thompson(見水污染控制聯(lián)合會的期刊，60(2)，199-205，1988)采用這種反應(yīng)階段進行了全部運行。然而，已有技術(shù)沒有一個描述或暗示了在不混合進行料階段通過將進水引入和平均分布在污泥沉淀層中來向反應(yīng)器輸送原水。
為了更好地理解本發(fā)明，下面給出幾個非限定性的實施例。實施例1將本發(fā)明的方法用于營養(yǎng)物和碳濃度都高的屠宰場(宰殺場)廢水處理中。實驗室研究中的進水是屠宰場廢水系統(tǒng)之厭氧池的出水。
在室溫(20±2℃)條件下運行該SBR，水力停留時間和固體停留時間分別是15天和20天。反應(yīng)器的容積為4.5L，借助于靠近底部中心位于反應(yīng)器底部的導(dǎo)管，將進水分布在污泥層下方。用來自除氮的家庭污水處理裝置的污泥進行接種。隨后按照表II運行反應(yīng)器的階段時期，而該過程的物理方面如圖1所示。
表II反應(yīng)器的階段時期天(h)反應(yīng)階段狀況1 狀況2不混合進水 2.5 2.5曝氣混合反應(yīng)13.0 1.0不曝氣混合反應(yīng) 0 0.5曝氣混合反應(yīng)2 0 1.5沉淀 0.330.33排水 0.170.17每5-7天收集手取的廢水樣品，并將它們貯存在4℃的厭氧條件下。采用變速的Masterflex泵，以400mL/h的速度向系統(tǒng)中間歇通入來自進水筒中的廢水。通過重力排放出水。用一個磁力攪拌器進行混合。用擴散器向反應(yīng)器分布空氣。在每個周期曝氣混合反應(yīng)2期間的最后階段，廢棄過量的活性污泥，以保持污泥齡。用IBM小型計算機控制所有的運行(也即進水、曝氣、混合和排水)。
圖2表示的是該反應(yīng)器的性能，它是根據(jù)日常的出水中的TKN和PO4-P與出水中的NOx-N和PO4-P繪制的。在圖2中，采用了下列符號空心圓表示進水中的PO4-P，實心三角表示進水中的TKN，空心三角表示出水中的NOx-N，空心圓表示出水中的PO4-P。
在105天之后，運行條件有些細(xì)小的改變，在一小時的曝氣期間(表II中狀況2)之后，加入了30分鐘的不曝氣混合階段。這基于在第95天時對周期特性的分析。
圖2清楚地表明，該反應(yīng)器能夠較高程度地去除營養(yǎng)物質(zhì)，尤其是PO4-P。一旦建立了BNR系統(tǒng)，出水中的磷濃度就可持續(xù)很低。如果運行2個月以上，每天出水中的磷濃度將低于所采用的分析法(離子色譜法)的探測極限，即至少0.5mg/LPO4-P。即使是在某些試樣中，進水中的磷濃度有很大的波動，高達60mg/LPO4-P的情況下，也能保持這一結(jié)果。出水中的COD和TKN濃度分別在100-200mg/L、5-14mg/L的范圍內(nèi)。
這些結(jié)果表明，該系統(tǒng)一旦建立，就具有非常高的能力和BNR過程的穩(wěn)定性。相信這種穩(wěn)定性建立在生成了特殊生物體絮片結(jié)構(gòu)，它是實現(xiàn)同時硝化/反硝化(SND)的關(guān)鍵。它能夠始終如一地使NOx-N出水濃度低于15mg/L，反過來，這又是在進水階段達到完全厭氧狀況所必需的。隨后，去除磷生物體會與反硝化菌競爭進水中的RBCOD，這樣可高度積累碳，并通過這些微生物釋放磷。測得反應(yīng)器中的SVI值在全部時間都低于100mL/g，這進一步提供了系統(tǒng)中的絮片是致密、緊實結(jié)構(gòu)的證據(jù)。
反應(yīng)器的周期特性的評價和實驗結(jié)果表示在圖3中。運行條件與上述實施例相同，只是進水周期包括2小時的不混合進水，接著是30分鐘的混合進水。在圖3中NH4-N、NOx-N和PO4-P濃度的曲線圖分別用圓圈、方塊和三角表示。
圖3顯示出由于在周期的初始段加入了不混合進水階段，產(chǎn)生了高的So/Xo比，因而可同時進行硝化-反硝化，在整個鼓入壓縮空氣階段，反應(yīng)器中NOx-N濃度低于5mg/L。還可以看到，在周期未端NOx-N濃度低，這極大地加強了厭氧RBCOD的吸收和P的釋放。在污泥層最高的PO4-P記錄是56mg/1L然而，在有DO存在的情況下，PO4-P的吸收非常迅速，并且在第二曝氣混合反應(yīng)階段期間(見圖3)，能夠完全去除PO4-P。
實施例2進行多個實驗，以便在SBR的不混合進水階段評價整個反應(yīng)器高度的濃度曲線。采用12L容積、實驗室規(guī)模的SBR，在室溫(20±2℃)條件下運行該反應(yīng)器，水力停留時間為18小時，污泥齡為20天。實驗中使用的污水是來自家庭污水處理裝置的原污水。進水周期是2.5小時，不帶混合。借助于T形接頭的套輸入原水。分配進水的支管均勻地排布在反應(yīng)器底部的污泥沉淀層中。其它運行條件如實施例1所述。在進水開始之后，在反應(yīng)器的底部和距反應(yīng)器底部的不同高度上，在多個時間內(nèi)取樣。
結(jié)果如圖4和圖5所示。在圖4中，表示的是在進水之后的10分鐘(空心符號)，1小時15分(點畫符號)和2小時25分(空心符號)所取樣品的NH4-N濃度(用三角表示)，NO3-N濃度(用方塊表示)，和NO2-N(用圓圈表示)。圖5表示了類似的在進水之后10分鐘(空心符號)、1小時15分(點畫符號)和2小時25分(實心符號)取樣的PO4-P的濃度。
不混合進水的目的是使生物體在反應(yīng)器的底部密實以致反應(yīng)器底部的高濃度，同時形成清澈的上清液。由于在反應(yīng)器的那個部分(見圖4)生物體與基質(zhì)的濃度都很高，所以前一周期剩余的NOx-N被迅速在污泥層去除了。后一條件是由于在反應(yīng)器的底部分配進水。在建立了真正的厭氧條件，而不是缺氧條件之后，可以觀察到在污泥層中BPR細(xì)菌釋放出大量的厭氧磷(見圖5)。實施例3在本實施例中，描述了這樣一種SBR，其中在反應(yīng)器的底部分配進水。參照圖6描述SBR，圖6是有兩個10,000L反應(yīng)室容積的中試SBR裝置。通常，SBR包括兩個反應(yīng)室，以便交錯地運行反應(yīng)器，關(guān)鍵的是要連續(xù)向SBR內(nèi)供給廢水。
參照圖6，它表示的是SBR1，包括兩個反應(yīng)室2和3。SBR1有一個為每一個反應(yīng)室輸送進水的分配器。參見反應(yīng)室2，分配器4的組件是泵5，它將進水輸送到一個位于反應(yīng)室頂部的導(dǎo)管6導(dǎo)管6將水送入多個降流管，其中的一個用7表示。每一個降流管端接有一個分配管，其中的一個用8表示。每一個分配管包括多個向上的出水口。
應(yīng)當(dāng)理解，反應(yīng)器室3的分配器9與分配器4具有相同的構(gòu)成。
在進水期間，借助于泵將水輸送到分配器。分配管存在的出水口使水平均分布在反應(yīng)室底部的污泥沉淀層中。
應(yīng)當(dāng)理解，在不違背本發(fā)明精神的條件下，可以有各種各樣的改進和變形，本發(fā)明的范圍限定在后附的權(quán)利要求書的范圍內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種向連續(xù)間歇式反應(yīng)器供水的方法，該方法包括向反應(yīng)器底部的污泥沉淀層分配進水。
2.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于借助于靜止的分配器分配上述進水。
3.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于借助于移動的分配器分配上述進水。
4.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于在至少部分反應(yīng)器進水期間，使進水不與反應(yīng)器中的物質(zhì)相混合地進水。
5.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于在全部反應(yīng)器進水期間，使進水不與反應(yīng)器中的物質(zhì)相混合地進水。
6.一種連續(xù)間歇式反應(yīng)器，包括至少一個帶進水部件、曝氣部件、傾析部件和任選的混合部件的反應(yīng)室，其中上述進水部件至少包括一個位于該反應(yīng)室底部的分配器。
7.如權(quán)利要求6所述的反應(yīng)器，其特征在于該分配器是靜止的分配器。
8.如權(quán)利要求7所述的反應(yīng)器，其特征在于該靜止分配器包括向多個分配器輸出線路供水的導(dǎo)管。
9.如權(quán)利要求7所述的反應(yīng)器，其特征在于該靜止分配器包括上表面延伸的、其中有多個出口的總管。
10.如權(quán)利要求6所述的反應(yīng)器，其特征在于該分配器是移動的分配器。
11.如權(quán)利要求10所述的反應(yīng)器，其特征在于該分配器包括其中帶有多個出口的部件，該部件沿著反應(yīng)室底部直線移動。
12.如權(quán)利要求10所述的反應(yīng)器，其特征在于該分配器包括其中帶有多個出口的部件，該部件圍繞反應(yīng)器底部的縱軸轉(zhuǎn)動。
全文摘要
本發(fā)明描述了一種運行連續(xù)間歇式反應(yīng)器的方法，其中通過將進水分布在反應(yīng)器底部的沉淀污泥中而將水引入反應(yīng)器。本發(fā)明還描述了帶有將進水引入反應(yīng)器底部部件的連續(xù)間歇式反應(yīng)器。
文檔編號C02F1/00GK1143941SQ95192072
公開日1997年2月26日 申請日期1995年3月10日 優(yōu)先權(quán)日1994年3月11日
發(fā)明者何建文, 保羅·F·格林菲爾德, 坎塞弗·阿南·蘇布拉馬尼亞姆, 于爾格·凱勒 申請人:協(xié)作研究中心廢物管理及排污控制有限公司