專利名稱：硝化方法、裝置以及廢水處理裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及硝化方法、裝置以及廢水處理裝置，尤其是涉及用固定化微生物用于對(duì)高濃度的氨性氮廢水進(jìn)行快速處理的硝化方法、裝置以及廢水處理裝置。
背景技術(shù)：
廢水中含有的氨性氮，由于作為引起放出處的公用水域中以溶解狀態(tài)存在的氧的降低或引起封閉性水域中的營養(yǎng)過度的物質(zhì)之一，所以有效除去的方法成為目前的一個(gè)課題。作為生物學(xué)處理廢水中的氨性氮的方法，通常采用改進(jìn)的活性污泥循環(huán)法，是利用通過硝化菌由氨向硝酸的硝化發(fā)應(yīng)以及通過脫氮菌由硝酸向氮的脫氮反應(yīng)的方法。該方法由厭氧狀態(tài)的脫氮槽和好氧狀態(tài)的硝化槽兩個(gè)槽構(gòu)成，在脫氮槽中通過脫氮菌進(jìn)行廢水中有機(jī)物的分解和脫氮處理，在硝化槽中通過硝化菌對(duì)廢水中的氨性氮進(jìn)行硝化處理變?yōu)橄跛?。另外，在硝化槽中硝化處理后的硝化液通過向脫氮槽循環(huán)，廢水中的氮成分作為氮?dú)馀欧胖链髿庵谐?。該改進(jìn)的活性污泥循環(huán)法，為提高硝化效率，對(duì)消化菌的固定化進(jìn)行了探討，實(shí)用化了將固定化硝化菌投入到硝化槽的方法。進(jìn)而，也探討了將硝化菌投入到硝化槽的方法。
該改進(jìn)的活性污泥循環(huán)法適用的廢水，主要為氨性氮濃度為20～60mg/l程度的氨性氮濃度低的水，在該程度的氨性氮濃度下硝化反應(yīng)順利進(jìn)行，放出水中的氨性氮濃度為放出基準(zhǔn)以下的數(shù)mg/l以下。但是，高濃度的氨性氮廢水(400mg/L～5000mg/L程度)大量產(chǎn)生的例子，如在顯影場(chǎng)所、無機(jī)合成工場(chǎng)、發(fā)電所等的情況下，使廢水原水的氨性氮濃度稀釋至最高不能超過200mg/l后，進(jìn)行生物學(xué)的處理。結(jié)果出現(xiàn)需處理的廢水量迅速增加，必須大規(guī)模的廢水處理裝置之類的問題。
在這種背景下，本申請(qǐng)的發(fā)明人，在專利文獻(xiàn)1中，發(fā)現(xiàn)在濃度5000mg/L以上濃度的硫酸胺溶液中培養(yǎng)并檢出的硝化菌AH菌在氨性氮濃度400mg/L以上發(fā)揮高的硝化速度；在濃度5000mg/L以上濃度的硫酸胺溶液中培養(yǎng)并檢出的硝化菌AH菌以及在濃度100mg/L的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)并檢出的硝化菌AL菌以混相狀態(tài)繁殖的AH菌AL菌在氨性氮濃度150～400mg/L范圍發(fā)揮高的硝化速度；以及在濃度100mg/L的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)并檢出的硝化菌AL菌在氨性氮濃度200mg/L以下發(fā)揮高的硝化速度。
另外，在生物學(xué)處理高濃度的氨性氮廢水的方法中，提出了設(shè)置利用所述3種硝化菌的特性，在第1段的第1硝化槽中，使AH菌固定化載體和氨性廢水接觸，在第2段的第2硝化槽中，使AH菌AL菌固定化載體和氨性廢水接觸，在第3段的第3硝化槽中，使AL菌固定化載體和氨性廢水接觸的多段硝化槽的方法。
專利文獻(xiàn)1專利第3252887號(hào)公報(bào)。
但是在所述多段硝化槽中，發(fā)現(xiàn)在AL菌存在的第2段和第3段的硝化槽開始時(shí)，硝化速度不提高的現(xiàn)象，由此產(chǎn)生在開始時(shí)須要長時(shí)間的問題。另外，即使在以硝化速度大的狀態(tài)穩(wěn)定進(jìn)行恒定工作時(shí)，有時(shí)也會(huì)出現(xiàn)硝化速度急劇下降的現(xiàn)象，由此產(chǎn)生在多段硝化槽的后段設(shè)置的脫氮槽內(nèi)脫氮處理得到的處理水的水質(zhì)惡化的問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于這類問題而完成的，目的在于提供能夠在短時(shí)間內(nèi)迅速進(jìn)行AL菌存在的硝化槽內(nèi)的開始的同時(shí)，抑制恒定工作時(shí)硝化速度的急劇降低并使硝化速度溫度保持較大的狀態(tài)的硝化方法、裝置以及廢水處理裝置。
在設(shè)置多段硝化槽時(shí)，在AL菌優(yōu)先繁殖的后段側(cè)的硝化槽內(nèi)，如上所述，雖然具有開始時(shí)硝化速度不提高的現(xiàn)象，但是發(fā)明人探討了該原因，結(jié)果發(fā)現(xiàn)由于伴隨AL菌的細(xì)胞內(nèi)的亞硝酸性氮(NO2-N)濃度和細(xì)胞外部的氨性氮(NH4-N)濃度之間的平衡的基質(zhì)移動(dòng)(主動(dòng)運(yùn)輸)。即，AL菌的細(xì)胞內(nèi)的亞硝酸性氮濃度和細(xì)胞外部的氨性氮濃度之間的平衡一旦接近大致1∶1，則引起AL菌的活性就不能再升高。所以，發(fā)現(xiàn)通過使硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度和細(xì)胞外部的氨性氮濃度之間的平衡遠(yuǎn)離1∶1，則可以使AL菌的硝化速度恢復(fù)至良好的狀態(tài)。
作為使所述平衡偏離1∶1的方法，發(fā)現(xiàn)在AL菌存在的硝化槽的后段中，在脫氮處理后，對(duì)再曝氣處理后的液體進(jìn)行固液分離并將分離的污泥和/或處理水返回至AL菌存在地硝化槽內(nèi)是有效的。該理由，考慮是由于開始時(shí)的脫氮性能不充分時(shí)的脫氮處理引起亞硝酸過多殘余，進(jìn)而通過對(duì)該液體進(jìn)行再曝氣處理使硝化，與氨性濃度相比得到亞硝酸濃度高的污泥或處理水，通過將該污泥和/或處理水返回至硝化槽，從而使所述平衡偏離1∶1的緣故。此時(shí)，在硝化槽的后段以比硝化槽內(nèi)的曝氣量多的曝氣量進(jìn)行再曝氣處理，即使僅進(jìn)行硝化反應(yīng)也具有效果。但是，發(fā)現(xiàn)若與氨濃度相比亞硝酸濃度高的污泥和/或處理水過分地返回至硝化槽，硝化槽內(nèi)的亞硝酸濃度相對(duì)于氨性氮濃度的比(以下簡稱為“亞硝酸/氨的比)一旦變得過大，由于超過AL菌的亞硝酸耐性的界限而硝化速度急劇下降。
發(fā)明人根據(jù)上述見解，為使AL菌存在的硝化槽的硝化速度提高縮短開始時(shí)間并迅速開始，通過試驗(yàn)探討了適宜的硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比，結(jié)果發(fā)現(xiàn)亞硝酸/氨的比必須在2～10的范圍，更優(yōu)選在3～8的范圍。
另外，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)該硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比，不受何時(shí)開始限制，即使硝化槽以大的硝化速度穩(wěn)定地進(jìn)行恒定工作時(shí)，亞硝酸/氨的比若低于2或超過10時(shí)，硝化速度急劇下降。所以，在恒定工作時(shí)通過調(diào)整使硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比落在上述范圍內(nèi)，可以始終維持硝化速度很大的狀態(tài)。
另外，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)作為使所述平衡偏離1∶1的方法，在AL菌存在的硝化槽內(nèi)添加沸石也有效。該理由，考慮是由于沸石具有優(yōu)良的氨吸附性，通過在AL菌存在的硝化槽內(nèi)添加沸石并吸附氨，所述平衡偏離1∶1的緣故。此時(shí)，也必須調(diào)整添加的沸石的量以便不要使沸石吸附氨而使硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比超過10。
本發(fā)明是根據(jù)相關(guān)見解而完成的。
本發(fā)明之一，其特征在于，為達(dá)到所述目的，使氨性含氮液和在濃度約100mg/L的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AL菌優(yōu)先繁殖后的AL菌固定化載體于硝化槽內(nèi)在好氧氣氛中接觸進(jìn)行硝化處理，同時(shí)將該硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比控制在2～10的范圍內(nèi)。
由此可以縮短硝化槽內(nèi)的開始時(shí)間并能夠迅速開始，并且能夠抑制恒定作業(yè)時(shí)AL菌固定化載體的硝化速度的急劇下降現(xiàn)象并使硝化速度穩(wěn)定保持較大的狀態(tài)。
所以，在對(duì)高濃度的氨性廢水不稀釋而處理的對(duì)段硝化槽中使氨性含氮溶液和AL菌固定化載體接觸并進(jìn)行硝化處理的硝化槽內(nèi)若應(yīng)用本發(fā)明之一的硝化方法，可以進(jìn)一步有效地對(duì)高濃度的氨性廢水進(jìn)行處理。
本發(fā)明之二，其特征在于，為達(dá)到本發(fā)明的目的，使氨性含氮液和在濃度5000mg/L以上的高濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AH菌以及在濃度約100mg/L的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AL菌以混相的狀態(tài)繁殖后的AH菌AL菌固定化載體，于硝化槽內(nèi)在好氧氣氛中接觸進(jìn)行硝化處理，同時(shí)，若所述AH菌AL菌固定化載體中AH菌的菌數(shù)/AL菌的菌數(shù)的比低于1時(shí)，要將所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比控制在2～10的范圍內(nèi)。
在硝化槽內(nèi)開始時(shí)，硝化速度不升高的現(xiàn)象或在恒定作業(yè)時(shí)有時(shí)硝化速度急劇下降的現(xiàn)象，并不限于氨性含氮液和AL菌固定化載體的硝化處理，即使在氨性含氮液和AH菌AL菌固定化載體的硝化處理中也會(huì)產(chǎn)生。但是，此時(shí)，若AH菌AL菌固定化載體中AH菌的菌數(shù)/AL菌的菌數(shù)的比低于1時(shí)，即AL菌比AH菌多，有時(shí)會(huì)產(chǎn)生AL菌成為硝化速度的限速的情況。
所以，在本發(fā)明之二中，在AH菌AL菌固定化載體中AH菌的菌數(shù)/AL菌的菌數(shù)的比低于1時(shí)，由于能夠?qū)⑾趸蹆?nèi)的亞硝酸/氨的比控制在2～10的范圍，所以可以縮短硝化槽內(nèi)的開始時(shí)間并迅速開始，并且可以抑制恒定作業(yè)時(shí)AL菌固定化載體的硝化速度的急劇下降現(xiàn)象并使硝化速度穩(wěn)定保持較大的狀態(tài)。
所以，在對(duì)高濃度的氨性廢水不稀釋而處理的多對(duì)段硝化槽中使氨性含氮溶液和AH菌AL菌固定化載體接觸并進(jìn)行硝化處理的硝化槽內(nèi)若應(yīng)用本發(fā)明之一的硝化方法，可以進(jìn)一步有效地對(duì)高濃度的氨性廢水進(jìn)行處理。
本發(fā)明之三，其特征在于，在本發(fā)明之一或之二中，使硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比控制在3～8。
本發(fā)明之三是將硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比限定在3～8范圍內(nèi)，能夠進(jìn)一步維持更大的硝化速度。
本發(fā)明之四，其特征在于，為達(dá)到本發(fā)明的目的，在使氨性含氮液在好氧氣氛中與硝化菌接觸并進(jìn)行硝化處理的硝化裝置中，設(shè)有所述氨性含氮液流入的硝化槽、作為在所述硝化槽內(nèi)與所述氨性含氮液接觸的固定化載體在濃度約100mg/L的低度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8小時(shí)檢出的硝化菌AL菌優(yōu)先繁殖后的AL菌固定化載體、使所述硝化槽內(nèi)設(shè)在好氧氣氛中的曝氣單元、檢出所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比的檢出單元、根據(jù)所述檢出單元的檢出結(jié)果對(duì)所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比進(jìn)行控制的控制單元。
本發(fā)明之四是使發(fā)明之一的硝化方法具體化的構(gòu)成裝置。
本發(fā)明發(fā)明之五，其特征在于，為達(dá)到本發(fā)明的目的，在使氨性含氮液在好氧氣氛中與硝化菌接觸并進(jìn)行硝化處理的硝化裝置中，設(shè)有所述氨性含氮液流入的硝化槽、作為填充在所述硝化槽內(nèi)并與所述氨性含氮液接觸的固定化載體在濃度5000mg/L以上的高濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AH菌以及在濃度約100mg/L的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AL菌以混相的狀態(tài)繁殖后的AH菌AL菌固定化載體、使所述硝化槽內(nèi)設(shè)為好氧氣氛的曝氣單元、檢出所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比的檢出單元、若AH菌AL菌固定化載體中AH菌的菌數(shù)/AL菌的菌數(shù)的比低于1時(shí)根據(jù)所述檢出單元的檢出結(jié)果對(duì)所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比進(jìn)行控制的控制單元。
本發(fā)明之五是使本發(fā)明之二的硝化方法具體化的構(gòu)成裝置。另外，AH菌AL菌固定化載體中AH菌的菌數(shù)/AL菌的菌數(shù)的比是否低于1，通過檢查AH菌AL菌固定化載體中的菌體就可以得知。
本發(fā)明之六，其特征在于，在本發(fā)明之四或之五中，所述控制單元，是將在所述硝化槽的后段通過再曝氣處理后的固液分離產(chǎn)生的污泥和/或處理水返送至所述硝化槽內(nèi)的返送單元、和/或在所述硝化槽內(nèi)添加沸石的添加單元。
由于能夠?qū)⒃谒鱿趸鄣暮蠖瓮ㄟ^再曝氣處理后的固液分離產(chǎn)生的污泥和/或處理水返送至所述硝化槽內(nèi)，所以硝化反應(yīng)進(jìn)行并亞硝酸/氨的比高的污泥和/或處理水返送至硝化槽內(nèi)。結(jié)果，可以縮短硝化槽內(nèi)的開始時(shí)間并能夠迅速開始，并且能夠抑制恒定作業(yè)時(shí)AL菌固定化載體的硝化速度的急劇下降現(xiàn)象并使硝化速度穩(wěn)定保持較大的狀態(tài)。此時(shí)，返送的污泥和/或處理水在用于硝化槽開始的馴養(yǎng)期間中，優(yōu)選含有亞硝酸100～200mg/L，含有氨50mg/L。即，通過以開始時(shí)脫氮不充分的狀態(tài)進(jìn)行再曝氣處理并進(jìn)行硝化，可以得到這樣的亞硝酸/氨的關(guān)系。
另外，通過在硝化槽內(nèi)添加沸石也可以獲得同樣的效果。
本發(fā)明之七，其特征在于，為達(dá)到所述目的，設(shè)置將硝化處理氨性含氮液的槽并列配置2槽以上n段數(shù)的多段硝化槽、設(shè)置于所述多段硝化槽的后段對(duì)所述多段硝化槽內(nèi)硝化處理后的流出液進(jìn)行脫氮處理的脫氮槽、將所述脫氮槽內(nèi)脫氮處理后的流出液進(jìn)行再曝氣處理的再曝氣槽、將所述再曝氣槽內(nèi)再曝氣處理后的流出液進(jìn)行固液分離的固液分離槽、將所述固液分離槽固液分離后的污泥和/或處理水返送至所述多段硝化槽內(nèi)第n段和/或第n-1段的返送單元。
本發(fā)明之七，是作為在多段硝化槽內(nèi)組裝本發(fā)明的硝化裝置并從氨性含氮液除去氮的廢水裝置而構(gòu)成的。由此，可以縮短硝化槽內(nèi)的開始時(shí)間并能夠迅速開始，并且能夠抑制恒定作業(yè)時(shí)AL菌固定化載體的硝化速度的急劇下降現(xiàn)象并使硝化速度穩(wěn)定保持較大的狀態(tài)。此時(shí)，為使返送的污泥和/或處理水中較多殘留亞硝酸，可以以亞硝酸濃度的0.5～1.0倍的濃度添加脫氮槽內(nèi)的甲醇添加量。


圖1是表示AH菌、AH菌AL菌、AL菌的特性的說明圖。
圖2是表示亞硝酸/氨的比和AL菌的硝化速度的關(guān)系圖。
圖3是本發(fā)明硝化裝置的構(gòu)成圖。
圖4是在本發(fā)明的廢水處理裝置中，在將硝化槽并列設(shè)置3段的多段硝化槽的第3硝化槽中適用本發(fā)明硝化方法的構(gòu)成圖。
圖5是在本發(fā)明的廢水處理裝置中，在將硝化槽并列設(shè)置3段的多段硝化槽的第2硝化槽中適用本發(fā)明硝化方法的構(gòu)成圖。
圖6是在本發(fā)明的廢水處理裝置中，在將硝化槽并列設(shè)置3段的多段硝化槽的第2硝化槽和第2硝化槽中適用本發(fā)明硝化方法的構(gòu)成圖。
圖7是在本發(fā)明的廢水處理裝置中，在將硝化槽并列設(shè)置4段的多段硝化槽的第3硝化槽中適用本發(fā)明硝化方法的構(gòu)成圖。
圖8是在本發(fā)明的廢水處理裝置中，在將硝化槽并列設(shè)置5段的多段硝化槽的第4硝化槽和第5硝化槽中適用本發(fā)明硝化方法的構(gòu)成圖。
圖9是在本發(fā)明的廢水處理裝置中，在將硝化槽并列設(shè)置6段的多段硝化槽的第6硝化槽中適用本發(fā)明硝化方法的構(gòu)成圖。
圖中10硝化裝置，12流入管，14硝化槽，16 AL菌或AH菌AL菌的固定化載體，18鼓風(fēng)機(jī)，20曝氣管，22流出管，24固液分離槽，26返送污泥配管，28控制器，30返送污泥泵，32容器，34添加配管，36閥，38亞硝酸傳感器，40氨傳感器，50、60、70、80、90、100廢水處理裝置，52脫氮槽，17、54再曝氣槽，56固液分離槽。
具體實(shí)施例方式
以下根據(jù)附圖對(duì)本發(fā)明的硝化方法、裝置以及廢水處理裝置的優(yōu)選實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說明。
在說明本發(fā)明之前，對(duì)于作為理解本發(fā)明的前提的AH菌、AH菌AL菌、以及AL菌進(jìn)行說明。
本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，硝化菌大致存在在高濃度的氨性氮?dú)夥諚l件下發(fā)揮高活性的硝化菌和在低濃度的氨性氮?dú)夥諚l件下發(fā)揮高活性的硝化菌，為區(qū)分這兩類硝化菌，將在濃度5000mg/l以上的高濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌設(shè)為AH菌，在濃度約100mg/l的低濃度的硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌設(shè)為AL菌。
這些AH菌或AL菌的特性如圖1所示，AH菌在氨性氮濃度400mg/l以上的區(qū)域優(yōu)先繁殖，發(fā)現(xiàn)菌數(shù)顯著增多，硝化速度也顯著增高。AL菌在氨性氮濃度200mg/l以下的區(qū)域優(yōu)先繁殖，發(fā)現(xiàn)菌數(shù)顯著增多，硝化速度顯示在100mg/l附近有峰值的拋物線。另外，在150～400mg/l的區(qū)域內(nèi)成為AH菌和AL菌的混相繁殖的AH菌AL菌，硝化速度產(chǎn)生兩種菌混合存在的乘積效果。
所以，通過構(gòu)筑有效利用AH菌和AL菌特性的多段硝化槽，可以有效并快速地處理高濃度的氨性氮廢液，同時(shí)由于可以控制亞硝酸型的硝化反應(yīng)，所以可以使脫氮槽內(nèi)的必要的有機(jī)物的添加量減少。
本發(fā)明人在關(guān)于利用AH菌、AH菌AL菌、AL菌的多段硝化槽的研究中，作為在多段硝化槽中AL菌存在的后段的硝化槽的開始時(shí)硝化速度不增高的現(xiàn)象、或在恒定作業(yè)時(shí)有時(shí)硝化速度急劇下降的現(xiàn)象的原因發(fā)現(xiàn)圖2所示的關(guān)系。
圖2的縱軸為AL菌的硝化速度(mg-N/h L-載體)，橫軸為亞硝酸性氮濃度與在填充AL菌固定化載體的硝化槽內(nèi)的氨性氮濃度的比(亞硝酸/氨的比)。
由圖2可知，若使亞硝酸/氨的比增大，AL菌的硝化速度急劇下降，在亞硝酸/氨的比大致為1∶1時(shí)硝化速度降低至大約40(mg-N/h L-載體)時(shí)，作為該現(xiàn)象的原因，考慮是由于亞硝酸/氨的比為1∶1的平衡狀態(tài)下基質(zhì)的主動(dòng)運(yùn)輸受到阻礙的緣故。這是在使氨性含氮液和AL菌固定化載體接觸并進(jìn)行硝化處理的硝化槽的開始時(shí)觀察到的現(xiàn)象，由硝化初期的亞硝酸性氮濃度小的水質(zhì)狀態(tài)進(jìn)行硝化處理，逐漸地硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度升高。
以往，一旦亞硝酸性氮濃度增加AL菌的硝化速度急劇下降的原因，考慮是由于ALA菌的亞硝酸耐性弱的緣故，但是由圖2可知，若使亞硝酸/氨的比由大致1∶1進(jìn)一步增大時(shí)，AL菌的硝化速度上升。亞硝酸/氨的比為2時(shí)，硝化速度恢復(fù)至100(mg-N/h L-載體)，亞硝酸/氨的比超過3時(shí)硝化速度為200(mg-N/h L-載體)變到最大。并且，從亞硝酸/氨的比為大約8開始硝化速度再次降低，亞硝酸/氨的比為大約10時(shí)硝化速度降至大約100(mg-N/h L-載體)，之后也下降?？紤]這是由于若硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度與氨性氮濃度的比變得過大，由于超過AL菌的亞硝酸耐性的界限所以硝化速度開始下降。
所以，在縮短填充AL菌固定化載體的硝化槽的開始時(shí)間中，將硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比控制在2～10的范圍，優(yōu)選控制在3～8的范圍是很重要的。另外，即使以大的硝化速度狀態(tài)穩(wěn)定地進(jìn)行恒定作業(yè)時(shí)，將硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比控制在2～10的范圍，優(yōu)選控制在3～8的范圍是很重要的。
另外，不僅在使氨性含氮硝化液和AL菌固定化載體接觸并進(jìn)行硝化處理的硝化槽內(nèi)，在使氨性含氮硝化液和AH菌AL菌固定化載體接觸并進(jìn)行硝化處理的硝化槽內(nèi)也同樣的產(chǎn)生圖2的亞硝酸/氨的比和硝化速度的關(guān)系。但是，此時(shí)，可知在AH菌AL菌固定化載體中的AH菌的菌數(shù)/AL菌的菌數(shù)的比低于1∶1時(shí)產(chǎn)生所述的關(guān)系。
本發(fā)明的硝化方法，是根據(jù)所述見解完成的，是在使氨性含氮液和在濃度約100mg/L的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AL菌優(yōu)先繁殖的AL菌固定化載體于硝化槽內(nèi)在好氧氣氛下使接觸并進(jìn)行硝化處理的同時(shí)，將該硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比控制在2～10的范圍，優(yōu)選控制在3～8的范圍的方法。
進(jìn)而是使氨性含氮液和在濃度5000mg/L以上的高濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AH菌以及在濃度約100mg/L的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AL菌以混相狀態(tài)繁殖的AH菌AL菌固定化載體于硝化槽內(nèi)在好氧氣氛下使接觸并進(jìn)行硝化處理的同時(shí)，在所述AH菌AL菌固定化載體中的AH菌的菌數(shù)/AL菌的菌數(shù)的比低于1∶1時(shí)，將該硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比控制在2～10的范圍，優(yōu)選控制在3～8的范圍的方法。
本發(fā)明的硝化方法的情況，AL菌固定化載體或AH菌AL菌固定化載體，可以是從活性污泥分離AH菌或AL菌并固定化的所謂通過分離培養(yǎng)硝化菌固定化法制備的載體，也可以是從集成培養(yǎng)AH菌或AL菌的所謂通過集成培養(yǎng)硝化菌固定化法制備的任何載體。
圖3是適用本發(fā)明的硝化方法的硝化裝置的構(gòu)成圖。
硝化裝置10，從流入管12向硝化槽14流入氨性含氮液，與硝化槽14內(nèi)填充的固定化載體16(AL菌固定化載體或AH菌AL菌固定化載體)接觸。在硝化槽14內(nèi)的底部設(shè)置連接鼓風(fēng)機(jī)的曝氣管20，通過由該曝氣管20通入氣體，在硝化槽14內(nèi)形成好氧性氣氛。在硝化槽14內(nèi)硝化處理后的處理液通過流出管22經(jīng)過底部具有曝氣管20的再曝氣槽17輸送至固液分離槽24內(nèi)，使固液分離為處理水和污泥。固液分離槽24的底部和硝化槽14通過返送污泥配管26連接，控制器28通過控制返送污泥配管26中設(shè)置的送污泥泵30使通過固液分離槽24沉降的污泥返送至硝化槽14內(nèi)。此時(shí)，并不局限于返送污泥，既可以返送通過固液分離槽24分離的處理水也可以同時(shí)返送污泥和處理水。
另外，在硝化槽14的上方，設(shè)置儲(chǔ)存沸石的容器32，從容器32的底部至硝化槽14配置添加配管34。并且，控制器28通過開閉設(shè)置于添加配管34上的閥36向硝化槽14內(nèi)添加沸石。向硝化槽14內(nèi)添加沸石目的是除去氨的吸附，只要是能夠除去氨吸附的物質(zhì)其它的物質(zhì)也可以。另外，作為除吸附外除去硝化槽14內(nèi)的氨的方法，有PH解吸方法，將硝化槽14內(nèi)液體的PH大致調(diào)整為10，通過將由曝氣管20曝氣的空氣量曝氣到好氧氣氛中空氣量的2倍，可以將液體中的氨分散到大氣中。
在硝化槽14內(nèi)，設(shè)置檢出亞硝酸性氮濃度的亞硝酸傳感器38，同時(shí)設(shè)置檢出氨性氮濃度的氨傳感器40。作為亞硝酸傳感器38例如可以使用布朗放大鏡，作為氨傳感器40，例如可以使用離子電極。通過亞硝酸傳感器38和氨傳感器40檢出的結(jié)果，通過比較器42計(jì)算亞硝酸/氨的比，算出的結(jié)果輸入到控制器28中。另外，控制器28，根據(jù)輸入的亞硝酸/氨的比控制添加配管34的閥36或污泥返送配管26的返送污泥泵30，使硝化槽14內(nèi)的亞硝酸/氨的比在2～10的范圍內(nèi)。即，在硝化槽14的開始時(shí)或恒定作業(yè)時(shí)，在亞硝酸/氨的比在接近1的方向上移動(dòng)時(shí)，控制器28，將通過固液分離槽24產(chǎn)生的亞硝酸濃度高的污泥和/或處理水返送至硝化槽14，和/或向硝化槽14內(nèi)添加沸石。由此，可以縮短硝化槽內(nèi)的開始時(shí)間并迅速開始，并且可以抑制恒定作業(yè)時(shí)AL菌固定化載體的硝化速度的急劇下降現(xiàn)象并使硝化速度穩(wěn)定保持較大的狀態(tài)。此時(shí)，為在返送的污泥和/或處理水中過多地殘存亞硝酸，可以以亞硝酸濃度的0.5～1.0倍的濃度添加脫氮槽15內(nèi)的甲醇的添加量。
但是，將與氨濃度相比亞硝酸濃度高的污泥和/或處理水過分地返送到硝化槽14內(nèi)，或通過沸石過分地吸附硝化槽14內(nèi)的氨，一旦硝化槽14內(nèi)的亞硝酸/氨的比超過10，就超過了AL菌的亞硝酸耐性的界限。所以，控制器28的構(gòu)成為能夠適宜地控制向硝化槽14內(nèi)返送的污泥和/或處理水的量或在硝化槽14內(nèi)添加的沸石的量。
圖4～圖9是表示，在多段硝化槽中的AL菌或AL菌AH菌存在的硝化槽內(nèi)適用本發(fā)明的硝化方法以及裝置，用于有效并且快速地處理氨濃度400mg/L以上的高濃度的氨性含氮液的廢液處理裝置的構(gòu)成圖。另外，在圖4～圖9的多段硝化槽中，AL菌AH菌固定化載體的硝化槽的槽數(shù)、以及AL菌固定化載體的硝化槽的槽數(shù)為其中一例，根據(jù)流入多段處理槽的氨性含氮液的氨性氮濃度而變化。
圖4的廢水處理裝置50，在由3段構(gòu)成的多段硝化槽的后段中設(shè)置脫氮槽52、再曝氣槽54和固液分離槽56。多段硝化槽由使氨性廢水和AH菌固定化載體接觸的第1段的第1硝化槽14A、使第1硝化槽14A的流出液和AH菌AH菌固定化載體接觸的第2段的第2硝化槽14B、使第2硝化槽14B的流出液和AL菌固定化載體接觸的第3段的第3硝化槽14C構(gòu)成。另外，在第3硝化槽14C上連接來自固液分離槽56的返送污泥配管26，使能夠適用本發(fā)明的硝化方法，同時(shí)，連接沸石的添加配管34。另外，在圖4中，以圖3的硝化裝置10說明的亞硝酸傳感器38、氨傳感器40、比較器42、控制器28、添加配管34的閥36、污泥返送配管26的返送污泥泵30省略，圖5至圖9也一樣。另外，再曝氣槽54是進(jìn)行再次硝化處理的槽，使曝氣量比硝化槽倍的曝氣量多，在脫氮處理后進(jìn)行再次硝化處理的同時(shí)使氨氣散，減少亞硝酸/氨的比中的氨。
圖5的廢水處理裝置60，除將來自固液分離槽56的返送污泥配管連接在第2硝化槽14B上并除去了沸石的添加配管34以外，其余的與圖4相同。
圖6的廢水處理裝置70，連接來自固液分離槽56的返送污泥配送管26，使能夠分配至第2硝化槽14B以及第3硝化槽14C，同時(shí)不設(shè)置沸石的添加配管34，除此以外，與圖4相同。
圖7的廢水處理裝置80，在由4段構(gòu)成的多段硝化槽的后段上設(shè)置脫氮槽52、再次曝氣槽54和固液分離槽56。多段硝化槽，由使氨性廢水和AH菌固定化載體接觸的第1段的第1硝化槽14A、使第1硝化槽14A的流出液和AH菌AH菌固定化載體接觸的第2段的第2硝化槽14B、使第2硝化槽14B的流出液和AL菌固定化載體接觸的第3段的第3硝化槽14C、以及使第3硝化槽14C的流出液和AL菌固定化載體接觸的第4段的第4硝化槽14D構(gòu)成。并且連接來自固液分離槽56的返送污泥配管26，使在第3硝化槽14C中能夠適用本發(fā)明的硝化方法，但是不設(shè)置沸石的添加管34。
圖8的廢水處理裝置90，在由5段構(gòu)成的多段硝化槽的后段上設(shè)置脫氮槽52、再次曝氣槽54和固液分離槽56。多段硝化槽，由使氨性廢水和AH菌固定化載體接觸的第1段的第1硝化槽14A、使第1硝化槽14A的流出液和AH菌AH菌固定化載體接觸的第2段的第2硝化槽14B、使第2硝化槽14B的流出液和AH菌AH菌固定化載體接觸的第3段的第3硝化槽14C、使第3硝化槽14C的流出液和AH菌AH菌固定化載體接觸的第4段的第4硝化槽14D、以及使第4硝化槽14D的流出液和AL菌固定化載體接觸的第5段的第5硝化槽14E構(gòu)成。并且連接來自固液分離槽56的返送污泥配管26，使在第4硝化槽14D和第5硝化槽14E中能夠適用本發(fā)明的硝化方法，但是不設(shè)置沸石的添加管34。另外，在第2硝化槽14B、第3硝化槽14C、以及第4硝化槽14E中AH菌和AL菌混相繁殖，AH菌的比率較高達(dá)到前段側(cè)的硝化槽(第2硝化槽)中的比率。
圖9的廢水處理裝置100，在由6段構(gòu)成的多段硝化槽的后段上設(shè)置脫氮槽52、再次曝氣槽54和固液分離槽56。多段硝化槽，由使氨性廢水和AH菌固定化載體接觸的第1段的第1硝化槽14A、使第1硝化槽14A的流出液和AH菌AH菌固定化載體接觸的第2段的第2硝化槽14B、使第2硝化槽14B的流出液和AH菌AH菌固定化載體接觸的第3段的第3硝化槽14C、使第3硝化槽14C的流出液和AH菌AH菌固定化載體接觸的第4段的第4硝化槽14D、使第4硝化槽14D的流出液和AL菌固定化載體接觸的第5段的第5硝化槽14E、以及使第5硝化槽14E的流出液和AL菌固定化載體接觸的第6段的第6硝化槽14F構(gòu)成。并且連接來自固液分離槽56的返送污泥配管26，使在第6硝化槽14F中能夠適用本發(fā)明的硝化方法，但是不設(shè)置沸石的添加管34。
如所述圖4～圖9所示，在多段硝化槽的AL菌存在的后段側(cè)的硝化槽上構(gòu)筑適用本發(fā)明的硝化方法的廢水處理裝置，在多段硝化槽中的第n段和/或第n-1段中返送在多段硝化槽14的后段中緊接著脫氮處理而進(jìn)行再曝氣處理后的固液分離產(chǎn)生的污泥和/或處理水，和/或在多段硝化槽14的AL菌存在地硝化槽內(nèi)添加沸石，由此在可以縮短AL菌存在的硝化槽的開始時(shí)間并迅速開始的同時(shí)，即使在以大的硝化速度狀態(tài)穩(wěn)定進(jìn)行恒定作業(yè)時(shí)，也可以抑制有時(shí)候硝化速度急劇下降的現(xiàn)象。由此，由于可以始終保持穩(wěn)定有效地對(duì)含有高濃度氨的氨性含氮液進(jìn)行硝化處理，所以，能夠從廢水處理裝置中排出良好水質(zhì)的處理水。
(實(shí)施例1)實(shí)施例1是使用圖4的廢液處理裝置處理工場(chǎng)廢水A的例子，對(duì)在由開始時(shí)的固液分離槽向AL菌存在的硝化槽返送污泥的效果、進(jìn)而添加沸石的效果進(jìn)行了探討。
工場(chǎng)廢水A的組成如下所示。
NH4-N濃度400～650mg/LBOD濃度20～40mg/LCOD濃度80～100mg/LTN濃度450～700mg/LNO2-N濃度10mg/L以下NO3-N濃度10mg/L以下30m3/h。
第1硝化槽100L第2硝化槽200L第3硝化槽300L脫氮槽300L再曝氣槽100L固液分離槽200L并且在廢液處理裝置的開始時(shí)，在向第3硝化槽返送通過固液分離槽分離后的污泥的同時(shí)，由添加配管添加沸石。另外，通過設(shè)置于第3硝化槽上的亞硝酸傳感器和氨傳感器，監(jiān)視亞硝酸/氨的比的變化。另外，在脫氮槽中添加生成的亞硝酸量的0.5倍的甲醇量。為了使在脫氮槽內(nèi)的處理水中殘存較多的亞硝酸，使甲醇添加量比通常低。
其結(jié)果，可以將第3硝化槽內(nèi)的開始時(shí)的亞硝酸/氨的比控制在3～6的范圍，第3硝化槽內(nèi)的NO2-N濃度在150～210mg/L、NH4-N濃度在40～50mg/L范圍內(nèi)變化。由此，在第3硝化槽內(nèi)的載體活性的開始變?cè)纾梢允瓜趸磻?yīng)順利進(jìn)行，在開始作業(yè)1個(gè)月后的第3硝化槽的硝化速度達(dá)到120(mg-N/h L-載體)。
另一方面，在第3硝化槽內(nèi)的開始時(shí)若不返送固液分離槽中產(chǎn)生的污泥，并且不添加沸石，亞硝酸/氨的比接近1∶1，第3硝化槽內(nèi)的NO2-N濃度在150～210mg/L、NH4-N濃度在210～350mg/L的高范圍內(nèi)變化。在開始作業(yè)1個(gè)月后的第3硝化槽的硝化速度降低到35(mg-N/h L-載體)。由此，確認(rèn)了在由開始時(shí)的固液分離槽向AL菌存在的硝化槽返送污泥和/處理水的效果、以及添加沸石的效果。
(實(shí)施例2)實(shí)施例2是處理含有比實(shí)施例1的氨濃度高的工場(chǎng)廢水B的例子，在探討污泥返送效果的同時(shí)，對(duì)使用圖4、圖5、圖6的廢水處理裝置將返送污泥返送至哪個(gè)硝化槽是有效的進(jìn)行了探討。另外沒有使用圖4的沸石的添加。
NH4-N濃度1000～1500mg/LBOD濃度20～40mg/LCOD濃度18～60mg/LTN濃度1010～1510mg/LNO2-N濃度10mg/L以下NO3-N濃度10mg/L以下30m3/h。
第1硝化槽100L第2硝化槽200L第3硝化槽300L脫氮槽300L再曝氣槽100L
固液分離槽200L并且在以圖4的廢水處理裝置作業(yè)2周后，用圖5的廢水處理裝置作業(yè)2周，最后用圖6的廢水處理裝置作業(yè)2周。另外，圖4、圖5、圖6的廢水處理裝置都以200％的返送率將通過固液分離槽分離的污泥以返送污泥管向第3硝化槽返送。在圖6時(shí)，將通過固液分離槽分離的污泥分成半量向第2硝化槽和第3硝化槽返送。圖6的第2硝化槽的硝化槽內(nèi)的AH菌的菌數(shù)/AL菌的菌數(shù)的比低于1。另外，在脫氮槽中添加生成亞硝酸量的0.5倍的甲醇量。為了使在脫氮槽內(nèi)的處理水中殘存較多的亞硝酸，使甲醇添加量比通常低。另外，在實(shí)施本發(fā)明的硝化槽內(nèi)，通過亞硝酸傳感器和氨傳感器對(duì)亞硝酸/氨的比的變化進(jìn)行監(jiān)視。
其結(jié)果，圖4、圖5、圖6中任一廢水處理裝置都能夠?qū)⒌?硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比控制在3～10的范圍，NO2-N濃度在290～390mg/L、NH4-N濃度在30～50mg/L的低范圍內(nèi)變化。由此，可以順利地進(jìn)行硝化反應(yīng)，并可以從廢水裝置中排出良好的處理水。
另一方面，在圖4、圖5、圖6中任一廢水處理裝置的情況下，一旦停止污泥的返送，亞硝酸/氨的比變?yōu)?～2，最后段的硝化槽內(nèi)的NO2-N濃度在540～840mg/L、NH4-N濃度在460～660mg/L的高范圍內(nèi)變化。由此確認(rèn)了只要是AL菌存在的硝化槽，向任何硝化槽返送污泥都是有效的。
(實(shí)施例3)實(shí)施例3是使用圖7、圖8、圖9的廢水處理裝置探討返送污泥的效果的例子。
NH4-N濃度1350～1600mg/LBOD濃度15～40mg/LCOD濃度80～100mg/LTN濃度1360～1610mg/LNO2-N濃度10mg/L以下NO3-N濃度10mg/L以下5L/h。
第1硝化槽100L
第2硝化槽200L第3硝化槽300L脫氮槽300L再曝氣槽100L固液分離槽200L并且在以圖7的廢水處理裝置作業(yè)2周后，用圖8的廢水處理裝置作業(yè)2周，最后用圖9的廢水處理裝置作業(yè)2周。另外，在圖7中將固液分離槽分離的污泥返送至第3硝化槽內(nèi)，在圖8中向第4硝化槽和第5硝化槽各返送一半，在圖9中向第6硝化槽返送。返送率為200％。另外，在脫氮槽中添加生成亞硝酸量的0.9倍的甲醇量。另外，在實(shí)施本發(fā)明的硝化槽內(nèi)，通過亞硝酸傳感器和氨傳感器對(duì)亞硝酸/氨的比的變化進(jìn)行監(jiān)視。
其結(jié)果，圖7、圖8、圖9中任一廢水處理裝置都能夠?qū)?shí)施本發(fā)明的硝化方法的硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比控制在4～10的范圍。由此由于可以維持較大的硝化速度，最后段的硝化槽內(nèi)的NO2-N濃度在290～400mg/L、NH4-N濃度在30～50mg/L的低范圍內(nèi)變化。結(jié)果可以使硝化方法順利進(jìn)行，可以從廢水處理裝置排出良好的處理水。
另一方面，圖7、圖8、圖9中任一廢水處理裝置一旦停止污泥的返送，硝化槽內(nèi)的亞硝酸/氨的比變?yōu)?～2，最后段的硝化槽內(nèi)的NO2-N濃度在820～1100mg/L、NH4-N濃度在480～560mg/L的高范圍內(nèi)變化。由此確認(rèn)了污泥的返送效果。
如以上說明所示，根據(jù)本發(fā)明的硝化方法、裝置以及廢水處理裝置，可以縮短AL菌存在的硝化槽內(nèi)的開始時(shí)間并能夠迅速開始，并且能夠抑制恒定作業(yè)時(shí)硝化速度急劇下降的現(xiàn)象并使硝化速度穩(wěn)定保持較大的狀態(tài)，由此可以使硝化反應(yīng)順利進(jìn)行，從而能夠從廢水處理裝置排出良好的處理水。
權(quán)利要求
1.一種硝化方法，其特征在于，使氨性含氮液和在濃度約100mg/L的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AL菌優(yōu)先繁殖后的AL菌固定化載體，于硝化槽內(nèi)在好氧氣氛中接觸進(jìn)行硝化處理，同時(shí)將該硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比控制在2～10的范圍內(nèi)。
2.一種硝化方法，其特征在于，使氨性含氮液和在濃度5000mg/L以上的高濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AH菌以及在濃度約100mg/L的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AL菌以混相的狀態(tài)繁殖后的AH菌AL菌固定化載體，于硝化槽內(nèi)在好氧氣氛中接觸進(jìn)行硝化處理，同時(shí)，若所述AH菌AL菌固定化載體中AH菌的菌數(shù)/AL菌的菌數(shù)的比低于1時(shí)，要將所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比控制在2～10的范圍內(nèi)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的硝化方法，其特征在于，使硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比控制在3～8。
4.一種硝化裝置，是在使氨性含氮液在好氧氣氛中與硝化菌接觸并進(jìn)行硝化處理的硝化裝置，其特征在于，設(shè)有所述氨性含氮液流入的硝化槽、作為在所述硝化槽內(nèi)與所述氨性含氮液接觸的固定化載體在濃度約100mg/L的低度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8小時(shí)檢出的硝化菌AL菌優(yōu)先繁殖后的AL菌固定化載體、使所述硝化槽內(nèi)設(shè)在好氧氣氛中的曝氣單元、檢出所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比的檢出單元、檢出所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比的檢出單元、根據(jù)所述檢出單元的檢出結(jié)果對(duì)所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比進(jìn)行控制的控制單元。
5.一種硝化裝置，是在使氨性含氮液在好氧氣氛中與硝化菌接觸并進(jìn)行硝化處理的硝化裝置，其特征在于，設(shè)有所述氨性含氮液流入的硝化槽、作為填充在所述硝化槽內(nèi)并與所述氨性含氮液接觸的固定化載體在濃度5000mg/L以上的高濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AH菌以及在濃度約100mg/L的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AL菌以混相的狀態(tài)繁殖后的AH菌AL菌固定化載體、使所述硝化槽內(nèi)設(shè)在好氧氣氛中的曝氣單元、檢出所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比的檢出單元、當(dāng)AH菌AL菌固定化載體中AH菌的菌數(shù)/AL菌的菌數(shù)的比低于1時(shí)根據(jù)所述檢出單元的檢出結(jié)果對(duì)所述硝化槽內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比進(jìn)行控制的控制單元。
6.根據(jù)權(quán)利要求4或5所述的硝化裝置，其特征在于，所述控制單元，是將在所述硝化槽的后段通過再曝氣處理后的固液分離產(chǎn)生的污泥和/或處理水返送至所述硝化槽內(nèi)的返送單元、和/或在所述硝化槽內(nèi)添加沸石的添加單元。
7.一種廢水處理裝置，其特征在于，設(shè)置將硝化處理氨性含氮液的槽并列配置2槽以上n段數(shù)的多段硝化槽、設(shè)置于所述多段硝化槽的后段對(duì)所述多段硝化槽內(nèi)硝化處理后的流出液進(jìn)行脫氮處理的脫氮槽、將所述脫氮槽內(nèi)脫氮處理后的流出液進(jìn)行再曝氣處理的再曝氣槽、將所述再曝氣槽內(nèi)再曝氣處理后的流出液進(jìn)行固液分離的固液分離槽、將所述固液分離槽固液分離后的污泥和/或處理水返送至所述多段硝化槽內(nèi)第n段和/或第n-1段的返送單元。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的廢水處理，其特征在于，在所述第n段和/或第n-1段上設(shè)置添加沸石的添加單元。
全文摘要
一種硝化方法，使氨性含氮液和在濃度約100mg/l的低濃度硫酸胺溶液中培養(yǎng)4～8周檢出的硝化菌AL菌優(yōu)先繁殖后的AL菌固定化載體(16)，于硝化槽(14)內(nèi)在好氧氣氛中接觸進(jìn)行硝化處理，同時(shí)將該硝化槽(14)內(nèi)的亞硝酸性氮濃度/氨性氮濃度的比控制在2～10的范圍內(nèi)?？梢钥s短硝化槽內(nèi)的開始時(shí)間并能夠迅速開始，可以抑制AL菌存在硝化槽內(nèi)開始時(shí)或恒定作業(yè)時(shí)硝化速度急劇下降的現(xiàn)象，從而使硝化速度穩(wěn)定保持較大的狀態(tài)。
文檔編號(hào)C02F3/00GK1533989SQ0311069
公開日2004年10月6日 申請(qǐng)日期2003年4月24日 優(yōu)先權(quán)日2003年4月2日
發(fā)明者角野立夫, 小笠原多佳子, 安部直樹, 押切賢宗, 多佳子, 宗, 樹 申請(qǐng)人:日立工程設(shè)備建設(shè)株式會(huì)社