專利名稱：工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫燃燒控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及工業(yè)燃料爐窯燃燒控制方法，更詳細講是工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫燃燒控制的方法。
過去人們知道，對于工業(yè)燃料爐窯通常是根據(jù)燃料的成分配合適當?shù)闹伎諝膺M行燃燒控制，實際上燃料成分和爐窯狀況是變化的，所以不能保證燃燒狀況良好，其結(jié)果使燃料爐窯的運行效率降低，而且容易發(fā)生濃煙(有害氣體)的危害。為了解決這個問題，一般采用實際助燃空氣量比理論助燃空氣量大得多的方法，也就是空氣過剩系數(shù)α遠大于1。這種方法雖然比較安全，但很不經(jīng)濟，因為過?？諝鈺p弱燃料燃燒，使火焰溫度降低、煙道熱量損失增加，提高燃料消耗率，一般每1%的過?？諝饽茉黾訜煹罒崃繐p失近1%。所以，工業(yè)燃料爐窯在燃燒過程中不能及時準確地調(diào)整燃料與空氣的比例，就不能保證大量燃料的充分利用。以后，人們發(fā)現(xiàn)爐窯的尾氣中氧含量可以在一定程度上反映過剩空氣量，即當空氣過剩系數(shù)α大于1時，尾氣中可燃氣體的含量減小，而氧的含量增加，所以人們根據(jù)檢測尾氣中的氧含量來控制燃料爐窯中的燃料與空氣的比例，可以節(jié)約燃料3-10%。但是，工業(yè)燃料爐窯尾氣測氧燃燒控制方法還存在下述問題一是工業(yè)燃料爐窯必須在高溫條件下工作，尾氣取樣點附近的空氣滲漏現(xiàn)象是很難消除的，特別是在煙道處設(shè)有引風(fēng)機的燃料爐窯，煙道存在負壓，所以外界空氣不斷從不嚴密處滲漏，由于空氣中有約21%的氧，因此空氣滲漏使測氧精度顯著下降，嚴重時無法反映燃燒狀況。二是燃料燃燒是否充分與燃料和助燃空氣的混合程度有關(guān)，由于混合不完全，當空氣過剩系數(shù)α＝1時是不能實現(xiàn)完全燃燒的，而且燃料爐窯運行時爐窯狀況是變化的，爐膛壓力、溫度對燃燒混合速度都產(chǎn)生明顯影響，當燃燒混合不好時，在尾氣中雖然能給出一個令人滿意的高氧量，但仍不能保證完全燃燒。因此，當使用測氧方法控制空氣過剩系數(shù)α?xí)r，氧含量穩(wěn)定在所規(guī)定的參數(shù)上仍不能保證燃燒完全。三是有害的可燃氣體和廢氣仍會引起空氣污染，采用測氧燃燒控制方法由于空氣滲漏或混合情況不好雖在穩(wěn)定的氧含量參數(shù)下工作，仍會排出大量的可燃氣體和廢氣，造成濃煙毒害和污染，影響安全生產(chǎn)，危害人們的健康。特別在高溫區(qū)高氧量會產(chǎn)生大量的氮的氧化物，與水和空氣化合生成酸，通過酸雨危害自然環(huán)境。四是目前的工業(yè)燃料爐窯尾氣測氧是采用氧化鋯氧分析儀。氧化鋯(Zro)探頭是一種固體電解質(zhì)器件，在一定溫度下氧分壓不同形成氧濃差電勢，從電極間引出電勢差，可以反映氧含量。氧化鋯是一種陶磁器件，因此在測量時因環(huán)境溫度快速變化，容易造成探頭斷裂，加之氧化鋯探頭在有害氣體影響下容易產(chǎn)生中毒現(xiàn)象，縮短使用壽命。并且氧化鋯探頭制造成本高，價格較貴，國內(nèi)產(chǎn)品使用壽命很短，主要依靠進口，因此實際使用中運行成本高。鑒于上述問題，在燃料爐窯燃燒控制中采用尾氣測氧控制燃料燃燒不是一種理想的方法，很難大量推廣應(yīng)用，并且至今還沒有一種合理、有效、經(jīng)濟的更替技術(shù)。
本發(fā)明的目的在于提供一種能夠消除上述缺點，有效地反映燃料利用程度，節(jié)約能源，限制有害的可燃氣體和廢氣的排出，利用低成本的測量探頭，提高燃料爐窯的燃燒效率，降低生產(chǎn)費用，保證安全生產(chǎn)，提高經(jīng)濟、社會效益等特征的技術(shù)先進、成本低、效果好、易推廣的工業(yè)燃料爐窯燃燒控制方法。
為了達到上述目的，本發(fā)明工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫燃燒控制方法的特征是通過測量工業(yè)燃料爐窯尾氣中氫的含量來控制爐窯中的由化學(xué)不完全燃燒確定的燃料利用系數(shù)γ或空氣過剩系數(shù)α，確定標稱燃料利用系數(shù)γ0為0.95-0.998或標稱空氣過剩系數(shù)α0為0.95-1.3，由γ與氫含量的關(guān)系式γ=11+H2(1-K) (1+0.989K2KRK+0.0331K3(1-K)H2)50(KH- KH′)+98.9(KR-KR′)]]>(1)計算燃燒時的燃料利用系數(shù)γ，用α與氫含量的關(guān)系式α = 1+2(100KK1(1-K) H2)2-H2(1-K)100(1+K2KRK+0.04K3(1-K)H2)2KR+0.5KH-KO]]>(2)計算燃燒時的空氣過剩系數(shù)α，通過反饋調(diào)節(jié)方式、利用執(zhí)行裝置調(diào)節(jié)燃料爐中燃料與空氣的比例，使α與α0或γ與γ0的差值趨近于0，使燃燒處于最佳狀態(tài)，用水流來冷卻、抽取燃料爐的尾氣，使用塑料或橡膠或防水涂料等隔水透氣材料保護具有吸附氫特性的鉑族元素制造的氫敏半導(dǎo)體器件裝制成測氫探頭，本發(fā)明用于用碳氫化合物或混合物燃料的工業(yè)加熱爐、鍋爐和窯。
本發(fā)明可以根據(jù)燃燒狀況選擇控制方法。當燃燒混合情況較好時，比如燃氣爐和特性良好的燃油爐，可以直接使用本發(fā)明提供的空氣過剩系數(shù)α與氫含量的關(guān)系式(2)，控制燃料爐在合理的空氣過剩系數(shù)下運行。當燃料為固體燃料或混合情況較差的液體燃料時，可以使用本發(fā)明提供的燃料利用系數(shù)γ與氫含量的關(guān)系式(1)，控制燃料爐在合理的燃料利用系數(shù)下運行。
本發(fā)明提供的空氣過剩系數(shù)α與氫含量的關(guān)系用式(2)描述，當測氫探頭輸出一氫值后，可以計算出當時空氣過剩系數(shù)α，通過反饋調(diào)節(jié)、利用執(zhí)行裝置可以達到控制燃料-空氣比例的目的，使燃燒效果最佳。關(guān)系式如下α = 1+2(100KK1(1-K) H2)2-H2(1-K)100(1+K2KRK+0.04K3(1-K)H2)2KR+0.5KH-KO]]>式中 H2-尾氣折干時的氫含量(%)K= (NH+2MW′)/(2MQ) ;KR= (NR)/(MQ) ;KH= (NH)/(MQ) ;KO= (NO)/(MQ)MQ＝ 100/21 NR+ 121/84 NH+ 1/2 NN- 79/42 NO+MW′MW′＝ (W)/(100-W) · 100/21 (NR+ 1/4 NH- 1/2 NO)NR＝NC+NSNC-燃料中碳原子比數(shù)。
NS-燃料中硫原子比數(shù)。
NH-燃料中氫原子比數(shù)。
NN-燃料中氮原子比數(shù)。
NO-燃料中氧原子比數(shù)。
W-空氣中的水含量(%)K1-氫與氧反應(yīng)的平衡常數(shù)，用范托夫方程計算。
K2-氫、氧、一氧化碳反應(yīng)的平衡常數(shù)，用范托夫方程計算。
K3-氫、甲烷反應(yīng)的平衡常數(shù)，用范托夫方程計算。
本發(fā)明提供的燃料利用系數(shù)γ與氫含量的關(guān)系用關(guān)系式(1)描述，當測氫探頭輸出一氫值后，可以計算出當時燃料利用系數(shù)γ，通過反饋調(diào)節(jié)、利用執(zhí)行裝置可以達到控制燃料利用系數(shù)的目地，使燃燒效率最佳，其關(guān)系式如下γ=11+H2(1-K) (1+0.989K2KRK+0.0331K3(1-K)H2)50(KH- KH′)+98.9(KR-KR′)]]>式中KH′= (NH′)/(MQ) ;KR′= (NR′)/(MQ)NH′-燃料中與氧化合的氫原子比數(shù)。
NR′＝NC′+NS′NC′-燃料中與氧化合成CO2的碳原子比數(shù)。
NS′-燃料中與氧化合成SO2的硫原子比數(shù)。
其它參數(shù)見α表達式說明。
本發(fā)明使用計算機或硬件計算裝置確定氫含量與α或γ的關(guān)系，當尾氣溫度變化時，按范托夫方程〔K＝EXP(△S°/R-△H°/RT)〕計算有關(guān)平衡常數(shù)K1、K2、K3，上述數(shù)據(jù)可使用單片計算機計算，或納入燃燒控制計算機處理。
本發(fā)明的尾氣抽取方式為水流抽氣法，使高溫尾氣直接被水冷卻，由水流產(chǎn)生的負壓抽取尾氣，由普通的汽水分離裝置提取出干凈的尾氣，其水蒸汽、冷凝物和煙塵隨水被排出。
本發(fā)明采用鉑族元素做柵極的金屬-氧化物-半導(dǎo)體場效應(yīng)晶體管，例如Pd-MOSFET或Pt-MOSFET。這些器體對氫具有很好的吸附選擇性，對氫氣以外的其他各種氣體均不敏感?？筛袣錆舛鹊姆秶埠軐?，從幾個PPm直到百分之幾，響應(yīng)速度快為幾秒鐘，以前用于氫氣報警、探漏等領(lǐng)域，本發(fā)明把它作為工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫探頭，開劈了氫敏器件在燃燒過程控制中的新用途，并用塑料薄膜等隔水透氣物質(zhì)保護氫敏晶體管，使其表面清潔、干燥，從而裝制成防水、低價、適用、效果好的燃料爐尾氣測氫探頭。
本發(fā)明工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫燃燒控制方法適用于使用氣體、液體、固體的碳氫化合物或混合物燃料的工業(yè)加熱爐、鍋爐和窯的燃燒控制等領(lǐng)域。
本發(fā)明工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫燃燒控制方法的優(yōu)點及效果是①對于燃燒混合較好的工業(yè)燃料爐窯，如氣體燃料爐，可以有效地控制空氣過剩系數(shù)α在合理的范圍。對于燃燒混合情況較差的工業(yè)燃料爐窯，如固體燃料窯或液體燃料爐，可以有效地控制燃料利用系數(shù)γ在合理的范圍，克服了測氧不能準確反映燃料利用情況和不能始終維持最小過?？諝饬康膯栴}，采用測氫技術(shù)比采用測氧技術(shù)可提高火焰溫度50-200℃，減少煙道熱損失，提高燃燒效率1-5%。②工業(yè)燃料爐窯大氣滲漏基本不影響尾氣測氫的燃燒控制方法，而測氧方法在漏氣較大時就無法工作。因此，克服了采用測氧方法必須針對具體燃料爐的漏風(fēng)系數(shù)修定標稱氧含量的問題。③裝制的低成本測氫器件，如Pd-MOSFET或Pt-MOSFET可以大大降低系統(tǒng)運行費用。氫敏管探頭的價格為20-35元1支，每支可使用一年以上，而氧化鋯探頭價格為3000-5000元1支，主要依靠進口，并容易損壞，使用壽命一支為3-6個月，每座工業(yè)燃料爐窯使用測氫探頭年運行費用比使用氧化鋯探頭節(jié)約5000-10000元，僅全國冶金系統(tǒng)就有各類燃料爐(主要是加熱爐)1000多座，若應(yīng)用該測氫技術(shù)每年可節(jié)約運行費用500-1000萬元。④通過有效地控制可燃氣體排出，保證了生產(chǎn)安全，減少了空氣污染，并且燃料爐窯可以保持在最小過?？諝庀逻\行，減少了氮的氧化物廢氣的排出量，有效地控制了大氣污染。
為本發(fā)明工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫燃燒控制方法繪制的附圖共6幅，說明如下圖1是控制空氣過剩系數(shù)α或燃料利用系數(shù)γ的方法的邏輯流程示意圖。圖中α0為給定的標稱空氣過剩系數(shù)，γ0為給定的標稱燃料利用系數(shù)，1-1為控制算法;1-2為燃料-空氣比例調(diào)節(jié);1-3為燃料爐;1-4為α或γ計算。
圖2是水抽尾氣示意圖。圖中2-1為耐高溫陶磁管;2-2為流水噴嘴;2-3為尾氣收集傘;2-4為氫探頭安裝孔;2-5為排氣口;2-6為排水口;2-7為排污口。
圖3是測氫探頭封裝示意圖。圖中3-1為氫敏半導(dǎo)體器件;3-2為底座密封圈;3-3為空腔襯套;3-4為隔水透氣薄膜;3-5為固定件。
圖4為實施例1的控制程序流程示意圖。圖中4-1為周期啟動;4-2為讀當前H2含量(%);4-3為讀當前尾氣溫度并利用查表方式計算K1，K2，K3;4-4為按(3)式計算α;4-5為按PI調(diào)節(jié)方式計算輸出量;4-6為周期退出。
圖5是實施例2的使用過程控制計算機時的程序流程示意圖。圖中5-1為周期啟動;5-2為讀當前氫含量H2;5-3為計算E＝0.161-H2;5-4為按PI調(diào)節(jié)方式計算輸出量;5-5為周期退出。
圖6是實施例3的使用單回路調(diào)節(jié)器的示意圖。圖中6-1為單回路調(diào)節(jié)器;6-2為電動執(zhí)行機構(gòu);6-3為風(fēng)量調(diào)節(jié);6-4為窯;6-5為測氫變送器。
按以上


，敘述本發(fā)明工業(yè)燃料爐尾氣測氫燃燒控制方法的實施方法如下
實施例1，燃氣冶金加熱爐技術(shù)方法及步驟是①確定爐況。采用天然氣做燃料，其成分按體積百分比是CH4-95.03%、C2H6-2.9%、C3H8-0.5%、C2H4-0.3%、N2-1.27%，采用斷續(xù)加熱方式，尾氣溫度為970℃-1350℃，空氣流量和天然氣流量均由執(zhí)行裝置驅(qū)動閥門調(diào)整，燃燒混合狀況較好，加熱爐用于加熱鋼錠，為了提高火焰溫度和減少加熱鋼錠的氧化燒損，標稱空氣過剩系數(shù)α0定為0.99。②安裝圖2所示的流水抽氣冷卻裝置。耐高溫陶磁管內(nèi)徑為6mm、外徑為12mm(圖2-1);流水噴嘴噴水流量15升/分鐘(圖2-2);收集傘底半徑為130mm，高130mm(圖2-3);排氣口內(nèi)徑為30mm(圖2-5);排水口內(nèi)徑為30mm(圖2-6)。③裝制測氫探頭。采用Pt-MOSFET氫敏晶體管(圖3-1);底座密封圈厚為3mm，材料為聚四氟乙烯SFBN-1(圖3-2);空腔襯套高為5.5mm，材料為聚四氟乙烯SFBN-1(圖3-3);隔水透氣薄膜為0.1mm厚，材料為聚四氟乙烯SFD(圖3-4);固定件與空腔襯套配合間隙0.5mm(圖3-5)。
④參數(shù)計算NC＝95.03+2×2.9+3×0.5+2×0.3＝102.93NH＝4×95.03+6×2.9+8×0.5+4×0.3＝402.72
NN＝2×1.27＝2.54NO＝0;NR＝NC＝102.93MW′＝0(空氣中水分忽略)MQ＝1071.5K＝0.18792;KR＝9.6062×10-2;KH＝0.37585;
KO＝0代入式(2)并整理得α＝1+2.818×103( 1/(K1H2) )2-2.1368×10-2H2(1+0.51119K2+3.2483×10-2K3H2) (3)由于尾氣溫度變化較大，需要引入溫度修正，因此K1，K2，K3需通過范托夫方程計算。
⑤利用過程控制計算機計算α值，實現(xiàn)燃料空氣比例調(diào)節(jié)，使燃燒處于最佳狀態(tài)。為了提高運算速度，K1，K2，K3與尾氣溫度的關(guān)系通過范托夫方程計算制成內(nèi)插表格存入計算機，其控制程序流程如圖4所示。
⑥根據(jù)PI調(diào)節(jié)方式計算的輸出量，確定的燃料-空氣最佳比例，通過執(zhí)行裝置驅(qū)動閥門，控制空氣過剩系數(shù)α與α0的誤差最小，滿足工藝要求。
實施例2發(fā)電廠燃油鍋爐其方法及步驟是①確定爐況，采用重油做燃料，其成分按重量百分比是水分-2%，灰分-0.3%，碳-85.7%，氧-0.8%，氫-10%，硫-0.7%，氮-0.7%，機械雜質(zhì)2.3～2.5%，采用連續(xù)加熱方式，尾氣溫度基本穩(wěn)定為500℃，空氣流量和重油流量均可由執(zhí)行裝置驅(qū)動調(diào)節(jié)，燃燒混合狀況一般，為了減少燃料損失，確定標稱燃料利用系數(shù)γ0＝0.993。②安裝圖2所示的流水抽氣冷卻裝置。耐高溫陶磁管內(nèi)徑為12mm、外徑為18mm(圖2-1);流水噴嘴噴水流量20升/分鐘(圖2-2);收集傘底半徑為150mm、高為150mm(圖2-3);排氣口內(nèi)徑為30mm(圖2-5);排水口內(nèi)徑為37mm(圖2-6)。③裝制測氫探頭。采用Pt-MOSFET氫敏晶體管(圖3-1);底座密封圈厚為3mm，材料為聚四氟乙烯SFBN-1(圖3-2);空腔襯套高為5.5mm，材料為聚四氟乙烯SFBN-1(圖3-3);隔水透氣薄膜為0.13mm厚，材料為橡膠(圖3-4);固定件與空腔襯套配合間隙0.5mm(圖3-5)。
④參數(shù)計算NC＝ 85.7/12 ＝7.142;NO＝ 0.8/16 ＝0.05;
NH＝10;NS＝ 0.7/32.06 ＝0.0218;
NN＝ 0.7/14 ＝0.05;NH′＝ 2/(2+16) ×2＝0.2222NR＝NC+NS＝7.164，MW′＝0(空氣中水分忽略)MQ＝48.45K＝0.1032;KR＝0.14786;KH＝0.2064;
KH′＝4.586×10-3已知尾氣溫度基本穩(wěn)定為500℃，由范托夫方程可求出K2＝0.1256;K3＝6.762代入(1)式并整理得α= 1/(1+4.275×10-2H2+7.283×10-3H22) (4)由于尾氣溫度基本穩(wěn)定，可以采用等效氫含量代替γ值控制，則由式(4)可計算出等效氫含量H2′為H2′＝0.161(%)⑤利用單回路調(diào)節(jié)器或過程控制計算機，反饋調(diào)節(jié)H2，實現(xiàn)燃料空氣比例調(diào)節(jié)使燃燒處于最佳狀態(tài)。使用過程控制計算機時的程序流程如圖5所示。
⑥根據(jù)PI調(diào)節(jié)方式計算輸出量確定最佳的燃料-空氣比例，通過執(zhí)行裝置驅(qū)動閥門、控制燃料利用系數(shù)γ與γ0的誤差最小，使燃燒效率最佳。
實施例3連續(xù)式陶瓷窯其方法及步驟是①確定爐況。陶瓷窯為車底式隧道窯。采用煤做燃料，其成分按重量百分比是水分-8.0%，灰分-19.02%，碳-65.65%，氫-2.64%，氧-3.19%，氮-0.99%，硫-0.51%，助燃空氣與料車逆方向流動，等效水分含量W＝15%，尾氣溫度基本穩(wěn)定為300℃，空氣流量和送煤量均可由執(zhí)行裝置驅(qū)動調(diào)節(jié)，燃燒混合狀況一般，為了減少燃料損失，確定標稱燃料利用系數(shù)γ0＝0.99。②安裝圖2所示的流水抽氣冷卻裝置。耐高溫陶磁管內(nèi)徑為16mm，外徑22mm(圖2-1);流水噴嘴噴水流量20升/分鐘(圖2-2);收集傘底半徑為150mm，高為150mm(圖2-3);排氣口內(nèi)徑為30mm(圖2-5);排水口內(nèi)徑為37mm(圖2-6)。③裝制測氫探頭。采用Pt-MOSFET氫敏晶體管(圖3-1);底座密封圈厚為3mm，材料為聚四氟乙稀SFBN-1(圖3-2);空腔襯套高為5.5mm，材料為聚四氟乙稀SFBN-1(圖3-3);隔水透氣薄膜為0.1mm厚，材料為聚四氟乙稀SFD(圖3-4);固定件與空腔襯套配合間隙0.5mm(圖3-5)。④參數(shù)計算NC＝ 65.65/12 ＝3.1262;NH＝2.64;NO＝ 3.19/16 ＝0.1994NN＝ 0.99/14 ＝7.071×10-2;NS＝ 0.51/32.06 ＝1.591×10-2
NH′＝ 8/18 ×2＝0.8889NR＝3.1262+1.591×10-2＝3.142;NR′＝0MW′＝ (W)/(100-W) · 100/21 (NR+ 1/4 NH- 1/2 NO)＝3.111MQ＝21.536;K＝0.2057;KR＝0.1459;KH＝0.1226KH′＝4.128×10-2;KO＝9.257×10-3已知尾氣溫度基本穩(wěn)定為300℃，由范托夫方程可求出K2＝1.181×10-2;K3＝4.827×102代入(1)式并整理得α= 1/(1+4.33×10-2H2+0.545H22) (5)由于尾氣溫度基本穩(wěn)定，可以采用等效氫含量代替γ值控制，則由(5)式可計算等效氫含量H2′為H2′＝0.102(%)⑤利用單回路調(diào)節(jié)器或過程控制計算機，反饋調(diào)節(jié)H2，實現(xiàn)燃料空氣比例調(diào)節(jié)使燃燒處于最佳狀態(tài)，使用單回路調(diào)節(jié)器的方法如圖6所示，H2按0～1%定標1～5V，則0.102%對應(yīng)1.408V。單回路調(diào)節(jié)器電動執(zhí)行機構(gòu)接口標準按國家Ⅲ型儀表標準。⑥根據(jù)單回路調(diào)節(jié)器輸出的調(diào)節(jié)量，通過電動執(zhí)行裝置調(diào)節(jié)送風(fēng)量，從而控制最佳的燃料-空氣比例，燃料的輸入由總熱量平衡確定，燃料-空氣比回路不參與燃料調(diào)節(jié)，通過控制γ與γ0的誤差最小，使燃燒效率最佳。
權(quán)利要求
1.工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫燃燒控制方法，其特征在于測量工業(yè)燃料爐窯尾氣中氫的含量來控制爐窯中由化學(xué)不完全燃燒確定的燃料利用系數(shù)γ或空氣過剩系數(shù)α，根據(jù)爐窯狀況選定標稱燃料利用系數(shù)γ0或標稱空氣過剩系數(shù)α0，用γ或α與氫含量的關(guān)系式計算出燃料燃燒時的燃料利用系數(shù)γ或空氣過剩系數(shù)α，通過反饋調(diào)節(jié)方式、利用執(zhí)行裝置，調(diào)節(jié)燃料爐窯中燃料與空氣的比例，使α與α0或γ與γ0的差值趨近于0，用水流來冷卻、抽取燃料爐窯的尾氣，使用隔水透氣材料保護具有吸附氫作用鉑族元素來制造的氫敏半導(dǎo)體器件裝制成測氫探頭。
2.按照權(quán)利要求1所述的工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫燃燒控制方法，其中所述的γ0為0.95-0.998;α0為0.95-1.3。
3.按照權(quán)利要求1所述的工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫燃燒控制方法，其中所述的γ或α與氫含量的關(guān)系式是γ=11+H2(1-K) (1+0.989K2KRK+0.0331K3(1-K)H2)50(KH- KH′)+98.9(KR-KR′)(1)]]>α = 1+2(100KK1(1-K) H2)2-H2(1-K)100(1+K2KRK+0.04K3(1-K)H2)2KR+0.5KH-KO(2)]]>
4.按照權(quán)利要求1所述的工業(yè)燃料爐窯尾氣測氫燃燒控制方法，其中所述的保護氫敏半導(dǎo)體器件的隔水透氣材料是塑料或橡膠或防水涂料。
5.按照權(quán)利要求1所述的工業(yè)燃料爐尾氣測氫燃燒控制方法，其中所述的工業(yè)燃料爐窯是用碳氫化合物或混合物燃料的工業(yè)加熱爐、鍋爐和窯。
全文摘要
本發(fā)明涉及工業(yè)燃料爐窯燃燒控制方法。本發(fā)明解決工業(yè)燃料爐窯尾氣測氧燃燒控制技術(shù)不能準確反映燃料利用程度和不能實現(xiàn)燃燒最佳控制，測氧探頭成本高、壽命短、不容易推廣應(yīng)用等技術(shù)問題。本發(fā)明技術(shù)特征是用尾氣測氫燃燒控制技術(shù)實現(xiàn)對燃料燃燒過程的最佳控制，用水流來冷卻、抽取尾氣，裝制防水、有效、低成本的測氫探頭。本發(fā)明適用于用碳氫化合物或混合物燃料的工業(yè)燃料爐窯的燃燒控制領(lǐng)域。
文檔編號F23N5/00GK1034050SQ8710824
公開日1989年7月19日 申請日期1987年12月31日 優(yōu)先權(quán)日1987年12月31日
發(fā)明者王雨峰, 李培安, 王誼舟, 何海昌 申請人:中國人民解放軍87104部隊