本發(fā)明涉及帶胎面花紋的重載荷用充氣輪胎。

背景技術(shù)：

現(xiàn)在的充氣輪胎追求各種性能的提高，為了實(shí)現(xiàn)該性能提高，對胎面花紋下了很多工夫。在重載荷用輪胎中，設(shè)有胎面花紋以實(shí)現(xiàn)牽引性能的提高。

例如，已知有一種兼顧并提高差路行駛時(shí)的牽引性和高速行駛時(shí)的濕地性能直到磨損末期的重載荷用充氣輪胎(專利文獻(xiàn)1)。在該重載荷用充氣輪胎中，在胎面具備：沿著周向延伸的至少一條周向槽；和與該周向槽相連，且在該周向槽的兩側(cè)在周向上隔有間隔地配置的多條橫向槽，在該充氣輪胎中，

(1)該周向槽在相當(dāng)于胎面寬度的50％的胎面中央?yún)^(qū)域內(nèi)在周向上延伸，

(2)該周向槽的槽深為胎面寬度的5％以上，

(3)在該橫向槽中，至少設(shè)置于胎面兩側(cè)部的橫向槽的槽深為該周向槽的槽深的109％以上。

由此，能夠兼顧并提高差路行駛時(shí)的牽引性和高速行駛時(shí)的濕地性能。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開平09-136514號公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問題

在上述重載荷用充氣輪胎中，能夠提高磨損末期的牽引性，另一方面，在直到磨損末期之前，胎面中央?yún)^(qū)域的磨損比胎面胎肩區(qū)域的磨損進(jìn)展快。

特別是，在安裝于公交車、卡車等的充氣輪胎、或者安裝于在礦山等越野路面(off-road)上行駛的自卸卡車(英文：dump truck)的例如49英寸以上的大型輪胎中，從有效地使用輪胎的方面來看，優(yōu)選提高牽引性能，并且提高胎面中央?yún)^(qū)域的耐磨損性。

因此，本發(fā)明的目的在于提供一種帶胎面花紋的重載荷用充氣輪胎，在該重載荷用充氣輪胎中，至少能夠維持牽引性能，并且能夠提高胎面中央?yún)^(qū)域的耐磨損性。

用于解決問題的技術(shù)方案

本技術(shù)的一技術(shù)方案是一種帶胎面花紋的充氣輪胎。

所述胎面花紋具備：

中央橫槽(日文：センターラグ溝)，其在輪胎周向上隔有間隔地設(shè)有多個(gè)，以橫切輪胎赤道線的方式向以輪胎赤道線為基準(zhǔn)的輪胎寬度方向的第1側(cè)的半胎面區(qū)域及第2側(cè)的半胎面區(qū)域的每一區(qū)域延伸并具有兩端；

胎肩橫槽(日文：ショルダーラグ溝)，其在輪胎周向上隔有間隔地設(shè)有多個(gè)，在每個(gè)所述半胎面區(qū)域中，向輪胎寬度方向外側(cè)延伸，輪胎寬度方向外側(cè)的端向處于輪胎寬度方向的兩側(cè)的接地端開口，在輪胎周向上，在所述中央橫槽中在輪胎周向上相鄰的相鄰中央橫槽的端之間各設(shè)置有一個(gè)；

一對周向主槽，分別在每個(gè)所述半胎面區(qū)域中，以交替地連接所述中央橫槽的端和所述胎肩橫槽的輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)的端的方式，遍及輪胎周向上整周地形成為波形狀，槽寬比所述胎肩橫槽的槽寬窄，設(shè)置于所述半胎面區(qū)域；以及

中央塊，其由所述中央橫槽和所述一對周向主槽劃分出而在輪胎周向上呈一列地形成有多個(gè)。

所述周向主槽設(shè)置于所述胎面部中從輪胎赤道線向輪胎寬度方向的兩側(cè)離開胎面寬度T的一半的30％～60％的距離的區(qū)域內(nèi)，

所述一對周向主槽的波形狀的振幅c相對于胎面寬度T的比c/T為0.05～0.15，

所述中央橫槽的槽寬P3相對于所述中央塊的輪胎周向上的最大長度LB的比P3/LB為0.03～0.07。

優(yōu)選的是，每個(gè)所述中央橫槽具備：在所述第1側(cè)以向輪胎周向的第3側(cè)突出的方式彎折或彎曲的第1槽彎曲部，和在所述第2側(cè)以向輪胎周向的與所述第3側(cè)相反的一側(cè)即第4側(cè)突出的方式彎折或彎曲的第2槽彎曲部，

所述中央橫槽與所述周向主槽連接的所述第1側(cè)的第1連接端部以及所述第2側(cè)的第2連接端部與所述周向主槽的輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)的頂端連接，所述中央橫槽的所述第2連接端部處于比所述第1連接端部靠輪胎周向的第3側(cè)的位置，

關(guān)于所述中央橫槽的槽寬度方向上的中心位置，連結(jié)所述第1連接端部與所述第1槽彎曲部向輪胎周向的所述第3側(cè)突出的突出端的第1直線相對于輪胎寬度方向的傾斜角度、以及連結(jié)所述第2連接端部與所述第2槽彎曲部向輪胎周向的所述第4側(cè)突出的突出端的第2直線相對于輪胎寬度方向的傾斜角度比連結(jié)所述中央橫槽的所述第1連接端部與所述第2連接端部的第3直線相對于輪胎寬度方向的傾斜角度大。

優(yōu)選的是，關(guān)于所述中央橫槽的槽寬度方向上的中心位置，所述中央橫槽的在所述第1槽彎曲部向輪胎周向的所述第3側(cè)突出的突出端與所述第1連接端部之間的部分在所述第1直線上、或者相對于所述第1直線處于所述第3側(cè)，所述中央橫槽的在所述第2槽彎曲部向輪胎周向的所述第4側(cè)突出的突出端與所述第2連接端部之間的部分在所述第2直線上、或者相對于所述第2直線處于所述第4側(cè)。

優(yōu)選的是，在所述一對周向主槽的各周向主槽中，具備槽深局部地變淺的底升高部。

優(yōu)選的是，關(guān)于所述底升高部中的最淺的槽深D2和所述胎面部的輪胎寬度方向上的胎面寬度T，比D2/T小于0.05。

優(yōu)選的是，在每個(gè)所述中央塊的區(qū)域設(shè)有周向副槽，該周向副槽將所述中央橫槽中在輪胎周向上相鄰的中央橫槽間連接，

所述周向副槽具有彎折形狀或彎曲形狀的槽彎曲部。

優(yōu)選的是，在每個(gè)所述中央塊的區(qū)域設(shè)有周向副槽，該周向副槽將所述中央橫槽中在輪胎周向上相鄰的中央橫槽間連接，

所述周向副槽與各所述中央橫槽的連接位置處于包含所述第1槽彎曲部和所述第2槽彎曲部的、夾在所述第1槽彎曲部與所述第2槽彎曲部之間的輪胎寬度方向的區(qū)域內(nèi)。

優(yōu)選的是，所述周向副槽的槽寬P4相對于所述中央塊的輪胎寬度方向上的最大寬度WB的比P4/WB為0.02～0.07。

優(yōu)選的是，所述中央塊的輪胎周向上的最大長度LB相對于所述中央塊的輪胎寬度方向上的最大寬度WB的比LB/WB為0.6～0.8。

優(yōu)選的是，在所述一對周向主槽配置有向輪胎寬度方向外側(cè)彎折或彎曲的第1槽彎曲部和向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)彎折或彎曲的第2槽彎曲部以形成波形狀，

與所述第1槽彎曲部對應(yīng)而形成的所述中央塊的頂部均為鈍角的角部。

優(yōu)選的是，所述一對周向主槽和所述中央橫槽的槽寬均為7～20mm。

優(yōu)選的是，所述重載荷用充氣輪胎安裝于建筑用車輛或工業(yè)用車輛。

發(fā)明的效果

根據(jù)上述的重載荷用充氣輪胎，至少能夠維持牽引性能，并且提高胎面中央?yún)^(qū)域的耐磨損性。

附圖說明

圖1是本實(shí)施方式的重載荷用充氣輪胎的一例的截面圖。

圖2是將設(shè)置于本實(shí)施方式的輪胎的胎面部的胎面花紋平面展開了的花紋圖。

圖3是放大了本實(shí)施方式的輪胎所具備的中央橫槽而示出的圖。

圖4是說明本實(shí)施方式的胎面花紋中的中央橫槽的優(yōu)選的形狀的例子的圖。

圖5是示出本實(shí)施方式的輪胎所具備的周向主槽中的底升高部的一例的圖。

圖6是示出本實(shí)施方式的輪胎的胎面花紋的變形例的平面展開圖。

圖7是示出以往例的輪胎的胎面花紋的圖。

具體實(shí)施方式

以下，參照附圖對本實(shí)施方式的充氣輪胎詳細(xì)地進(jìn)行說明。

在本說明書中，輪胎寬度方向是指充氣輪胎的旋轉(zhuǎn)中心軸方向，輪胎周向是指在使輪胎以輪胎旋轉(zhuǎn)中心軸為中心旋轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生的胎面表面的旋轉(zhuǎn)面的旋轉(zhuǎn)方向。輪胎徑向是指從輪胎旋轉(zhuǎn)中心軸輻射狀地朝向的方向。輪胎徑向外側(cè)是指遠(yuǎn)離輪胎旋轉(zhuǎn)中心軸的一側(cè)，輪胎徑向內(nèi)側(cè)是指靠近輪胎旋轉(zhuǎn)中心軸的一側(cè)。另外，輪胎寬度方向外側(cè)是指在輪胎寬度方向上遠(yuǎn)離輪胎赤道線的一側(cè)，輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)是指在輪胎寬度方向上靠近輪胎赤道線的一側(cè)。

另外，本說明書所說的重載荷用充氣輪胎除了JATMA(日本汽車輪胎協(xié)會標(biāo)準(zhǔn))YEAR BOOK 2014的C章所記載的輪胎之外，還指的是D章所記載的1種(自卸卡車、鏟運(yùn)機(jī)(英文：scraper))用輪胎、2種(平地機(jī)(英文：grader))用輪胎、3種(鏟式裝料機(jī)(英文：shovel loader)等)用輪胎、4種(輪胎壓路機(jī)(英文：tire roller))用輪胎、移動(dòng)式起重機(jī)(英文：mobile crane)(卡車起重機(jī)(英文：truck crane)、輪式起重機(jī)(英文：wheel crane))用輪胎、或TRA 2013 YEAR BOOK的SECTION 4或section 6所記載的車輛用輪胎。

圖1是本實(shí)施方式的充氣輪胎(以后簡稱為輪胎)的截面圖。圖1是以通過后述的圖2中的X-X′線、并通過輪胎旋轉(zhuǎn)軸的平面切斷而得到的截面圖。圖1中，輪胎徑向通過R(朝向不同側(cè)的兩個(gè)箭頭)來示出方向、輪胎寬度方向通過W(朝向不同側(cè)的兩個(gè)箭頭)來示出方向。

圖1所示的輪胎1具有：胎面部2、胎側(cè)部3以及胎圈部4。胎圈部4在輪胎寬度方向的兩側(cè)具有一對胎圈芯4a。在一對胎圈芯4a之間架設(shè)有胎體層5。胎體層5的兩端部繞胎圈芯4a從輪胎內(nèi)側(cè)向輪胎外側(cè)折回。胎體層5可以由一片胎體簾布層(英文：carcass ply)構(gòu)成，也可以由多片胎體簾布層構(gòu)成。

在胎面部2的胎體層5的外周側(cè)設(shè)有帶束層6。帶束層6沿著從輪胎徑向的內(nèi)側(cè)朝向輪胎徑向的外側(cè)的方向按順序設(shè)有第1交叉帶束層6a、第2交叉帶束層6b以及第3交叉帶束層6c。第1交叉帶束層6a、第2交叉帶束層6b以及第3交叉帶束層6c各包括兩個(gè)帶束。在第1交叉帶束層6a、第2交叉帶束層6b以及第3交叉帶束層6c的各自的一對帶束中，加強(qiáng)簾線相對于輪胎周向向互相不同側(cè)傾斜。在圖1所示的帶束層6的形態(tài)中，第1交叉帶束層6a的兩個(gè)帶束中、位于輪胎徑向的內(nèi)側(cè)的帶束的輪胎寬度方向上的帶束寬度比位于輪胎徑向的外側(cè)的帶束的輪胎寬度方向上的帶束寬度窄。第2交叉帶束層6b的兩個(gè)帶束中、位于輪胎徑向的內(nèi)側(cè)的帶束的輪胎寬度方向上的帶束寬度比位于輪胎徑向的外側(cè)的帶束的輪胎寬度方向上的帶束寬度寬。第3交叉帶束層6c的兩個(gè)帶束中、位于輪胎徑向的內(nèi)側(cè)的帶束的輪胎寬度方向上的帶束寬度比位于輪胎徑向的外側(cè)的帶束的輪胎寬度方向上的帶束寬度寬。不特別限制帶束寬度，圖1所示的帶束寬度的形態(tài)是一例。另外，帶束層6由三個(gè)交叉帶束層構(gòu)成，但也可以由兩層交叉帶束層構(gòu)成，不特別限制帶束構(gòu)成。另外，在第2交叉帶束層6b的帶束層間也可以局部地設(shè)置片狀的橡膠層。

從能夠有效地獲得帶束抑制輪胎欲在輪胎徑向上膨脹的這一變形的、所謂的環(huán)箍效果(日文：タガ効果)的方面來看，優(yōu)選在第1交叉帶束層6a的各帶束的加強(qiáng)簾線中相對于輪胎周向角度最低的的帶束簾線的、相對于輪胎周向的傾斜角度為20～24度。從能夠有效地獲得環(huán)箍效果的方面來看，優(yōu)選在第2交叉帶束層6b的各帶束的加強(qiáng)簾線中相對于輪胎周向角度最低的的帶束簾線的、相對于輪胎周向的傾斜角度為16～20度。另外，優(yōu)選的是，在第3交叉帶束層16c的各帶束的加強(qiáng)簾線中相對于輪胎周向角度最低的的帶束簾線的、相對于輪胎周向的傾斜角度為22～26度。優(yōu)選的是，第1交叉帶束層16a的各帶束的加強(qiáng)簾線中的上述傾斜角度比第2交叉帶束層6b中的上述傾斜角度大。

這樣的輪胎1的結(jié)構(gòu)是一例，輪胎1也可以具備此外的公知的結(jié)構(gòu)。

(胎面花紋)

圖2是將設(shè)置于輪胎1的胎面部2的胎面花紋平面展開了的花紋圖。圖2中，輪胎周向通過C來示出方向，輪胎寬度方向通過W來示出方向。

胎面部2具備胎肩橫槽10、一對周向主槽12、中央橫槽14以及中央塊16來作為胎面花紋。

胎肩橫槽10在以輪胎赤道線CL為基準(zhǔn)的輪胎寬度方向的兩側(cè)(第1側(cè)和第2側(cè))的半胎面區(qū)域的每一區(qū)域，在輪胎周向上隔有間隔地設(shè)有多個(gè)。胎肩橫槽10在以輪胎赤道線CL為基準(zhǔn)的輪胎寬度方向的兩側(cè)的半胎面區(qū)域的每一區(qū)域，向輪胎寬度方向外側(cè)延伸，輪胎寬度方向外側(cè)的端向處于輪胎寬度方向的兩側(cè)的胎面端(接地端)18開口。如圖1所示，胎面端18是胎面部2與側(cè)部3的外形形狀連接的部分，在該連接的部分變圓了的情況下，胎面端18是指將胎面部2的外形形狀沿著該形狀延長的延長線與將側(cè)部3的外形形狀沿著該形狀延長的延長線的交點(diǎn)。

在位于輪胎寬度方向的兩側(cè)的胎肩橫槽10中，一方的半胎面區(qū)域中的一個(gè)胎肩橫槽10的輪胎周向上的位置處于另一方的半胎面區(qū)域中的相鄰的兩個(gè)胎肩橫槽的輪胎周向上的位置之間。

而且，胎肩橫槽10在每個(gè)半胎面區(qū)域中，胎肩橫槽10所具有的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的端的輪胎寬度方向上的位置位于比后述的中央橫槽14的端的輪胎寬度方向上的位置靠輪胎寬度方向外側(cè)處，且胎肩橫槽10在輪胎周向上，在中央橫槽14中在輪胎周向上相鄰的相鄰中央橫槽14之間的胎肩區(qū)域各設(shè)置有一個(gè)。由此，后述的周向主槽12交替地連接中央橫槽14的端和胎肩橫槽10的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的端而呈波形狀。

一對周向主槽12設(shè)置于以輪胎赤道線CL為基準(zhǔn)的輪胎寬度方向的兩側(cè)(第1側(cè)和第2側(cè))的半胎面區(qū)域。每個(gè)周向主槽12在每個(gè)半胎面區(qū)域，交替地連接后述的中央橫槽14的端和胎肩橫槽10的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的端而遍及輪胎周向上整周地形成為波形狀。一對周向主槽12的槽寬比胎肩橫槽10的槽寬窄。槽為波形狀是指槽蜿蜒的形狀，形成槽的波形狀的相對于輪胎寬度方向外側(cè)或輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)彎曲成凸?fàn)畹牟蹚澢?第3槽彎曲部和第4槽彎曲部)可以是角形狀，也可以是變圓了的彎曲形狀。在彎曲形狀中，也包括確定曲率半徑地使與槽的角形狀的部分相接的橡膠塊的角部變圓而得到的形狀，即對橡膠塊的角部進(jìn)行倒角而形成的槽的彎曲形狀。另外，上述槽彎曲部(第3槽彎曲部和第4槽彎曲部)之外的部分可以是直線形狀也可以是彎曲形狀。在使槽彎曲部(第3槽彎曲部和第4槽彎曲部)和槽彎曲部(第3槽彎曲部和第4槽彎曲部)之外的部分為彎曲形狀的情況下，也可以使兩個(gè)彎曲形狀為相同曲率半徑的彎曲形狀。另外，也可以是，使在輪胎周向上相鄰的兩個(gè)槽彎曲部(第3槽彎曲部和第4槽彎曲部)中的一方為直線形狀的槽與彎曲形狀的槽連接而形成的彎折形狀的槽彎曲部，使另一方為彎曲形狀的槽彎曲部。

具體而言，周向主槽12在輪胎周向上具有多個(gè)向輪胎寬度方向的外側(cè)和輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)呈凸?fàn)畹貜澢牟蹚澢?1(第3槽彎曲部11a和第4槽彎曲部11b)，一邊在輪胎寬度方向上波形狀地蜿蜒一邊在輪胎周向上延伸。一對周向主槽12的各周向主槽通過槽彎曲部11中的向輪胎寬度方向外側(cè)呈凸?fàn)畹貜澢牡?槽彎曲部11a而與胎肩橫槽10連接。另外，一對周向主槽12的各周向主槽通過槽彎曲部11中的向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)呈凸?fàn)畹貜澢牡?槽彎曲部11b而與中央橫槽14連接。第4槽彎曲部11b的輪胎周向上的位置相對于相反側(cè)的半胎面區(qū)域的第4槽彎曲部11b的輪胎周向上的位置錯(cuò)開。因此，中央橫槽14在相對于輪胎寬度方向傾斜的方向上延伸。而且，一對周向主槽12的槽寬比胎肩橫槽10的槽寬窄。

中央橫槽14在輪胎周向上隔有間隔地設(shè)有多個(gè)。中央橫槽14以橫切輪胎赤道線CL的方式，向以輪胎赤道線CL為基準(zhǔn)的輪胎寬度方向的兩側(cè)(第1側(cè)和第2側(cè))的半胎面區(qū)域延伸并具有兩端。中央橫槽14的兩端是將一對周向主槽12的各周向主槽中的槽彎曲部11中的向輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)呈凸?fàn)畹貜澢牡?槽彎曲部11b彼此連接的槽。中央橫槽14與輪胎赤道線CL交叉。此外，一對周向主槽12的波形狀均為具有預(yù)定的波長的波形狀，這兩個(gè)波形狀的輪胎周向上的相位互相錯(cuò)開大致半間距。即，一對周向主槽12中一方的周向主槽12的第3槽彎曲部11a的輪胎周向上的位置處于另一方的周向主槽12的、在輪胎周向上相鄰的第3槽彎曲部11a的輪胎周向上的位置之間。一對周向主槽12中一方的周向主槽12的第3槽彎曲部11a與另一方的周向主槽12的第4槽彎曲部11b設(shè)置于輪胎周向上的大致相同的位置。

在中央橫槽14設(shè)有彎折形狀的兩個(gè)槽彎曲部即第1槽彎曲部14a、第2槽彎曲部14b。圖3是放大了形成中央橫槽14的彎折形狀的部分即第1槽彎曲部14a、第2槽彎曲部14b而示出的圖。

第1槽彎曲部14a是輪胎寬度方向中，相對于輪胎赤道線CL在圖2所示的紙面左側(cè)(第1側(cè))以向輪胎周向上的圖2、圖3的紙面上側(cè)(第3側(cè))突出的方式彎折或彎曲的部分，第2槽彎曲部14b是在圖2所示的紙面右側(cè)(第2側(cè))以向輪胎周向上的圖3的紙面下側(cè)(第4側(cè))突出的方式彎折或彎曲的部分。

此外，在本實(shí)施方式中，第1槽彎曲部14a、第2槽彎曲部14b為彎折形狀，但也可以是彎曲形狀。在彎曲形狀中，也包括確定曲率半徑地使與槽的角形狀的部分相接的橡膠塊的角部變圓而得到的形狀，即對橡膠塊的角部進(jìn)行倒角而形成的槽的彎曲形狀。

中央橫槽14通過具有第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b，而在輪胎周向上波狀地移位。優(yōu)選的是，第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b的形狀為例如通過所述第1槽彎曲部14a、第2槽彎曲部14b而形成的中央橫槽14的彎曲的角度θ(參照圖3)成為鈍角的形狀。優(yōu)選的是，第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b在輪胎赤道線CL的輪胎寬度方向兩側(cè)，設(shè)置于距輪胎赤道線CL相同的距離的位置。優(yōu)選的是，設(shè)置成輪胎赤道線CL通過中央橫槽14中、第1槽彎曲部14a與第2槽彎曲部14b之間的部分，另外，優(yōu)選的是，在該部分，中央橫槽14相對于輪胎寬度方向的傾斜的朝向與該部分之外的部分的傾斜的朝向不同。

本實(shí)施方式的中央橫槽14具有包括在一對周向主槽12之間直線狀地延伸的直線部和第1槽彎曲部14a及第2槽彎曲部14b的結(jié)構(gòu)，但是也可以使用彎曲形狀的槽來代替上述直線部。另外，也可以是，使第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b中的一方為彎折形狀，使另一方為彎曲形狀。在使第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b為彎曲形狀，使用彎曲形狀的槽來代替上述直線部的情況下，兩個(gè)彎曲形狀也可以是相同曲率半徑的彎曲形狀。另外，也可以是，使第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b中的一方為直線形狀的槽與彎曲形狀的槽連接而形成的彎折形狀的槽彎曲部，使另一方為彎曲形狀的槽彎曲部。中央橫槽14的形狀也可以是一邊波形狀地在輪胎周向上移位一邊在輪胎寬度方向上延伸的槽形狀。

由這樣的中央橫槽14和周向主槽11A、11B劃分出的中央塊16形成為多個(gè)，并沿著輪胎周向而形成為一列。在中央塊16中，有輪胎赤道線(輪胎中心線)CL通過。

圖4是說明確定中央塊14的形狀的中央橫槽14的優(yōu)選的形狀的例子的圖。如圖4所示，中央橫槽14的第1槽彎曲部14a在以輪胎赤道線CL為基準(zhǔn)的第1側(cè)(圖4中的紙面左側(cè))以向輪胎周向的第3側(cè)(圖3中的紙面上方向的一側(cè))突出的方式彎折或彎曲。

中央橫槽14的第2槽彎曲部14b在以輪胎赤道線CL為基準(zhǔn)的第2側(cè)(圖4中的紙面右側(cè))以向輪胎周向的第4側(cè)(圖3中的紙面下方向的一側(cè))突出的方式彎折或彎曲。第4側(cè)相對于第3側(cè)為相反側(cè)。在此，中央橫槽14與周向主槽12連接的第1側(cè)的第1連接端部14c和中央橫槽14與周向主槽12連接的第2側(cè)的第2連接端部14d相當(dāng)于周向周槽11的輪胎寬度方向的內(nèi)側(cè)的頂端、即第2槽彎曲部11b、11b。中央橫槽14相對于輪胎寬度方向傾斜，因此中央橫槽14的第2連接端部14d處于比第1連接端部14c靠輪胎周向的第3側(cè)(圖3中的紙面上方向的一側(cè))的位置。

此時(shí)，優(yōu)選的是，關(guān)于中央橫槽14的槽寬度方向上的中心位置，連結(jié)第1槽彎曲部14a向輪胎周向的第3側(cè)(圖3中的上方向的一側(cè))突出的突出端與第1連接端部14c的第1直線14e相對于輪胎寬度方向的傾斜角度(大于0度且小于90度的傾斜角度)、以及連結(jié)第2槽彎曲部14b向輪胎周向的第4側(cè)突出的突出端與第2連接端部14d的第2直線14f相對于輪胎寬度方向的傾斜角度(大于0度且小于90度的傾斜角度)比連結(jié)中央橫槽14的第1連接端部14c與第2連接端部14d的第3直線14g相對于輪胎寬度方向的傾斜角度(大于0度且小于90度的傾斜角度)大。

在本實(shí)施方式的更優(yōu)選的形態(tài)中，如圖2、圖4所示，關(guān)于中央橫槽14的槽寬度方向上的中心位置，中央橫槽14的在第1槽彎曲部14a向輪胎周向的第3側(cè)突出的突出端與第1連接端部14c之間的部分在第1直線14e上、或者相對于第1直線14e處于第3側(cè)，中央橫槽14的在第2槽彎曲部14b向輪胎周向的第4側(cè)突出的突出端與第2連接端部14d之間的部分在第2直線14f上、或者相對于第2直線14f處于第4側(cè)。

通過形成這樣的中央塊16，能夠提高中央塊16的胎面剛性。即，中央塊16為由相對于輪胎寬度方向向一方向傾斜的中央橫槽14而規(guī)定了形狀的各向異性形狀，因此在從輪胎接地面將中央塊16硌壓得從路面離開時(shí)，中央塊16因?yàn)楦飨虍愋孕螤疃槙r(shí)針旋轉(zhuǎn)或逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)地扭轉(zhuǎn)變形。此時(shí)，周向主槽12的槽寬窄，所以中央塊16在第3槽彎曲部11a、第4槽彎曲部11b處與隔著周向周槽12而在輪胎寬度方向上相鄰的胎肩塊咬合而作為一體發(fā)揮功能，另外，隔著中央橫槽14而在輪胎周向上相鄰的中央塊16彼此在第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b咬合而作為一體發(fā)揮功能，因此能夠提高中央塊16的胎面剛性。通過提高中央塊16的胎面剛性，能夠抑制中央塊16的扭轉(zhuǎn)，并且能夠抑制在中央橫槽14的輪胎周向的兩側(cè)的中央塊16的局部的區(qū)域的磨損。

進(jìn)而，因在中央橫槽14設(shè)有第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b，所以在將中央塊16硌壓得從路面離開時(shí)，中央塊16的各部分因從路面受到輪胎周向的剪切力而要變形倒塌。此時(shí)，中央塊16的第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b周圍的陸部互相咬合從而在輪胎周向上相鄰的兩個(gè)塊作為一個(gè)塊發(fā)揮功能而產(chǎn)生反作用力。因此，通過將第1槽彎曲部14a、14b設(shè)置于中央橫槽14，從而能夠提高中央塊16的胎面剛性。通過提高中央塊16的胎面剛性，能夠抑制中央塊16的倒塌，因此能夠抑制在中央橫槽14的輪胎周向的兩側(cè)的中央塊16的局部區(qū)域的磨損。

在此，一對周向主槽12設(shè)置于胎面部2中從輪胎赤道線CL向輪胎寬度方向的兩側(cè)離開胎面寬度T的一半的30％～60％的距離的區(qū)域內(nèi)。即，在上述區(qū)域內(nèi)，包含一對周向主槽12的各周向主槽的全部。而且，一對周向主槽12的波形狀的振幅c(參照圖2)相對于胎面寬度T(參照圖2)的比c/T為0.05～0.15。而且，中央橫槽14的槽寬P3(參照圖2)相對于中央塊16的輪胎周向上的最大長度LB(參照圖2)的比P3/LB為0.03～0.07。

胎面寬度T是指沿著輪胎寬度方向的兩側(cè)的胎面端18間的彎曲的胎面部2的外形形狀的外圍長度。一對周向主槽12的波形狀的振幅c是指第3槽彎曲部11a的位置(周向主槽12的輪胎寬度方向上的最外側(cè)的輪胎寬度方向上的位置)與第4槽彎曲部11b的位置(周向主槽12的輪胎寬度方向上的最內(nèi)側(cè)的輪胎寬度方向上的位置)之間的輪胎寬度方向上的距離。中央塊16的輪胎周向上的最大長度LB是指在輪胎寬度方向上的各位置處對中央塊16測量其輪胎周向上的長度時(shí)的最大長度。中央橫槽14的槽寬P3是指中央橫槽14的最大寬度。此外，在本實(shí)施方式中，中央橫槽14的槽寬P3是一定的。

通過將一對周向主槽12設(shè)置于從輪胎赤道線CL向輪胎寬度方向的兩側(cè)離開胎面寬度T的一半的30％～60％的距離的區(qū)域內(nèi)，從而由相鄰的胎肩橫槽10與周向主槽12劃分出的胎肩塊的大小與中央塊16的大小接近，由此能夠使兩個(gè)塊剛性接近，因此能夠使胎面部2的胎面中央?yún)^(qū)域與胎面胎肩區(qū)域的磨損速度接近于同等程度，并且提高胎面中央?yún)^(qū)域的耐磨損性。由此，能夠抑制胎面中央?yún)^(qū)域相對于胎面胎肩區(qū)域的偏磨損。從減小胎面胎肩區(qū)域與胎面中央?yún)^(qū)域之間的上述塊剛性的差的方面來看，一對周向主槽12的位置優(yōu)選位于在輪胎寬度方向的兩側(cè)距輪胎赤道線CL胎面寬度T的一半的35％～55％的距離的區(qū)域內(nèi)。

另外，通過使振幅c相對于胎面寬度T的比c/T為0.05～0.15，由此來減小胎面中央?yún)^(qū)域與胎面胎肩區(qū)域的塊剛性的差。而且，能夠在與第3槽彎曲部11a相對應(yīng)而形成的中央塊16的頂部為角形狀的情況下，使該角部為鈍角，能夠在上述頂部為彎曲形狀的情況下，使其為曲率半徑大的彎曲形狀，從而能夠抑制以頂部為中心的局部的磨損。在比c/T小于0.05的情況下，接近為在輪胎周向上直線狀地延伸的直線主槽，因此該直線主槽周圍的塊剛性相對于中央塊16的中央部(遠(yuǎn)離邊緣的內(nèi)側(cè)部分)和/或胎肩塊的中央部(遠(yuǎn)離邊緣的內(nèi)側(cè)部分)極度地下降。結(jié)果，在上述主槽周圍部分與上述中央部之間塊剛性差變大，變得容易在主槽的周圍的部分發(fā)生磨損。另一方面，在比c/T超過0.15的情況下，若中央塊16的第3槽彎曲部11a的頂部為角形狀則該角為銳角，若上述頂部為彎曲形狀，則為曲率半徑小的彎曲形狀。因此，銳角或曲率半徑小的頂部容易變?yōu)槠p的核心。而且，通過使寬度P3相對于中央塊16的最大長度LB的比P3/LB為0.03～0.07，由此能夠使中央塊16的沿著輪胎周向的長度為適當(dāng)?shù)拈L度。進(jìn)而，能夠抑制塊剛性的降低，抑制胎面中央?yún)^(qū)域相對于胎面胎肩區(qū)域的偏磨損，從而能夠?qū)崿F(xiàn)兼顧牽引性能和耐偏磨損性。

另外，作為胎面花紋的優(yōu)選的形態(tài)，優(yōu)選的是，在一對周向主槽12的各周向主槽中，具備槽深局部地變淺的底升高部12a。圖5是示出底升高部12a的一例的圖。通過將底升高部12a設(shè)置于周向主槽12，由此能夠確保中央塊16的胎面剛性在預(yù)定的范圍內(nèi)而抑制對牽引性能有效的中央塊16的倒塌。而且，因可抑制中央塊16的倒塌，所以能夠抑制塊的邊緣周圍的磨損。如圖5所示，底升高部12a設(shè)置于在第3槽彎曲部11a與第4槽彎曲部11b之間相對于輪胎周向傾斜地延伸的部分，但也可以設(shè)置于周向主槽12中的第3槽彎曲部11a或第4槽彎曲部11b的區(qū)域。在周向主槽12中，存在槽深最深的一定的最大深度區(qū)域，從該區(qū)域槽深變淺的部分為底升高部12a。此外，優(yōu)選的是，周向主槽12的最深的槽深為與胎肩橫槽10的槽深相同的槽深。

底升高部12a的形態(tài)可以是槽深從上述最大深度區(qū)域具有高度差而不連續(xù)地變淺的形態(tài)，也可以是槽深從上述最大深度區(qū)域漸漸地變淺的形態(tài)，還可以是槽深變淺一次后，槽深在比最大深度區(qū)域的槽深淺的范圍內(nèi)變深的形態(tài)。這樣，底升高部12a可以是一定的淺的槽深，但也可以無需是一定的淺的槽深，而是槽深發(fā)生變動(dòng)。

此時(shí)，優(yōu)選的是，關(guān)于底升高部12a中的最淺的槽深D2(參照圖5)和胎面部的輪胎寬度方向上的胎面寬度T，比D2/T小于0.05。在比D2/T為0.05以上的情況下，底升高部的槽深與胎面寬度T對比變深，因此變得難以抑制中央塊16的塊的倒塌。比D2/T更優(yōu)選為0.04以下，例如是0.03。不特別限制比D2/T的下限，例如是0.01。

另外，在比D2/T為0.05以上的情況下，底升高部12a的槽深與胎面寬度T對比變深，因此中央塊16的底升高部12a周圍的塊剛性與中央塊16的中央部(遠(yuǎn)離具有底升高部的槽的邊緣的內(nèi)側(cè)部分)的塊剛性之間的差變大，變得容易發(fā)生偏磨損。

從不僅能夠使中央塊16的在輪胎周向和輪胎寬度方向上的塊剛性接近為一定，還能夠使中央塊16的在輪胎周向與輪胎寬度方向之間的各方位上的塊剛性接近為一定的方面來看，優(yōu)選的是，中央塊16的輪胎周向上的最大長度LB相對于中央塊16的輪胎寬度方向上的最大寬度WB的比LB/WB為0.6～0.8。上述比LB/WB更優(yōu)選為0.65～0.75。

從抑制角部受到制動(dòng)力、驅(qū)動(dòng)力或橫力而中央塊16倒塌、使角部不會成為磨損的發(fā)生的核心的方面來看，優(yōu)選的是，中央塊16中的、與波形狀的周向主槽12中的向輪胎寬度方向外側(cè)呈凸?fàn)畹貜澢牟糠旨吹?槽彎曲部11a對應(yīng)而形成的中央塊16的頂部均為鈍角的角部。

另外，從能夠具有牽引性能所需要的中央塊16的邊緣成分，并且能夠抑制容易在周向主槽12和中央橫槽14的周圍發(fā)生的局部的磨損的方面來看，優(yōu)選的是，一對周向主槽12和中央橫槽14的槽寬均為7～20mm，。

此外，優(yōu)選的是，輪胎1安裝于建筑用車輛或工業(yè)用車輛。建筑用車輛或工業(yè)用車輛包括：自卸卡車、鏟運(yùn)機(jī)、平地機(jī)、鏟式裝料機(jī)、輪胎壓路機(jī)、輪式起重機(jī)、卡車起重機(jī)、或壓土機(jī)(COMPACTOR)、運(yùn)土機(jī)(EARTHMOVER)、平地機(jī)(GREADER)、裝載和推土機(jī)(LOADER AND DOZER)等車輛。

這樣，

·輪胎1的周向主槽12設(shè)置于胎面部2中從輪胎赤道線CL向輪胎寬度方向的兩側(cè)離開胎面寬度T的一半的30％～60％的距離的區(qū)域內(nèi)，

·周向主槽12的波形狀的振幅c相對于胎面寬度T的比c/T為0.05～0.15，

·中央橫槽14的槽寬P3相對于中央塊16的輪胎周向上的最大長度LB的比P3/LB為0.03～0.07。

因此，與以往相比能夠增大中央塊16，并且能夠提高牽引性能。而且，能夠使胎面中央?yún)^(qū)域的磨損接近于胎面胎肩區(qū)域的磨損，從而能夠防止在胎面中央?yún)^(qū)域有利于磨損進(jìn)展而輪胎的壽命變短。另外，能夠抑制中央塊16的向輪胎寬度方向外側(cè)突出的頂部的局部的磨損。

作為本實(shí)施方式的胎面花紋，如圖2所示，使用中央橫槽14具備第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b的優(yōu)選的形態(tài)進(jìn)行了說明，但也可以使用不具備第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b的、相對于輪胎寬度方向直線狀地傾斜延伸的中央橫槽14來代替該中央橫槽14。

(變形例)

圖6是示出圖2所示的胎面花紋的變形例的平面展開圖。如圖6所示，優(yōu)選的是，在每個(gè)中央塊16的區(qū)域設(shè)有周向副槽20。周向副槽20是將中央橫槽14中在輪胎周向上相鄰的中央橫槽間連接的槽。優(yōu)選的是，周向副槽20例如在中央橫槽14的第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b的頂端的位置(具體而言，從連結(jié)中央橫槽14的兩端的假想直線向輪胎周向最突出的位置)與中央橫槽14連接。另外，優(yōu)選的是，周向副槽20具有第5槽彎曲部21a和第6槽彎曲部21b。第5槽彎曲部21a和第6槽彎曲部21b的形狀除了彎折形狀之外，也可以是彎曲形狀。在彎曲形狀中，也包括確定曲率半徑地使與槽的角部相接的橡膠塊的角部變圓而得到的形狀，即對橡膠塊的角部進(jìn)行倒角而形成的槽的彎曲形狀。

另外，優(yōu)選的是，周向副槽20與各中央橫槽14的連接位置處于包含第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b的、夾在第1槽彎曲部14a與第2槽彎曲部14b之間的輪胎寬度方向的區(qū)域內(nèi)。

在本變形例中，周向副槽20具有：從中央橫槽14平行于輪胎周向地延伸的直線部、與直線部連接的兩個(gè)槽彎曲部即第5槽彎曲部21a和第6槽彎曲部21b、以及在第5槽彎曲部21a與第6槽彎曲部21b之間延伸且在輪胎周向上傾斜的傾斜部。在圖6所示的例子中，設(shè)置于周向副槽20的第5槽彎曲部21a和第6槽彎曲部21b的形狀為彎折形狀，且是通過第5槽彎曲部21a和第6槽彎曲部21b而形成的周向副槽20的彎曲的角度φ(參照圖6)為鈍角的形狀。

也可以使第5槽彎曲部21a和第6槽彎曲部21b中的一方為彎折形狀，使另一方為彎曲形狀。

在本實(shí)施方式中，在周向副槽20設(shè)有第5槽彎曲部21a和第6槽彎曲部21b，但也可以僅設(shè)有一個(gè)槽彎曲部，還可以設(shè)有三個(gè)以上的槽彎曲部。在該情況下，周向副槽20中的上述直線部也可以不平行于輪胎方向地延伸。另外，如圖6所示，優(yōu)選的是，輪胎赤道線CL通過在周向副槽20中的、連結(jié)兩個(gè)槽彎曲部即第5槽彎曲部21a與第6槽彎曲部21b之間的部分。

如圖6所示，周向副槽20的上述直線部具有平行于輪胎周向地延伸的槽形狀，但也可以使上述直線部為彎曲形狀來代替該槽形狀。在使第5槽彎曲部21a和第6槽彎曲部21b為彎曲形狀，且使上述直線部為彎曲形狀的情況下，也可以使兩個(gè)彎曲形狀為具有相同曲率半徑的彎曲形狀。另外，也可以使第5槽彎曲部21a和第6槽彎曲部21b中的一方為直線形狀的槽與彎曲形狀的槽連接而形成的彎折形狀的槽彎曲部，使另一方為彎曲形狀的槽彎曲部。另外，如上所述，周向副槽20具有直線部、第5槽彎曲部21a和第6槽彎曲部21b、以及傾斜部，但也可以是一邊波形狀地在輪胎周向上移位一邊在輪胎周向上延伸的槽形狀來代替該形狀。

通過這樣地設(shè)置周向副槽20，能夠緩和中央塊16的塊剛性的過高。由此，能夠防止在填充氣壓時(shí)的表示胎面部2的外形的輪廓形狀的曲率半徑在中央?yún)^(qū)域(存在中央塊16的區(qū)域)變大、在胎肩區(qū)域(存在胎肩橫槽10的區(qū)域)急劇地變小的、走型形狀。而且，能夠使從上述中央?yún)^(qū)域到上述胎肩區(qū)域的范圍內(nèi)的胎面部2的輪廓形狀為曲率半徑的變化平穩(wěn)的輪廓形狀。由此，能夠抑制容易在上述曲率變化很大的周向主槽12周圍發(fā)生的局部的磨損。

另外，優(yōu)選的是，周向副槽20的槽寬P4(參照圖6)相對于中央塊16的輪胎寬度方向上的最大寬度WB的比P4/WB為0.02以上且0.07以下。在此，在周向副槽20具有一定的槽寬的情況下，槽寬P4為一定的槽寬，在周向副槽20的槽寬發(fā)生變化的情況下，指的是周向副槽20的最大槽寬。另外，最大寬度WB是指中央塊16的從輪胎赤道線CL到朝向輪胎寬度方向的兩側(cè)離開最遠(yuǎn)的位置為止的距離的合計(jì)值。通過使比P4/WB為0.02～0.07，從而能夠使中央塊16的塊剛性在預(yù)定的范圍內(nèi)。

(實(shí)施例、以往例、比較例)

為了調(diào)查本實(shí)施方式的輪胎的效果，試制各種胎面花紋不同的輪胎，來對胎面中央?yún)^(qū)域的耐磨損特性和牽引性能進(jìn)行調(diào)查。試制的輪胎為46/90R57。將該輪胎安裝于輪輞尺寸29.00-6.0(TRA規(guī)定輪輞(日文：規(guī)定リム))，并將700kPa(TRA規(guī)定氣壓(日文：規(guī)定空気圧))，負(fù)載載荷617.81kN(TRA標(biāo)準(zhǔn)載荷(日文：規(guī)格荷重))作為試驗(yàn)條件，使用200噸用自卸卡車，進(jìn)行相同的越野路面的行駛，進(jìn)行耐偏磨損性試驗(yàn)和牽引試驗(yàn)。耐偏耗性是表示與胎面胎肩區(qū)域的磨損量相對的胎面中央?yún)^(qū)域的磨損量的大小的性能。

對于耐偏磨損性，通過測定求出5000小時(shí)行駛后的、胎面中央?yún)^(qū)域的磨損量相對于胎面胎肩區(qū)域的磨損量的比，以后述的以往例的胎面中央?yún)^(qū)域的磨損量相對于胎面胎肩區(qū)域的磨損量的比為基準(zhǔn)(指數(shù)100)，以指數(shù)表示上述比的倒數(shù)，指數(shù)越大則耐偏磨損性越優(yōu)異。

在牽引試驗(yàn)中，使用新品時(shí)的輪胎，測定從40km/小時(shí)的速度到車輛停止為止的距離。上述測定結(jié)果表示制動(dòng)性能，但能夠判斷為與牽引性能相同。以后述的以往例的測定結(jié)果為基準(zhǔn)(指數(shù)100)，以指數(shù)表示測定結(jié)果的倒數(shù)，指數(shù)越大則牽引性越優(yōu)異。

試制的輪胎為以往例、實(shí)施例1～22以及比較例1～7。

圖7是示出以往例的胎面花紋的圖。圖7所示的胎面花紋具備：胎肩橫槽110、一對周向主槽112、中央橫槽114以及中央塊116。胎肩橫槽110、一對周向主槽112、中央橫槽114以及中央塊116分別具有與胎肩橫槽10、一對周向主槽12、中央橫槽14以及中央塊16同樣的結(jié)構(gòu)，但胎肩橫槽110的槽寬和周向主槽112的槽寬與胎肩橫槽10的槽寬相同。周向主槽112的槽寬與胎肩橫槽110相同，所以不是周向主槽12那樣槽寬比胎肩橫槽10的槽寬窄的周向主槽，因此在下述表1中，設(shè)為無波形狀的周向主槽。

實(shí)施例1～22和比較例1～7使用了圖2或圖6所示的胎面花紋。

實(shí)施例23、24除了使圖2所示的胎面花紋的中央橫槽14為沒有第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b的、在輪胎寬度方向上傾斜的直線形狀的傾斜橫槽之外，與實(shí)施例1、2設(shè)為相同規(guī)格。

對于下述表1～5，示出胎面花紋的各要素和此時(shí)的耐偏磨損性和牽引性的評價(jià)結(jié)果。

表1示出使周向主槽的位置、比c/T以及比P3/LB均不滿足本實(shí)施方式的胎面花紋(比較例1)、和使比c/T和比P3/LB(比c/T＝0.1、比P3/LB＝0.06)固定并對周向主槽的位置進(jìn)行各種變更后的胎面花紋(實(shí)施例1～3、比較例2、3)的評價(jià)結(jié)果。

以后，在表1～5中，用最接近輪胎赤道線CL的周向主槽的位置與輪胎赤道線CL之間的距離、離輪胎赤道線CL最遠(yuǎn)的周向主槽的位置與輪胎赤道線CL之間的距離除以胎面寬度T的一半而得到的值的百分?jǐn)?shù)表示來示出“周向主槽的位置”。

表2A、2B示出在表1中的實(shí)施例2的基礎(chǔ)上，使周向主槽的位置和P3/LB(周向主槽的位置＝35％～55％、P3/LB＝0.06)固定，對比c/T進(jìn)行各種變更后的胎面花紋(實(shí)施例2、實(shí)施例4、5、比較例4、5)的評價(jià)結(jié)果。而且，在表2A、2B中，示出使周向主槽的位置和比c/T(位置＝35％～55％、比c/T＝0.01)固定，對比P3/LB進(jìn)行各種變更后的胎面花紋(實(shí)施例6～8、比較例6、7)的評價(jià)結(jié)果。

在表3中，示出將周向主槽的位置、比c/T以及比P3/LB設(shè)定為包含在本實(shí)施方式的范圍內(nèi)，對比D2/T進(jìn)行各種變更后的胎面花紋(實(shí)施例9～12)的評價(jià)結(jié)果。

表4A、4B示出將周向主槽的位置、比c/T以及比P3/LB設(shè)定為包含在本實(shí)施方式的范圍內(nèi)，對比P4/WB進(jìn)行各種變更后的胎面花紋(實(shí)施例13～17)的評價(jià)結(jié)果。而且，在表4中，示出將周向主槽的位置、比c/T以及比P3/LB設(shè)定為包含在本實(shí)施方式的范圍內(nèi)，對比LB/WB進(jìn)行各種變更后的胎面花紋(實(shí)施例18～22)的評價(jià)結(jié)果。

表5示出相對于表1的實(shí)施例1、2，在中央橫槽14沒有設(shè)置第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b的例子的評價(jià)結(jié)果(實(shí)施例23、24)。

表1

表2A

表2B

表3

表4A

表4B

表5

根據(jù)表1、表2A、2B的比較例2～7和實(shí)施例1～8的比較可知，通過周向主槽12位于距輪胎赤道線CL胎面寬度T的一半的30％～60％的范圍內(nèi)，比c/T為0.05～0.15，以及比P3/LB為0.03～0.07，從而能夠提高耐偏磨損性和牽引性。

根據(jù)表3可知，在提高耐偏磨損性的方面，優(yōu)選的是，比D2/T為0.05以下，優(yōu)選為小于0.05，更優(yōu)選為0.03以下。

根據(jù)表4A、4B可知，在提高耐偏磨損性的方面，優(yōu)選的是，設(shè)置具備第5、第6槽彎曲部21a、21b的周向副槽20，或者使比LB/WB為0.6～0.8。

根據(jù)表5的實(shí)施例23、24可知，即使不在胎面花紋中的中央橫槽14設(shè)置第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b，也會產(chǎn)生本實(shí)施方式的效果，但根據(jù)實(shí)施例23、24的評價(jià)結(jié)果與表1的實(shí)施例1、2的評價(jià)結(jié)果的比較可知，在提高耐偏磨損性的方面，優(yōu)選的是，在胎面花紋中的中央橫槽14設(shè)置第1槽彎曲部14a和第2槽彎曲部14b。

根據(jù)以上所述，本實(shí)施方式的效果明了。

以上，對本發(fā)明的重載荷用充氣輪胎詳細(xì)地進(jìn)行了說明，但本發(fā)明并不限定于上述實(shí)施方式，在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)，當(dāng)然也可以進(jìn)行各種改良和/或變更。

附圖標(biāo)記說明

1：充氣輪胎；

2：胎面部；

3：胎側(cè)部；

4：胎圈部；

4a：胎圈芯；

5：胎體層；

6：帶束層；

6a：第1交叉帶束層；

6b：第2交叉帶束層；

6c：第3交叉帶束層；

10、110：胎肩橫槽；

11：槽彎曲部；

11a：第3槽彎曲部；

11b：第4槽彎曲部；

12、112：周向主槽；

12a：底升高部；

14、114：中央橫槽；

14a：第1槽彎曲部；

14b：第2槽彎曲部；

16、116：中央塊；

18：胎面端；

20：周向副槽；

21a：第5槽彎曲部；

21b：第6槽彎曲部。