布置的第 一室100和第二室110。在該實施方案中，第一室100位于第二熱源30的底部，第二室110 位于第二熱源30的上部。裝置10包含第一熱制動器130 W幫助提供更有效的溫度分布控 審IJ。在該實施方案中，第一室100與第二室110的寬度大致相同。然而，根據(jù)如W下討論的 所用DNA聚合酶的溫度特性，第一室100和第二室110的高度可為約0. 2mm至第二熱源30 沿槽軸80的長度的約80%或90%。圖4B提供了由頂端131、底端132和接觸槽70的壁 133限定出的第一熱制動器130的放大圖。在該實施方案中，第一熱制動器130沿槽軸80 的位置和厚度將由第一室100和第二室110沿槽軸80的高度限定。熱制動器130沿槽軸 80的厚度為約0. 1mm至第二熱源30沿槽軸80的高度的約60%，優(yōu)選約0. 5mm至第二熱源 30的高度的約40 %。根據(jù)所使用的DNA聚合酶的溫度特性，第一熱制動器130可在第二熱 源內(nèi)位于第一室100與第二室110之間的幾乎任意位置。如果與第一熱源20的變性溫度 相比，所使用的DNA聚合酶的最適溫度更接近第二熱源30的退火溫度，那么優(yōu)選將第一熱 制動器130放置為更接近第二熱源30的下表面32,或者反之亦然。
[0319] 圖13A是其中第一室100的寬度小于第二室110的寬度（例如小約0. 9倍至約 0. 3倍，優(yōu)選約0. 8倍至約0. 4倍）的實施例。根據(jù)所使用的DNA聚合酶的溫度特性，也可 采用相反的布置，即第一室100的寬度大于第二室110的寬度。圖13B中示出第一熱制動 器130的放大圖。
[0320] 在圖4A-B和13A-B所示的實施方案中，該裝置的特征是非錐形的第一室和第二 室。在該些實施方案中，第一室與第二室W沿槽軸80 W長度（1)分隔開。在一個實施方案 中，W足W降低來自第一熱源的熱傳遞的面積和厚度（或體積），第一室、第二室和第二熱 源限定出了在第一室與第二室之間接觸槽的第一熱制動器。
[0321] 參照圖14A-B，該裝置的特征是圍繞槽軸80對稱布置的第一室100。第一熱制動 器130位于第一室100與第一絕熱體50之間的第二熱源30的底部上。
[0322] 圖14A-B中示出的第一熱制動器130沿槽軸80的厚度由第一熱制動器130的頂 端131至底端132的距離限定。優(yōu)選該距離為約0. 1mm至第二熱源30沿槽軸80的高度的 約60%，更優(yōu)選約0. 5mm至第二熱源30的高度的約40%。
[0323] 在該實施方案中，該裝置的特征是定位在第二熱源底部上的第一室W及第一室與 第一絕熱體限定出第一熱制動器。第一熱制動器W足W降低來自第一熱源的熱傳遞的面 積和厚度（或體積）在第一室與第一絕熱體之間接觸槽。在該實施方案中，第一熱制動器 包含上表面和下表面，其中第一熱制動器的下表面與第二熱源的下表面位于大致相同的高 度。當使用與第一熱源的變性溫度相比，其最適溫度更接近第二熱源的退火溫度的DNA聚 合酶（例如，Taq DM聚合酶）時，該實施方案尤其有用。
[0324] 圖14C是第一室100的室壁103從第一室100的頂端101到底端102逐漸變細的 實例。還可W根據(jù)所用DNA聚合酶的溫度特性，使用其中第一室100的室壁從底端102到 頂端101逐漸變細的相反布置。第一熱制動器130位于第一室100與第一絕熱體50之間 的第二熱源30的底部。圖14D顯示了第一熱制動器130的放大圖。
[0扣引 D.不對疏接收孔
[0326] 如所提到的，本發(fā)明的一個目的是提供具有至少一個水平不對稱的溫度成形元件 的裝置。"水平不對稱"意指沿垂直于槽和/或槽軸的方向或平面不對稱。顯而易見地，本 文提供的許多裝置實施例可適配為水平不對稱。在一個實施方案中，接收孔在第一熱源中 相對于槽軸不對稱布置，其足W產(chǎn)生適于引起穩(wěn)定、定向?qū)α髁鲃拥乃讲粚ΨQ溫度分布。 不希望受到理論約束，認為接收孔與室底端之間的區(qū)域是可W產(chǎn)生熱對流流動的主要驅(qū)動 力的位置。顯而易見地，該區(qū)域是初始加熱至最高溫度（即變性溫度）W及過渡至較低溫 度（即聚合溫度）發(fā)生的位置，因而最大驅(qū)動力可產(chǎn)生于該區(qū)域。
[0327] 因此本發(fā)明的一個目的是提供具有至少一個水平不對稱的裝置，其中第一熱源中 至少一個接收孔（例如，全部）的寬度或直徑大于第一熱源中槽的寬度或直徑。優(yōu)選地，寬 度不等使得接收孔從槽軸偏離中屯、。在本發(fā)明的該實施例中，接收孔不對稱產(chǎn)生了間隙，其 中與相對側(cè)相比，接收孔一側(cè)的位置更接近槽。認為在該實施方案中，該裝置顯示出從第一 熱源向槽的水平方向上不對稱的加熱。
[032引圖15中示出該種本發(fā)明裝置的一個實施例。如所示出的，接收孔73相對于槽軸 80不對稱布置從形成接收孔間隙74。也就是說，接收孔73相對于槽軸80輕微地偏離中 屯、，例如偏離約0. 02mm至約0. 5mm。在該實施例中，接收孔73垂直于槽軸80的寬度或直徑 大于槽70的寬度或直徑。例如，接收孔73的寬度或直徑可W比槽70的寬度或直徑大出約 0. 04mm 至約 1mm。
[0329] 在圖15所示的實施方案中，槽70的一側(cè)（左側(cè)）與第一熱源20相接觸并且相對 側(cè)（右側(cè)）不與第一熱源20相接觸，從而形成接收孔間隙74。而本發(fā)明適用多種間隙大 小，典型的接收孔間隙可W小至約0. 04mm，尤其是在另一側(cè)與槽相接觸的情況下。換句話 說，一側(cè)形成為槽并且另一側(cè)為小空間。在該實施方案中，認為對一側(cè)（左側(cè)）的加熱優(yōu)先 于相對側(cè)（右側(cè)），提供了引導向上流動至優(yōu)先加熱側(cè)（左側(cè)）的水平方向上不對稱的加 熱。利用與接收孔的壁之間的間隙在一側(cè)小于相對側(cè)的接收孔可W得到類似的作用。
[0330] 為了增強不對稱，可W使接收孔的一側(cè)比相對于第一熱源的另一側(cè)更深（W及更 接近于室和第二熱源）?，F(xiàn)參照圖16A-B所示的裝置，與相對于槽70的一側(cè)（右側(cè)）相比， 接收孔73在孔的一側(cè)（左側(cè)）具有較大深度。在該實施方案中，接收孔73的兩側(cè)保持與 槽70相接觸。如圖16A所示，移動接收孔73側(cè)壁的頂部分W形成大致由槽70與第一熱源 20限定的接收孔間隙74。接收孔間隙74的底部可W垂直于槽軸80(圖16A)或者其可布 置為與槽軸80呈角度（圖16B)。接收孔間隙74的側(cè)壁可W平行于槽軸80 (圖16A)或者 其與槽軸80呈角度（圖16B)。在圖16A-B所示的兩個實施方案中，槽70的一側(cè)相對于第 一熱源20的深度大于具有接收孔間隙74的另一側(cè)的深度。不希望受到理論約束，認為具 有圖16A-B所示的實施方案中較大深度的槽一側(cè)優(yōu)選被加熱，該是因為從第一熱源進行的 更多熱傳遞在該側(cè)產(chǎn)生較大浮動力。還認為通過將該種不對稱接收孔73和接收孔間隙74 加入裝置，槽70-側(cè)的溫度梯度與相對側(cè)相比增加（溫度梯度通常與距離成反比）。還認 為該些特征在一側(cè)（例如圖16A和16B中的左側(cè)）產(chǎn)生較大驅(qū)動力并且支持沿該側(cè)的向上 熱對流。應當理解接收孔73和接收孔間隙74的一個適配或不同適配的組合能夠達到該目 標。然而，對于許多發(fā)明實施方案，使接收孔兩個相對側(cè)的深度差在約0. 1mm至接收孔深度 的約40%至50%的范圍內(nèi)一般是有用的。
[0331] 圖17A-B示出合適的裝置實施方案的另一些實施例，其中接收孔73圍繞槽不對稱 布置。與其它部分相比，接收孔部分在第一熱源中更深并且更接近于室或第二熱源，從而提 供朝向第二熱源的不均勻的對流流動。
[0332] 在圖17A所示的裝置中，接收孔73具有與第一熱源20的頂部21重合的兩個表面。 每個表面面向第二熱源30,并且相對于第二熱源30的下表面32,所述表面之一（圖17A中 右側(cè)的表面）在槽70-側(cè)的間隙大于與槽70相對的表面（左側(cè)的面）的間隙。也就是說， 與另一個相比，一個表面更接近第一室100的底部102或第二熱源30的下表面32。在該 實施方案中，接收孔73的兩側(cè)保持與槽70相接觸。兩個表面之間的接收孔深度差優(yōu)選在 約0. 1mm至接收孔深度的約40%至50%的范圍內(nèi)。第二熱源30的特征是圍繞槽軸80對 稱布置的第一突出部33。同樣在該實施方案中，第一熱源20包含圍繞槽軸80不對稱布置 的第一突出部23。
[0333] 在圖17B中，接受孔73具有與第一熱源20的頂部21重合的單個傾斜表面。相對 于垂直于槽軸80的軸，該傾斜角度為約2°至約45°。在該實施方案中，傾斜表面的頂點 相對接近第一室100的底部102。第二熱源30的特征是圍繞槽軸80對稱布置的第一突出 部33。同樣在該實施方案中，第一熱源20包含圍繞槽軸80不對稱布置的第一突出部23。
[0334] E. -個不對稱室，不對稱的或?qū)ΨQ的接收孔
[0335] 在圖18A-B所示的實施方案中，第一室100圍繞槽軸80不對稱布置，其足W引起 從第二熱源20至槽70的水平方向上不均勻的熱傳遞。接收孔73還可W如圖18A-B所示 圍繞槽70不對稱布置。在圖18A所示的實施方案中，第一室100布置于第二熱源30中并 且在室的一側(cè)具有比相對于槽軸80的另一側(cè)更大的高度。也就是說，沿槽軸80,第一室頂 端101的一個表面與第一室底端102的一個表面之間的長度（圖18A中的左側(cè)）大于第一 室頂端101的另一表面與第一室底端102的另一表面之間的長度（圖18A中的右側(cè)）。兩 個相對側(cè)之間的室高度差優(yōu)選為在約0. 1mm至約5mm。在第一室100的底部101 (或第二熱 源的下表面）與接收孔73的頂端之間有間隙，該間隙在槽70的左側(cè)小于另一側(cè)。
[0336] 在圖18B中，第一室100的底端102相對于垂直于槽軸80的軸傾斜2°至約45。。 在該實施例中，傾斜的頂點更接近于接收孔73。與第一熱源20的上表面21重合的接收孔 73的頂端相對于槽軸80傾斜。在該實施方案中，接收孔的傾斜頂點更接近于第一室的底端 102。也就是說，在第一室100的底部（或第二熱源的下表面）與接收孔73的頂端之間有 間隙，該間隙在槽70的左側(cè)小于在另一側(cè)。
[0337] 圖18A-B所示的構造使得在接收孔73中優(yōu)先在槽70的一側(cè)（即左側(cè)）進行加熱， 因此可W優(yōu)先在該側(cè)開始初始向上的對流流動。然而，由于在該側(cè)具有較長的室長度，所W 第二熱源30使得優(yōu)先在該側(cè)進行冷卻。因此，根據(jù)第一室的不對稱程度，向上流動可將其 路徑改變至另一側(cè)。
[0扣引在圖18C-D，，頂端101與底端102之間的長度在第一室100的一側(cè)（右側(cè)）比相 對于槽軸80的另一側(cè)更大。在該里，圖18C-D中示出將優(yōu)選在室的右側(cè)優(yōu)先從第二熱源進 行冷卻。另外的不對稱通過接收孔73在槽70的一側(cè)（即圖18C-D中的左側(cè)）比另一側(cè)更 大的深度來提供。在接收孔73中，將優(yōu)先在槽70的左側(cè)進行加熱。在該實施方案中，室 100的底102與接收孔73的頂之間的間隙在槽70周圍基本恒定。
[0339] 圖18C-D所示的構造支持優(yōu)先在接收孔73中槽70的一側(cè)（即左側(cè)）進行加熱并 且優(yōu)先在第一室100中在對側(cè)進行冷卻，因此向上的對流流動將優(yōu)先留在左側(cè)。
[0340] 在圖18A-D所示的實施方案中，由室構造引入的不對稱足W引起從第二熱源到槽 的水平不均勻熱傳遞。同樣在該些實施方案中，突出部23、33設置為相對于槽軸80不對稱。
[0341] 具有至少一個結(jié)構不對稱的另一些裝置實施方案也在本發(fā)明的范圍內(nèi)。
[0342] 例如，并且如圖19A-B所示，第一室的底端102設置為相對于槽軸80不對稱。相 對于槽軸80,頂端101與底端102之間的長度在第一室100的一側(cè)（圖19A-B中的左側(cè)） 大于另一側(cè)。第一室的底102與接收孔73的頂之間的間隙在槽70的一側(cè)（圖19A-B中的 左側(cè)）小于另一側(cè)。在該些實施方案中，第一熱源20的第一突出部23圍繞槽軸80對稱。 同樣在該些實施方案中，由于在接收孔73的右側(cè)較大的間隙（相對于槽軸80)，所W優(yōu)先在 該側(cè)進行加熱（由于較大間隙，在該側(cè)通過第二熱源冷卻不那么有效），因而在槽70的右 側(cè)產(chǎn)生較大驅(qū)動力W及在該側(cè)更加顯著的向上流動。此外，第二熱源30的特征是圍繞槽軸 80不對稱的第一突出部33。
[0343] F.具有或不具有熱制動器的一個不對稱室
[0344] 參照圖20A，第一室100相對于槽軸80偏離中屯、。在該實施方案中，接收孔73圍 繞槽軸80對稱并且具有固定深度。第一室100從槽70偏離中屯、W使得室間隙105在一側(cè) 小于對側(cè)。如圖20B所示，室100可W進一步從槽70偏離中屯、W使得槽70的一側(cè)或壁與室 壁相接觸。在該實施方案中，槽形成側(cè)（例如圖29B中的左側(cè)）起著第一熱制動器130的 作用，第一熱制動器130的頂端131和底端132與第一室100的頂端101和底端102重合。 在該實施方案中，第二熱源30與槽70之間的熱傳遞在室間隙105較小或不存在的側(cè)（即 圖20A和B中的左側(cè)）上更大，從而產(chǎn)生水平不對稱的溫度分布。圖20C提供了第一熱制 動器130的展開圖。在兩個相對側(cè)，室間隙的可接受差優(yōu)選為在約0. 2mm至約4至6mm的 范圍內(nèi)，并且因此室軸從槽軸偏離中屯、至少約0. 1mm至約2至3mm。
[0345] 應理解，可W將室的全部或部分做成相對于槽軸80不對稱，例如，室的全部或部 分可偏離中屯、。對于大多數(shù)發(fā)明應用而言，使整個室偏離中屯、是有用的。
[0346] G.不對稱的室
[0347] 如所討論的，本發(fā)明的一個目的是提供例如在第二熱源中有一個、兩個或=個室 的裝置。在一個實施方案中，至少一個室具有水平不對稱。該不對稱幫助在裝置中產(chǎn)生水 平不對稱驅(qū)動力。例如，并且在圖21所示的實施方案中，第一室100和第二室110各自從 槽軸80沿相反的方向偏離中屯、。具體地，第一室的頂端101布置為與第二室的底端112在 基本相同的高度上。第一室和第二室可具有不同的寬度或直徑。室間隙1〇5、115在兩個對 側(cè)的差可為至少約0. 2mm至約4至6mm。
[0348] 除圖21所示的偏離中屯、的室結(jié)構W外，可通過包含相對于槽軸80傾斜（歪斜） 的結(jié)構將一個或更多個室做成水平不對稱。例如且如圖22所示，第一室100可相對于槽軸 80傾斜。在該實施方案中，第一室的第一壁103相對于槽軸80傾斜（例如，相對于槽軸80 小于約30°的角度）。如由室的中軸（或室壁103)與槽軸之間的角度限定的傾斜角度可 為約2°至約30〇,更優(yōu)選約5°至約20。。
[0349] 在圖21和圖22所示的裝置實施方案中，由于優(yōu)先在槽70的右側(cè)從接收孔73進 行加熱，所W促進了向上的對流流動從槽70的底沿該側(cè)進行（由于在該側(cè)較大的室間隙， 通過第二熱源進行的冷卻不那么有效）。
[0巧0] H.第二熱源中的一個牽，傾斜的
[0巧1] 如所提到的，本發(fā)明的一個目的是提供其中多種溫度成形元件（如一個或更多個 槽、接收孔、突出部（如果存在）、間隙如室、絕熱體或絕熱間隙W及熱制動器）均圍繞槽軸 對稱布置的裝置。在使用時，常常將該裝置放置于平的、水平表面上W使槽軸與重力方向 基本對齊。處于該樣的方向時，認為浮動力由槽內(nèi)的溫度梯度產(chǎn)生并且該浮動力還平行于 槽軸。還認為浮動力方向與重力方向相反并且大小與溫度梯度成比例（沿垂直方向）。因 為在該實施方案中槽和一個或更多個室圍繞槽軸對稱布置，所W認為槽內(nèi)產(chǎn)生的溫度分布 (即溫度梯度的分布）也應相對于槽軸對稱。因此，浮動力的分布也應相對于槽軸對稱并且 其方向平行于槽軸。
[0巧2] 通過移動槽軸離開重力的方向可W將水平方向上的不對稱引入裝置。在該些實施 方案中，可W進一步提高裝置中基于對流的PCR的效率和速度。因而本發(fā)明的一個目的是 提供特征是一個或更多個水平方向上的不對稱的裝置。
[0巧3] 圖11A-B提供了具有水平方向上位置不對稱的本發(fā)明裝置的一些實施例。
[0354] 在圖11A中，槽軸80相對于重力方向偏移W使裝置在水平方向上位置不對稱。具 體地，槽和室相對于槽軸對稱地形成。然而，整個裝置相對于重力方向旋轉(zhuǎn)（或傾斜）了角 度0g。在該傾斜結(jié)構中，槽軸80不再平行于重力方向，因而溫度梯度在槽底產(chǎn)生的浮動力 變得相對于槽軸80傾斜，因為認為浮動力方向與重力方向相反。不希望受到理論約束，即 使槽/室結(jié)構相對于槽軸80對稱，浮動力的方向也相對于槽軸80呈角度0g。在該結(jié)構設 置中，向上的對流流動將采用槽或反應容器一側(cè)的路徑（在圖11A的情況下為左側(cè)），向下 流動將采用相對側(cè)的路徑（即在圖11A的情況下為右側(cè)）。因此，認為對流流動的路徑或模 式基本鎖定為由該種結(jié)構設置確定的路徑或模式，因此對流流動變得更穩(wěn)定并且對來自環(huán) 境的或小結(jié)構缺陷的小干擾不敏感，使得對流流動更穩(wěn)定而且PCR擴增提高。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)重 力傾斜角度的引入幫助提高熱對流速度，從而支持更快且更穩(wěn)定的對流PCR擴增。傾斜角 度0g可為約2°至60。，優(yōu)選約5°至約30。。該傾斜結(jié)構可W與本發(fā)明中提供的全部 對稱的或不對稱槽/室結(jié)構組合使用。
[0355] 圖11A中示出的傾斜角度0 g可由一個元件或不同元件的組合引入。在一個實施 方案中，手動引入該傾斜。然而，常常通過將裝置10放置于斜面上（例如通過將裝置10放 置于模形物或類似形狀的基底上）來更方便地引入該傾斜角度0g。
[0356] 然而，對于一些本發(fā)明實施方案，將裝置10傾斜是無用的。圖11B示出引入水平方 向上的不對稱的另一種方法。如所示出的，一個或更多個槽和室相對于重力方向傾斜。也 就是說，槽軸80 (和室軸）相對于垂直熱源水平表面的軸偏移（偏0g)。在該發(fā)明實施方 案中，當將該裝置放置于平的、水平表面上W使其底部相對并且平行于該表面時（如通常 的情況），槽軸80相對于重力方向呈角度0 g。根據(jù)該實施方案，并且不希望受到理論約束， 在如上述實施方案的情況下，由溫度梯度在槽底產(chǎn)生的浮動力（認為其方向與重力方向相 反）相對于槽軸呈角度0 g。該種結(jié)構設置使得對流在一側(cè)向上流動（即在圖IIB的情況 下為左側(cè)）并且在相對側(cè)向下流動（即在圖11B的情況下為右側(cè)）。傾斜角度0 g可優(yōu)選 為約2°至約60°，更優(yōu)選約5°至約30°。該傾斜結(jié)構也可W與本發(fā)明中提供的全部槽 和室結(jié)構特征組合使用。
[0巧7] 幾乎所有的本發(fā)明中公開的裝置實施方案均可通過將其放置于能夠相對于重力 方向?qū)⒉圯S80偏移約2°至約60°的結(jié)構上來進行傾斜。如所提到的，可用的結(jié)構的實例 是能夠產(chǎn)生傾斜的表面（如模形物或相關形狀）。
[0巧引 L.兩個牽巧結(jié)構不對疏的熱制動器
[0巧9] 本發(fā)明的一個目的是提供具有一個或更多個熱制動器（例如一個、兩個或=個熱 制動器）的裝置，其中一個或更多個熱制動器水平方向上不對稱。參照圖23A-B所示的裝 置，第一熱制動器130水平方向上不對稱。在該實施方案中，形成于第一熱制動器130中的 通孔（通常將其制作成適合于槽）大于槽70并且從槽軸80偏離中屯、，從而在一側(cè)提供較 ?。ɑ驘o）間隙，在相對側(cè)提供較大間隙。發(fā)現(xiàn)與室的不對稱（即第一室壁103不對稱） 相比，溫度分布對熱制動器的不對稱更敏感。優(yōu)選地，可將熱制動器中的通孔制作成大出至 少約0. 1mm多至約2mm，并且從槽軸偏離中屯、至少約0. 05mm多至約1mm。
[0360] 在結(jié)構不對稱存在于第一熱制動器130或第二熱制動器140 (或第一熱制動器130 與第二熱制動器140二者）的實施方案中，該裝置可包含圍繞槽軸80對稱或不對稱布置的 至少一個室。在圖23A所示的實施方案中，第一室100與第二室110位于第二熱源30內(nèi)并 且圍繞槽軸80對稱布置。在該實施方案中，第一室100與第二室110沿槽軸80 W長度1 間隔開。第二熱源30的一部分接觸槽70,從而形成足W降低來自第一熱源20的熱傳遞的 第一熱制動器130。第一熱制動器130圍繞槽70不對稱布置。第一熱制動器130在第一室 100與第二室110之間接觸槽70的一側(cè)，槽70的另一側(cè)與第二熱源30間隔開。圖23B示 出表示壁133接觸槽70的左側(cè)的第一熱制動器130的放大圖。當一個或更多個熱制動器 設及結(jié)構不對稱時，根據(jù)熱制動器沿槽軸的位置和厚度，可促進相對于槽軸的槽的一側(cè)或 相對側(cè)的向上和向下對流流動。
[0361] 有時有用的是具有在第二熱源中圍繞槽軸80對稱或不對稱布置的一個、兩個或 =個室的本發(fā)明裝置。在一個實施方案中，該裝置具有第一室、第二室和第=室，其中所述 室中的一個或兩個圍繞槽軸80不對稱布置并且其他室圍繞該軸對稱布置。在裝置包含各 自圍繞槽軸80不對稱的第一室和第二室的實施方案中，該些室可全部或部分位于第二熱 源中。
[0362] 圖24A-D中示出本發(fā)明該實施方案的一些具體實例。
[0363] 在圖24A中，第一熱制動器130接觸第二熱源30中槽70的部分高度。第一室100 和第二室110均位于第二熱源30中并且第一室100與第二室110沿槽軸80 W長度（1)間 隔開。在該實施方案中，熱制動器130在第一室100和第二室110之間W長度（1)接觸槽 70的整個外周。在相同的水平方向上，第一室100和第二室110各自從槽軸80偏離中屯、。 圖24B提供了其中壁133接觸槽70的第一制動器130的放大圖。
[0364] 在圖24C中，在相同的水平方向上，第一室100和第二室110各自從槽軸偏離中 屯、。第一室100和第二室110的寬度或直徑可相同或不同。在該實施方案中，第一熱制動 器130在第一室100內(nèi)W從第一熱制動器130的底端132至頂端131的長度接觸槽70的 一側(cè)（即左側(cè)），該長度與圖24C所示的實施方案中第一室100沿槽軸80的長度相同。圖 24D提供了示出壁133接觸槽70的第一熱制動器130的放大圖。
[03化]在圖24A-D所示的每個實施方案中，接收孔73圍繞槽70對稱布置。
[0366] 圖25A示出其中第一室100與第二室110相對于槽軸80 W相反的方向各自偏離 中屯、約0. 1mm多至約2mm至3mm的一個本發(fā)明實施方案