專利名稱：焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法及實(shí)現(xiàn)該方法的裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及焦化苯酚的提純方法，特別涉及焦化苯酚的蒸餾提純方
法，具體涉及在焦化行業(yè)酚類物質(zhì)回收系統(tǒng)中用90%-95%的苯酚餾份 生產(chǎn)焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純工藝。本發(fā)明還涉及實(shí)現(xiàn)該方法的裝置。
背景技術(shù)：
已有技術(shù)主要是針對(duì)苯酚丙酮工藝的苯酚生產(chǎn)，目前焦化苯酚的提 純工藝普遍采用的是間歇蒸餾，處理能力和生產(chǎn)成本方面沒有優(yōu)勢(shì)。目 前國內(nèi)針對(duì)焦化苯酚的提純工藝中采用連續(xù)蒸餾提純工藝的情況極少被 提及。
目前焦化行業(yè)酚精制系統(tǒng)的焦化苯酚生產(chǎn)的最后一個(gè)環(huán)節(jié)是采用間 歇蒸餾提純的方式實(shí)現(xiàn)的。該工藝是先將粗酚通過連續(xù)蒸餾裝置或間歇 蒸餾生產(chǎn)得到90%-95%苯酚餾份，然后再將卯％-95%苯酚餾份進(jìn)行間 歇蒸餾，得到焦化苯酚成品。進(jìn)行間歇蒸餾提純焦化苯酚的間歇蒸餾系 統(tǒng)包括一個(gè)加熱釜和一個(gè)蒸餾塔。原料在加熱釜內(nèi)用間接蒸汽加熱汽化 后，進(jìn)入蒸餾塔，蒸餾塔塔底液回流至加熱釜。蒸餾塔塔頂主要提取焦 化苯酚產(chǎn)品，塔頂汽項(xiàng)物料經(jīng)冷凝器冷凝后， 一部分冷凝液在塔內(nèi)回流， 另一部分冷凝液經(jīng)冷卻后采出進(jìn)入焦化苯酚餾出液接受槽，蒸餾釜底殘 渣放入殘?jiān)?。根?jù)焦化苯酚餾出液接受槽中餾出液的分析結(jié)果確認(rèn)是 否達(dá)到焦化苯酚成品的要求，如果餾出液符合要求就送至焦化苯酚成品 槽，否則送往各餾分槽。90%-95%苯酚餾份進(jìn)行間歇蒸餾提純工藝的主 要優(yōu)點(diǎn)是操作彈性大、不合格產(chǎn)品處理方便，但是該工藝的缺點(diǎn)也比較 多1)間歇蒸餾方式的處理能力較低；2)間歇蒸餾方式的工藝穩(wěn)定性 差；3)間歇蒸餾方式的能耗較大；4)間歇蒸餾方式操作的勞動(dòng)強(qiáng)度較 高。 '
通用電氣公司的中國專利申請(qǐng)"精制苯酚的方法和催化劑"(申請(qǐng) 號(hào):CN03803581.2)，其目的是通過轉(zhuǎn)化存在于苯酚原料中的雜質(zhì)以生成 高純苯酚，該苯酚原料是由過氫氧化異丙苯分解得到的。該發(fā)明通過采 用鋁鋯催化劑精制含有脂肪族和芳香族羰基化合物的混合物的苯酚來實(shí) 現(xiàn)所述目標(biāo)。該催化劑包含鋁和鋯的氧化物和硫酸鹽的混合物，并且鋁和鋯的硫酸鹽的總含量為5-15%質(zhì)量(基于SCKsub〉4々sub〉離子計(jì)算)， 和鋁的氧化物和硫酸鹽的總含量是5-30%質(zhì)量(基于氧化鋁計(jì)算)。能夠 在硫酸鹽化和膠溶步驟中，用硫酸兩次處理氫氧化鋯，和采用由質(zhì)量比 為1 : 3至3 : 1的勃姆石和假勃姆石的混合物組成的氧化鋁制備該催化 劑。
通用電氣公司、伊拉國際有限公司申請(qǐng)的專利"苯酚的提純方法(申 請(qǐng)?zhí)?CN94119443.4)"，涉及苯酚的提純方法，及用異丙苯法聯(lián)產(chǎn)苯酚 和丙酮的工藝中得到苯酚的提純方法。該發(fā)明的目的是開發(fā)一種適于從 苯酚中提純?nèi)サ粑⒘坑袡C(jī)雜質(zhì)具有高活性、能夠再生并具有長催化壽命 以及具有高機(jī)械強(qiáng)度及穩(wěn)定性的催化劑。用非均質(zhì)沸石催化劑提純苯酚 得到此結(jié)果。用丁垸裂解法測(cè)得催化劑酸度K〈sub〉A(chǔ)々sub〉大于10。最 好用按照國際沸石協(xié)會(huì)分類法屬于標(biāo)號(hào)FAU(X， Y型沸石)、MFI(如ZSM —5)、 MOR(絲光沸石)、MAZ(Q)、 BEA( P )及FER(鎂堿沸石)和其它沸 石。
通用電氣公司申請(qǐng)的中國專利"從苯酚焦油中提取苯酚的方法(申 請(qǐng)?zhí)?CN93104371.9)"，揭露了從用異丙基苯生產(chǎn)苯酚過程的苯酚焦油 副產(chǎn)物中提取苯酚的方法，包括1)配制胺水溶液，2)苯酚焦油與胺 水溶液接觸以在水溶液中生成氨基苯酚。3)加熱氨基苯酚使氨基苯酚分 解為胺和苯酚。
三井石油化學(xué)工業(yè)株式會(huì)社申請(qǐng)的專利"高純度苯酚的制備方法(申 請(qǐng)?zhí)?CN93105441.9)"，揭露了制備高純度苯酚的方法，其中將由氫過 氧化枯烯酸解產(chǎn)物制得的含15% (重量)或更少的a-甲基苯乙烯的粗 苯酚用比表面積80 400m<SUp>2</sup>/g和根據(jù)哈梅特酸度函數(shù)(H o )酸強(qiáng)度為3《H o《6.8的酸性Y —氧化鋁催化劑催化處理，使粗苯 酚中含有的脂族和芳族羰基化合物轉(zhuǎn)化成高沸點(diǎn)化合物，且不明顯導(dǎo)致 粗苯酚中含有的a -甲基苯乙烯生成其二聚物，然后用蒸餾分離苯酚和如 此形成的高沸點(diǎn)化合物。
從上述已有技術(shù)可以看出己有技術(shù)主要是針對(duì)苯酚丙酮工藝的苯 酚生產(chǎn)，而焦化苯酚的提純目前普遍采用的是間歇蒸餾。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的的第一方面在于提出一種焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方 法，以解決現(xiàn)在間歇蒸餾提純焦化苯酚存在的處理能力低，工藝穩(wěn)定性 低，能耗大，操作勞動(dòng)強(qiáng)度大的問題。
為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法，其特征在于，包括以下步驟
a、 將90%-95% (重量百分比)的苯酚餾份加熱；加熱的目的是使
進(jìn)入第一減壓蒸餾塔的苯酚餾份的溫度接近泡點(diǎn)溫度。
b、 將步驟a中加熱好的苯酚餾份在第一減壓蒸餾塔進(jìn)行初步分離， 在所述第一減壓蒸餾塔下部得到塔底餾份；所述第一減壓蒸餾塔理論板 數(shù)為10-60，回流比R為5-35;所述初步分離的操作參數(shù)為塔頂壓力 5-35KPa，塔頂溫度45-95。C，苯酚餾份連續(xù)供入的流速為500 9000千 克/小時(shí)。在本步驟中理論板數(shù)越多，對(duì)分離的效果越好，但壓力降越 多；回流比越高，對(duì)分離的效果越好，但能源消耗越多；苯酚餾份連續(xù) 供入的流速越高對(duì)分離的效果越差。
c、 將步驟b中所述的塔底餾份在第二減壓蒸餾塔進(jìn)行主要分離，在 所述第二減壓蒸餾塔上部冷凝分離出焦化苯酚；所述的第二減壓蒸餾塔 的理論板數(shù)為40-120，回流比R為15-45;所述的主要分離的操作參數(shù) 為塔頂壓力5-25KPa;塔頂溫度100-145°C，塔底餾份連續(xù)供入的流速為 475 8550千克/小時(shí)。在本步驟中理論板數(shù)越多，對(duì)分離的效果越好， 但壓力降越多；回流比越高，對(duì)分離的效果越好，但能源消耗越多；苯 酚餾份連續(xù)供入的流速越高對(duì)分離的效果越差。
本發(fā)明通過對(duì)第一減壓蒸餾塔和第二減壓蒸餾塔的理論板數(shù)、回流 比以及操作參數(shù)等參數(shù)的選擇，實(shí)現(xiàn)了連續(xù)蒸餾提純焦化苯酚。
步驟a中將所述苯酚餾份加熱到S0 140'C。苯酚餾份加熱到該溫度 后，接近泡點(diǎn)溫度進(jìn)料，可以保證第一減壓蒸餾的分離效果。
步驟b中所述的第一減壓蒸餾塔理論板數(shù)優(yōu)選為15-45，回流比R 優(yōu)選為15-25。采用該范圍中的理論板數(shù)和回流比的參數(shù)比較適合本塔 的操作，能獲得較好的技術(shù)效果。
步驟b中所述的初步分離的操作參數(shù)為塔頂壓力優(yōu)選為15-30 KPa， 塔頂溫度優(yōu)選為65-75°C。采用該范圍中的塔頂壓力和塔頂溫度的參數(shù) 比較適合本塔的操作，能獲得較好的技術(shù)效果。
步驟c中所述的第二減壓蒸餾塔的理論板數(shù)優(yōu)選為60-100，回流比 R優(yōu)選為20-30。采用該范圍中的理論板數(shù)和回流比的參數(shù)比較適合本塔 的操作，能獲得較好的技術(shù)效果。
步驟c中所述的主要分離的操作參數(shù)為塔頂壓力優(yōu)選為8-18 KPa; 塔頂溫度優(yōu)選為110-125°C。采用該范圍中的塔頂壓力和塔頂溫度的參 數(shù)比較適合本塔的操作，能獲得較好的技術(shù)效果。
現(xiàn)有技術(shù)主要是針對(duì)苯酚丙酮工藝的苯酚生產(chǎn)，而焦化苯酚的提純 目前普遍采用的是間歇蒸餾。本發(fā)明提供的焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純工 藝，主要是針對(duì)焦化苯酚的提純工藝，比間歇蒸餾有了明顯的優(yōu)點(diǎn)1)比間歇蒸餾方式的處理能力有較大的提高，處理能力約提高150%; 2) 比間歇蒸餾方式的工藝穩(wěn)定性明顯提高，不再需要對(duì)間歇蒸餾餾出液接
受槽每槽物料進(jìn)行分析判斷，只要連續(xù)蒸餾餾出液穩(wěn)定合格即可；3) 比間歇蒸餾方式的能耗有較大幅度的降低，能源單耗下降約60%; 4) 比間歇蒸餾方式操作的勞動(dòng)強(qiáng)度有明顯的降低，不再需要頻繁的停釜、 進(jìn)料和升溫等操作。
本發(fā)明的目的的第二方面在于提出能實(shí)現(xiàn)前述焦化苯酚的連續(xù)蒸餾 提純方法的一種裝置。
實(shí)現(xiàn)前述的焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法的裝置，其特征在于，包
括
進(jìn)料換熱裝置，所述進(jìn)料換熱裝置包括進(jìn)口、出口，所述進(jìn)口供苯
酚餾份進(jìn)入；
第一減壓蒸熘塔，所述第一減壓蒸餾塔的進(jìn)口通過進(jìn)料管線與所述 進(jìn)料換熱裝置的出口連接，所述第一減壓蒸餾塔的塔頂出口連接餾出管 線，在所述第一減壓蒸餾塔頂部設(shè)置有將塔頂餾份冷凝的冷凝裝置，在 所述第一減壓蒸餾塔下部設(shè)置有給所述苯酚餾份加熱的加熱裝置；
第二減壓蒸餾塔，所述第二減壓蒸餾塔的進(jìn)口通過進(jìn)料管線與所述 第一減壓蒸餾塔的塔底出口連接，所述第二減壓蒸餾塔的塔頂出口連接 餾出管線，所述第二減壓蒸餾塔的塔底出口連接餾出管線，在所述第二 減壓蒸餾塔頂部設(shè)置有將塔頂餾份冷凝的冷凝裝置，在所述第二減壓蒸
餾塔下部設(shè)置有給所述塔底餾份加熱的加熱裝置。
本發(fā)明所述的實(shí)現(xiàn)前述焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法的裝置，結(jié)構(gòu) 簡單，制造成本低，可實(shí)現(xiàn)焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純。


圖1是實(shí)現(xiàn)前述焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法的裝置的結(jié)構(gòu)示意圖。
具體實(shí)施例方式
下面結(jié)合附圖和實(shí)施例進(jìn)一步說明本發(fā)明的技術(shù)方案。 參見圖1。圖1所示為實(shí)現(xiàn)本發(fā)明所述的焦化苯酚的連續(xù)蒸熘提純 方法的裝置。該裝置主要包括進(jìn)料換熱裝置3，第一減壓蒸餾塔4，冷凝 裝置l，加熱裝置2，第二減壓蒸餾塔5，冷凝裝置6，加熱裝置7以及 相關(guān)管線。進(jìn)料換熱裝置3優(yōu)選為進(jìn)料換熱器，進(jìn)料換熱裝置3包括進(jìn)口、出
口，進(jìn)口供苯酚餾份進(jìn)入。
第一減壓蒸餾塔4包括進(jìn)口、塔頂出口和塔底出口。第一減壓蒸餾 塔4的進(jìn)口通過進(jìn)料管線12與進(jìn)料換熱裝置3的出口連接。第一減壓蒸 餾塔4的塔頂出口連接餾出管線9。在第一減壓蒸餾塔4頂部設(shè)置有將 塔頂餾份冷凝的冷凝裝置1，冷凝裝置1優(yōu)選為內(nèi)回流冷凝器。內(nèi)回流 冷凝器安裝在減壓蒸餾塔塔頂?shù)姆绞椒椒ㄊ潜绢I(lǐng)域技術(shù)人員熟知的，在 此不贅述。在第一減壓蒸餾塔4下部設(shè)置有給苯酚餾份加熱的加熱裝置 2，加熱裝置2優(yōu)選為再沸器。再沸器安裝在減壓蒸餾塔下部的方式方法 是本領(lǐng)域技術(shù)人員熟知的，在此不贅述。
第二減壓蒸餾塔5也包括進(jìn)口、塔頂出口和塔底出口。第二減壓蒸 餾塔5的進(jìn)口通過進(jìn)料管線8與第一減壓蒸餾塔4的塔底出口連接。第 二減壓蒸餾塔5的塔頂出口連接餾出管線11。第二減壓蒸餾塔5的塔底 出口連接餾出管線10。在第二減壓蒸餾塔5頂部設(shè)置有將塔頂餾份冷凝 的冷凝裝置6，冷凝裝置6優(yōu)選為內(nèi)回流冷凝器。在第二減壓蒸餾塔5 下部設(shè)置有給塔底餾份加熱的加熱裝置7，加熱裝置7優(yōu)選為再沸器。
進(jìn)行焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純時(shí)，先將90%-95。％的苯酚餾份送進(jìn) 進(jìn)料換熱裝置3加熱，加熱至ll(TC。然后將加熱好的苯酚餾份通過進(jìn) 料管線12連續(xù)供入第一減壓蒸餾塔4進(jìn)行初步分離，第一減壓蒸餾塔下 部由加熱裝置2加熱，在第一減壓蒸餾塔4下部得到塔底餾份，在第一 減壓蒸餾塔4上部得到塔頂餾份，塔頂餾份含部分輕質(zhì)物料和水分，塔 頂餾份受冷凝裝置l冷凝，經(jīng)塔頂餾出管線9采出后重新利用。第一減 壓蒸餾塔4理論板數(shù)為10-60，回流比R為5-35;初步分離的操作參數(shù) 為塔頂壓力5-35KPa，塔頂溫度45-95°C;苯酚餾份連續(xù)供入的流速為 500 9000千克/小時(shí)。
第一減壓蒸餾塔4塔底得到的塔底餾份通過進(jìn)料管線8連續(xù)供入第 二減壓蒸餾塔5進(jìn)行主要分離，第二減壓蒸餾塔5下部由加熱裝置7加 熱。在第二減壓蒸餾塔上部得到焦化苯酚，焦化苯酚受冷凝裝置6冷凝， 經(jīng)塔頂?shù)酿s出管線11采出，焦化苯酚的苯酚含量在99.5%以上。在第二 減壓蒸餾塔5塔底得到塔底餾份，塔底餾份經(jīng)餾出管線10采出后重新利 用。第二減壓蒸餾塔5的理論板數(shù)為40-120;回流比R為15-45;主要 分離的操作參數(shù)為塔頂壓力5-25KPa，塔頂溫度100-145°C;塔底餾份連 續(xù)供入的流速為475 8550千克/小時(shí)。
下面在上述具體實(shí)施方式
下舉例說明本發(fā)明
實(shí)施例1
本實(shí)施例中設(shè)備的規(guī)格第一減壓蒸餾塔4塔徑750mm、塔高16500mm;
第二減壓蒸餾塔5塔徑1100mm、塔高21500mm。
在本實(shí)施例中，第一減壓蒸餾塔4的理論塔板數(shù)為30，回流比R為 20，塔頂溫度為83'C，塔頂壓力為ll千帕。向第一減壓蒸餾塔4連續(xù) 地供入流速為700千克/小時(shí)的苯酚餾份，苯酚餾份包含
約0.1%水，即約0.7千克/小時(shí)，
約93%苯酚，即約651千克/小時(shí)，
約6.9%鄰甲酚，即約48.3千克/小時(shí)。
在第一減壓蒸餾塔4塔頂可得到流速為約35千克/小時(shí)的塔頂餾份 的物流，該塔頂餾份包含
約2%水，即約0.7千克/小時(shí)， 約98%苯酚，即約34.3千克/小時(shí)。
在第一減壓蒸餾塔4塔底可得到流速為約665千克/小時(shí)的塔底餾 份的物流，該塔底餾份包含
約92.74%苯酚，即約616.7千克/小時(shí)， 約7.26%鄰甲酚，即約48.3千克/小時(shí)。
第二減壓蒸餾塔5的理論塔板數(shù)為60，回流比R為25，塔頂溫度 選擇為14(TC，塔頂壓力為ll千帕。將流速為約665千克/小時(shí)的第一 減壓蒸餾塔底餾份連續(xù)地供入第二減壓蒸餾塔。
在第二減壓蒸餾塔5塔頂可得到流速為約586.45千克/小時(shí)的苯酚 餾分，測(cè)得該餾分包含
約99.8%苯酚(約585.28千克/小時(shí))，
0.2%鄰甲酚(約1.17千克/小時(shí))。
該苯酚餾分即為焦化苯酚產(chǎn)品。
在第二蒸餾塔5塔底可得到流速為約78.55千克/小時(shí)的塔底餾份， 該塔底熘份包含
約40%苯酚，即約31.42千克/小時(shí)， 約60%鄰甲酚，即約47.13千克/小時(shí)。
第二蒸餾塔5塔底產(chǎn)物可任選地在焦化酚精制系統(tǒng)各塔中進(jìn)行再蒸餾。
經(jīng)測(cè)算，與現(xiàn)有技術(shù)中的間歇蒸餾提純焦化苯酚的方法(背景技術(shù) 中所述的方法)相比，本實(shí)施例能源單耗下降約55%。
實(shí)施例2
本實(shí)施例中設(shè)備的規(guī)格
第一減壓蒸餾塔4塔徑1000mm、塔高13500mm;第二減壓蒸餾塔5塔徑1600mm、塔高18500mm。
在本實(shí)施例中，第一減壓蒸餾塔4的理論塔板數(shù)為10，回流比R為 35，塔頂溫度為95'C，塔頂壓力為35千帕。向第一減壓蒸餾塔4連續(xù) 地供入流速為1250千克/小時(shí)的苯酚餾份，苯酚餾份包含
約0.1%水，即約1.25千克/小時(shí)，
約93%苯酚，即約1162.5千克/小時(shí)，
約6.9%鄰甲酚，即約86.25千克/小時(shí)。
在第一減壓蒸餾塔4塔頂可得到流速為約125千克/小時(shí)的塔頂餾 份的物流，該塔頂餾份包含
約1%水，即約1.25千克/小時(shí)， 約99%苯酚，即約123.75千克/小時(shí)。
在第一減壓蒸餾塔4塔底可得到流速為約1125千克/小時(shí)的塔底餾 份的物流，該塔底餾份包含
約92.33%苯酚，即約1038.75千克/小時(shí)， 約7.67%鄰甲酚，即約86.25千克/小時(shí)。
第二減壓蒸餾塔5的理論塔板數(shù)為40，回流比R為45，塔頂溫度 選擇為145°C，塔頂壓力為25千帕。將流速為約1125千克/小時(shí)的第 一減壓蒸餾塔底餾份連續(xù)地供入第二減壓蒸餾塔。
在第二減壓蒸餾塔5塔頂可得到流速為約956.32千克/小時(shí)的苯酚 餾分，測(cè)得該餾分包含
約99.8%苯酚(約954.41千克/小時(shí))，
0.2%鄰甲酚(約1.91千克/小時(shí))。
該苯酚餾分即為焦化苯酚產(chǎn)品。
在第二蒸餾塔5塔底可得到流速為約168.68千克/小時(shí)的塔底餾 份，該塔底餾份包含
約500%苯酚，即約84.34千克/小時(shí)， 約50%鄰甲酚，即約84.34千克/小時(shí)。
第二蒸餾塔5塔底產(chǎn)物可任選地在焦化酚精制系統(tǒng)各塔中進(jìn)行再蒸餾。
經(jīng)測(cè)算，與現(xiàn)有技術(shù)中的間歇蒸餾提純焦化苯酚的方法(背景技術(shù) 中所述的方法)相比，本實(shí)施例能源單耗下降約60%。
實(shí)施例3
本實(shí)施例中設(shè)備的規(guī)格-
第一減壓蒸餾塔4塔徑1250mm、塔高19500mm; 第二減壓蒸餾塔5塔徑1800mm、塔高23500mm。在本實(shí)施例中，第一減壓蒸餾塔4的理論塔板數(shù)為60，回流比R為 5，塔頂溫度為50°C，塔頂壓力為5千帕。向第一減壓蒸餾塔4連續(xù)地 供入流速為1950千克/小時(shí)的苯酚餾份，苯酚餾份包含
約1%水，即約1.95千克/小時(shí)，
約93%苯酚，即約1813.5千克/小時(shí)，
約6.9%鄰甲酚，即約134.55千克/小時(shí)。
在第一減壓蒸餾塔4塔頂可得到流速為約65千克/小時(shí)的塔頂餾份 的物流，該塔頂餾份包含
約3%水，即約1.95千克/小時(shí)， 約97%苯酚，即約63.05千克/小時(shí)。
在第一減壓蒸餾塔4塔底可得到流速為約1S85千克/小時(shí)的塔底餾 份的物流，該塔底餾份包含
約92.86%苯酚，即約1750.45千克/小時(shí)， 約7.14%鄰甲酚，即約134.55千克/小時(shí)。
第二減壓蒸餾塔5的理論塔板數(shù)為120，回流比R為15，塔頂溫度 選擇為11(TC，塔頂壓力為5千帕。將流速為約1855千克/小時(shí)的第一 減壓蒸餾塔底餾份連續(xù)地供入第二減壓蒸餾塔。
在第二減壓蒸餾塔5塔頂可得到流速為約1721.12千克/小時(shí)的苯 酚餾分，測(cè)得該熘分包含
約99.8%苯酚(約1717.67千克/小時(shí))，
0.2%鄰甲酚(約3.45千克/小時(shí))。
該苯酚餾分即為焦化苯酚產(chǎn)品。
在第二蒸熘塔5塔底可得到流速為約163.88千克/小時(shí)的塔底熘 份，該塔底餾份包含
約20%苯酚，即約32.78千克/小時(shí)， 約80%鄰甲酚，即約131.10千克/小時(shí)。
第二蒸餾塔5塔底產(chǎn)物可任選地在焦化酚精制系統(tǒng)各塔中進(jìn)行再蒸餾。
經(jīng)測(cè)算，與現(xiàn)有技術(shù)中的間歇蒸餾提純焦化苯酚的方法(背景技術(shù) 中所述的方法)相比，本實(shí)施例能源單耗下降約65%。
本技術(shù)領(lǐng)域中的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)認(rèn)識(shí)到，以上的實(shí)施例僅是用來
說明本發(fā)明，而并非用作為對(duì)本發(fā)明的限定，只要在本發(fā)明的實(shí)質(zhì)精神
范圍內(nèi)，對(duì)以上所述實(shí)施例的變化、變型都將落在本發(fā)明的權(quán)利要求書
范圍內(nèi)。
權(quán)利要求
1、焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法，其特征在于，包括以下步驟a、將重量百分比為90％-95％的苯酚餾份加熱；b、將步驟a中加熱好的苯酚餾份連續(xù)供入第一減壓蒸餾塔進(jìn)行初步分離，在所述第一減壓蒸餾塔下部得到塔底餾份，所述第一減壓蒸餾塔理論板數(shù)為10-60，回流比R為5-35，所述初步分離的操作參數(shù)為塔頂壓力5-35KPa，塔頂溫度45-95℃，苯酚餾份連續(xù)供入的流速為500～9000千克/小時(shí)；c、將步驟b中所述的塔底餾份連續(xù)供入第二減壓蒸餾塔進(jìn)行主要分離，在所述第二減壓蒸餾塔上部冷凝分離出焦化苯酚，所述的第二減壓蒸餾塔的理論板數(shù)為40-120，回流比R為15-45，所述主要分離的操作參數(shù)為塔頂壓力5-25KPa，塔頂溫度100-145℃，塔底餾份連續(xù)供入的流速為475～8550千克/小時(shí)。
2、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法，其特征在 于步驟a中將所述苯酚餾份加熱到80 140°C 。
3、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法，其特征在 于步驟b中所述的第一減壓蒸熘塔理論板數(shù)為15-45，回流比R為 15-25。
4、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法，其特征在 于步驟b中所述的初步分離的操作參數(shù)為塔頂壓力15-30 KPa，塔頂溫 度65-75 。C。
5、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法，其特征在 于步驟c中所述的第二減壓蒸餾塔的理論板數(shù)為60-100，回流比R為 20-30。
6、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法，其特征在 于步驟c中所述的主要分離的操作參數(shù)為塔頂壓力8-18KPa，塔頂溫 度110-125。C。
7、 一種實(shí)現(xiàn)焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法的裝置，其特征在于，包括進(jìn)料換熱裝置，所述進(jìn)料換熱裝置包括進(jìn)口、出口，所述進(jìn)口供苯 酚餾份進(jìn)入；第一減壓蒸餾塔，所述第一減壓蒸餾塔的進(jìn)口通過進(jìn)料管線與所述 進(jìn)料換熱裝置的出口連接，所述第一減壓蒸餾塔的塔頂出口連接餾出管 線，在所述第一減壓蒸餾塔頂部設(shè)置有將塔頂餾份冷凝的冷凝裝置，在所述第一減壓蒸餾塔下部設(shè)置有給所述苯酚餾份加熱的加熱裝置；第二減壓蒸餾塔，所述第二減壓蒸餾塔的進(jìn)口通過進(jìn)料管線與所述 第一減壓蒸餾塔的塔底出口連接，所述第二減壓蒸餾塔的塔頂出口連接 餾出管線，所述第二減壓蒸餾塔的塔底出口也連接餾出管線，在所述第 二減壓蒸餾塔頂部設(shè)置有將塔頂餾份冷凝的冷凝裝置，在所述第二減壓 蒸餾塔下部設(shè)置有給所述塔底餾份加熱的加熱裝置。
8、 根據(jù)權(quán)利要求7所述的實(shí)現(xiàn)焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法的裝 置，其特征在于所述進(jìn)料換熱裝置為進(jìn)料換熱器；所述第一減壓蒸餾 塔中所述冷凝裝置為內(nèi)冷凝回流器，所述加熱裝置為再沸器；所述第二 減壓蒸餾塔中所述冷凝裝置為內(nèi)冷凝回流器；所述加熱裝置為再沸器。
9、 根據(jù)權(quán)利要求7所述的實(shí)現(xiàn)焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法的裝 置，其特征在于所述第一減壓蒸餾塔理論板數(shù)為10-60，回流比R為 5-35;所述的第二減壓蒸餾塔的理論板數(shù)為40-120，回流比R為15-45。
10、 根據(jù)權(quán)利要求9所述的實(shí)現(xiàn)焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法的裝 置，其特征在于所述第一減壓蒸餾塔理論板數(shù)為15-45，回流比R為 15-25;所述第二減壓蒸餾塔的理論板數(shù)為60-100，回流比R為20-30。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法，該方法包括在第一減壓蒸餾塔中進(jìn)行初步分離和在第二減壓蒸餾塔中進(jìn)行主要分離兩個(gè)步驟。通過對(duì)第一減壓蒸餾塔和第二減壓蒸餾塔的理論板數(shù)、回流比以及操作參數(shù)等參數(shù)的選擇，實(shí)現(xiàn)了連續(xù)蒸餾提純焦化苯酚。本發(fā)明還公開了實(shí)現(xiàn)前述焦化苯酚的連續(xù)蒸餾提純方法的裝置，該裝置的技術(shù)要點(diǎn)在于主要包括進(jìn)料換熱裝置，第一減壓蒸餾塔，第二減壓蒸餾塔，冷凝裝置，加熱裝置以及相關(guān)管線。本發(fā)明解決了現(xiàn)在間歇蒸餾提純焦化苯酚存在的處理能力低、工藝穩(wěn)定性低、能耗大、操作勞動(dòng)強(qiáng)度大的問題。本發(fā)明適用于在焦化行業(yè)酚類物質(zhì)回收系統(tǒng)中用90％-95％的苯酚餾份生產(chǎn)焦化苯酚。
文檔編號(hào)C07C39/04GK101648850SQ20081004169
公開日2010年2月17日 申請(qǐng)日期2008年8月14日 優(yōu)先權(quán)日2008年8月14日
發(fā)明者劉其國, 李錫祥, 璋 薛, 健 許, 新 陳 申請(qǐng)人:上海寶鋼化工有限公司