專利名稱：：一種使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的鋁土礦溶出方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的鋁土礦溶出方法，特別是涉及一種使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的含硅高的鋁土礦的溶出方法。
背景技術(shù)：
：拜耳法生產(chǎn)氧化鋁是直接利用含有大量游離苛性堿的循環(huán)母液處理鋁土礦，溶出其中氧化鋁得到鋁酸鈉溶液的，往鋁酸鈉溶液中添加氫氧化鋁晶種經(jīng)長時間攪拌便可分解析出氫氧化鋁結(jié)晶。分解母液經(jīng)蒸發(fā)后再用于溶出下一批鋁土礦。氧化鋁的很大一部分生產(chǎn)成本(大約1525%)是由加入到拜耳循環(huán)用來補充循環(huán)中氫氧化鈉損失的氫氧化鈉的價格引起的。因此，降低苛性鈉損失一直是拜耳法氧化鋁廠追求的目標之一。用來生產(chǎn)氧化鋁的鋁土礦分三種類型三水鋁石、一水軟鋁石和一水硬鋁石，后兩者合稱為一水鋁石。三水鋁石在較低的溫度(120°C140°C)能被苛性堿溶解，但為了較快地將氧化鋁從以一水軟鋁石或一水硬鋁石狀態(tài)存在的鋁土礦中提取出來，含有一水鋁石的鋁土礦需要較高的溶出溫度(高于200。C)。一水鋁石型鋁土礦溶出的方法由以下步驟組成鋁土礦在苛性堿液中磨細形成礦漿；礦漿被加熱到90108°C，在該溫度保溫足夠長時間，使鋁土礦含有的硅酸鋁部分轉(zhuǎn)化成不溶的鋁硅酸鈉；然后通過蒸汽間接加熱使礦漿溫度達到230290°C，保溫，使至少90%可提取的氧化鋁溶出；最后通過逐次性的蒸汽膨脹作業(yè)回收蒸汽，礦漿的壓力變成常壓。氫氧化鈉損失的大部分是由所謂的"結(jié)合"堿損失引起，它取決于溶出過程中從鋁土礦中活性二氧化硅生成的水合鋁硅酸鈉和水化石榴石的量，也取決于溶出時從鋁土礦中鈦氧化物生成的鈦酸鈉的量。隨著優(yōu)質(zhì)鋁土礦的不斷消耗，鋁土礦中硅含量不斷提高，從而造成赤泥中結(jié)合堿高，因此，用拜耳法處理高硅鋁土礦時降低結(jié)合堿更具有重大意義。另外，氫氧化鈉損失也因為赤泥洗滌不完全而導(dǎo)致的所謂的"溶解"堿損失。氫氧化鈉粘結(jié)到洗滌后進入赤泥壩的赤泥上。對溶解氧化鋁起作用的苛性堿的含量通過鋁土礦中碳酸鹽礦物進一步降低，碳酸鹽礦物在溶出過程中將氫氧化鈉轉(zhuǎn)化成碳酸鈉。鋁土礦中碳酸鹽礦物主要有方解石(CaC03)、白云石(CaMg(C03)2)和菱鐵礦(FeC03)。碳酸鈉產(chǎn)生的其他來源是鋁土礦中的有機物、空氣中的二氧化碳和絮凝劑等。這些物質(zhì)在溶出時轉(zhuǎn)化成碳酸鈉。工業(yè)上用苛化法來降低富集在循環(huán)中的碳酸鈉的量，并從碳酸鈉回收氫氧化鈉。通過過濾或離心分離從拜耳循環(huán)得到的碳酸鈉用石灰乳處理，這樣得到濃度為40100g/lNa20的堿液，蒸發(fā)后進入循環(huán)或者直接用于赤泥洗滌。工業(yè)上另一種方法是用石灰處理赤泥洗液，將溶解的碳酸鈉轉(zhuǎn)化成氫氧化鈉(美國專利號3120996)。鋁土礦溶出產(chǎn)生的赤泥的結(jié)合堿主要與兩種化合物有關(guān)含水鋁硅酸鈉(Na20A12031.7Si02nH20)和水化石榴石(3Ca0A1203kSi02(6-2k)H20)，k稱為二氧化硅的飽和系數(shù)，是一個變數(shù)，其大小取決于水化石榴石的生成條件。鋁土礦高溫溶出時，礦石中的Si02和Ti02在溶出過程中與鋁酸鈉溶液反應(yīng)，生成含水鋁硅酸鈉和鈦酸鈉，引起堿和氧化鋁的損失。在溶出中加入石灰后，Ti02和一部分Si02轉(zhuǎn)變?yōu)殁佀徕}和水化石榴石，這樣以鈦酸鈉和水合硅酸鈉存在的Na20減少，就使得赤泥中Na20/Si02降低，即結(jié)合堿降低。堿耗用每生產(chǎn)一噸氧化鋁所耗用的純堿(Na2C03)的質(zhì)量表示，單位是kg/t-Al203。結(jié)合堿用赤泥中Na20和Si02的質(zhì)量之比(N/S，簡稱鈉硅比)來衡量。在目前溶出一水鋁石型鋁土礦的技術(shù)條件下，當(dāng)氧化鈣和氧化硅質(zhì)量比Ca0/Si02(簡稱鈣硅比，C/S)=1.31.5時，赤泥中氧化鋁和氧化硅質(zhì)量比Al203/Si02(簡稱鋁硅比，A/S)=1.12.0，氧化鈉和氧化硅的質(zhì)量比Na20/Si02(簡稱鈉硅比，N/S)=0.40.5。赤泥中的堿不進行回收，則造成堿的大量損失，也由于氧化鋁的損失使礦石的利用率下降，特別是當(dāng)?shù)V石的鋁硅比較低時堿和氧化鋁損失更大。目前，一般采用燒結(jié)法來回收拜耳法赤泥中的堿和氧化鋁。但燒結(jié)法能耗高，工藝復(fù)雜，使氧化鋁生產(chǎn)成本提高。另一種回收赤泥結(jié)合堿的方法是赤泥的苛化。石灰乳加入到洗滌后的赤泥漿中，加熱幾小時，通過過濾進行液固分離。獲得的稀堿液用于赤泥洗滌。但這種方法效果有限。如果在溶出過程中即能將硅所結(jié)合的堿降低，顯然是有利的。在溶出礦漿中加入添加劑是降低赤泥結(jié)合堿的常用方法，石灰是最常用的添加劑。通常，隨著石灰添加量的增加，溶出赤泥的N/S逐漸降低，其原因是由于鈉硅渣在石灰存在的條件下會轉(zhuǎn)化為水化石榴石，有利于降低赤泥的N/S，但是隨著石灰添加量的增加，氧化鋁的損失增大，赤泥的量增加，赤泥的沉降性能變差，所以，石灰的添加量必須控制。母液中Na2C03濃度增大會導(dǎo)致赤泥N/S明顯變大，因為Na2C03存在時，水化石榴石易分解轉(zhuǎn)變成鈉硅渣，導(dǎo)致赤泥結(jié)合堿的增加。因此，如果能使母液中Na2C03濃度降低，赤泥中結(jié)合堿將降低。但在目前的技術(shù)條件下要將Na2C03濃度大幅降低難度很大。用合成的水化鐵酸鈣代替石灰作為添加劑添加到溶出過程中(中國專利申請?zhí)?00710118667.1)雖可以降低赤泥結(jié)合堿，但要控制條件合成大量符合要求的水化鐵酸鈣仍然有很多問題要解決，而且合成工序龐大，成本很高。在溶出過程先用堿液、鐵酸鈣(2CaOFe203)、石灰(CaO)對鋁土礦進行預(yù)處理，然后進行液固分離，再將分離的固體在常規(guī)拜耳法溶出條件下溶出；使用過的預(yù)處理堿液中加入石灰，脫去溶液中氧化鋁，將預(yù)處理堿液再生。這種工藝方法(中國專利申請?zhí)?00710099809.4)可以使赤泥中鋁硅比和鈉硅比降低。但是，流程中需要大量合成的鐵酸鈣，合成工藝繁瑣，難度大；液固分離也是龐大工序，會加重成本負擔(dān)。綜上所述，雖提出了各種方法可以降低赤泥結(jié)合堿，但工藝都比較繁瑣，工業(yè)實現(xiàn)難度很大，因此，需要一種簡單的、易于實現(xiàn)工業(yè)化的降低鋁土礦溶出赤泥結(jié)合堿的方法。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是提供一種工藝簡單、易于實現(xiàn)工業(yè)化、生產(chǎn)成本低的使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的鋁土礦溶出方法。通過對鋁土礦溶出過程中含硅化合物的轉(zhuǎn)化行為進行了大量研究，發(fā)現(xiàn)通過改變反應(yīng)條件，能夠提高水化石榴石的生成量，或者提高水化石榴石中二氧化硅的飽和系數(shù)，從而減少水合鋁硅酸鈉的生成量，降低赤泥的結(jié)合堿。在高苛性比值的鋁酸鈉溶液或純堿液中，鋁土礦中的二氧化硅較多的轉(zhuǎn)化成水化石榴石，從而減少了水合鋁硅酸鈉形成的量。本發(fā)明主要基于以上的發(fā)現(xiàn)。本發(fā)明的方法是通過以下的技術(shù)方案實現(xiàn)的。把整個鋁土礦拜耳法溶出過程分成前后兩段，在前段，鋁土礦在石灰存在下和高苛性比值溶液進行反應(yīng)。前段反應(yīng)結(jié)束后，在前段料漿溫度或?qū)⑶岸瘟蠞{溫度升高后，補進經(jīng)濃縮的循環(huán)母液，再在230290℃下溶出，這一過程稱為后段。前段溶液的ak(鋁酸鈉溶液苛性堿和氧化鋁的分子比)大于4，NK(苛性堿濃度)為30g/L220g/L，鋁土礦加入量按溶出后aK為1.41.8，反應(yīng)溫度為90°C260°C，時間為lh48h。前段在添加石灰的情況下，鋁土礦在高苛性比、低堿濃度的溶液中的反應(yīng)產(chǎn)物主要是水化石榴石，而鈉硅渣的量很少。形成的水化石榴石在后段補進高堿濃度溶液后具有一定的穩(wěn)定性，只有少部轉(zhuǎn)化為鈉硅渣，從而使溶出赤泥的N/S降低，即赤泥結(jié)合堿降低。采用本發(fā)明提供的技術(shù)，前段溶液的aK越高，溶出赤泥的N/S越低。在常規(guī)溶出時，采用的循環(huán)母液的aK為3.03.8，為了使溶出赤泥的N/S降低，本發(fā)明提出的溶出方法中，前段溶液的aK必須大于3.8。前段反應(yīng)后在該前段反應(yīng)溫度向礦漿補充濃縮的循環(huán)母液，或?qū)⒌V衆(zhòng)升高溫度后向礦漿補充濃縮的循環(huán)母液。其中，后一種補充濃縮拜耳液的方式更有利于使赤泥結(jié)合堿降低。采用本發(fā)明提供的技術(shù)，前段反應(yīng)可以在常壓下進行，如在溶液溫度為9(TC108t:進行，常壓下反應(yīng)的有利之處在于需要的設(shè)備簡單。但為了使盡量多的二氧化硅從礦石中溶出來，需要維持足夠長的反應(yīng)時間，如848h。前段反應(yīng)也可在中溫(如160°C)或高溫(如260°C)進行，其優(yōu)點在于二氧化硅從礦石溶出來所需要的時間較短，缺點在于對反應(yīng)設(shè)備的要求較高。采用本發(fā)明提供的技術(shù)，前段溶液中碳酸鈉濃度越低，越有利于降低赤泥的N/S。在目前常規(guī)溶出一水硬鋁石型鋁土礦的技術(shù)條件下，如溶出溫度為250260°C，溶出時間為0.53h，當(dāng)氧化鈣和氧化硅質(zhì)量比CaO/Si02=l.31.5時，赤泥中氧化鋁和氧化硅質(zhì)量比Al203/Si02=l.12.0，氧化鈉和氧化硅的質(zhì)量比Na20/Si02=0.40.5。采用本發(fā)明提出的技術(shù)后，赤泥中氧化鈉和氧化硅的質(zhì)量比Na20/Si02降低，最低能達到0.23。本發(fā)明對于氧化鋁和二氧化硅的質(zhì)量比低于10的鋁土礦，即氧化硅含量高的礦石，其降低赤泥結(jié)合堿的效果更顯著。本發(fā)明對以三水鋁石為主的鋁土礦不適用。對一水硬鋁石型的鋁土礦和一水軟鋁石型鋁土礦適用。在后兩種類型的鋁土礦中含有少量三水鋁石時，本發(fā)明也有效。本發(fā)明的優(yōu)點1、本發(fā)明提出的溶出方法對降低高硅鋁土礦溶出赤泥結(jié)合堿的效果明顯，常規(guī)溶出條件下赤泥的氧化鈉和氧化硅的質(zhì)量比Na2O/SiO2=0.40.5，而采用本發(fā)明所提出的技術(shù)溶出鋁土礦，赤泥的氧化鈉和氧化硅的質(zhì)量比最低能達到0.23;2、本發(fā)明提出的溶出方法能較經(jīng)濟地處理含硅高的鋁土礦，拓寬了鋁土礦資源利用范圍；3、本發(fā)明提出的溶出方法流程簡單、易于操作，不需要加入合成的添加劑；不會增加赤泥排出量。綜上所述，本發(fā)明是一種工藝簡單、易于實現(xiàn)工業(yè)化、生產(chǎn)成本低的使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的鋁土礦溶出方法。具體實施例方式下面的實施例可以使本專業(yè)技術(shù)人員更全面地理解本發(fā)明，但不以任何方式限制本發(fā)明，本發(fā)明的內(nèi)容完全不局限于此。在以下的所有對比例和實施例中，使用的礦石為中國河南地區(qū)的鋁土礦，其化學(xué)成分如表1所示。x-射線衍射顯示，礦石中鋁主要以一水硬鋁石礦物存在，硅以白云母礦物存在，鈦以銳鈦礦存在，鐵以菱鐵礦和黃鐵礦兩種礦物存在。鋁土礦經(jīng)烘干后磨細混勻，過140目標準篩。石灰為分析純碳酸鈣在IIO(TC煅燒60min所得。氫氧化鈉為分析純。循環(huán)母液為某拜耳法氧化鋁廠循環(huán)母液(化學(xué)成分見表2)。表1A1203%Si02%Ti02/%Fe203%A/S66.029.682.836.296.82表2Nk/g/LNT/g/LA1203/g/LaK248260144g2.83高苛性比值ak溶液是通過以下方法制得取一定量的循環(huán)母液加熱至85"C，加入計算量氧化鈣，恒溫攪拌2小時，經(jīng)過真空抽濾分離固液相，所得液相為高苛性比值鋁酸鈉溶液，分析其化學(xué)成分。石灰按質(zhì)量比Ca0/Si02=1.3配到鋁土礦中。鋁土礦和溶液按溶出后溶液a「1.5(Rp=l.l)配成料漿。鋁土礦溶出在容積為150毫升的鋼彈式高壓釜或在容量為2L的高壓釜進行。鋼彈式高壓釜放入熔鹽加熱爐中以維持溶出所需溫度。赤泥用熱水充分洗滌后烘干，用X-射線熒光光譜分析其化學(xué)成分。對比例1常規(guī)溶出鋁土礦11.5g、石灰1.45g和循環(huán)母液55mL(預(yù)先濃縮到35mL)加入到鋼彈式高壓釜中，在26(TC下溶出180min。溶出產(chǎn)生液相和固相的化學(xué)成分如表3所示。表3液相固相Nk/gNT/gA1203RpNa20A1203Si02CaON/SA/SC/S/L/L/g/L/﹪/﹪/﹪/﹪2522683101.237.8623.2618.7026.930.421.241.44赤泥的N/S為0.42。實施例1:鋁土礦115g、石灰14.5g和41.25g氫氧化鈉和150mL水(堿液NK為213.lg/L)混合形成料漿，加入到高壓釜，攪拌，在IO(TC反應(yīng)10h，升溫至26(TC，然后在26(TC用高壓柱塞泵補進分解母液(成分為NT=176g/L，Nk=164g/L，Al203=108g/L，預(yù)先從585mL濃縮至200mL)，在26(TC下溶出60min。溶出產(chǎn)生液相和固相的化學(xué)成分如表4所示。表4液相固相Nk/gNT/gA1203RpNa20A1203Si02CaON/SA/SC/S/L/L/g/L/﹪/﹪/﹪/﹪3153203251.035.1118.0718.4526.200.280.981.42赤泥的N/S為0.28。實施例2:鋁土礦115g、石灰14.5g和高aK溶液200mL(NT=101.lg/L，Nk=96.Og/L，Al203=5.lg/L，aK=30.8)混合形成料漿，加入到高壓釜，攪拌，在IOO"C反應(yīng)10h，升溫至260°C，然后在26(TC用高壓柱塞泵補進循環(huán)母液(預(yù)先從438mL濃縮至150mL)，在26(TC下溶出60min。溶出產(chǎn)生液相和固相的化學(xué)成分如表5所示。表5液相固相Nk/gNT/gA1203RpNa20A1203Si02CaON/SA/SC/S/L/L/g/L/﹪/﹪/﹪/﹪249264280.51.134.2421.2918.2826.870.231.171.47赤泥的N/S為0.23。實施例3:鋁土礦115g、石灰14.5g和高8k溶液150mL(NT=134.2g/L，Nk=128.0g/L，Al203=25.6g/L，aK=8.1)混合形成料漿，加入到高壓釜，攪拌，在100℃反應(yīng)10h，升溫至260°C，然后在260。C用高壓柱塞泵補進循環(huán)母液(預(yù)先從438mL濃縮至200mL)，在260。C下溶出60min。溶出產(chǎn)生赤泥的化學(xué)成分如表6所示。表6Na20/%A1203ASi02/0/0CaO/%N/SA/SC/S5.8623.6918.1026.430.321.311.46赤泥的N/S為0.32。實施例4:鋁土礦115g、石灰14.5g和高aK溶液150mL(NT=59.5g/L，Nk=52.5g/L，Al203=21.06g/L，aK=4.1)混合形成料漿，加入到高壓釜，攪拌，在100。C反應(yīng)10h，升溫至26(TC，然后在26CTC用高壓柱塞泵補進循環(huán)母液(預(yù)先從438mL濃縮至200mL)，在26(TC下溶出60min。溶出產(chǎn)生赤泥的化學(xué)成分如表7所示。表7Na20％Al203％Si02％CaO％N/SA/SC/S7.5522.8418.8826.240.401.211.39赤泥的N/S為0.40。實施例5:鋁土礦11.5g、石灰1.45g、氫氧化鈉4.lg和20mL水(堿液NK為158.9g/L)混合形成料槳，加入到鋼彈型高壓釜，放入熔鹽加熱爐，在16(TC反應(yīng)2h，然后冷卻到8090°C，打開鋼彈，補進循環(huán)母液41mL(預(yù)先濃縮至15mL)，鋼彈型高壓釜放入熔鹽加熱爐，在260°C下溶出60min。溶出產(chǎn)生液相和固相的化學(xué)成分如表8所示。表8<table>complextalbeseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>赤泥的N/S為0.26。實施例6:鋁土礦H.5g、石灰1.45g、氫氧化鈉4.lg和20mL水(堿液NK為158.9g/L)混合形成料漿，加入到鋼彈型高壓釜，放入熔鹽加熱爐，在20(TC反應(yīng)2h，然后冷卻到8090°C,打開鋼彈，補進循環(huán)母液41mL(預(yù)先濃縮至15mL)，將鋼彈型高壓釜放入熔鹽加熱爐，在260'C下溶出60min。溶出產(chǎn)生液相和固相的化學(xué)成分如表9所示。表9<table><row><column>液相</column><column>固相</column></row><row><column>NK/g/L</column><column>NT/g/L</column><column>A1203/g/L</column><column>Rp</column><column>Na20/%</column><column>A1203/%</column><column>Si02/%</column><column>CaO/%</column><column>N/S</column><column>A/S</column><column>C/S</column></row><row><column>249</column><column>263</column><column>273</column><column>1.10</column><column>5.21</column><column>19.06</column><column>19.64</column><column>30.64</column><column>0.27</column><column>0.97</column><column>1.56</column><column></column></row><table>赤泥的N/S為0.27。.實施例7:鋁土礦11.5g、石灰1.45g、氫氧化鈉0.83g和20mL水(堿液NK為32.2g/L)混合形成料漿，加入到鋼彈型高壓釜，放入熔鹽加熱爐，在26(TC反應(yīng)2h，然后冷卻到8090°C，打開鋼彈，補進循環(huán)母液52mL(預(yù)先濃縮至15mL)，將鋼彈型高壓釜放入熔鹽加熱爐，在260。C下溶出60min。溶出產(chǎn)生液相和固相的化學(xué)成分如表10所示。表10<table><row><column>液相</column><column>固相</column></row><row><column>NK/g/L</column><column>NT/g/L</column><column>A1203/g/L</column><column>RP</column><column>Na20/%</column><column>A1203/%</column><column>Si02/%</column><column>CaO/%</column><column>N/S</column><column>A/S</column><column>C/S</column></row><row><column>224</column><column>229</column><column>295</column><column>1.32</column><column>7.16</column><column>24.59</column><column>20.24</column><column>26.04</column><column>0.35</column><column>1.21</column><column>1.29</column><column></column></row><table>赤泥的N/S為0.35。實施例8:鋁土礦11.5g、石灰1.45g、氫氧化鈉1.65g和20mL水(堿液NK為63.9g/L)混合形成料漿，加入到鋼彈型高壓釜，放入熔鹽加熱爐，在260℃反應(yīng)2h，然后冷卻到8090°C，打開鋼彈，補進循環(huán)母液49mL(預(yù)先濃縮至15mL)，將鋼彈型高壓釜放入熔鹽加熱爐，在260℃下溶出60min。溶出產(chǎn)生液相和固相的化學(xué)成分如表11所示。表11液相固相NK/gNT/gA1203,幾/Lg/L/RPNa20A1203Si02CaON/SA/SC/S/%/%/%/%2422582841，176.2521.720.28.0.31.01.441887183赤泥的N/S為0.31實施例9:鋁土礦11.5g、石灰1.45g、氫氧化鈉2.48g和20mL水(堿液NK為96.lg/L)混合形成料漿，加入到鋼彈型高壓釜，放入熔鹽加熱爐，在26(TC反應(yīng)2h，然后冷卻到8090°C,打開鋼彈，補進循環(huán)母液46mL(預(yù)先濃縮至15mL)，將鋼彈型高壓釜放入熔鹽加熱爐，在260'C下溶出60min。溶出產(chǎn)生液相和固相的化學(xué)成分如表12所示。表12液相固相NK/gNT/gA1203RpNa20A1203SiO:2"0N/A/c//L/g/L〃/o/%/%/%SSs2522642801.6.0223.220.27.0.1.1，1165281291336赤泥的N/S為0.29。實施例10:鋁土礦11.5g、石灰1.45g、氫氧化鈉4.13g和20mL水(堿液NK為160.0g/L)混合形成料漿，加入到鋼彈型高壓釜，放入熔鹽加熱爐，在26(TC反應(yīng)2h，然后冷卻到8090°C，打開鋼彈，補進循環(huán)母液46mL(預(yù)先濃縮至15mL)，將鋼彈型高壓釜放入熔鹽加熱爐，在260'C下溶出60min。溶出產(chǎn)生液相和固相的化學(xué)成分如表13所示。表13液相固相NK/gNT/gA1203/RpNa20A1203SiO:2CaON/SA/SC/S/Lg/L/%/%〃/o/%225237267L7.9621.921.25.0.31.01.11999463607赤泥的N/S為0.36。實施例11:鋁土礦11.5g、石灰1.45g和高8k溶液17.5mL(NT=93.4g/L，Nk=85.3g/L，Al203=4.6g/L，aK=30.5)混合形成料漿，加入到鋼彈型高壓釜，放入熔鹽加熱爐，在260℃反應(yīng)2h，然后冷卻到8090℃，打開鋼彈，補進循環(huán)母液49mL(預(yù)先濃縮至17.5mL)，將鋼彈型高壓釜放入熔鹽加熱爐，在260℃下溶出60min。溶出產(chǎn)生液相和固相的化學(xué)成分如表14所示。表14<table></column><column>液相</column><column>固相</column></row><row><column></column><column>Nk/g</column><column>NT/g</column><column>A1203/</column><column>RP</column><column>Na20</column><column>A1203</column><column>Si02</column><column>CaO</column><column>N/S</column><column>A/S</column><column>C/S/L/Lg/L/%/%/%/%</column></row><row><column></column><column>275</column><column>288</column><column>308</column><column>1.12</column><column>5.61</column><column>21.40</column><column>19.01</column><column>31.67</column><column>0.30</column><column>1.13</column><column>1.67</column></row><table>赤泥的N/S為0.30。本發(fā)明可用其他的不違背本發(fā)明的精神或主要特征的具體形式來概述。因此，無論從哪一點來看，本發(fā)明的上述實施方案都只能認為是對本發(fā)明的說明而不能限制本發(fā)明，權(quán)利要求書指出了本發(fā)明的范圍，而上述的說明并未指出本發(fā)明的范圍，因此，在與本發(fā)明的權(quán)利要求書相當(dāng)?shù)暮x和范圍內(nèi)的任何改變，都應(yīng)認為是包括在權(quán)力要求書的范圍內(nèi)。權(quán)利要求1、一種使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的鋁土礦溶出方法，該溶出方法包括(A)、前段首先將一水鋁石型鋁土礦、石灰和鋁酸鈉溶液混合，將混合得到的礦漿在90℃～260℃保溫足夠長時間，使鋁土礦中的二氧化硅盡量轉(zhuǎn)化成水化石榴石；(B)、后段然后在該溫度向礦漿補充濃縮的循環(huán)母液，或?qū)⒌V漿升高溫度后向礦漿補充濃縮的循環(huán)母液，使溫度升高到230℃～290℃，最后在該溫度下溶出鋁土礦0.5～3小時，其特征是在前段中所述的一水鋁石型鋁土礦、石灰混合的鋁酸鈉溶液的苛性堿/氧化鋁分子比aK大于4。2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的鋁土礦溶出方法，其特征是所述的前段中的溶液NK為30克/升220克/升。3、根據(jù)權(quán)利要求1所述的使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的鋁土礦溶出方法，其特征是所述的前段中的溶液反應(yīng)時間為148小時。4、根據(jù)權(quán)利要求1所述的使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的鋁土礦溶出方法，其特征是所述的前段中的溶液反應(yīng)的溫度優(yōu)先控制在90108t:，反應(yīng)時間為848小時。全文摘要本發(fā)明公開了一種使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的鋁土礦溶出方法，該溶出方法包括(A)前段首先將一水鋁石型鋁土礦、石灰和鋁酸鈉溶液混合，將混合得到的礦漿在90℃～260℃保溫足夠長時間，使鋁土礦中的二氧化硅盡量轉(zhuǎn)化成水化石榴石；(B)后段然后在該溫度向礦漿補充濃縮的循環(huán)母液，或?qū)⒌V漿升高溫度后向礦漿補充濃縮的循環(huán)母液，使溫度升高到230℃～290℃，最后在該溫度下溶出鋁土礦0.5～3小時。在前段中所述的一水鋁石型鋁土礦、石灰混合的鋁酸鈉溶液的苛性堿/氧化鋁分子比a_K大于4。本發(fā)明是一種工藝簡單、易于實現(xiàn)工業(yè)化、生產(chǎn)成本低的使產(chǎn)出赤泥中結(jié)合的苛性堿降低的鋁土礦溶出方法。文檔編號C01F7/02GK101343074SQ200810032150公開日2009年1月14日申請日期2008年8月25日優(yōu)先權(quán)日2008年8月25日發(fā)明者彭秋燕,李云峰,謝巧玲,陳學(xué)剛,陳文汨,黃偉光申請人:中南大學(xué)