本發(fā)明涉及一種超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的生產(chǎn)方法，屬于酸洗鋼帶的生產(chǎn)技術(shù)領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

熱軋酸洗板是以優(yōu)質(zhì)熱軋薄板為原料，經(jīng)酸洗機組去除氧化層、切邊、精整，主要工序有熱軋原料開卷→激光焊接→拉矯機組破鱗→酸洗→漂洗→在線平整→切邊→在線涂油→打捆→包裝入庫，表面質(zhì)量和使用要求(主要是冷彎成型或沖壓性能)介于熱軋板和冷軋板之間的中間產(chǎn)品，是部分熱軋板和冷軋板的理想替代產(chǎn)品。熱軋酸洗板是板材市場的新興產(chǎn)品，其市場發(fā)展方向主要在于替代冷軋板和替代熱軋板，尤其是近年來，高表面質(zhì)量、高成形性酸洗板替代厚規(guī)格冷軋板已成為國際市場的發(fā)展趨勢。

與熱軋板相比，熱軋酸洗板的優(yōu)勢主要在于：表面質(zhì)量好、尺寸精度高、表面光潔度高、能減少用戶分散酸洗造成的環(huán)境污染；與冷軋板相比，酸洗板的優(yōu)勢在于在保證表面質(zhì)量使用要求的前提下，有效降低成本。

超深沖用鋼具有出色的可成形性和優(yōu)異的性能均勻性，是一種碳含量非常低，并且加入了合金穩(wěn)定元素的無間隙的鋼，是一種不發(fā)生時效現(xiàn)象的鋼，多為冷軋連退產(chǎn)品，熱軋或熱軋酸洗產(chǎn)品極少。這是由于超深沖用鋼在制備熱軋酸洗產(chǎn)品時，容易出現(xiàn)“橫折”，影響鋼板的表面質(zhì)量。

“橫折”是指熱軋板卷(尤其是低碳軟鋼)在開卷過程中，在板卷的某個部位出現(xiàn)垂直于軋向的條狀折痕，嚴重時甚至貫穿整個板寬，用手觸摸有明顯的凹凸感。熱軋低碳鋼卷開卷后出現(xiàn)橫折缺陷是一種常見現(xiàn)象。根據(jù)工業(yè)生產(chǎn)經(jīng)驗表明，在屈服強度低的鋼卷(如SPHC、SPHD、SPHE、St22、Q235等)中容易出現(xiàn)橫折現(xiàn)象。

消除或減輕“橫折”現(xiàn)象的常規(guī)方法主要有控制開卷方式、平整和消除固溶間隙原子(C、N等)。對于低碳軟鋼、尤其是具有超深沖性能的軟鋼而言，消除固溶間隙原子需要加入大量的合金，增加生產(chǎn)成本，且導致強度升高、塑性降低，影響沖壓性能；控制開卷方式缺乏普遍性和穩(wěn)定性，此外，采用平整工藝，是橫折缺陷在開卷時已經(jīng)產(chǎn)生，屬于一種事后補救措施，只能減輕，不能根除。平整機組需要巨額投資，且機組容易產(chǎn)生劃傷等缺陷，噸鋼生產(chǎn)成本也較高。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明為解決超深沖用熱軋酸洗軟鋼橫折缺陷，實現(xiàn)低屈服強度和高延伸率，提出了一種低C+低Cr+微Ti合金化處理技術(shù)，并配以低溫卷取控制技術(shù)，可有效降低屈服強度、提高延伸率，減少沿晶界析出的碳化物數(shù)量，粗化晶界碳化物，有效提高n值、r值，開發(fā)出了一種高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的生產(chǎn)方法。

本發(fā)明解決的技術(shù)問題是提供一種高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的生產(chǎn)方法。

本發(fā)明超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的生產(chǎn)方法，依次包括熱連軋、熱軋原料開卷、破鱗和酸洗，得到熱連軋酸洗鋼帶，其中，熱連軋前鋼坯的化學成分由以下重量百分比的組分組成：0＜C≤0.020％，0＜Si≤0.05％，0.10％≤Mn≤0.20％，0.10％≤Cr≤0.20％，0.010％≤Als≤0.070％，0.005％≤Ti≤0.030％，P≤0.020％，S≤0.010％，N≤0.0050％，O≤0.0040％，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)；

所述熱連軋時，鋼坯加熱溫度為1180～1240℃，終軋溫度為850～920℃，卷取溫度為540～620℃；

所述破鱗采用拉矯機組破磷，拉矯機組延伸率為1.5～2.5％。

優(yōu)選的，熱軋原料開卷時，采用防皺輥。

優(yōu)選的，卷取溫度為540～550℃。

進一步的，所述生產(chǎn)方法的具體步驟優(yōu)選為：熱連軋→熱軋原料開卷→激光焊接→拉矯機組破鱗→酸洗→漂洗→切邊→在線涂油→打捆→包裝入庫。

優(yōu)選的，所述超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的厚度為1.4mm～6.0mm。

進一步的，所述超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的屈服強度≤220Mpa；抗拉強度為270～350MPa；延伸率A₅₀≥50％；n值為0.18～0.25，r值為1.0～1.8。

本發(fā)明方法，專利采用低C+低Cr+微Ti合金化處理技術(shù)，配以低溫卷取控制技術(shù)，一方面有效消除鋼板屈服平臺，另一方面增加原始可動位錯密度，采用高拉矯機組延伸率模式促進位錯增殖，進而抑低屈服強度酸洗鋼帶產(chǎn)生橫折缺陷，從而生產(chǎn)出高表面質(zhì)量、低成本的超深沖用酸洗鋼帶，其屈服強度普遍在220MPa以下，抗拉強度控制在290～350MPa之間，延伸率≥50％，可部分替代DC01、DC02、St12等冷軋連退產(chǎn)品。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有如下有益效果：

本發(fā)明方法，通過控制鋼中的化學成分、熱軋工藝和酸洗工藝，生產(chǎn)出的超深沖用熱連軋酸洗鋼帶無橫折現(xiàn)象，表面質(zhì)量高，具有低屈服強度、延伸率高、n值和r值較高以及具有高表面質(zhì)量等優(yōu)良的綜合性能。

此外，本發(fā)明方法還具有工藝控制難度小、可操作性強、方法簡單、成本低等優(yōu)點。

說明書附圖

圖1為本發(fā)明實施例1～4產(chǎn)品的金相組織。

圖2為本發(fā)明實施例1～4產(chǎn)品晶界碳化物分布。

圖3為本發(fā)明實施例1～4產(chǎn)品的表面質(zhì)量。

圖4為本發(fā)明實施例1～4產(chǎn)品的成卷后鋼卷表面質(zhì)量。

具體實施方式

本發(fā)明超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的生產(chǎn)方法，依次包括熱連軋、熱軋原料開卷、破鱗和酸洗，得到熱連軋酸洗鋼帶，其中，熱連軋前鋼坯的化學成分由以下重量百分比的組分組成：0＜C≤0.020％，0＜Si≤0.05％，0.10％≤Mn≤0.20％，0.10％≤Cr≤0.20％，0.010％≤Als≤0.070％，0.005％≤Ti≤0.030％，P≤0.020％，S≤0.010％，N≤0.0050％，O≤0.0040％，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)；

所述熱連軋時，鋼坯加熱溫度為1180～1240℃，終軋溫度為850～920℃，卷取溫度為540～620℃；

所述破鱗采用拉矯機組破磷，拉矯機組延伸率為1.5～2.5％。

優(yōu)選的，熱軋原料開卷時，采用防皺輥。

優(yōu)選的，卷取溫度為540～550℃。

進一步的，所述生產(chǎn)方法的具體步驟優(yōu)選為：熱連軋→熱軋原料開卷→激光焊接→拉矯機組破鱗→酸洗→漂洗→切邊→在線涂油→打捆→包裝入庫。本發(fā)明方法，可省略后期的平整等步驟，工藝簡單。

優(yōu)選的，所述超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的厚度為1.4mm～6.0mm。

進一步的，所述超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的屈服強度≤220Mpa；抗拉強度為270～350MPa；延伸率A₅₀≥50％；n值為0.18～0.25，r值為1.0～1.8。

本發(fā)明方法，專利采用低C+低Cr+微Ti合金化處理技術(shù)，配以低溫卷取控制技術(shù)，一方面有效消除鋼板屈服平臺，另一方面增加原始可動位錯密度，采用高拉矯機組延伸率模式促進位錯增殖，進而抑低屈服強度酸洗鋼帶產(chǎn)生橫折缺陷，從而生產(chǎn)出高表面質(zhì)量、低成本的超深沖用酸洗鋼帶，其屈服強度普遍在220MPa以下，抗拉強度控制在290～350MPa之間，延伸率≥50％，可部分替代DC01、DC02、St12等冷軋連退產(chǎn)品。

下面結(jié)合實施例對本發(fā)明的具體實施方式做進一步的描述，并不因此將本發(fā)明限制在所述的實施例范圍之中。

實施例1

采用2050熱軋機組(7機架連軋精軋機組)生產(chǎn)含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶。起始的鋼坯的化學成分重量百分比為：[C]：0.010％，[Si]：0.01％，[Mn]：0.12％，[Cr]：0.15％，[P]：0.008％，[S]：0.006％，[Als]：0.032％，[Ti]：0.012％，[N]：0.0042％，[O]：0.0033％，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。

其生產(chǎn)過程為：鋼坯加熱→除鱗→粗軋→精軋→層流冷卻→卷取→鋼卷冷卻至室溫(≤40℃)→熱軋原料開卷→激光焊接→拉矯機組破鱗→酸洗→漂洗→在線平整→切邊→在線涂油→打捆→包裝入庫。鋼坯230mm×1350mm×Cmm，經(jīng)1200℃加熱后，出爐后后除鱗，經(jīng)單機架可逆式粗軋機5道次軋制成42mm×1350mm×C₁mm的中間坯，再經(jīng)熱卷箱保溫，隨后進入7連軋精軋機組，軋制成2.8mm×1350mm×C₂mm的鋼卷，開軋溫度為1040℃，終軋溫度為860℃。經(jīng)層流冷卻后進入卷取機卷取得帶鋼，卷取溫度為592℃。鋼卷冷卻至室溫(≤40℃)，經(jīng)開卷(需用防皺輥)，與前一卷的尾部焊接在一起，再經(jīng)拉矯機組破鱗，拉矯機組延伸率為1.5％，隨后進入酸槽酸洗，酸洗速度80m/min，再涂油分卷，得到規(guī)格為2.8mm×1350mm×C₂mm的含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶，該鋼帶表面無“橫折”現(xiàn)象。

經(jīng)測定，生產(chǎn)的含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的性能如下：屈服強度、抗拉強度、延伸率、n值、r值分別為192MPa、324MPa、54.5％、0.21、1.48。

本發(fā)明實例中的屈服強度、抗拉強度、延伸率的測定方法都是按國家標準進行測定的。

實施例2

采用2050熱軋機組(7機架連軋精軋機組)生產(chǎn)含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶。起始的鋼坯的化學成分重量百分比為：[C]：0.014％，[Si]：0.02％，[Mn]：0.18％，[Cr]：0.17％，[P]：0.011％，[S]：0.008％，[Als]：0.026％，[Ti]：0.008％，[N]：0.0036％，[O]：0.0030％，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。

其生產(chǎn)過程為：鋼坯加熱→除鱗→粗軋→精軋→層流冷卻→卷取→鋼卷冷卻至室溫(≤40℃)→熱軋原料開卷→激光焊接→拉矯機組破鱗→酸洗→漂洗→在線平整→切邊→在線涂油→打捆→包裝入庫。鋼坯230mm×1540mm×Cmm，經(jīng)1220℃加熱后，出爐后后除鱗，經(jīng)單機架可逆式粗軋機5道次軋制成42mm×1540mm×C₁mm的中間坯，再經(jīng)熱卷箱保溫，隨后進入7連軋精軋機組，軋制成4.0mm×1540mm×C₂mm的鋼卷，開軋溫度為1020℃，終軋溫度為890℃。經(jīng)層流冷卻后進入卷取機卷取得帶鋼，卷取溫度為605℃。鋼卷冷卻至室溫(≤40℃)，經(jīng)開卷(需用防皺輥)，與前一卷的尾部焊接在一起，再經(jīng)拉矯機組破鱗，拉矯機組延伸率為2.5％，隨后進入酸槽酸洗，酸洗速度70m/min，再涂油分卷，得到規(guī)格為4.0mm×1540mm×C₂mm的含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶，該鋼帶表面無“橫折”現(xiàn)象。

經(jīng)測定，生產(chǎn)的含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的性能如下：屈服強度、抗拉強度、延伸率、n值、r值分別為182MPa、306MPa、58.5％、0.23、1.66。

本發(fā)明實例中的屈服強度、抗拉強度、延伸率的測定方法都是按國家標準進行測定的。

實施例3

采用2050熱軋機組(7機架連軋精軋機組)生產(chǎn)含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶。起始的鋼坯的化學成分重量百分比為：[C]：0.008％，[Si]：0.01％，[Mn]：0.11％，[Cr]：0.13％，[P]：0.007％，[S]：0.005％，[Als]：0.046％，[Ti]：0.018％，[N]：0.0044％，[O]：0.0037％，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。

其生產(chǎn)過程為：鋼坯加熱→除鱗→粗軋→精軋→層流冷卻→卷取→鋼卷冷卻至室溫(≤40℃)→熱軋原料開卷→激光焊接→拉矯機組破鱗→酸洗→漂洗→在線平整→切邊→在線涂油→打捆→包裝入庫。鋼坯230mm×1250mm×Cmm，經(jīng)1220℃加熱后，出爐后后除鱗，經(jīng)單機架可逆式粗軋機5道次軋制成38mm×1250mm×C₁mm的中間坯，再經(jīng)熱卷箱保溫，隨后進入7連軋精軋機組，軋制成1.6mm×1250mm×C₂mm的鋼卷，開軋溫度為1045℃，終軋溫度為902℃。經(jīng)層流冷卻后進入卷取機卷取得帶鋼，卷取溫度為564℃。鋼卷冷卻至室溫(≤40℃)，經(jīng)開卷(需用防皺輥)，與前一卷的尾部焊接在一起，再經(jīng)拉矯機組破鱗，拉矯機組延伸率為2.0％，隨后進入酸槽酸洗，酸洗速度70m/min，再涂油分卷，得到規(guī)格為1.6mm×1250mm×C₂mm的含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶，該鋼帶表面無“橫折”現(xiàn)象。

經(jīng)測定，生產(chǎn)的含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的性能如下：屈服強度、抗拉強度、延伸率、n值、r值分別為209MPa、338MPa、52.0％、0.19、1.13。

本發(fā)明實例中的屈服強度、抗拉強度、延伸率的測定方法都是按國家標準進行測定的。

實施例4

采用2050熱軋機組(7機架連軋精軋機組)生產(chǎn)含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶。起始的鋼坯的化學成分重量百分比為：[C]：0.012％，[Si]：0.03％，[Mn]：0.14％，[Cr]：0.10％，[P]：0.007％，[S]：0.005％，[Als]：0.046％，[Ti]：0.027％，[N]：0.0044％，[O]：0.0037％，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。

其生產(chǎn)過程為：鋼坯加熱→除鱗→粗軋→精軋→層流冷卻→卷取→鋼卷冷卻至室溫(≤40℃)→熱軋原料開卷→激光焊接→拉矯機組破鱗→酸洗→漂洗→在線平整→切邊→在線涂油→打捆→包裝入庫。鋼坯230mm×1250mm×Cmm，經(jīng)1185℃加熱后，出爐后后除鱗，經(jīng)單機架可逆式粗軋機5道次軋制成37mm×1250mm×C₁mm的中間坯，再經(jīng)熱卷箱保溫，隨后進入7連軋精軋機組，軋制成3.5mm×1250mm×C₂mm的鋼卷，開軋溫度為1045℃，終軋溫度為902℃。經(jīng)層流冷卻后進入卷取機卷取得帶鋼，卷取溫度為546℃。鋼卷冷卻至室溫(≤40℃)，經(jīng)開卷(需用防皺輥)，與前一卷的尾部焊接在一起，再經(jīng)拉矯機組破鱗，拉矯機組延伸率為2.5％，隨后進入酸槽酸洗，酸洗速度78m/min，再涂油分卷，得到規(guī)格為3.5mm×1250mm×C₂mm的含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶，該鋼帶表面無“橫折”現(xiàn)象。

經(jīng)測定，生產(chǎn)的含低C+低Cr+微Ti的高表面質(zhì)量超深沖用熱連軋酸洗鋼帶的性能如下：屈服強度、抗拉強度、延伸率、n值、r值分別為212MPa、344MPa、51.5％、0.18、1.10。

本發(fā)明實例中的屈服強度、抗拉強度、延伸率的測定方法都是按國家標準進行測定的。

對比例1

采用實施例2中的鋼帶成分及生產(chǎn)方法，唯一的不同在于拉矯機組延伸率為0.5％，生產(chǎn)得到的超深沖用熱連軋酸洗鋼帶，該鋼帶酸洗前的表面已存在輕微的“橫折”缺陷，經(jīng)拉矯、酸洗后“橫折”缺陷程度加重，有明顯手感，不滿足高表面質(zhì)量的要求。

經(jīng)測定，生產(chǎn)的熱連軋酸洗鋼帶的性能如下：屈服強度、抗拉強度、延伸率、n值、r值分別為178MPa、309MPa、57.2％、0.22、1.27。

對比例2

采用實施例4中的鋼帶成分及生產(chǎn)方法，唯一的不同在于卷取溫度為700℃，生產(chǎn)得到的超深沖用熱連軋酸洗鋼帶，該鋼帶酸洗前的表面已存在明顯的“橫折”缺陷，經(jīng)拉矯、酸洗后“橫折”缺陷有所減輕，但仍有明顯手感，不滿足高表面質(zhì)量的要求。

經(jīng)測定，生產(chǎn)的熱連軋酸洗鋼帶的性能如下：屈服強度、抗拉強度、延伸率、n值、r值分別為182、322MPa、57％、0.20、1.37。

對比例3

采用實施例4中的鋼帶生產(chǎn)方法，化學成分不含Ti和Cr，具體為[C]：0.011％，[Si]：0.03％，[Mn]：0.13％，[P]：0.007％，[S]：0.005％，[Als]：0.046％，[N]：0.0044％，[O]：0.0037％，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)。生產(chǎn)得到的超深沖用熱連軋酸洗鋼帶，該鋼帶酸洗成品有輕微“橫折”缺陷，不滿足高表面質(zhì)量的要求。

經(jīng)測定，生產(chǎn)的熱連軋酸洗鋼帶的性能如下：屈服強度、抗拉強度、延伸率、n值、r值分別為231、326MPa、51.0％、0.17、0.93?？梢姡姸瘸^200MPa，屈強比相對較高，n值小于0.18，r值小于1.0。