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模具用鋼和模具的制作方法

文檔序號:12168473閱讀:556來源:國知局

本發(fā)明涉及模具用鋼和模具。更具體地,本發(fā)明涉及構成模具(包括熱沖壓用模具)用的鋼,并且還涉及此類模具。



背景技術:

構成通過熱沖壓等使鋼材料壓制成形的模具的鋼需要具有高熱導率。只要模具用鋼具有高熱導率,則模具可以以高速率奪走鋼材料的熱以提高淬透性。另外,可以在從一批鋼材料加工完成到引入另一批鋼材料期間使模具有效地冷卻,因此可以縮短加工周期時間(working cycle time)以改善生產效率。

例如,專利文獻1公開了一種工具鋼,其為一種具有低的稀有元素含量的廉價鋼,并且盡管如此,可用于構成具有高抗軟化性和高熱導率的模具。此工具鋼包含以質量%計的0.15-0.55%的C、0.01-0.5%的Si、0.01-2.0%的Mn、0.3-1.5%的Cr、0.8-2.0%的Mo、0.05-0.5%的V+W、0.01-2.0%的Cu、和0.01-2.0%的Ni,余量為Fe和不可避免的雜質。

專利文獻1:JP-A-2009-13465



技術實現(xiàn)要素:

優(yōu)選的是,構成用于使鋼材料成形的模具的鋼應當不僅具有高熱導率而且具有高硬度。這是因為高硬度可以提高模具的耐磨耗性。然而,在如Mo等添加合金元素的含量少的情況中,難以得到具有升高的硬度的模具用鋼。例如,在專利文獻1中所示的合金組成除了高熱導率以外使得難以賦予高硬度。具體地,在用于例如使由超高拉伸強度鋼(超高拉伸鋼)構成的鋼板壓制成形的熱沖壓中,構成模具的鋼需要在高水平上具有高熱導率和高硬度二者。

本發(fā)明解決了以下問題:提供可以實現(xiàn)高熱導率和高硬度二者的模具用鋼,和由此類鋼構成的模具。

為了解決上述問題,本發(fā)明提供一種模具用鋼,其由以質量%計的以下組成:

0.58%≤C≤0.70%,

0.010%≤Si≤0.30%,

0.50%≤Mn≤2.00%,

0.50%≤Cr<2.0%,

1.8%≤Mo≤3.0%,和

0.050%<V≤0.80%,和

任選地,

Al≤1.5%,

N≤0.20%,

Ti≤0.50%,

Nb≤0.50%,

Zr≤0.50%,

Ta≤0.50%,

Co≤1.0%,

W≤5.0%,

Ni<1.0%,

Cu≤1.0%,

S≤0.15%,

Ca≤0.15%,

Se≤0.35%,

Te≤0.35%,

Bi≤0.50%,和

Pb≤0.50%,

余量為Fe和不可避免的雜質。

所述鋼可以包含以質量%計的選自由0.0050%≤Al≤1.5%、0.00030%≤N≤0.20%、0.010%≤Ti≤0.50%、0.010%≤Nb≤0.50%、0.010%≤Zr≤0.50%、和0.010%≤Ta≤0.50%組成的組的至少一種元素。

所述鋼可以包含以質量%計的選自由0.10%≤Co≤1.0%和0.10%≤W≤5.0%組成的組的至少一種元素。

所述鋼可以包含以質量%計的選自由0.30%≤Ni<1.0%和0.30%≤Cu≤1.0%組成的組的至少一種元素。

所述鋼可以包含以質量%計的選自由0.010%≤S≤0.15%、0.0010%≤Ca≤0.15%、0.030%≤Se≤0.35%、0.010%≤Te≤0.35%、0.010%≤Bi≤0.50%、和0.030%≤Pb≤0.50%組成的組的至少一種元素。

優(yōu)選的是,鋼在淬火并且隨后在500℃以上回火之后,應當具有55HRC以上的室溫硬度和30W/m/K以上的室溫熱導率。

優(yōu)選的是,鋼在進行淬火并且進一步在500℃以上進行回火之后,應當具有20J/cm2以上的室溫卻貝沖擊值(Charpy impact value),其中,在所述淬火中使鋼在1,030±20℃下均熱(soak),然后以5.0至9.0℃/min的速度冷卻。

本發(fā)明進一步提供由上述鋼構成的模具。

優(yōu)選的是,模具應當為熱沖壓用模具。

優(yōu)選的是,模具應當具有55HRC以上的室溫硬度。

根據(jù)本發(fā)明的模具用鋼可以實現(xiàn)高熱導率和高硬度二者,這是因為此鋼具有上述組成,特別是,因為碳含量與添加合金元素含量之間的平衡。

在模具用鋼包含上述特定量的選自Al、N、Ti、Nb、Zr、和Ta的至少一種元素的情況中,得到在淬火期間用作鎖定顆粒(pinning grain)的析出物。因此,鋼會具有由較細的顆粒組成的結構,使得韌性進一步改善。

在模具用鋼包含上述特定量的選自Co和W的至少一種元素的情況中,可以使得此鋼具有特別是更加增強的高溫強度。

在模具用鋼包含上述特定量的選自Ni和Cu的至少一種元素的情況中,此鋼可具有更改善的淬透性。

在模具用鋼包含上述特定量的選自S、Ca、Se、Te、Bi、和Pb的至少一種元素的情況中,可以使得此鋼具有更改善的切削性(machinability)。

在模具用鋼在淬火并隨后在500℃以上回火之后,具有55HRC以上的室溫硬度和30W/m/K以上的室溫熱導率的情況中,當此鋼用于構成熱沖壓用等的模具時容易提供所需的高硬度和高熱導率。

在模具用鋼進行淬火(在所述淬火中使鋼在1,030±20℃下均熱,然后以5.0至9.0℃/min的速度冷卻)并且進一步在500℃以上進行回火之后,具有20J/cm2以上的室溫卻貝沖擊值的情況中,此鋼具有進一步提高的韌性且由此制得的模具易于防止被損傷。

由于根據(jù)本發(fā)明的模具由上述模具用鋼構成,所以此模具具有高熱導率和高硬度二者。因此,不僅冷卻待加工的鋼材料和冷卻模具本身的效率優(yōu)異,而且此模具具有優(yōu)異的耐磨耗性。

在模具為熱沖壓用模具的情況中,甚至具有高拉伸強度的鋼材料也可以用其有效地成形和淬火,因為此模具具有高熱導率和高硬度。另外,實現(xiàn)高生產效率。

在模具具有55HRC以上的室溫硬度的情況中,可以獲得特別高的耐磨耗性。

具體實施方式

以下詳細解釋本發(fā)明的模具用鋼和模具。

本發(fā)明的模具用鋼包含以下元素,并且余量包括Fe和不可避免的雜質。添加元素(additive elements)的種類、成分比和限定理由等如下所述。另外,成分比的單位是質量%。

0.58%≤C≤0.70%

C在淬火期間在母相(matrix phase)中形成固溶體以形成馬氏體結構,從而改善鋼的硬度。另外,C與Cr、Mo或V等形成碳化物,從而改善鋼的硬度。

通過將C的含量調節(jié)為0.58%≤C,通過熱處理得到高硬度。雖然從實現(xiàn)充分的耐磨耗性的觀點,需要模具在室溫(25℃)下具有約55HRC以上的硬度,而調節(jié)為0.58%≤C的C含量使得易于獲得55HRC以上的高硬度。優(yōu)選地,0.60%≤C。

同時,在C的含量過多的情況中,易于以較大量形成粗碳化物(coarse carbides)。另外,也易于以增加的量形成γ晶粒。結果,反而變得不可能得到高硬度。從通過熱處理確保55HRC以上的高硬度的觀點,將C含量調節(jié)為C≤0.70%。優(yōu)選地,C≤0.65%。

0.010%≤Si≤0.30%

Si作為脫氧劑的效果并且進一步具有改善在模具制造期間的切削性的效果。從得到這些效果的觀點,將Si的含量調節(jié)為0.010%≤Si。優(yōu)選地,0.050%≤Si。

同時,在Si的含量過多的情況中,鋼具有降低的熱導率。因此,從確保高熱導率的觀點,將Si的含量調節(jié)為Si≤0.30%。優(yōu)選地,Si≤0.15%。

0.50%≤Mn≤2.00%

Mn具有提高鋼的淬透性的效果。Mn進一步具有提高鋼的韌性(沖擊值)的效果。從得到高淬透性和韌性的觀點,將Mn的含量調節(jié)為0.50%≤Mn。優(yōu)選地,1.00%≤Mn。

同時,Mn為降低鋼的熱導率的元素。因此,從確保模具用鋼所需的熱導率(例如,在室溫(25℃)下為30W/m/K以上)的觀點,將Mn的含量調節(jié)為Mn≤2.00%。優(yōu)選地,Mn≤1.70%。

0.50%≤Cr<2.0%

同Mn一樣,Cr具有提高鋼的淬透性和韌性(沖擊值)的效果。從得到高淬透性和韌性的觀點,將Cr的含量調節(jié)為0.50%≤Cr。優(yōu)選地,1.0%≤Cr。

同時,同Mn一樣,Cr也降低鋼的熱導率。因此,從確保模具用鋼所需的熱導率(例如,在室溫(25℃)下為30W/m/K以上)的觀點,將Cr的含量調節(jié)為Cr<2.0%。優(yōu)選地,Cr≤1.6%。

1.8%≤Mo≤3.0%

Mo形成二次析出碳化物并且由此有助于硬度提高。此外,Mo具有改善淬透性的效果。從確保模具用鋼所需的高硬度(例如55HRC以上)和淬透性的觀點,將Mo的含量調節(jié)為1.8%≤Mo。優(yōu)選地,2.0%≤Mo。

同時,在Mo的含量過多的情況中,粗Mo碳化物大量析出,使得反而不可能得到高硬度。此外,由于以固溶體狀態(tài)存在的C的量減少,所以此鋼具有降低的硬度。另外,由于Mo是一種高價的金屬,使得材料成本提高。從確保模具用鋼所需的高硬度(例如55HRC以上)和淬透性二者以及保持低生產成本的觀點,將Mo的含量調節(jié)為Mo≤3.0%。優(yōu)選地,Mo≤2.5%。

0.050%<V≤0.80%

V生成抑制淬火期間的晶粒增大的鎖定顆粒。作為晶粒增大的抑制結果,韌性(沖擊值)改善。通過將V的含量調節(jié)為0.050%<V,在淬火期間的晶粒增大被有效地抑制,導致韌性提高。優(yōu)選地,0.30%≤V。

同時,在V的含量過多的情況中,大量的粗碳化物析出。結果,此類粗碳化物作為龜裂的起點,導致鋼的韌性(沖擊值)降低,而不是增大。因此,從確保韌性的觀點,將V的含量調節(jié)為V≤0.80%。優(yōu)選地,V≤0.70%。

根據(jù)本發(fā)明的模具用鋼包含上述給定量的C、Si、Mn、Cr、Mo、和V,并且余量包括Fe和不可避免的雜質。不可避免的雜質被認為是例如以下元素:Al<0.0050%、N<0.00030%、P<0.050%、S<0.010%、Cu<0.30%、Ni<0.30%、W<0.10%、O<0.010%、Co<0.10%、Nb<0.010%、Ta<0.010%、Ti<0.010%、Zr<0.010%、B<0.0010%、Ca<0.0010%、Se<0.030%、Te<0.010%、Bi<0.010%、Pb<0.030%、Mg<0.020%、和REM(稀土金屬)<0.10%。

根據(jù)本發(fā)明的模具用鋼除了上述必需元素以外,可以任選地包含選自以下元素的一種以上的元素。各元素的比例和限定理由等如下。

Al≤1.5%(優(yōu)選地,0.0050%≤Al≤1.5%)、N≤0.20%(優(yōu)選地,0.00030%≤N≤0.20%)、Ti≤0.50%(優(yōu)選地,0.010%≤Ti≤0.50%)、Nb≤0.50%(優(yōu)選地,0.010%≤Nb≤0.50%)、Zr≤0.50%(優(yōu)選地,0.010%≤Zr≤0.50%)、Ta≤0.50%(優(yōu)選地,0.010%≤Ta≤0.50%)

Al、N、Ti、Nb、Zr、和Ta生成起用于抑制淬火期間的晶粒增大的鎖定顆粒作用的析出物。由于抑制在淬火期間晶粒增大,使得鋼的韌性(沖擊值)改善。各元素的優(yōu)選含量的下限被規(guī)定為得到發(fā)揮鎖定效果所需的量的析出物的含量。從抑制析出物凝集并由此不會有效地起鎖定顆粒作用的觀點來規(guī)定其上限。

Co≤1.0%(優(yōu)選地,0.10%≤Co≤1.0%)、W≤5.0%(優(yōu)選地,0.10%≤W≤5.0%)

Co和W具有改善鋼的強度、特別是高溫強度的效果。各元素的優(yōu)選含量的下限被規(guī)定為有效地改善強度的含量,而其上限從抑制熱導率降低以及降低制造成本的觀點來規(guī)定。

Ni<1.0%(優(yōu)選地,0.30%≤Ni<1.0%),Cu≤1.0%(優(yōu)選地,0.30%≤Cu≤1.0%)

Ni和Cu二者具有能夠在鋼中穩(wěn)定地生成奧氏體并延遲珠光體的生成、從而改善淬透性的效果。各元素的優(yōu)選含量的下限被規(guī)定為得到改善淬透性的效果的含量,而其上限從抑制熱導率降低和降低制造成本的觀點來規(guī)定。此外,對于Ni,在以超出上限的量含有Ni的情況中,這導致殘留奧氏體的含量增加,使得難以得到高硬度。

S≤0.15%(優(yōu)選地,0.010%≤S≤0.15%)、Ca≤0.15%(優(yōu)選地,0.0010%≤Ca≤0.15%)、Se≤0.35%(優(yōu)選地,0.030%≤Se≤0.35%)、Te≤0.35%(優(yōu)選地,0.010%≤Te≤0.35%)、Bi≤0.50%(優(yōu)選地,0.010%≤Bi≤0.50%)、Pb≤0.50%(優(yōu)選地,0.030%≤Pb≤0.50%)

S、Ca、Se、Te、Bi、和Pb各自具有改善鋼的切削性的效果。各元素的優(yōu)選含量的下限被規(guī)定為得到改善切削性的效果的含量。同時,在過量添加這些元素中的每一種的情況中,生成大量夾雜物并且這些夾雜物用作龜裂的起點,導致韌性(沖擊值)下降。因此,從避免此類問題的觀點來規(guī)定其含量的上限。

由于根據(jù)本發(fā)明的模具用鋼包含上述必需元素并且任選地進一步包含上述添加元素,所以所述鋼通過熱處理變?yōu)閷崿F(xiàn)了高硬度和高熱導率二者的材料。期望的是,模具用鋼、特別是構成熱沖壓用模具的鋼材料應當具有室溫(25℃)下55HRC以上的高硬度和室溫(25℃)下高達30W/m/K以上的熱導率。根據(jù)本發(fā)明的模具用鋼可以獲得該高硬度和該高熱導率。優(yōu)選的是,在進行了淬火并且在500℃以上進行了回火的狀態(tài)下的此鋼應當具有55HRC以上的室溫硬度和30W/m/K以上的室溫熱導率。

在根據(jù)本發(fā)明的模具用鋼中,特別是由于C的含量與添加合金元素的含量之間的平衡效果而獲得高硬度和高熱導率二者。在包括Si、Mn、和Cr的合金元素的含量增多的情況中,硬度可以提高但熱導率降低。通過將包括這些元素的添加金屬元素的含量調節(jié)為上述值,獲得高硬度和高熱導率二者。另外,由于高價的添加元素的含量少,所以可以抑制鋼的制造成本增加。

熱沖壓(也稱為熱壓)是一種其中將鋼板加熱至奧氏體轉變范圍內的溫度然后在模具內成形并同時淬火以增強其強度的技術。當使用熱沖壓時,甚至在冷加工中不能顯示充分的成形性的超高拉伸強度鋼(超高拉伸鋼)等也易于加工。在用于熱沖壓的模具具有低熱導率的情況中,加熱的鋼板的熱通過模具而去除的速度低并且鋼板的淬火需要延長的時間。另外,在鋼板成形并且從模具中取出之后,此模具需要大量的時間以在將下一個鋼板引入其中之前充分地冷卻。因此,延長加工周期時間,導致生產效率降低。在下一個鋼板在沒有充分冷卻的模具中加工的情況中,此鋼板的溫度不能充分地下降,導致淬透性下降。然而,只要使用在室溫(25℃)下具有約30W/m/K以上的熱導率的模具,就可以有效地進行淬火并且可以縮短加工周期時間,從而能夠在高生產效率的情況下進行熱沖壓。

在包括熱沖壓用模具的模具具有低硬度的情況中,模具在成形期間易于磨耗并遭受損傷。只要使用具有約55HRC以上的硬度的模具,即使在使超高拉伸強度鋼成形的熱沖壓中,也可以得到高耐磨耗性。

優(yōu)選的是,此鋼除了高硬度和高熱導率以外,應當具有高韌性,即,高沖擊值。韌性越高,模具越可以抑制遭受例如開裂等損傷。例如,期望的是,模具用鋼在進行淬火(在所述淬火中使鋼在1,030±20℃下均熱,然后以5.0至9.0℃/min的速度冷卻)并且進一步在500℃以上進行回火之后,應當具有20J/cm2以上的室溫卻貝沖擊值。在上述溫度下均熱的適宜時間長度為例如45±15分鐘。卻貝沖擊值可以通過利用JIS 3號沖擊試樣(具有2-mm U-凹口)的卻貝沖擊試驗來評價。

除了必需成分元素以外通過添加各種任選成分元素可以使根據(jù)本發(fā)明的模具用鋼除了高硬度和高熱導率以外,在韌性(沖擊值)、高溫強度、高淬透性、和切削性方面具有改善的性質。特別是,因為此鋼具有高淬透性,所以即使由其制造大型模具時也可以獲得高強度和高韌性。因此,由其制造的模具不易于受限于尺寸。

如上所述,根據(jù)本發(fā)明的模具用鋼具有高硬度和高熱導率,并且由此可適于構成用于包括熱沖壓的鋼材料壓制加工(press working)的模具。然而,所述鋼的用途不受限于此,并且所述鋼可用于構成用于例如,使樹脂或橡膠材料成形等各種用途的模具。

實施例

在下文中將參照實施例更詳細地解釋本發(fā)明。

制造各自具有表1中所示的組成(單位:質量%)的模具用鋼。具體地,分別具有此組成的鋼各自在真空感應電爐中被制成熔體,然后鑄造以制得錠。將所得的錠熱鍛造,之后進行球化退火,然后進行以下各試驗。

從分別由由此得到的鋼構成的各塊體的大約中心部分切出試樣,并進行用于硬度測量、熱導率測定、卻貝沖擊值測量、晶粒評價、高溫硬度測量、和切削性評價的各試驗。以下解釋試驗方法。

(硬度測量)

將尺寸為50mm(直徑)×15mm的試樣在1,030℃下均熱45分鐘,然后以30℃/min的速度冷卻至50℃以進行淬火。然后,進行其中將試樣在500至600℃下均熱1小時然后空氣冷卻至30℃的回火兩次。切割這些試樣,使所得切斷面進行表面研磨并測定在室溫(25℃)下以洛氏C標度(HRC)計的硬度。記錄在回火期間的溫度范圍內得到的硬度值的最大值。將最大硬度是55HRC以上的情況評定為良好“A”,而將最大硬度小于55HRC的情況評定為差“B”。

(熱導率的測定)

從在硬度測量中已得到最大硬度的試樣中,切出尺寸為10mm(直徑)×2mm的區(qū)域作為熱導率測定用試樣。通過激光閃光法測定此試樣的熱導率λ(W/m/K)。將熱導率為30W/m/K以上的情況評定為良好“A”,而將熱導率小于30W/m/K的情況評定為差“B”。

(卻貝沖擊值的測量)

為了評價各鋼的韌性,測量卻貝沖擊值。從尺寸為50mm(直徑)×70mm的各鋼的1/2R位置處切出尺寸為10mm×10mm×55mm的試樣。使這些試樣進行熱處理,所述熱處理為:將試樣在1,030℃下均熱45分鐘,然后以5℃/min、7℃/min、和9℃/min的三個速度冷卻至50℃以進行淬火。使這些試樣進行其中將試樣在硬度測量中得到最大硬度的回火溫度下均熱1小時然后空氣冷卻至30℃的處理兩次。然后,由此得到JIS 3號沖擊試樣(2-mm U-凹口),并且根據(jù)JIS Z 2242:2015進行卻貝沖擊試驗以測量最小沖擊值。將在淬火期間以5至9℃/min的速度冷卻的全部試樣的卻貝沖擊值為20J/cm2以上的情況評定為良好“A”,而將甚至對于任意一個冷卻速度的卻貝沖擊值均小于20J/cm2的情況評定為差“B”。另外,表2中的各最小沖擊值表示三個冷卻速度中得到最低沖擊值的那一速度下的測量值。

(晶粒評價)

為了評價淬火是否導致晶粒增大來評價晶粒。將尺寸為50mm(直徑)×15mm的試樣在1,050℃下均熱45分鐘,然后以30℃/min的速度冷卻至50℃以進行淬火。切割這些試樣,并且研磨并腐蝕所得的切斷面。用顯微鏡檢測各切斷面中面積為450mm2的區(qū)域。根據(jù)JIS G 0551:2013中規(guī)定的粒度編號(grain size number)來評價該區(qū)域的最大粒徑。將粒度編號為4以上的情況評定為良好“A”,而將粒度編號小于4的情況評定為差“B”。

(高溫硬度的測量)

為了評價高溫強度,進行高溫硬度的測量。將尺寸為50mm(直徑)×15mm的試樣在1,030℃下均熱45分鐘,然后以30℃/min的速度冷卻至50℃以進行淬火。然后,進行兩次回火,所述回火為:將試樣在硬度測量中得到最大硬度的溫度下均熱1小時,然后空氣冷卻至30℃。然后,由此得到尺寸為10mm(直徑)×5mm的高溫硬度測量用試樣。切割試樣并且研磨所得的切斷面。然后,用加熱器加熱試樣并根據(jù)JIS Z 2244:2009測定維氏硬度。將在500℃下的高溫硬度為450HV以上的情況評定為良好“A”,而將在500℃下的高溫硬度小于450HV的情況評定為差“B”。

(切削性評價)

使用插入式硬質碳化物尖端(未涂覆;直徑為32mm),在以下切削條件下,使硬度為24HRC以下的退火狀態(tài)的試樣進行端銑。測量在達到切割工具的壽命之前試樣的切削距離。將切削距離為9m以上且小于15m的情況評定為良好“A”,而將切削距離為15m以上的情況評定為特別良好“S”。切削條件包括:切削速度,150m/min;進料速度(feed rate),0.15mm/rev;切割尺寸,1mm×4mm;切削方向,向下切割;冷卻模式,吹氣。認為,當最大工具磨耗量超過250μm時,達到工具壽命。

(結果)

在表1中示出根據(jù)實施例和比較例的模具用鋼的組成。表2和3中示出各試驗的結果。

表1

表2

表3

在比較例1中,鋼由于C的含量過少而具有降低的硬度(最大硬度和500℃硬度)。同時,在比較例2中,C的含量過多。同樣在此情況中,鋼具有降低的硬度(最大硬度和500℃硬度)。即,在C的含量過多或過少的情況中,不能得到充分高的硬度。

在比較例3中,鋼由于Si的含量過多而具有降低的熱導率。

在比較例4中,鋼由于Mn的含量過少而具有降低的卻貝沖擊值。同時,在比較例5中,鋼由于Mn的含量過多而具有降低的熱導率。

在比較例6中,鋼由于Cr的含量過少而具有降低的卻貝沖擊值。另外,此鋼具有降低的高溫硬度。這是因為碳化物的量少,因此,不能得到充分的高溫強度。同時,在比較例7中,鋼由于Cr的含量過多而具有降低的熱導率。

在比較例8中,鋼由于Mo的含量過少而具有降低的硬度(最大硬度和500℃硬度)。同時,如在比較例9中,鋼在Mo的含量過多的情況中也具有降低的硬度。即,在Mo的含量過多或過少的情況中,不能得到充分高的硬度。

在比較例10中,鋼由于V的含量過少而包含粗晶粒。此外,晶粒的增大導致卻貝沖擊值和高溫硬度下降。同時,在比較例11中,V的含量過多,也在此情況中,粗碳化物以大量析出,導致卻貝沖擊值下降。

與根據(jù)比較例的模具用鋼不同,根據(jù)本發(fā)明的實施例的模具用鋼各自具有高達55HRC以上的硬度和高達30W/m/K以上的熱導率。另外,對于卻貝沖擊值、晶粒、高溫硬度、和切削性的全部,得到令人滿意的等級。對于切削性,在其中鋼包含S、Ca、Se、Te、Bi、和Pb的實施例21至27中得到特別令人滿意的結果。

以上已解釋了本發(fā)明的實施方案和實施例。本發(fā)明不應被認為受限于該實施方案和實施例,并且可以進行各種改變。

本申請基于2015年8月28日提交的日本專利申請No.2015-168946,其內容通過參考并入本文中。

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